隔震结构设计 ppt课件
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隔震结构设计方法.pptx
› 地震波对动力时程分析的结果影响很大。 › 地震波至少选择 地震波至少选择2条天然波，1
条人工波。 › 具体波形没有强制要求，但建议按通则的 具体波
形没有强制要求，但建议按通则的。 › 地震波的加速度峰值应按抗震设防烈度对应的峰
值调整。 › 当处于发震断层10km 以内时，输入地震波应考虑
近场影响系数，5km 以内取1.5，5km 以外取1.25。
基底隔震 首层隔震 层间隔震
6
1.3 隔震层方案
› 隔震层设置在有耐火要求的使用空间中时，隔震 支座和其他部件应根据使用空间的耐火等级采取 相应的防火措施。
› 隔震层所形成的缝隙可根据使用功能要求，采用 柔性材料封堵、填塞。
› 隔震层宜留有便于观测和更换隔震支座的空间。
7
第二步 动力分析及计算
8
› 隔震层位置：基础隔震，隔震层位于地下室顶部或单 独设置隔震层；柱顶隔震，隔震层布置在一层柱顶； 层间隔震
› 特殊结构如大底盘多塔结构，其柱距较大，为不影响 大底盘层的使用功能，可在上部结构与大底盘层之间， 专门设置层高 1.5m～2.0m 的隔震层。采用隔震技术， 上部结构剪重比依然要满足本地区设防烈度的最小剪 重比要求。
隔震结构设计方法
1
隔震结构设计流程
方案选定 动力分析计算 上部结构设计 隔震层设计 下部结构设计
从建筑功能、场地条件、经济性等方面，选择是 否采用隔震，并初步确定隔震结构的方案。 设定上部结构和隔震层参数，取计算模型，进行动力 分析，验证以上方案是否满足预期的设计要求，不满 足，则调整上部结构或隔震层参数，重新计算。
4
1.2 结构初步设计
› 上部结构设计根据降低后的水平地震影响系数计算
› 国外大量实践验证，隔震技术对与自振周期超过1s的高层结构同样适用，故 2010 版《抗规》取消了 2001 版结构周期小于 1s 的限制。隔震建筑结构体型宜规则、 对称。
条人工波。 › 具体波形没有强制要求，但建议按通则的 具体波
形没有强制要求，但建议按通则的。 › 地震波的加速度峰值应按抗震设防烈度对应的峰
值调整。 › 当处于发震断层10km 以内时，输入地震波应考虑
近场影响系数，5km 以内取1.5，5km 以外取1.25。
基底隔震 首层隔震 层间隔震
6
1.3 隔震层方案
› 隔震层设置在有耐火要求的使用空间中时，隔震 支座和其他部件应根据使用空间的耐火等级采取 相应的防火措施。
› 隔震层所形成的缝隙可根据使用功能要求，采用 柔性材料封堵、填塞。
› 隔震层宜留有便于观测和更换隔震支座的空间。
7
第二步 动力分析及计算
8
› 隔震层位置：基础隔震，隔震层位于地下室顶部或单 独设置隔震层；柱顶隔震，隔震层布置在一层柱顶； 层间隔震
› 特殊结构如大底盘多塔结构，其柱距较大，为不影响 大底盘层的使用功能，可在上部结构与大底盘层之间， 专门设置层高 1.5m～2.0m 的隔震层。采用隔震技术， 上部结构剪重比依然要满足本地区设防烈度的最小剪 重比要求。
隔震结构设计方法
1
隔震结构设计流程
方案选定 动力分析计算 上部结构设计 隔震层设计 下部结构设计
从建筑功能、场地条件、经济性等方面，选择是 否采用隔震，并初步确定隔震结构的方案。 设定上部结构和隔震层参数，取计算模型，进行动力 分析，验证以上方案是否满足预期的设计要求，不满 足，则调整上部结构或隔震层参数，重新计算。
4
1.2 结构初步设计
› 上部结构设计根据降低后的水平地震影响系数计算
› 国外大量实践验证，隔震技术对与自振周期超过1s的高层结构同样适用，故 2010 版《抗规》取消了 2001 版结构周期小于 1s 的限制。隔震建筑结构体型宜规则、 对称。
建筑抗震与设防 减震隔震PPT课件
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2.滚动隔震
滚动隔震主要有滚轴隔震和滚珠隔震两种。
在基础与上部结构之间设 置上、下两层彼此垂直的 滚轴，滚轴在椭圆形的沟 槽内滚动，因而该装置具 有自己复位的能力。
双排滚轴隔震装置 1一上部滚轴群;2一下部滚轴群;3一呈弧形沟槽的中间板;4-钢制连接件;
5-销子;6一底盘;7一盖板;8一盖板向下突壁;9一散粒物
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8.3.3吸振减震原理
吸振是通过附加子结构使主结构的能量向子结构转 移的减震方式。
第22页/共28页
8.3.4 吸振减震装置
1.调频质量阻尼器(TMD )
这种装置通常做成可滑动的质量块，可以安装在高耸结构或高层建筑的顶部 比较适合于阻尼比较小的钢结构或桥梁结构的风振控制，对于阻尼比较大的混凝 土高层建筑结构的振动控制尤其是地震反应控制，效果往往不太明显。 2.调谐液体阻尼器(TLD)
隔震层通常具有较大的阻尼，从而使结构所受地震作用较非隔震结构 有较大的衰减。隔震层具有很小的侧移刚度，从而大大延长了结构物的周期， 因而，结构加速度反应得到进一步降低。与此同时，结构位移反应在一定程 度上有所增加。
第3页/共28页
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在进行基底隔震结构设计时应注意: （1）在满足必要的竖向承载力前提下，隔震装置的
然而，延性结构体系的结构，仍然是处于被动地抵御地震作用的 地位。对于一般性建筑物，当遭遇相当基本烈度的地震袭击时，结构 即可能进人非弹性破坏状态，从而导致建筑物装修与内部设备的破坏， 造成巨大的经济损失。对于某些生命线工程(如电力、通讯部门的核 心建筑)，结构及内部设备的破坏可以导致生命线网络的瘫痪，所造 成的损失更是难以估量。所以，随着现代化社会的发展，各种昂贵设 备在建筑物内部配置的增加，延性结构体系的应用也有了一定的局限 性。面对新的社会要求，各国地震工程学家一直在寻求新的结构抗震 设计途径。
8结构隔震减震与振动控制PPT课件
隔震体系的基本特性 ① 承载特性：隔震装置具有较大的竖向承载能力 ② 隔震特性：隔震装置具有可变的水平刚度特性 ③ 复位特性：小震时，隔震装置具有水平弹性功能，地震后，上部
结构能恢复到初姑状态，满足正常使用要求 ④ 阻尼耗能特性：隔震装置具有足够的阻尼以耗散地震输入的能量
隔震装置 ➢ 上部结构与基础之间 ➢ 层间隔震（底部框架上部砖房结构顶部设置水箱，巨型框架中的子框
✓ 结构消能减震和阻尼减震——通过装设消能装置，使结构在轻微 地震或阵风脉动时，消能杆件或阻尼器处于弹性状态，结构物具 有一定抗侧刚度，可以满足正常使用要求。强震时消能杆件或阻 尼器进入非弹性状态，大量耗散地震能量。
✓ 结构被动控制——在建筑物特定部位附加子结构，改变结构的动 力特性，达到降低结构动力反应的目的。如调频质量阻尼器 （TMD），调频液体阻础抗震验算和地基处理仍应按原设防烈度进行。甲、乙类建筑的抗液 化措施可按提高一个液化等级确定，直到全部消除液化沉陷。 隔震结构的构造要求
(1)隔震层以上结构应采取不阻碍隔震层在罕遇地震下发生大变形的 措施，包括：上部结构的周边应设置防震缝，缝宽不宜小于各隔震支座 在罕遇地震下的最大水平位移值的1.2倍；上部结构(包括与其相连的任 何构件)与地面(包括地下室与其相连的构件)之间，宜设置明确的水平隔 震缝，确有困难时，应设置可靠的水平滑移垫层；在走廊、楼梯、电梯 等部位，应无任何障碍物。
✓ 结构主动控制——利用外部能源，在结构振动过程中瞬时改变结 构的动力特性，并施加控制力以衰减结构地震反应，如主动调频 质量阻尼器（AMD）、锚索控制等。
8.2 、隔震
隔震的本质与机理
隔震是通过某种装置，将上部结构与地震地面运动分离或切断， 削减地面运动向上部结构的传输。
YJK结构隔震设计PPT培训课件
26
隔震层以下结构设计
27
隔震层以下结构设计
• 《抗规》12.2.9 ： • 1、隔震层支墩、支柱及相连构件，应采用隔震结构罕遇地震下隔震
支座底部的竖向力、水平力和力矩进行承载力验算。 • 2、隔震层以下的结构（包括地下室和隔震塔楼下的底盘）中直接支
承隔震层以上结构的相关构件，应满足嵌固的刚度比和隔震后设防地 震的抗震承载力要求，并按罕遇地震进行抗剪承载力验算。隔震层以 下地面以上的结构在罕遇地震下的层间位移角限值应满足表12.2.9要 求。
24
查看隔震支座应力
• 为了得到隔震支座 的应力，必须在隔 震参数中正确输入 隔震支座的面积， 如果在参数中没有 输入隔震支座的面 积，隔震支座应力 菜单输出的结果将 是0
25
查看隔震支座位移
• 使用“隔震支座位移 ”菜单查看各个隔震 支座位移；
• 按照《抗规》12.2.3隔 震支座在表12.2.3所列 的压应力下的极限水 平变位的限值要求。
14482.121 17916.424 21359.904 22776.092
隔震FNA时程法剪力 2020.284 3478.296 4086.388 4315.748 3139.032
剪力比 0.24 0.24 0.23
-
17
对非隔震模型输入β/ψ的反应谱法计算
• 在非隔震模型中输入β/ψ并进行反 应谱法计算，得到上部结构的最 终配筋结果；
28
隔震层支墩、支柱的计算
• 取隔震支座验算结果的各 组合下支座内力（轴力u1 ，剪力u2、u3）值；
• 弯矩可按轴力与水平位移 乘积取值，取较大值；
• 以上轴力、剪力、弯矩可 用于支柱的设计内力；
• 支柱设计可采用此内力用 工具箱手核。
隔震层以下结构设计
27
隔震层以下结构设计
• 《抗规》12.2.9 ： • 1、隔震层支墩、支柱及相连构件，应采用隔震结构罕遇地震下隔震
支座底部的竖向力、水平力和力矩进行承载力验算。 • 2、隔震层以下的结构（包括地下室和隔震塔楼下的底盘）中直接支
承隔震层以上结构的相关构件，应满足嵌固的刚度比和隔震后设防地 震的抗震承载力要求，并按罕遇地震进行抗剪承载力验算。隔震层以 下地面以上的结构在罕遇地震下的层间位移角限值应满足表12.2.9要 求。
24
查看隔震支座应力
• 为了得到隔震支座 的应力，必须在隔 震参数中正确输入 隔震支座的面积， 如果在参数中没有 输入隔震支座的面 积，隔震支座应力 菜单输出的结果将 是0
25
查看隔震支座位移
• 使用“隔震支座位移 ”菜单查看各个隔震 支座位移；
• 按照《抗规》12.2.3隔 震支座在表12.2.3所列 的压应力下的极限水 平变位的限值要求。
14482.121 17916.424 21359.904 22776.092
隔震FNA时程法剪力 2020.284 3478.296 4086.388 4315.748 3139.032
剪力比 0.24 0.24 0.23
-
17
对非隔震模型输入β/ψ的反应谱法计算
• 在非隔震模型中输入β/ψ并进行反 应谱法计算，得到上部结构的最 终配筋结果；
28
隔震层支墩、支柱的计算
• 取隔震支座验算结果的各 组合下支座内力（轴力u1 ，剪力u2、u3）值；
• 弯矩可按轴力与水平位移 乘积取值，取较大值；
• 以上轴力、剪力、弯矩可 用于支柱的设计内力；
• 支柱设计可采用此内力用 工具箱手核。
建筑隔震设计PPT
(4)在风荷载作用下，隔震层不应产生水平位移。
29
2.1.3 隔震层以下结构设计
支墩——罕遇地震、基础——设防地震
注意：此条均指按隔震后的受力和变形进行验算。
30
2.1.3 隔震层以下结构设计 常规结构抗倒塌要求
31
2.2主要隔震措施
不阻碍隔震层在罕遇地震下发生大变形
32
2.2主要隔震措施
21
2.1 隔震计算分析
2.1.1 隔震层以上结构地震作用
22
2.1.1 隔震层以上结构地震作用
水平地震作用
23
2.1.1 隔震层以上结构地震作用 《抗规》12.2.5条文说明：
24
2.1.1 隔震层以上结构地震作用 《抗规》 12.2.7条文说明：
上部结构的计算重点：水平向减震系数的计算。
48
3.2 计算分析软件：ETABS、PKPM
PKPM模型
49
3.2 计算分析软件：ETABS、PKPM
ETABS模型
50
3.3上部结构
51
3.3上部结构
《抗规》第12.2.2条2款规定建筑结构隔震设计的计算分析，一般情 况下，宜采用时程分析法进行计算。由上表，根据《抗规》第12.2.5 条，隔震与非隔震层间剪力比最大值为0.258，隔震层以上结构水平 地震作用可以降低一度进行设计。
此工程基础计算时未考虑地震作用，采用隔震后PKPM模型下的 JCCAD进行基础计算。
57
3.6 基础
如果不满足《抗规》4.2.1的要求，则按4.2.2条计算。
地震作用效应标准组合，即为5.4.1基本组合各荷载分项系数取为1。 注意当同时考虑水平和竖向地震时的分项系数0.5=1.3x0.4。
隔震技术下PPT课件
严重影响灾后抗震救灾工作的建筑物
政府指挥中心、通讯枢纽、医院、学校、银行等
.
3
隔震技术的应用范围
有重要历史价值、纪念意义的建筑
文物建筑
业主对房屋抗震性能有特殊要求的项目 旧房改造、平移项目
.
4
隔震类型及设计依据
隔震类型
叠层橡胶支座隔震
天然橡胶支座 铅芯橡胶支座 高阻尼橡胶支座 配合其他抗风装置和阻尼装置
.
5
隔震类型及设计依据
隔震类型
滑移隔震
钢摩擦滑板 石墨 砂垫层 聚四氟乙烯板 弹性滑移支座 直线轨道式滑移支座 摩擦摆支座 配合其他抗风装置和阻尼装置
.
6
隔震类型及设计依据
隔震类型
混合隔震（各种隔震装置的混合应用）
叠层橡胶支座和滑移支座混合应用 （高层隔震的主流技术）
.
建筑场地宜为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类，并应选用稳定性 较好的基础类型
.
9
解读规范隔震设计要点
隔震设计的一般条件
风荷载和其他非地震作用的水平荷载标准值产 生的总水平力不宜超过结构总重力的10％
隔震层应提供必要的竖向承载力、侧向刚度和 阻尼；穿过隔震层的设备配管、配线，应采用 柔性连接或其他有效措施适应隔震层的罕遇地 震水平位移
隔震支座由试验确定设计参数时，竖向荷载应保持 表12.2.3的平均压力限值；
对多遇地震验算，宜采用水平加载频率为0.3Hz且 隔震支座剪切变形为50%的水平刚度和等效粘滞阻 尼比；
对罕遇地震验算，直径小于600mm的隔震支座宜采 用水平加载频率为0.1Hz且隔震支座剪切变形不小 于250%时的水平动刚度和等效粘滞阻尼比，直径不 小于600mm的隔震支座可采用水平加载频率为0.2Hz 且隔震支座剪切变形为100%时的水平动刚度和等效 粘滞阻尼比。
政府指挥中心、通讯枢纽、医院、学校、银行等
.
3
隔震技术的应用范围
有重要历史价值、纪念意义的建筑
文物建筑
业主对房屋抗震性能有特殊要求的项目 旧房改造、平移项目
.
4
隔震类型及设计依据
隔震类型
叠层橡胶支座隔震
天然橡胶支座 铅芯橡胶支座 高阻尼橡胶支座 配合其他抗风装置和阻尼装置
.
5
隔震类型及设计依据
隔震类型
滑移隔震
钢摩擦滑板 石墨 砂垫层 聚四氟乙烯板 弹性滑移支座 直线轨道式滑移支座 摩擦摆支座 配合其他抗风装置和阻尼装置
.
6
隔震类型及设计依据
隔震类型
混合隔震（各种隔震装置的混合应用）
叠层橡胶支座和滑移支座混合应用 （高层隔震的主流技术）
.
建筑场地宜为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类，并应选用稳定性 较好的基础类型
.
9
解读规范隔震设计要点
隔震设计的一般条件
风荷载和其他非地震作用的水平荷载标准值产 生的总水平力不宜超过结构总重力的10％
隔震层应提供必要的竖向承载力、侧向刚度和 阻尼；穿过隔震层的设备配管、配线，应采用 柔性连接或其他有效措施适应隔震层的罕遇地 震水平位移
隔震支座由试验确定设计参数时，竖向荷载应保持 表12.2.3的平均压力限值；
对多遇地震验算，宜采用水平加载频率为0.3Hz且 隔震支座剪切变形为50%的水平刚度和等效粘滞阻 尼比；
对罕遇地震验算，直径小于600mm的隔震支座宜采 用水平加载频率为0.1Hz且隔震支座剪切变形不小 于250%时的水平动刚度和等效粘滞阻尼比，直径不 小于600mm的隔震支座可采用水平加载频率为0.2Hz 且隔震支座剪切变形为100%时的水平动刚度和等效 粘滞阻尼比。
隔震结构设计2022年学习资料_
兀-1.4隔震层方案-〉隔震层设置在有耐火要求的使用空间中时，隔震-支座和其他部件应根据使用空间的耐火等级采取-相应的防火措施。-〉隔震层所形成的 隙可根据使用功能要求，采用-柔性材料封堵、填塞。-〉隔震层宜留有便于观测和更换隔震支座的空间。-PPT课件-11
兀-1.5橡胶隔震支座的选型与布置-隔震支座布置：-1剪力墙结构的隔震支座布置原则是纵横向承重墙交接处、墙体端部和墙身下。-2一个建筑物的隔震支座 以放置在同一标高上，也可以放置在不同标高上。-隔震支座放置在不同标高上并不影响隔震效果，但由于隔震支座周围须留有足-够的变形空间。因此，隔震支座尽 能放在同一标高。同一建筑物中选用多-个型号的隔震支座时，一般保证支座的顶标高相同。-3隔震层刚度中心宜与上部结构的质量中心重合。-4隔震支座的平面 置宜与上部结构和下部结构中竖向受力构件的平面位置相-对应。-PPT课件-12
兀-1.3隔震设计的一般要求-1隔震建筑的体型应基本规则，上部建筑重心尽可能与隔震层的刚-度中心接近，保证隔震结构地震时不至因太大的扭转而发生意外 破-坏。-2合理设置隔震结构的基本周期，避开场地周期和上部结构的周期，-有效发挥隔震技术的效用。-3隔震设计应根据预期的水平向减震系数和位移控制要 ，选择适-当的隔震支座和阻尼器（消能器）。如果需要，还要设置抵抗风荷载-的部件（如抗风拉杆或抗风销键。-4隔震支座应进行竖向承载力的验算和罕遇地震 水平位移的验算。-PP置-高夫座下支量-隔程支举-架摆支座下支增-PPT课件-13
兀-1.5橡胶隔震支座的选型与布置-隔震支座布置：-5同一房屋选用多种规格的隔震支座时，应注意充分发挥每个隔震支-座的承载力和水平变形能力。-6同 支承处选用多个隔震支座时，隔震支座之间的净距应大于安装-和更换时所需的空间尺寸。-7设置在隔震层的抗风装置宜对称、分散地布置在建筑物的周边。-8隔 层在罕遇地震下应保持稳定，不宜出现不可恢复的变形。-PPT课件-14
隔震结构与减震结构与传统结构抗震设计(完全版)ppt课件
Vc s1( )G 9601 .49kN
,隔震层的总刚度为53504KN/m。每个GZY400隔震支座受到水平剪力为218.22KN。
10
最大加速度
m10/ .s62.8 隔震结构时程分析验算
1．分析模型
上 部 结 构
隔 震 层
地震波 ART EL CENTRO ART HACHINOHE
ART KOBE
力。根据抗震规范相应要求，丙类建筑隔震支座平均应力限制不应大于15MPa，由此 确定每个支座的直径（隔震装置平面布置图如图10.10所示，即各柱底部分别安置橡胶 支座）。
图10.10 隔震支座布置图
5
1.确定轴向力 竖向地震作用
Fevk vG
柱底轴力设计值
N 1.2 (恒载 0.5 活载）1.3 竖向地震作用 53608 .25kN
图10.11 隔震结构时程分析模型 2．输入地震波
本工程8度(0.15g)设防，时程分析所用地震加速度时程曲线的最大值取为：
多遇地震1.10 m / s2
罕遇地震5.10m / s2
输入地震波如表10.7： 表10.7时程分析地震波参数
相位特性
时间间隔 (s)
EL CENTRO 1940 NS HACHINOHE 1969 EW JMA KOBE 1995 NS
Kh K j 2.092 44 92.048kN/ mm
由式(10.3)
eg
K j j 44 2.092 0.292 0.292
Kh
92.048
6
。
由式(10.1)
T1 2
G Khg
1.27S
5Tg
5 0.4 2.0s
。
2
1
0.05 eg 0.06 1.7eg
,隔震层的总刚度为53504KN/m。每个GZY400隔震支座受到水平剪力为218.22KN。
10
最大加速度
m10/ .s62.8 隔震结构时程分析验算
1．分析模型
上 部 结 构
隔 震 层
地震波 ART EL CENTRO ART HACHINOHE
ART KOBE
力。根据抗震规范相应要求，丙类建筑隔震支座平均应力限制不应大于15MPa，由此 确定每个支座的直径（隔震装置平面布置图如图10.10所示，即各柱底部分别安置橡胶 支座）。
图10.10 隔震支座布置图
5
1.确定轴向力 竖向地震作用
Fevk vG
柱底轴力设计值
N 1.2 (恒载 0.5 活载）1.3 竖向地震作用 53608 .25kN
图10.11 隔震结构时程分析模型 2．输入地震波
本工程8度(0.15g)设防，时程分析所用地震加速度时程曲线的最大值取为：
多遇地震1.10 m / s2
罕遇地震5.10m / s2
输入地震波如表10.7： 表10.7时程分析地震波参数
相位特性
时间间隔 (s)
EL CENTRO 1940 NS HACHINOHE 1969 EW JMA KOBE 1995 NS
Kh K j 2.092 44 92.048kN/ mm
由式(10.3)
eg
K j j 44 2.092 0.292 0.292
Kh
92.048
6
。
由式(10.1)
T1 2
G Khg
1.27S
5Tg
5 0.4 2.0s
。
2
1
0.05 eg 0.06 1.7eg
隔震技术PPT课件
图4、抗拔装置
2021
12
• 昆明机场航站楼
昆明新机场航站楼拟建场地于昆明东北部浑水塘，跨
越多个地貌单元，地形起伏不平，多条断层从场区穿 过 ， 属于高地震烈度区。航站楼主体结构采用基础隔震技术。 整个隔震层共使用1 800余个直径为1 000 mm的叠层橡胶 支座，建成后，这座航站楼将成为目前世界上最大、最复 杂的单体减隔震建筑。航站楼的主体结构南北长约324. 0m ，东西宽256. 0m，其结构体系非常特殊，下部5层是钢筋 混凝土框架 — 剪力墙结构体系，基本柱网12m x 12m， 12m x 18m，而上部是一个由钢结构飘带支撑的大跨度钢 结构双层网架，柱距约24 m x 26 m。
5、混合隔震
6、典型工程
2021
1
1、简介
目前，国内隔震建筑大量采用的是叠层橡胶支座，
其生产工艺和设计方法较为成熟；旨在提高橡胶隔震支座 阻尼的高阻尼橡胶隔震支座仍处在研发中，还未应用于实 际工程；滑动隔震支座在一些工程中与橡胶支座联合使用 构成混合隔震，隔震效果明显，但设计缺乏规范的支撑。 在隔震设计方面，借助减震系数，采用分离式方法，一方 面简化了设计，另一方面能有效利用现有的设计资源，为 设计人员所接受。隔震技术的应用范围逐渐扩大，已在机 场航站楼和高层建筑中得到应用。同时在中小学抗震加固 中也成功应用，为抗震加固提供了一种新方法。未来隔震 技术将会获得更广泛的应用。
图1、滑板式隔震支座
2021
8
• 摩擦摆隔震支座
摩擦摆隔震装置(简称FPS)
是一种具有自复位能力的摩擦
隔震体系,其支座构造见图2，
其原理是滑块置于一个凹形曲
面的底盘中，当水平位移发生
后，滑块滑至底盘曲面的高处
建筑隔震支座的分类及应用简介ppt课件
二、隔震支座的分类
摩擦摆隔震支座：
二、隔震支座的分类
2.3、混合隔震:
日本某隔震建筑隔震支座布置图
三、隔震结构的设计计算方法
3.1、规范方法
目前隔震结构的设计采用的是分离式计 算方法，即将隔震结构的楼层剪力与非隔震结 构的楼层剪力分层比较，取比值最大的作为减 震系数，对于高层结构还要比较楼层倾覆力矩。
一、简介
一、简介
83个橡胶隔震支座顶起芦山"楼坚强"
一、简介
1.2、隔震技术的发展与应用
隔震技术被美国地震专家称之为“40年来 世界地震工程最重要的成果之一。”隔震即隔 离地震,在建筑物和构筑物的基底或某个位置 设置隔震装置隔离或耗散地震能量,以避免或 减少地震能量向上部结构的传输,减轻结构振 动反应,建筑物只发生较轻微运动和变形,从而 保障地震时建筑物安全。
隔震加固的关键在于换托
四、隔震结构的应用
结构隔震加固节点详图
五、结束语
隔震结构是一项卓有成效的减震技术， 历次地震中隔震建筑的表现良好，目前我国越 来越多的建筑采用这项技术，更多的开发商也 开始关注这项技术，相信在不久的未来隔震技 术将获得更加广泛的应用。
六、参考文献
参考文献：
[1]曲哲,叶列平,潘鹏. 高层建筑的隔震原理与 技术[J]. 工程抗震与加固改造,2009,05:58-63+51.
[2]高杰. 高层建筑变刚度隔震技术试验研究 [D].中国建筑科学研究院,2013. [3]薛彦涛.建筑结 构隔震技术现状与应用[J].建筑结构,2011,11:82-87.
[3]周锡元,阎维明,杨润林. 建筑结构的隔震、 减振和振动控制[J]. 建筑结构学报,2002,02:2-12+26.
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