地下室板冲切计算
板冲切与桩验算计算书补充
1.构造柱对板的冲切计算第一种情况：应用《混凝土结构设计规范》式（6.5.1-1）进行计算， 混凝土等级采用C25，查表得21.27/t f N mm =，100800, 1.0h h mm mm b =<=， 300,550a mm b mm ==,550 1.832,2300s b a b ==<=; 1 1.2 1.20.40.412s h h b ==+=+=‘混凝土保护层为15mm, 020*******h h mm =-=-=002002008055080910m u h b h mm =+++=+++=00.70.7 1.0 1.279108064.7kN h t m f u h b h =创创=F=25abh=250.30.55 2.8511.76kN<64.7kN 创?，满足。
第二种情况：应用《混凝土结构设计规范》式（6.5.1-1）进行计算， 混凝土等级采用C25，查表得21.27/t f N mm =，100800, 1.0h h mm mm b =<=，200b mm =,20012,2200s b b b ==<=; 1 1.2 1.20.40.412s h h b ==+=+=‘混凝土保护层为15mm, 020*******h h mm =-=-=04()(20080)41120m u b h mm =+=+?00.70.7 1.0 1.2711208079.7kN h t m f u h b h =创创=F=25abh=250.20.2 2.452.45kN<79.7kN 创?，满足。
2.ZJ5a-600(500桩)承台计算补充1）桩A 上处承台面筋计算剪力墙轴力F 11655kN k =，单桩的承载力F 11655F=1943kN 66k ==。
弯矩1943 3.9M=1.2 1.22274kN mm 2222F l 创=创=g h=1500mm,取保护层为70mm, 01430h mm =;钢筋采用HRB400，查表得2360N /m m y f =620227410A 4909mm 0.90.93601430s y M f h ´===创配2）桩A 对承台冲切计算复核：应用《混凝土结构设计规范》式（6.5.1-1）进行计算， 混凝土等级采用C30，查表得21.43/t f N m m=，10.91500,1(1500800)0.9412000800h h mm b -==-?=-， 500b mm =,50012,2500s b b b ==<=; 1 1.2 1.20.40.412s h h b ==+=+=‘混凝土保护层为15mm, 0701500701430h h mm =-=-=220500()(1430500)6061mm 2m h u p p +==+= 00.70.70.941 1.43606114308164kN h t m f u h b h =创创=F=1493kN<8162kN ，满足。
底板抗冲切计算[整理版]
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底板抗冲切计算[整理版]底板柱帽抗冲切验算:(1) 柱对底板抗冲切验算 E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况:恒荷载作用下内力标准值:5217KN 人防荷载作用下内力标准值:2888KN 人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×5217+2888-3*3*100),9073KNl柱帽厚度1100:抗冲切验算: 人防:0.7βfuh,0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050,11375KNhtdm0满足要求(2) 柱对底板抗冲切验算 K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况:恒荷载作用下内力标准值:2333KN 人防荷载作用下内力标准值:2811KN 人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×2333+2811-2.3*2.3*100),5589KNl 柱帽厚度800:抗冲切验算: 人防:0.7βfuh,0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750,6531KN htdm0满足要求(3) 柱对底板抗冲切验算 U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况:恒荷载作用下内力标准值:4325KN人防荷载作用下内力标准值:4055KN 人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×4325+4055-3*3*100),8228KNl柱帽厚度1100:抗冲切验算:人防:0.7βfuh,0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050,11375KNhtdm0满足要求(4)柱对底板抗冲切验算21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值:4032KN人防荷载作用下内力标准值:4453KN人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×4032+4453-2.6*2.6*100),9477KNl 平时冲切荷载设计值:F,1.1×(6256-2.6*2.6*100)=6138 KNl柱帽厚度1000:抗冲切验算:人防:0.7βfuh,0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950,9815KNhtdm0平时:0.7βfuh,0.7*0.983*1.43*7000*950,6543KNhtm0满足要求底板对柱，柱帽抗冲切验算:2 水浮力及底板自重标准值:67KN/m2 人防荷载标准值:50KN/m2a)底板对柱受荷面积:8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m底板人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×67 +50)x67.2,9639KNl底板平时冲切荷载设计值:F,1.35x67x67.2=6078KN l满足要求2b)底板对柱帽受荷面积:8.4*8.8-3*3=64.9m底板人防冲切荷载设计值:F,1.1×(1.2×67 +50)x64.9,9309KNl底板平时冲切荷载设计值:F,1.35x67x64.9=5870KN l底板厚度600:抗冲切验算:人防:0.7βfuh,0.7*1.5*1.43*14200*550,11726KNhtdm0平时:0.7βfuh,0.7*1.43*14200*550,7818KNhtm0满足要求。
冲裁力的估算
冲裁力的估算方法：
冲裁力不小于切断工件的切断力+压料退料力
切断力=材料的抗剪强度*断面面积
以在厚3毫米的Q235钢板上裁出一个直径100毫米的圆为例估算如下：
切断钢板的力=350牛顿/平方毫米*3.14*100*3=329700牛
压边、退料力：估计80000牛
冲压机压力：32900+80000=409700牛Q235A抗拉强度500Mpa Q235A抗剪切强度350Mpa 选择的冲压机：63吨冲压机Q235A钢板厚4mm圆孔直径26mm
冲压力=19.43T
8mmQ235A钢板冲裁直径40mm冲压力为：
=350*8*3.14*40+8T=45T
冲压力为≥35T
8mmQ235A钢板冲裁直径89mm冲压力为：
=350*8*3.14*89=78.25T+8T=90T
冲压力为≥90T
方孔模沖裁力計算方法
4mmQ235A鋼板沖裁周長80mm沖壓力為:Q235A抗拉强度500Mpa Q235A抗剪切强度350Mpa P=K*l*t*ГQ235A钢板厚4mm方孔周長80mm K=1冲压力=11.429T保險沖裁力=22.9T L=周長
t=板厚
Г=材料抗剪强度設備最大沖裁力20T保險沖裁力=20T P=1*80*4*350=112000N Q235A钢板厚4mm Q235A抗剪切强度350Mpa 112000/9800=11.4T方孔周長70mm
保險沖裁力=11.4*2=22.8T。
50T汽车吊对于地下室顶板的结构验算
50T 汽车吊对于地下室顶板的结构验算1.混凝土楼板参数1. 钢筋级别：三级钢HRB 400；配筋为三级钢12@100双层双向；2. 楼板混凝土强度等级：C40；3. 楼板的计算长度(m)：1.00；楼板的计算宽度(m)：1.00；4. 楼板的厚度(mm)：250；弹性模量E(N/mm 2)：32500；混凝土强度设计值(N/mm 2)；f c =19.1 N/mm 2，f t =1.71 N/mm 2；混凝土楼板容许挠度为 2.模板支架参数1. 横向间距或排距(m)：0.9；纵距(m)：0.9；步距(m)：1.20；2. 模板支架搭设高度(m)：4.20；3. 采用的钢管(mm)：Φ48×3.0 ；3.荷载参数1. 模板与木板自重(kN/m 2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m 3)：25.000；2. 车身自重： a ） 前轴 14吨 （4轮）b ） 后轴 26吨 （8轮）每个车轮接触地面面积为0.2m ×0.3m （详见规范公路桥梁设计通用规范（JTG-D60-2004）第4.311-2条），车轮集中力（对于地下室顶板）最大为140÷4＝35KNⅠ. 行驶中汽车轮压对地下室顶板的抗冲切验算：Fl ≤(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh 0（混凝土结构设计规范 GB50020-2002） 经计算12.02.14.02.0/3.02.14.02.14.01=+=+=+=s βη025.124210205.045.002=⨯⨯+=+=m s u h αη取1=η，C40为ft=1.71N/mm 2，h 0=210mm 。
KN kN 54921.0)3.022.0221.04(1)105.115.01071.17.0(3533=⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯≤使用过程中的汽车吊支撑腿集中冲切力为115KN ，也小于砼所能承受的冲切承载力。
Ⅱ.对地下室顶板的配筋验算：地下室顶板为双向板，板下钢管支撑间距为1.0m ×1.0m ，则顶板配筋计算简图为如下：1．板受力基本资料 (1).边界条件（左端/下端/右端/上端）： 自由 / 自由 / 自由 / 自由(2).荷载标准值1)永久荷载标准值楼板自重： gk1＝0.25*25＝6.25kN/m均布荷载： gk2＝6.5kN/m2)可变荷载标准值均布荷载： qk1＝115kN/m，γQ ＝1.4，ψc ＝0.7，ψq ＝0.4 (3).荷载的基本组合值板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{176.3, 129.91} ＝ 176.3kN/m (4).计算跨度 Lx ＝1000mm ，计算跨度 Ly ＝1000mm ，板的厚度 h ＝250mm （h ＝Lx / 4）(5).混凝土强度等级为C40，fc ＝19.109N/mm ，ft ＝1.71N/mm ，ftk ＝2.395N/mm ；钢筋抗拉强度设计值fy ＝360N/mm ，Es ＝200000N/mm(6).纵筋的混凝土保护层厚度：板底 c ＝15mm ，板面c'＝15mm2.弯矩标准值(1).平行于Lx 方向的跨中弯矩MxMxgk1＝0.1098*6.25*12＝0.69kN ·mMxgk2＝0.1098*6.5*12＝0.71kN·mMxqk1＝0.1098*115*12＝12.63kN·m(2).平行于Lx方向自由边的跨中中点弯矩M0xM0xgk1＝0*6.25*12 ＝0.00kN·mM0xgk2＝0*6.5*12＝0.00kN·mM0xqk1＝0*115*12＝0.00kN·m(3).平行于Ly 方向的跨中弯矩MyMygk1＝0.1098*6.25*12＝0.69kN·mMygk2＝0.1098*6.5*12＝0.71kN·mMyqk1＝0.1098*115*12＝12.63kN·m(4).平行于Ly 方向自由边的跨中中点弯矩M0yM0ygk1＝0*6.25*12 ＝0.00kN·mM0ygk2＝0*6.5*12 ＝0.00kN·mM0yqk1＝0*115*12 ＝0.00kN·m3.配筋计算(1).平行于Lx方向的跨中弯矩MxMxk＝14.03kN·m，Mxq＝6.45kN·m；Mx＝Max{Mx(L), Mx(D)}＝Max{19.36, 14.26}＝19.36kN·mAsx＝236mm，as＝20mm，ξ＝0.019，ρ＝0.10%；ρmin＝0.21%As,min＝535mm；实配纵筋：10@140（As ＝561）；ωmax＝0.031mm (2).平行于Lx 方向自由边的跨中中点弯矩M0xM0xk＝0.00kN·m，M0xq＝0.00kN·m；M0x＝Max{M0x(L), M0x(D)}＝Max{0, 0}＝0.00kN·mAs0x＝0mm，as＝20mm，ξ＝0.000，ρ＝0.00%；ρmin＝0.21%，As,min＝535mm；实配纵筋：10@140（As＝561）；ωmax＝0.000mm (3).平行于Ly方向的跨中弯矩MyMyk＝14.03kN·m，Myq＝6.45kN·m；My＝Max{My(L), My(D)}＝Max{19.36, 14.26}＝19.36kN·mAsy＝249mm，as＝32mm，ξ＝0.022，ρ＝0.11%；ρmin＝0.21%，As,min＝535mm；实配纵筋：10@140（As＝561）；ωmax＝0.036mm (4).平行于Ly 方向自由边的跨中中点弯矩M0yM0yk＝0.00kN·m，M0yq＝0.00kN·m；M0y＝Max{M0y(L), M0y(D)}＝Max{0, 0}＝0.00kN·mAs0y＝0mm，as＝32mm，ξ＝0.000，ρ＝0.00%；ρmin＝0.21%，As,min＝535mm；实配纵筋：10@140 （As＝561）；ωmax＝0.000mm (5) .跨中挠度验算：挠度f＝0.4mm，f / Lx＝1/2352X 向自由边挠度验算：挠度fOx＝0.1mm，fOx / Lx＝1/7062Y 向自由边挠度验算：挠度fOy＝0.2mm，fOy / Ly＝1/6285经验算地下室顶板配筋及挠度符合要求。
YJK底板计算问题的讨论
YJK底板计算问题的讨论近期广大结构同仁都在热议YJK地下室底板计算存在什么问题，为什么有人不建议使用该软件计算地下室底板。
而自己做过的工程又是否存在安全隐患？针对这些问题，我们今天也来进行一番详细的讨论，也解答结构工程师心中的疑惑从反馈来看，大家提到的问题，主要集中于基础底板抗冲切验算：1、带地基梁的筏板基础，柱冲切验算疑问；2、桩筏基础，墙柱冲切验算考虑不考虑不平衡弯矩疑问。
问题一：带地基梁的筏板基础，柱冲切验算在柱底力比较大，筏板比较薄的情况下，柱冲切验算有可能不满足抗冲切计算要求，一般应采用加柱墩或局部加厚的方式进行设计以此来满足抗冲切计算要求。
但是，有的设计师采用了设置地基梁暗梁的方式进行设计，认为可以依赖暗梁满足抗冲切要求。
实际上，鉴于规范对于梁板结构没有抗冲切计算的要求（认为梁板具有足够的抗冲切能力），YJK软件对于布置地基梁的基础也没有进行冲切计算，因此，并没有输出冲切验算简图结果。
由于YJK软件在整体计算时，未对地梁筏板结构进行抗冲切验算，因此计算简图不显示冲切验算结果，在这样的情况下，有的用户认为简图未显红，就表示满足了抗冲切要求，其实这是误解。
为了避免这种隐患，YJK4.1及YJK4.0补丁也做了相应的改进：对于布置暗梁或者矮梁的筏板基础，柱墙冲切仍按照平板式筏基计算，不考虑地基梁的贡献。
具体来说，软件在“冲切/剪切/局部受压验算”参数页中增加了参数“梁板高差小于（300）mm时按平筏验算”，则布置的地基梁和筏板高差小于该设定值时，柱墙冲切将按照平板式筏基计算，不考虑地基梁的作用，否则不验算。
例如：填入300，当地基梁与筏板高差大于等于300mm时，仍不验算冲切。
而当高差小于300mm时按平筏验算。
1、项目背景：我们以某试算模型进行分析，总体思路如下：8100*8100标准跨度，柱底荷载控制在5000KN左右，基础为500mm厚筏板基础，柱冲切计算如下图：平板式筏基，柱冲切验算结果简图如下：中柱边柱从冲切验算简图中可以看到，采用YJK软件计算，该中柱、边柱冲切验算结果不满足抗冲切要求。
板冲切计算表格
2015年6月25日
基本数据输入 截面高度= 受拉保护层厚度+d/2= 受压保护层厚度+d/2= 混凝土强度等级C 受拉钢筋强度fy= 箍筋钢筋强度fyv= 纵向钢筋直径φ = 700 35 35 30 360 360 16 mm mm mm N/mm² N/mm² N/mm² mm 混凝土强度fc= 混凝土强度ft= 截面有效高度h0= 截面高度影响系数β h= 临界截面周长um= 长短边之比影响系数β s= 板柱结构中的系数α s= η 1=0.4+1.2/β s= η 2=0.5+α sh0/4um= 不配置箍筋或弯起钢筋的板的计算 局部荷载设计值或集中反力设计值 Fl= 0.7β hftη umh0= 配置箍筋或弯起钢筋时，受冲切截面应符合下列条件： 1.05ftη umh0= 1 当配置箍筋时 Asu=(Fl-0.35ftη umh0)/(0.8fyv)= 2428 mm² 2368 kN 截面符合条件! 1488.5 1578 kN kN 可以! 14.3 1.43 657 1.00 2400 2 40 1.00 3.24 N/mm² N/mm² mm
底板冲切验算700
ok
ok 是否OK
荷载设计 裂缝验算 板厚(mm) 值(kPa） 标准值 116.2 81.5 700 A/B 1.6 a/b bs 2 bs h1 1 h1
柱长a(mm) 柱宽b(mm) 700 中、边、角 柱α s 40 中、边、角 柱α s 700 h2 1.125 h2
ok
6,7#底板冲切 2150 条件 跨度x(m) 10.25 柱帽冲切 验算 h0 650 柱冲切验 算 h0 2150 0.883 跨度 y(m) 8.05 bh 1.000 bh 0.883 1 2 1 40 2.39 1.000 柱帽长 A(mm) 4000 h 1.000 h 1.000 11400 柱帽宽 B(mm) 3600 um(mm) 12600 um(mm) 11400 21672 3698 人防? 0 ok 是否OK
ok
ok 是否OK
荷载设计 裂缝验算 板厚(mm) 值(kPa） 标准值 116.2 81.5 700 A/B 1 a/b 1 bs 2 bs 2 h1 1 h1 1
柱长a(mm) 柱宽b(mm) 700 中、边、角 柱α s 40 中、边、角 柱α s 40 700 h2 1.191 h2 2.39
6,7#底板冲切 为根据情况输入 底板板计算（700厚板） 园林荷载0 水头9.9
板厚 0.7 覆土厚 0 消防车荷载0 承载力计算荷载=1.35*9.9*10-0.7*25=116.2 裂缝计算荷载=9.9*10-0.7*25=81.5 承载力计算荷载=1.35*(0.7*25+2)+1.4*0.7*2.5=50.8(正向荷载) 裂缝计算荷载=(0.7*25+2)+2.5=22(正向荷载) 人防计算荷载={1.2*(10*9.9-0.7*25+25)}/1.35=78.2,小于94.6，故为平时水浮力控制底板配筋。
地下室底板柱墩冲切计算
地下室底板柱墩冲切计算根据地基规范8.4.7条τmax=Fι/um*h0输入参数：柱轴力设计值F=22880kN 基底压力（标准值）Pk=230kPa 柱宽（长向）bc=1000mm 柱宽（短向）hc=1000mm 筏板厚度h=1200mm 筏板上覆土厚度t=0mm 混凝土强度等级C35标号计算过程参数一：混凝土抗压强度fc=16.7N/mm2混凝土抗拉强度ft=1.57N/mm2基底净反力（标准值）200kPa βs=2βhp=0.967筏板有效高度h0=1150mm 冲切破坏锥体底边长度B1=3300mm 冲切破坏锥体底边宽度H1=3300mm860019939.7柱对筏板的冲切无柱墩时柱对筏板的冲切验算：τmax=2.02N/mm20.7*（0.4+1.2/βs）βhp*ft=1.06N/mm2判断无柱墩筏板是否满足冲切柱墩计算（采用试算法）（一）首先计算柱墩高度上柱墩计算下面是柱对上柱墩（柱墩高含筏板厚）的冲切验算：τmax≤0.7*（0.4+1.2/βs）βhp*ft 冲切破坏临界截面距柱边缘不小于h0/2处的最小周长um=冲切力Fι=不满足冲切要求取柱墩高度H=1900mm 柱墩有效高度H0=1850mm βhp=0.908冲切破坏锥体底边长度B1=4700mm 冲切破坏锥体底边宽度H1=4700mm1140016915.7τmax=0.80N/mm2b=0.7*（0.4+1.2βs）βhp*ft=1.00N/mm2h=判断无柱墩筏板是否满足冲切（二）计算柱墩宽（用于上柱墩）下面是柱墩对筏板的冲切验算：取柱墩宽度（两边同长）b=2400mm βs=2βhp=0.967筏板有效高度h0=1150mm 冲切破坏锥体底边长度B=4700mm1420016915.7柱墩对筏板的冲切验算：τmax=1.04N/mm20.7*（0.4+1.2βs）βhp*ft=1.06N/mm2判断无柱墩筏板是否满足冲切柱墩高度取值：1900mm 柱墩宽度取值：2400mm 为满足冲切45度冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um=冲切力Fι=满足冲切要求柱墩对筏板的冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um=冲切力Fι=满足冲切要求柱对上柱墩的冲切验算柱宽+（柱mm kNmm kN2400mm 2400mmmmkN切45度线，上柱墩最小长宽：筏板的冲切+（柱墩高-筏板厚）*2柱墩计算（采用试算法）下面是柱对下柱墩（柱墩高含筏板厚）的冲切验算：（一）首先计算柱墩高度取柱墩高度H=1900mm 柱墩有效高度H0=1850mm βhp=0.908冲切破坏锥体底边长度B1=4700mm 冲切破坏锥体底边宽度H1=4700mm11400mm16915.7kNτmax=0.80N/mm2b=0.7*（0.4+1.2βs）βhp*ft=1.00N/mm2h=判断无柱墩筏板是否满足冲切b=4800mm βs=2βhp=0.967筏板有效高度h0=1150mm冲切破坏锥体底边长度B=4800mm (简化计算)14600mm16659.2kN柱墩对筏板的冲切验算：τmax=0.99N/mm20.7*（0.4+1.2βs）βhp*ft=1.06N/mm2判断无柱墩筏板是否满足冲切柱墩高度取值：1900mm 柱墩宽度取值：4800mm 为满足冲切4柱宽+柱墩高（二）计算柱墩宽（用于下柱墩）冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um=冲切力Fι=柱对上柱墩的冲切验算满足冲切要求冲切力Fι=下面是柱墩对筏板的冲切验算：取柱墩宽度（两边同长）满足冲切要求柱墩对筏板的冲切冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um=4800mm4800mm冲切45度线，下柱墩最小长宽：柱墩高（含筏板厚）*2。
地下室底板抗水板计算(2013.10.20)(添加了冲切和剪切)
Mx/(0 .9fyh
mm2
实配φ 14 @ 150
实配 As = 1026 mm2
2.裂缝验算:
ho= 423 mm 68. 4/( 最小配筋率 ρmin= 0.20%
实际配筋率 ρ= 0.23%
499 mm2
满足要 求!
构件受力特征系数 αcr= 1.9
钢筋弹性模量 Es= 2.0E+05 N/mm2
50 mm 20 mm
混凝土强度标准值ftk= 2.01
混凝土强度设计值ft= 1.43
柱尺寸 a × b = 水
位 底板上300厚垫层重
0.6 × 340 KN/m2
水净反力准永久值 qj=
25 KN/m2
N/mm2 N/mm2
0.6 m
（扣除 向 （下 扣恒 除 向下恒
ho= 740 mm 420
.1/
1752.2 mm2
实配φ 20 @ 150
最小配筋率 ρmin= 0.20%
三.冲切计算：
㈠.承台边冲切计算：
截面有效高度
ho1= 391 mm
冲切锥计算截面的周长um=2
2*(
（A+ho1+B+ho1）=
2.7
截面高度影响系数
βh= 1.00
系数 βs= 系数η1=0.4+1.2/βs =
系数 αs=
2 0.
4+ 40
1.00
系数η2=0.5+αsho1/(4 um) =
最小配筋率 ρmin= 0.20%
实配 As = 1696 mm2
实际配筋率 ρ= 0.38%
1499.8 mm2
满足要 求!
2.裂缝验算:
剪切、冲切
在进行混凝土构件设计，如板、基础、承台，经常会遇到是否要同时验算冲切和剪切的问题，规范针对不同的构件规定了必须验算的内容，但是对冲切和剪切概念上，仍有很多地方不甚清楚。
出于稳妥考虑，我们对冲切和剪切的概念和具体验算的选择做进一步的说明。
一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款下表总结了常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款：表一常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求综合各现行规范，对验算冲切承载力的同时，是否要做抗剪验算，有如下结论：1．对普通板类构件，各规范未明确规定需要验算剪切承载力；2．对无筋扩展基础，各规范均要求对基地反力大于300Kpa的情况验算受剪；3．对扩展基础，国家地基规范在条文说明8.2.7和附录S中提到了柱下独立基础的斜截面受剪折算宽度，可见是应该做抗剪验算的；广东省地基基础规范9.2.7，明确要求验算墙下条基的受剪承载力，要求附加条件验算柱下矩形基础受剪承载力；4．对桩承台和梁板式筏板基础，各规范均明确要求同时验算剪切承载力。
5．由上可见，通常抗剪验算都是没法省略的。
各规范对冲切和剪切承载力验算的荷载取值、计算截面略有差别，选用公式时宜慎重。
二、对常见混凝土构件关于剪切和冲切对比的内容收集表二冲切和剪切的若干对比三、广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的看法广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的描述，参见条文说明9.2.7，摘录如下：“一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。
不同的是剪切破坏面可视为平面，而冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。
故剪切又称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切(punching, two way shear)。
对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力，必要时应验算抗剪承载力；对于单向受力的墙下条形基础只需验算控制截面的受剪承载力……“实际工程中有这种情况，由于场地或者柱网布置所限，柱下独立基础长边与短边之比大于2，基础底板近乎单向受力，应验算基础的受剪切承载力。
地下室底板柱墩冲切计算
0.80 N/mm2 1.00 N/mm2 满足冲切要求
为满足冲切45度线，上柱墩 b= h=
柱宽+（柱墩高-筏板
（二）计算柱墩宽（用于上柱墩）
下面是柱墩对筏板的冲切验算：
取柱墩宽度（两边同长）
b=
2400 mm
βs=
2
βhp=
0.967
筏板有效高度h0=
1150 mm
冲切破坏锥体底边长度B=
4700 mm
冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um=
冲切力Fι=
柱墩对筏板的冲切 14200
16915.7
柱墩对筏板的冲切验算： τmax=
0.7*（0.4+1.2βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
1.04 N/mm2 1.06 N/mm2 满足冲切要求
（一）首先计算柱墩高度
取柱墩高度H=
1900 mm
柱墩有效高度H0=
1850 mm
βhp=
0.908
冲切破坏锥体底边长度B1=
4700 mm
冲切破坏锥体底边宽度H1=
Hale Waihona Puke 4700 mm冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um= 11400 mm
冲切力Fι= 16915.7 kN
柱对上柱墩的冲切验算 τmax=
冲切破坏临界截面距柱边缘不小于h0/2处的最小周长um=
冲切力Fι=
8600 19939.7
柱对筏板的冲切 无柱墩时柱对筏板的冲切验算：
τmax= 0.7*（0.4+1.2/βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
关于地下室顶板堆放材料荷载的验算
关于地下室顶板堆放材料荷载的验算一、工程简况***S2栋、31栋位于***，***S2栋、31栋工程总建筑面积约162473.03平方米。
本项目为地上22层，地下1层。
本工程地下室层高为5.0m，首层层高为6.0m，2~6层层高为5.5m，塔楼31栋7层层高为4.4m，8~15层层高为3.6m，16~22层层高为3.9m。
本工程为全现浇框架-剪力墙结构，基础为桩基础，抗震设防烈度为七度，结构抗震等级为：一级。
本工程由于场地范围有限，本工程钢筋加工及堆放厂设置在地下室顶板上，为此对地下室顶板进行荷载验算。
二、地下室结构概况1、本工程地下室层高为5.0m，地下室顶板混凝土强度等级为C30，板厚为400mm。
2、地下室顶板结构设计荷载表如下：其中首层商铺设计活荷载限值为8.0kN/m2。
三、地下室顶板堆放荷载计算：1、一卷钢筋质量约为2000kg；2、堆放钢筋与楼板的接触面积约2.0m2。
3、堆放钢筋的荷载计算：G1=2000*10/1000/2=10.0kN/m2。
4、施工活荷载：G2=2.0kN/m2。
施工总荷载为G=G1+G2=10.0+2.0=12.0kN/m2＞设计荷载8kN/m2，不满足设计要求，需进行加固回顶。
四、加固措施由于堆放钢筋的荷载过大，需对钢筋加工厂、钢筋堆放厂范围内的地下室顶板进行回顶加固。
采用扣件式钢管，钢管纵横向间距为1.0m*1.0m，步距为1.5m，顶托梁使用双钢管，次梁使用50*100mm木方。
五、回顶措施计算满堂支架回顶计算书5.1 基本参数5.2 荷载参数5.3 设计简图搭设示意图：平面图侧立面图5.4 板底纵向支撑次梁验算G1k=N c=0.2kN/m；G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0×1/(4+1)=0kN/m；Q1k= q1k×l b/(n4+1)= 10×1/(4+1)=2kN/m；Q2k= q2k×l b/(n4+1)= 0×1/(4+1)=0kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
地下室外墙、人防外墙计算
地下室侧墙计算1:单层地下室外墙(土、水在顶板下)2:单层地下室外墙－(土、水在顶板上)3:单层地下室外墙－(土在顶板上，水在下)4:单层悬臂地下室外墙5:水池侧壁 (1)6:水池侧壁 (2)悬臂模式7：双层地下室外墙(土水顶板上)8：双层地下室外墙(土在顶板上水在-1层)9：双层地下室外墙(土在顶板上水在-2层)10：双层地下室外墙(土水均在-1层)11：双层地下室外墙(土在-1层水在-2层)12：悬臂双层地下室外墙=(土水在悬臂)修改记录一：R2版第一次修改为新规范更改：计算改进及新规范修改说明1：根据新规范，计算裂缝采用准永久组合，对挡土墙地面活荷载采用了消防车的准永久组合系数0.62：根据新规范，裂缝公式修改A,构件受力特征系数2.1改为1.9；B，当外墙水平筋在外侧时，裂缝计算公式中c考虑了水平筋3：水、土与顶板关系相同情况下的人防与非人防计算表格统一为一个表格，所以表格增加可选项确定人防还是非人防墙4：表格增加可选项确定墙体水平筋与竖向筋之间关系，计算时予以考虑5：单层地下室计算模型为下部固端，上部简支的单跨梁；悬臂墙为悬臂梁模型6：表格仅考虑弹性工作状态，不考虑塑性工作状态，即不考虑弯矩调幅7：跨中内侧弯矩为各种图形荷载弯矩最大值的简单叠加，实际情况中最大弯矩并非出现在同一位置，因此本表格对跨中弯矩8：本次表格调整了计算高度的考虑，不再简化地认为实配竖向筋直径为20，相对精确地考虑实配钢筋的最大直径，即拉通筋二：2011.11.4 修改了新版边缘构件中剪力墙配箍率中fc取值问题，小于C35时将按照C35取值-高规6.4.7及7.2.15三：2011.12.10~12.24 柱、边缘构件中L形及T字形增加了外箍和内箍直径的选项，外箍分为X向和Y向，内箍取统一数值，箍四：2011.12.111：删除抗浮验算中1.05F浮单元格批注，系数1.05引自2009年版全国民用建筑工程技术措施/结构/地基与基础》中7.1.22：增加人防封堵面顶板梁及封堵面侧边柱抗扭验算3：增加底板人防封堵翻边受力计算4：对人防门框墙as的计算中fc疏漏混凝土人防调整系数修改五：2011.12.12 根据北京市建筑设计标准化办公室2008六：2012.3.6 增加悬臂双层地下室外墙七：1：2012.3.20修改边柱与角柱抗冲切计算，当满足规范要求时角柱可按边、中柱计算，边柱可按中柱计算2:增加基础承台及无梁楼盖大分项八：2012.4.2修正人防封堵梁、柱中的梁宽错误，梁宽由1000改为梁宽b九: 2012.4.18底板倒无梁楼盖考虑集水井影响十：2012.4.20增加普通灌注桩抗裂验算。
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底板 条件 跨度x(m) 跨度y(m) 7 底板冲切 h0 450 条件 bh 1.000 a/b 1 bs 2 h1 1 h2 1.049 承台宽 b(mm) 2800 h2 0.857 h 1.000 砼 ft(MPa) 1.43 h 0.857 6.5 荷载设计 承台长 板厚(mm) 值(kPa） a(mm) 94.5 500 2500 承台宽 b(mm) 2500 砼 ft(MPa) 1.57 人防? 0 柱底荷 载 4299.75
承台冲切 验算
h0 350
冲切承载 冲切荷载 um(mm) 力(kN) (kN)载 um(mm) 力(kN) (kN) 2943 9800 1767
满足
恒载、活载为PKPM计算单层时的轴力 底板 条件 非反柱帽 恒载 1509 承台冲切 验算 底板 条件 活载 0 bh 1.000 活载 0 bh 1.000 荷载设计 承台长 板厚(mm) 值(kPa） a(mm) 43.5 400 1200 bs 2 h1 1 承台宽 b(mm) 1200 h2 1.065 承台宽 b(mm) 1200 h2 0.898 砼 ft(MPa) 1.43 h 1.000 砼 ft(MPa) 1.43 h 0.898 人防? 0 柱底荷 载 2037.15
h0 350 非反柱帽 恒载 1676
a/b 1
冲切承载 冲切荷载 um(mm) 力(kN) (kN) 2172 6200 1975 人防? 0 柱底荷 载 2262.6
满足
荷载设计 承台长 板厚(mm) 值(kPa） a(mm) 43.5 400 2500 a/b bs 2.083333 2.083333 h1 0.976
冲切承载 冲切荷载 um(mm) 力(kN) (kN) 4055 8200 3709 人防? 0 柱底荷 载 2112
满足
跨度x(m) 跨度y(m) 8 6 bh 1.000
荷载设计 承台长 板厚(mm) 值(kPa） a(mm) 44 400 2800 bs 2 h1 1
底板冲切 h0 350 a/b 1