倒水河特大桥主桥箱梁悬浇施工方案[优秀工程方案]

主桥箱梁悬浇施工方案

一、编制说明

1.1工程概况

倒水河大桥主桥为42＋65＋42m三跨预应力混凝土连续梁。主梁为单箱单室结构,箱梁底宽7.0m,顶宽12.75m,墩中心处平均梁高3.87m,跨中及端支座处梁高为1.97m,纵桥向箱梁底采用二次抛物线变化,箱梁顶设2.0％单向横坡,箱梁底板横向水平,底板厚度从65cm变化到跨中30cm,腹板厚度从65cm变化到30cm,顶板厚度不变为30cm。

本桥20211＃墩为主墩,19、22＃墩为边墩,其中0＃块长度为10m,边跨现浇段长度为8.4m,中跨和边跨合拢段均为2.0m,每墩各有悬浇节段8个, 4个主墩共有8个T构,每个节段具体参数如下表所示:

1.2编制依据

XX省武英高速公路两阶段施工图设计(第1合同段)

XX省武英高速公路土建工程《招标文件》

交通部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2021)

交通部《颁公路工程质量检验评定标准》(JTJ071-98)

交通部颁《公路工程施工安全技术规程》(JTJ076-95)

二、施工总体部署及机构设置

2.1施工总体部署

考虑到0＃块长度长,重量大,采用落地型钢支架现浇施工；1～8＃节段在0＃块施工完并拆除部分支架后,采用自行设计的后锚式三角挂篮(PLGL150)悬浇施工,施工完0＃块后,及时将墩旁两侧型钢支架接长并顶升至0#块底板预埋钢板上,

完成临时锚固,以防止悬浇过程中单个T构偏心受压过大引起结构失稳；边跨现浇段采用落地钢管支架进行施工,其施工时间与悬浇节段8＃块完成时间应基本同步,使其砼收缩徐变尽量一致；合拢段在完成悬浇和现浇段后尽快采用合拢吊架进行施工,根据设计图纸,合拢顺序为先边跨合拢,再进行中跨合拢,在完成合拢施工后,即实现全桥受力转换,脱离悬臂施工的危险状态。

最后是主桥护栏及桥面系施工。

2.2机构设置

2.2.1施工组织机构

项目部由项目经理牵头,设项目总工1人,项目副经理1人,经理部下设工程技术部、质检部、计划合同部、财务部、材料设备部、安全环保部、综合办公室、试验室、测量组等“六部二室一组”。项目部组织机构详见:附表01《项目经理部组织机构框图》。

2.2.2主要施工机械设备配置计划

本着“性能适用、科学配套、适当富余”的原则进行本合同段施工机械设备及测量试验设备的配置。主要施工机械设备详见:

2.3施工进度计划

半幅箱梁分项工程施工进度计划详见下表:

三、箱梁施工方案

3.1 、0号块施工

主墩墩身为实心结构,0#块一次浇筑,采用落地支架施工。考虑到以后挂篮悬浇过程中施工支架要作为临时锚固的一个辅助支撑,参与抵抗挂篮悬浇施工时产生的不平衡弯矩。根据设计图纸,设计方案采用型钢落地支架与墩身预埋钢板上焊接的牛腿相连接作为0#块施工托架和以后悬浇施工中抵抗墩顶不平衡弯矩的临时锚固支架。

在承台和墩身施工时,埋设预埋钢板,分别用于焊接型钢和牛腿,在墩身完成后利用墩身施工脚手架搭设现浇托架,再在其上铺设梁系,继而安装模板标高调节装置及模板。

0#块外模板采用定型大钢模,与挂篮模板通用；内模采用与挂篮通用的定型内模,由小钢模、木模组拼而成。箱梁翼板和内顶模采用Φ48mm脚手管支架支撑,

分别搭设于0#块施工托架和箱梁底板上。由于0#块砼方量不大,为保证工程质量,整个0#块一次性浇筑完成。

0#块施工工艺流程如下:

3.1.1、0号块托架

0#块现浇支架是0#块施工的重要环节,同时考虑到以后箱梁悬浇过程支架参与抵抗墩顶不平衡弯矩的要求,所以支架施工严格按照图纸执行,待0#块底模拆除后再将支撑接长顶至0#块底部预埋钢板上,完成临时锚固支架。0#块支架布置图附后。

(1) 支架设计

(一)翼板脚手管支架:

0#块箱梁翼板采用Φ48mm脚手架作为承重支架,每侧翼板下沿桥轴线方向布

置4×10=40根,支架分三层布置,每层间距150cm,每根长度最大按480cm考虑,钢管支架顶部布置顶升螺杆作为标高调整装置。由翼板上分布的砼荷载可知每根钢管的最大受力按照25KN考虑。

则翼板钢管支架计算:

L0=150㎝查表得:i=1.58㎝A=4.89㎝2 W=3.84KG/m

λ=150/1.58=94.8＜[λ]=150

查表得:ψ=0.588

N/A=25/4.89=51.1MPA＜ψ.f=126.4 MPA

所以满足要求。

(二)翼板支架纵向分配梁

翼板支架下纵向分配梁间距为100㎝,其主要承受翼板砼荷载及其支架、模板重量。

翼板支架纵向分配梁计算:

翼板砼厚度最大按60㎝考虑,则

砼荷载:P1=0.6*1.0*1.0*26=15.6KN/m2

振捣产生的垂直荷载:P2=4KN/ m2

施工荷载: P3=2.5KN/ m2

模板及支架荷载: P4=3KN/ m2

则:P=P1+P2+P3+P4=25.1 KN/ m2,q=25.1KN/ m2*1.0m=25.1KN/m

其受力模型为5跨不等间距连续梁(如图)

最不利位置为CD段,分别按照5跨不等间距连续梁计算,查表得:

M1=0.043*q*l12KN.m=3.31KN.M

M2=0.153*q*l12KN.m=11.8KN.M

取分配梁[16进行度强度验算则

σ=M/W=11.8KN.M /108.3㎝3=109MPA＜[σ] 故[16满足要求。

(三)、底板支架梁系:

底板支架梁系主要包括腹板主下纵梁、主横梁和纵向分配梁。主纵梁为纵桥向支承于8[32槽钢和墩身预埋牛腿上的I56b,布置于箱梁腹板下；主横梁为支承在主纵梁上的I56b；分配梁支承于主横梁上,起分配荷载作用,采用工地现有材料[16。

1、底板下纵向分配梁(变高支架)计算:

底板下纵梁间距为100㎝,横向主分配梁(I56)间距为175㎝,砼厚度按90㎝(底板+顶板厚度)考虑,其受力简图如下:

砼荷载:P1=1*0.9*1.0*26=23.4KN/ m2

振捣产生的垂直荷载:P2=4KN/ m2

施工荷载: P3=2.5KN/ m2

模板及支架荷载: P4=3KN/ m2

则:P=P1+P2+P3+P4=32.9 KN/ m2,q=25.1KN/ m2*1.0m=32.9KN/m

由等2跨连续梁查表可知:

弯矩系数K M

中=0.07 K MB=-0.125

剪力系数K V

中=0.375 K VB=0.625

扰度系数K W=521则:

M=K W ql2=0.07*32.9*1.75*1.75=7.05KN.M按[16进行验算:W=108.3㎝3则σ=M/W=7.05/108.3=65MPA＜[σ]

扰度W= K W*ql4/100EI I=866.2㎝4

则W=0.9㎜满足要求.