低缸胀差和轴向位移偏大的原因分析和调整方法
低压缸差胀大的原因分析
低压缸差胀大的原因分析皖马发电有限公司“上大压小”两台机组1、2号660MW超临界机组主汽轮机由上海汽轮机有限公司生产，型式为超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、凝汽式，型号为N600-24.2/566/566，其中2号机组于2012年5月8日完成168小时试运转。
2号机组自投产以后，低压缸差胀（测点安装在6号与7号瓦之间）一直正向偏大，特别是每年入冬以后，低压缸差胀长期在+15.0 mm 左右，曾有冬季开机因低压缸差胀大而跳机事件，而同等情况下同型号的1号机组低压缸差胀值只有+13.0 mm左右，尤其在夜间低负荷情况下2号汽轮机的低压缸差胀值有时会超过报警值+15 mm，曾一度接近跳闸限值16mm，严重影响了机组的安全运行。
所谓的差胀，即转子与汽缸的膨差胀值。
当汽轮机启动加热或停止运行冷却时以及负荷发生变化时，汽缸和转子都会产生受热膨胀或冷却收缩。
由于转子受热表面积比汽缸大，且转子的质量比相对应的汽缸小，蒸汽对转子表面的放热系数较大。
因此，在相同条件下，转子的温度变化比汽缸快，转子与汽缸之间存在膨差胀，转子的膨胀值大于汽缸，其相对膨差胀值称为正差胀，反之，则为负差胀。
该厂2号机组低压缸差胀的保护定值是+16mm 和-1.02mm。
差胀正向限值大于负向限值，主要是因为汽轮机同一级的静叶和动叶的间距小于该级动叶与下一级静叶之间的距离，如果差胀正向增长则说明该级动叶与下一级静叶间的距离在减小，负向增长说明本级内动静间隙在减小，因此，差胀的正向限值要大于负向限值。
我们知道如汽轮机差胀过大，易引起动静部分碰磨，从而导致机组振动上升，危及转子及其叶片的安全，严重影响汽轮机组的安全运行。
所以当发生低压缸差胀过大时要谨慎对待，及时分析查找原因并出台《低压缸差胀大的执行措施》。
原因分析我们知道影响汽轮机差胀的因素通常有以下：（1）启动时暖机时间太短，升速太快或升负荷太快。
（2）汽缸夹层、法兰加热装置的加热汽温太低或流量较低，引起汽加热的作用较弱。
【最新精选】汽轮机高低压缸胀差的安装及调试
汽轮机高低压缸胀差的安装及调试汽轮机在启、停过程中，由于转子与汽缸的热交换条件不同，使得它们在膨胀或收缩时出现差别。
这些差别称为汽轮机转子与汽缸的相对膨胀差，简称胀差。
监视胀差是机组启停过程中的一项重要任务。
为避免轴向间隙变化到危险程度使动静部分发生摩擦，不仅应对胀差进行严格监视，而且应对各部分胀差对汽轮机正常运行的影响应有足够的认识。
下面介绍汽轮机胀差的安装及调试步骤。
1)传感器定零在汽轮机转子推轴定位以后，根据拟定的测量范围（通常情况下为±2mm），把传感器调整支架旋到合适的位置。
安装传感器时，应使传感器头端面与被测面保持平行。
测量前置器的输出电压，将零点间隙电压定到-12V（如果测量范围不对称的话，需要根据传感器的灵敏度，零点在量程中的位置，通过计算得出零点间隙电压），锁紧传感器紧固螺母（紧固时要特别注意电压值，稍不注意就会跑掉），传感器就安装好了。
将百分表顶在传感器支架上合适的地方（要能随手轮调节前后移动），根据量程调节百分表，定零。
2）离线采集传感器线性准备好记录纸，调节手轮，先往正方向转0.5mm，记录下此时前置器的间隙电压值。
以此类推，记录下1.0mm、1.5mm、2.0mm 时对应的电压值。
然后回零，检查一下零点间隙电压，差别应该不会超过±0.05v。
往负方向旋转0.5mm，记录下-0.5mm、-1.0mm、-1.5mm、-2.0mm时对应的电压值。
如有必要，可以采集更多的点，比如间隔0.2mm或者0.25mm 3）组态及线性化组态计算机连好模块，把刚才记录的电压值输入组态进行线性化。
好做以后，上传组态至模块。
4）测量值比对与步骤2中的过程相同，此过程需要记录在实际位置，此时组态计算机中对应的显示值。
5）报警和停机保护动作实验旋转手轮，位移量达到在模块中设定的报警和危险定值时，相应的保护回路要有开关量信号输出。
在此过程中还可以作报警迟滞实验，看是否与设定值吻合。
某厂汽轮机组启动过程中低缸胀差增大的原因分析及调整
某厂汽轮机组启动过程中低缸胀差增大的原因分析及调整发表时间：2019-03-13T16:46:15.110Z 来源：《河南电力》2018年18期作者：陈学伟[导读] 即出现相对膨胀。
汽轮机转子与汽缸的相对膨胀通常也称为胀差。
胀差的大小表明了汽轮机轴向动静间隙的变化情况。
（神华国华广投（柳州）发电有限责任公司广西鹿寨 545600）摘要：汽轮机在启动过程中，转子与汽缸的热交换条件不同。
因此，造成它们在轴向的膨胀也不一致，即出现相对膨胀。
汽轮机转子与汽缸的相对膨胀通常也称为胀差。
胀差的大小表明了汽轮机轴向动静间隙的变化情况。
关键词：机组启动；胀差；动静间隙正文：汽轮机合理的启动方式就是在汽轮机各部件金属温度差、转子与汽缸的相对膨胀差在允许范围内、不发生异常振动、不引起动静摩擦和过大热应力的条件下，以尽可能短的时间完成汽轮机启动的方式。
这里面，避免动静摩擦和过大热应力是两个终极目标。
其中热应力可以通过平稳地调整机组进汽温度、流量和充分暖机来控制，然而，避免动静摩擦事故的发生却是一个比较复杂的控制过程。
众所周知，胀差超限是导致动静摩擦的主要原因之一，调整好动静两部分的膨胀差值，就能很大程度地减少动静间隙消失产生摩擦、造成转子弯曲、引起机组振动、甚至出现重大事故的可能性。
同时，鉴于某厂服役汽轮机组在启动过程中低压缸正胀差升至报警值的现象，故本文就胀差产生的原因、影响因素和调整手段做了说明和介绍。
一、胀差产生的原因汽轮机在启动过程中，转子与汽缸的热交换条件不同。
因此，造成它们在轴向的膨胀也不一致，即出现相对膨胀。
汽轮机转子与汽缸的相对膨胀通常也称为胀差。
胀差的大小表明了汽轮机轴向动静间隙的变化情况。
习惯上规定转子膨胀大于汽缸膨胀时的胀差值为正胀差，反之为负胀差。
胀差数值是很重要的运行监视参数。
若胀差超限将会导致机组动静摩擦、振动加剧，出现保护拒动等异常情况时甚至导致机组的恶劣事故。
二、机组启动过程中易影响胀差变化的几个主要因素1.轴封供汽温度和供汽时间的影响在汽轮机冲转前向轴封供汽时，由于冷态启动时轴封供汽温度高于转子温度，转子局部受热而伸长，出现正胀差，可能出现轴封摩擦现象。
汽轮发电机低压缸胀差大原因分析及处理
汽轮发电机低压缸胀差大原因分析及处理汽轮发电机是一种利用汽轮机转动发电机发电的装置。
汽轮发电机的低压缸胀差是指在使用过程中，低压缸前后缸衬之间的胀差变大，导致压力泄漏增加，功率减弱，工作效率下降的问题。
下面将对汽轮发电机低压缸胀差大的原因进行分析，并提供相应的解决方法。
1.低压缸衬材质问题：低压缸衬材质选择不合适，导致其抗热胀性能不足，容易在工作温度下产生较大胀差。
解决方法是更换高性能的衬套材料，如高温合金。
2.温度控制问题：在汽轮发电机运行中，由于管路、冷却系统等问题，导致低压缸温度控制不良，超过了设计要求，造成衬套过度膨胀，胀差增大。
解决方法是优化冷却系统，确保低压缸温度在可控范围内。
3.衬套密封不良：低压缸衬套与缸体之间的密封不良导致压力泄漏，增加了压力差，使得衬套产生较大胀差。
解决方法是检查并修复衬套密封问题，确保衬套与缸体之间的紧密连接。
4.衬材磨损问题：低压缸衬套长时间使用后，由于磨损、疲劳等原因，失去了原有的密封性能，导致胀差增大。
解决方法是定期检查衬套磨损情况，及时更换磨损严重的衬套，延长发电机使用寿命。
5.运行过程中的振动问题：汽轮发电机在运行过程中受到振动的影响，振动过大会导致低压缸衬套松动，增加了胀差。
解决方法是加强对汽轮发电机的振动监测和控制，有效减小振动对衬套的影响。
综上所述，汽轮发电机低压缸胀差大的原因可能是多方面的，包括材料、温度控制、密封、磨损和振动等问题。
针对这些原因，需要进行相应的处理方法，如更换衬套材料、优化温度控制系统、修复密封问题、定期更换磨损的衬套以及加强振动监测和控制。
通过这些措施，可以有效降低低压缸胀差，提高汽轮发电机的运行效率和使用寿命。
低缸胀差偏大探讨
低缸胀差偏大探讨低缸胀差是指不同汽缸之间在发动机工作过程中产生的胀差大小不一的现象。
随着汽缸工作温度的升高，汽缸的体积会发生一定的变化，不同汽缸由于材料、结构等因素的不同，对温度的敏感度也不一样，从而导致汽缸之间的胀差产生。
低缸胀差偏大可能会对发动机的正常运行产生一定的影响，下面将对低缸胀差偏大的原因进行探讨。
首先，低缸胀差偏大的原因可能是由于汽缸材料的不同导致的。
不同材料的导热性能不一样，而导热性能的差异会导致汽缸的温度变化不一致。
比如，铝合金汽缸具有较高的导热性能，温度升高后，其胀差较小；而铸铁汽缸导热性能较差，温度升高后，其胀差相对较大。
因此，在采用不同材料的汽缸时，低缸胀差可能会出现偏大的情况。
其次，低缸胀差偏大的原因还可能与汽缸结构的差异有关。
不同结构的汽缸由于内部结构的差异，对温度的敏感度也不同。
在同样的工作环境下，一些结构的汽缸可能会更加容易受到温度的影响，从而产生较大的胀差。
例如，部分发动机将排气歧管与汽缸头集成在一起，由于排气温度的升高，导致汽缸头局部温度升高，进而导致低缸胀差偏大的情况出现。
此外，低缸胀差偏大还可能与发动机冷却系统的设计不合理有关。
发动机冷却系统的设计合理与否直接影响到汽缸的温度分布情况，进而影响低缸胀差的大小。
如果冷却系统设计不合理，冷却液无法充分冷却汽缸，使得汽缸温度局部过高，就会产生较大的低缸胀差。
因此，在发动机设计过程中，合理设计冷却系统是降低低缸胀差偏大的重要措施之一综上所述，低缸胀差偏大可能是由汽缸材料、结构以及发动机冷却系统设计等多种因素导致的。
在汽缸材料和结构的选择上，应根据实际情况选择合适的材料和结构，尽量使得不同汽缸之间的胀差相对一致；在发动机冷却系统的设计上，应合理设计冷却系统，确保充分冷却汽缸，避免局部温度过高。
通过这些措施的采用，可以有效降低低缸胀差的偏大情况，提升发动机的工作效率和可靠性。
汽轮机轴向位移与胀差的分析与控制
汽轮机轴向位移与胀差的分析与控制汽轮机轴向位移与胀差 (1)一、汽轮机轴向位移增大的原因 (1)二、汽轮机轴向位移增大的处理 (1)三、汽机轴向位移测量失灵的运行对策.......................................................................... 1汽轮机的热膨胀和胀差............................................................................................................. 2相關提問：..........................................................................................................................21、轴向位移和胀差的概念................................................................................................32、轴向位移和胀差产生的原因（影响机组胀差的因素）............................................ 3使胀差向正值增大的主要因素简述如下：.............................................................. 3使胀差向负值增大的主要原因：.............................................................................. 4正胀差-影响因素主要有：....................................................................................43、轴向位移和胀差的危害................................................................................................64、机组启动时胀差变化的分析与控制............................................................................61、汽封供汽抽真空阶段。
汽轮机轴向位移与胀差增大原因及处理
汽轮机轴向位移与胀差汽轮机轴向位移与胀差 (1)一、汽轮机轴向位移增大的原因 (1)二、汽轮机轴向位移增大的处理 (1)三、汽机轴向位移测量失灵的运行对策 (1)汽轮机的热膨胀和胀差 (2)相關提問： (2)1、轴向位移和胀差的概念 (3)2、轴向位移和胀差产生的原因（影响机组胀差的因素） (3)使胀差向正值增大的主要因素简述如下： (3)使胀差向负值增大的主要原因： (4)正胀差 - 影响因素主要有： (4)3、轴向位移和胀差的危害 (6)4、机组启动时胀差变化的分析与控制 (6)1、汽封供汽抽真空阶段。
(7)2、暖机升速阶段。
(7)3、定速和并列带负荷阶段。
(7)5、汽轮机推力瓦温度的防控热转贴 (9)1 润滑油系统异常 (9)2 轴向位移增大 (9)3 汽轮机单缸进汽 (10)4 推力轴承损坏 (10)5 任意调速汽门门头脱落 (10)6 旁路系统误动作 (10)7 结束语 (10)汽轮机轴向位移与胀差轴向位移增大原因及处理一、汽轮机轴向位移增大的原因1）负荷或蒸汽流量突变；2）叶片严重结垢；3）叶片断裂；4）主、再热蒸汽温度和压力急剧下降；5）轴封磨损严重，漏汽量增加；6）发电机转子串动；7）系统周波变化幅度大；8）凝汽器真空下降；9）汽轮机发生水冲击；10）推力轴承磨损或断油。
二、汽轮机轴向位移增大的处理1）当轴向位移增大时，应严密监视推力轴承的进、出口油温、推力瓦金属温度、胀差及机组振动情况；2）当轴向位移增大至报警值时，应报告值长、运行经理，要求降低机组负荷；3）若主、再热蒸汽参数异常，应恢复正常；4）若系统周波变化大、发电机转子串动，应与PLN调度联系，以便尽快恢复正常；5）当轴向位移达－1.0mm或+1.2mm时保护动作机组自动停机。
否则手动打闸紧急停机；6）轴向位移增大虽未达跳机值，但机组有明显的摩擦声及振动增加或轴承回油温度明显升高应紧急停机；7）若轴向位移增大而停机后，必须立即检查推力轴承金属温度及轴承进、回油温度，并手动盘车检查无卡涩，方可投入连续盘车，否则进行定期盘车。
汽轮机低压缸跑偏的处理措施及预防措施
汽轮机低压缸跑偏的处理措施及预防措施低压汽缸被认为是大型、高效率凝汽汽轮机中体积最大的部件，在汽轮机作业的时候起到举足轻重的效果，但因为低压汽缸内在压力、气温都很低，在作业的时候会发生很厉害的跑偏状况从而导致其无法常规作业。
所以，就这一状况出现时如何加以解决成为了当前汽轮机作业中亟待解决的问题，同时也要做好其它方面的工作，文章主要针对汽轮机低压缸跑偏这一现象进行简要分析与总结，供参考。
标签：汽轮机；低压缸；跑偏；原因；处理措施；部件检修1 低压缸运行中产生跑偏的原因1.1 低压外缸设计刚性较差利用对机组运作的时候低压外缸等零件实施勘察不难发现：至低压外缸下半四角的地方和前后汽封水平位置的相关数据看，前面向左挪动了0.15毫米，后面挪动了0.2毫米，这个时候它的真空是0.053兆帕，随真空增加和机组压力加大，低压缸相应的数值降低。
除了这些，低压缸前后汽封在机组没有空气和压力过多的时候，垂直位置挪动变化很大，伴随真空变大，低压缸前汽封慢慢的下来，低压缸后汽封又上去了，真空0.06兆帕的时候，低压缸前汽封下沉-1.11毫米，低压缸后汽封加大至0.3毫米。
这样之后伴随真空加强和机组压力变大，低压缸前汽封慢慢就回来了，同时它的后汽封慢慢数据减小，机组的整体数值到112毫伏的时候它的前汽封是0.14毫米，它的后汽封则是-0.23毫米。
在机组运作的时候勘察这些数据来看，在真空作用以及排汽的压力下，它一定会有很大的变化，这样可能导致它的中心出现偏移，这也充分体现了低压外缸设计存在的不足。
1.2 低压外缸前后立销部位刚性差低压外缸一些关键部位所运用的设施不好导致使用时效果极差，比方说很多单位说道立销和键槽板之间空隙很大，这样在机械作业的时候，低压外缸出现异常状况或者说受力大，它就会出现状况，发生跑偏，带动着整体机器效果也不好。
1.3 低压外缸两侧横键一侧锈蚀低压外缸两边的一些按键要是和它应对的地方留的空不正好或者发现其他情况也会造成机器不正。
轴向位移偏大处理处理
汽轮机轴向位移偏大处理科瑞公司朱海飞关键词：轴向位移处理一、概述某厂汽轮机采用日本三菱公司生产亚临界、单轴、单缸、单排汽、冲动式、凝汽式汽轮机，额定功率80MW,主汽压力：12.4,MPa主汽温度：535℃, 排汽压力：0.101kPa,排汽温度：56.2℃。
此机组于2001年8月投产，2007年5月份进行了第一次大修工作，大修后机组主保护轴向位移检测值不断变大，以致2008年1月份机组负荷升至40MW时轴向位移超出报警值，严重影响机组安全稳定运行及经济效益。
二、故障诊断1、原因分析：一般来说，引起汽轮机轴向位移指示变化的原因有以下几点：1)负荷变化2)叶片结垢严重3)汽温变化4)蒸汽流量变化5)高压轴封漏汽大，影响轴承座温度升高6)频率、电压变化7)运行中叶片脱落8)水冲击9)推力轴承磨损10)抽汽停用，轴向推力发生变化11)发电机转子蹿动12)真空变化13)探头损坏或松动2、现场检测与诊断1）2008年2月25日我们对#1机组运行情况进行了现场了解，当时机组负荷31.93MW,轴向位移0.46mm,胀差1.02mm,推力轴承工作面金属温度89℃, 非工作面金属温度59℃,各支持轴承温度、振动正常，汽水系统参数也正常。
经运行人员讲述，机组负荷升至40MW负荷时轴向位移增大至0.51mm,导致DCS报警(报警值:正向+0.50mm,负向-0.50mm)。
本机组在07年4月份小修后带30MW负荷时轴向位移指示0.28mm左右,升至满负荷时最大也只有0.33mm。
也就是说，机组大修后轴向位移指示明显变大，即在同等工况下（30MW）下,由原来的0.28mm变为0.46mm,变大了0.18mm。
2）经过进一步了解，在同等工况下，轴向位移指示自07年大修后有逐渐变大的趋势，而非突然变大,具体变化值如下表所示：3）综上所述，负荷变化、叶片结垢严重、汽温变化、蒸汽流量变化、高压轴封漏汽大、频率变化、电压变化、运行中叶片脱落水冲击、轴向推力发生变化、发电机转子蹿动、轴向位移探头松动、真空变化等导致轴向位移指示发生突发性变大的原因均可排除，找出轴向位移指示如何逐渐变大原因是解决问题的核心。
汽轮机轴向位移和胀差产生的原因及预防控制方法(影响机组胀差的因素)
汽轮机轴向位移和胀差产生的原因及预防控制方法（影响机组胀差的因素）1、使胀差向正值增大的主要因素简述如下：1）启动时暖机时间太短，升速太快或升负荷太快。
2）汽缸夹层、法兰加热装置的加热汽温太低或流量较低，引起汽加热的作用较弱。
3）滑销系统或轴承台板的滑动性能差，易卡涩，汽缸胀不出。
4）轴封汽温度过高或轴封供汽量过大，引起轴颈过份伸长。
5）机组启动时，进汽压力、温度、流量等参数过高。
6）推力轴承工作面、非工作面受力增大并磨损，轴向位移增大。
7）汽缸保温层的保温效果不佳或保温层脱落，在严冬季节里，汽机房室温太低或有穿堂冷风。
8）双层缸的夹层中流入冷汽（或冷水）。
9）胀差指示器零点不准或触点磨损，引起数字偏差。
10）多转子机组，相邻转子胀差变化带来的互相影响。
11）真空变化的影响(真空降低，引起进入汽轮机的蒸汽流量增大)。
12）转速变化的影响(转速降低)。
13）各级抽汽量变化的影响，若一级抽汽停用，则影响高差很明显。
14）轴承油温太高。
15）机组停机惰走过程中由于“泊桑效应”的影响。
16）差胀指示表不准，或频率，电压变化影响。
2、使胀差向负值增大的主要原因：1）负荷迅速下降或突然甩负荷。
2）主汽温骤减或启动时的进汽温度低于金属温度。
3）水冲击。
4）轴承油温太低。
5）轴封汽温度太低。
6）轴向位移变化。
7) 真空过高，相应排汽室温降低而影响。
8）启动进转速突升，由于转子在离心力的作用下轴向尺寸缩小，尤其低差变化明显。
9）双层汽缸夹层中流入高温蒸汽，可能来自汽加热装置，也可能来自进汽套管的漏汽或者轴封漏汽。
10)汽缸夹层加热装置汽温太高或流量较大，引起加热过度。
11)滑销系统或轴承台板滑动卡涩，汽缸不缩回。
12)差胀值示表不准，或频率，电压变化影响。
3、正胀差影响因素主要有：（1）蒸汽温升或温降速度大；（2）负荷变化速度的影响；（3）轴封供汽温度的影响；（4）凝汽器真空的影响；（5）环境温度的影响；（6）摩擦鼓风的影响；（7）其他：汽缸法兰螺栓加热装置投退的影响；１）、蒸汽温升或温降速度大。
汽轮机轴向位移和胀差危害、分析与控制技术措施
汽轮机轴向位移和胀差危害、分析与控制技术措施一、轴向位移和胀差的危害：1、泊桑效应影响机组低压胀差约10%，所以开机冲转前，低压胀差应保证10%以上。
在停机过程中尽量减少低压胀差（最好控制在90％以下），当低压胀差超过110%，必须紧急停机，这时随着转速下降，低压胀差会超过120%，在低转速区可能会有动静摩擦。
2、在冬季低压胀差过高时，要注意轴封气母管压力，若压力过高可适当调低，也可用降低真空方法来减少低压胀差。
冬季减少开窗的地方，这是冬季减少低压胀差有效措施。
3、极热态启动时，轴封供气尽量选择高温气源，辅气作为气源时，必须保证其温度控制在270℃左右，若温度太低，将造成高压轴封段大轴急剧冷却收缩，有可能导致前几级动静摩擦。
4、冷态启动时，轴封气源高于大轴金属温度，大轴将局部受热伸长，出现较大的正胀差。
因此要选择与轴封金属温度相匹配的气源，不拖延启动时间。
低压胀差过大，可采用降低真空来调节，尽量提前冲转升速。
机组启动阶段低压正胀差超过限值时，可破坏真空停轴封气，待胀差正常后重新启动。
5、机组倒缸前，主蒸汽气温至少比高压缸金属温度高50℃以上，倒缸前应考虑轴向位移对高压胀差影响。
机组启停阶段胀差变化幅度大，影响因素多，调整难度大，因此要严格按规程操作，根据汽缸金属温度选择适当的冲转参数，适当的升温升压曲线，确定合适升温速度，控制升速和暖机时间，带负荷后根据具体情况，及时分析和采取有效方法，才能有效控制胀差。
二、机组启动时胀差变化的分析与控制：汽轮机在启停过程中，转子与汽缸的热交换条件不同。
因此，造成他们在轴向的膨胀也不一致，即出现相对膨胀。
相对膨胀通常也称为胀差。
胀差的大小表明了汽轮机轴向动静间隙的变化情况。
监视胀差是机组启停过程中的一项重要任务。
为避免轴向间隙变化而使动静部分发生摩擦，不仅应对胀差进行严格的监视，而且胀差对汽轮机运行的影响应该有足够的认识。
受热后汽缸是从“死点”向机头方向膨胀的，所以，胀差的信号发生器一般安装在汽缸相对基础的“死点”位置。
汽轮机轴向位移和胀差的关系
汽轮机轴向位移和胀差的关系汽轮机是一种将燃料燃烧产生的能量转化为机械能的装置。
在汽轮机运行过程中，轴向位移和胀差是两个重要的参数，它们之间存在一定的关系。
本文将从理论和实际应用两个方面，探讨汽轮机轴向位移与胀差之间的关系。
我们来了解一下汽轮机的基本原理。
汽轮机是利用燃烧产生的高温高压气体推动叶轮转动，进而带动轴线上的发电机或其他机械设备工作的一种热力机械装置。
汽轮机的主要部件包括燃烧室、压缩机、燃气轮机和发电机。
其中，燃气轮机是汽轮机的核心部件，它通过高速旋转的叶轮将气体的动能转化为机械能。
在汽轮机的运行过程中，由于高温气体的作用，叶轮和轴承等部件会产生热胀冷缩的现象，这就是所谓的胀差。
胀差会导致轴向位移的变化，从而对汽轮机的正常运行产生影响。
那么，汽轮机的轴向位移是如何产生的呢？轴向位移是指轴线方向上的位移，也就是叶轮在轴向上的移动距离。
汽轮机的轴向位移主要由热胀冷缩和机械因素两方面因素共同决定。
热胀冷缩是导致轴向位移的主要原因之一。
由于汽轮机工作时温度较高，叶轮和轴承等部件会产生热胀现象，使轴向位移发生变化。
随着温度的升高，叶轮和轴承的尺寸会发生变化，导致轴向位移增加。
而在停机冷却过程中，由于温度的下降，叶轮和轴承的尺寸会发生变小，轴向位移减小。
机械因素也是导致轴向位移的重要原因之一。
汽轮机的叶轮和轴承等部件在制造和装配过程中，可能存在一定的轴向间隙。
当汽轮机开始运行时，由于叶轮的旋转和气流的作用，轴向间隙会被填充，使轴向位移发生变化。
那么，汽轮机的轴向位移与胀差之间存在着怎样的关系呢？根据上述分析，可以得出以下结论：轴向位移与胀差存在一定的相关性。
热胀冷缩是导致轴向位移和胀差产生的主要原因，而机械因素也会对轴向位移和胀差产生一定的影响。
当汽轮机运行时，由于高温气体的作用，叶轮和轴承等部件会产生热胀现象，使轴向位移和胀差增大。
而在汽轮机停机冷却过程中，叶轮和轴承的尺寸会发生变小，导致轴向位移和胀差减小。
轴向位移与胀差的关系
轴向位移与胀差的关系
单缸小机组：推力瓦在前箱内（亦即汽轮机转子死点），汽缸死点在排气缸上。
一般多缸机组推力瓦在二座（高中压合缸。
若高、中压缸分开，就在合缸的后轴承座内）内，高中缸死点在中缸与低缸之间的轴承箱上，低压缸为自己单独死点。
一、汽缸受热向前膨胀，汽缸推前箱（推力瓦座在前箱内）一起向前膨胀。
因此，轴向位移与前箱的向前膨胀是一致的，不会影响轴向位移测量；
二、汽缸膨胀通过猫爪横销或者高压缸与前箱之间的推拉装置推动前箱一起前移。
以上仅为自己的看法，请各位盟友指教
有关系:轴向位移与差胀的零点均在推力瓦块处，而且零点定位法相同。
轴向位移变化时，其数值虽然较小，但大轴总位移发生变化。
轴向位移为正值时，大轴向发电机方向位移，差胀向负值方向变化；当轴向位移向负值方向变化时，汽轮机转子向机头方向位移，差胀值向正值方向增大。
如果机组参数不变，负荷稳定，差胀与轴向位移不发生变化。
机组起停过程中及蒸汽参数变化时，差胀将会发生变化，而轴向位移并不发生变化。
运行中轴向位移变化，必然引起差胀的变化
轴向位移是汽机大轴相对于一个基准点的位移，这个基准点一般取推力轴承的工作面，这里面就有一个正负的问题，一般规定，大轴推向工作面产生的位移为正，远离工作面产生的位移为负。
汽机大轴在运行中也会产生膨胀吧，一一般有取一个死点，让它向两端胀，这个死点一般还是取推力轴承的工作面，也就是与轴向位移同一个死点。
汽缸在运行中也会产生膨胀，每个汽缸的膨胀死点是不同的。
为了保证运行机组的安全，必需保证汽缸与汽机大轴的膨胀也就是相对膨胀在一定范围内。
浅谈汽机位移及胀差调试中发现的几个问题
浅谈汽机位移及胀差调试中发现的几个问题摘要：由于轴向位移和胀差保护对保证机组安全运行具有重要作用，在汽机保护安装、调试过程中倍受关注。
但是，又因其安装、调试过程很繁琐，容易导致调试人员忽视一些细节问题，从而影响机组的整体调试水平。
关键词：汽机；位移；胀差在高参数，大容量汽轮发电机组中，汽轮机位移和胀差是直接反映汽轮机动、静间隙的两项最重要的技术参数，也是两项重要的保护。
目前，由于许多机组的位移和差账参数误差较大，甚至无法正常监测和投入保护，严重影响机组的安全运行。
本文结合差账和位移安装、调试需要注意的环节和某厂出实际问题案件，对汽机位移及胀差保护安装调试过程中存在的信号屏蔽及接地、探头的现场校验、串轴方向及机械零位的确定、电气零位、安装间隙及探头的安装等问题进行了简单探讨。
一、汽机位移及胀差保护安装与调试1、信号屏蔽及接地问题。
需要解决的问题是：（1）既要保证信号线的正确接入，又要保证测量弱电信号屏蔽外来强电信号的干扰，即保证信号屏蔽线的接地点共地。
（2）保证接线工艺（包括屏蔽线连接工艺）的美观性。
从现场接入的探头测量屏蔽电缆，由于其本身有一定的刚度，一般无法直接接到BTG 或架装盘内的TSI 装置上，这就存在中间转接的过程。
即将其先接到BTG 或架装盘端子排上，再从盘内端子排上引到TSI 装置上。
在转接过程中，屏蔽线的连接往往会处理不当。
有些施工人员直接将电缆屏蔽线两头浮空，这样就起不到屏蔽的作用；有的简单地将电缆屏蔽线接地点接在现场端子箱接地点上或直接接在盘内接地点上；有的甚至干脆将电缆屏蔽线的两头都接地，这样就无法保证信号屏蔽线共地的要求，会引入附加电势，同样起不到屏蔽的作用。
正确的连接方法是：电缆屏蔽线探头端浮空，盘柜端从屏蔽网引出1 根电缆线与盘内的屏蔽电缆屏蔽网引出线相接，通过TSI 装置的接地点接地。
这样既达到了所有测量信号屏蔽共地的要求，又保证了接线工艺的美观性。
2、探头校验。
采用汽机保护校验装置对探头进行校验，并得出探头特性曲线，有助于在安装调试过程中选取合适的测量范围，确定最佳的安装间隙。
汽轮发电机启动过程中低胀差增大原因分析及处理
机组在第二次冲转定速 １ｈ 作汽轮机及 电气试 ０，
验过 程 中 ， 汽轮 机 低 压 缸 胀差 开 始增 大 ， 定 速 １ｈ 在 ２
后， 汽轮机低压缸胀 差增 大接近保护定值 ＋ｒ （ ６ ｍ 实 ａ 际值为 ＋ ． ｒ ， ５ ８ ｍ）只好打闸停机检查 。在第一次并 ９ａ 网， 负荷达到 ５ Ｍ 时 ， ０Ｗ 汽轮机低压缸胀差值又开始 增大 ， 检查汽轮机其它运行参数正常 ， 现场分析 、 讨 论 ，通 过 对胀 差 测 量 回路 的 检查 和 对运 行 工 况 以及 胀差传感器安装位置的分析 ，找 出了汽轮机低压缸
项重要任务 ， 以胀差测量的准确性极其重要的。 所
１ 现 象 概 述
神华 亿 利 电厂汽 轮 机是 Ｎ Ｋ ０ —１．５５ ５ ３ Ｚ ２ ０ ２７／３／ ５ ５
型汽轮机 ， 是超高压 、 一次 中间再 热 、 单轴 、 双缸 、 双 分流 、 双排汽 、 直接空冷凝汽式汽轮机 。其调节 系统 是采用高压抗燃 油数字电液调节系统 ， 操作简便 ， 运
一
２ 原 因 分 析
２１ 胀差 监 测原理 ．
胀差监测系统 由发讯器 （ 一般采用电涡流传感 器 ）变换单元 （ 、 一般指前置器 ）胀差处理模 件和监 、 测仪表或显示系统组成。传感器 固定安装气缸上 ， 传 感器测量 的金属表面铸造在转子上 ，传感器和其被
测 金 属表 面 的垂 直 距 离与 前 置器 输 出电 压在 一 定 范
由于 汽 轮机 转 子 与 汽缸 的质 面 比不 同 ，转 子 的
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
温度升降 比气缸的温度升降快 。如果两者 间的热增 长 差超 过 汽轮 机 所 允许 的间 隙公 差 ，就会 发 生 动 静
低缸胀差偏大探讨
６ ５ ｍ ｗ ｓｆ ｎ ， ｎ ｅ ｓ ａ ｒｉｅｓｍｅ ｍ ｓｕ ｍ （ｅ ｔｅａａｍ ｖｌｅａ ６ ５ ｍ，ｓｔ ． ｍ ａ ｕ ｄ ａ ｄｔ ｔ ｔ ｂｎ ｏ ｔ ｅ ｐｔ ７ ｍ ｓｔ ｈ ｒ ａ ｔ ． ｒ ｏ ｈ ｅ ｕ ｍ ｉ ｏ ｌ ｕ ａ ｅ
ｐｅａｕ ｅ ；Ｃｏ ｄ ｎ ｅ ａ ｕｕ ｒ ｔｒ ｎ ｅ ｓ ｒｖ ｃ ｍ
１ 目前 机 组 低 缸 胀 差 的 现 状 及 运 行 应 对 措
施
１５ ２ ＭＷ 机组 低 缸 胀 差 冬 季 比夏 季 偏 大 ， 其 尤
是 ２号 、 机 表现 最为 突 出 。为 防 止机 组 突 然停 ４号
２１ ０ ０年 ５月 第 １ ３卷 第 ５期
２１ ０ ０，Ｖ０ ，１ ｌ ３，Ｎｏ ５ ．
贵州 电力技术
ＧＵＩ ＨＯＵ ｚ］ ＥＵｅ ＲＩ ＯＷ ＥＲ Ｃｒ Ｃ Ｐ ＴＥＣＨＮｏＬｏＧＹ
发 电研究
Ｐ ｗ ｒＧ ｎ ｒ ｔ ｎ ｏ ｅ ｅ ｅａ ｏ ｉ
文章编 号 ：０ ８一 ８ｘ（ｏｏ ｏ ０２ ０ １０ ｏ３ ２ ｌ ）５— ００— ３
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低缸胀差和轴向位移偏大的原因分析和调整方法
运行中低缸胀差偏大或轴向位移偏大是常见的缺陷，由于产生原因不清楚，机组不得不降负荷运行，但有时候往往是虚惊一场，较多的是转子冷、热态在缸内的位置不清楚，元件调整和传动试验方法不对，本文以125MW机组为例，阐述它们之间的关系和调整方法,供其它类型机组的专业技术人员参考。
1．与动静间隙的关系
1．1低缸胀差与动静间隙的关系
低缸胀差传感器装在3号轴承盘车齿轮处，该轴承箱与低压缸没有直接连接，因此，3300表盘上所显示的低缸胀差值应是低压转子的绝对膨胀值。
整根转子的膨胀死点在推力轴承处，低压外缸的膨胀死点在低压缸靠2号轴承前端，低压内缸相对低压外缸的死点在低压进汽中心线处，因此，在热态下，低压内缸除沿进汽中心线向两侧膨胀外，还与低压外缸一起向发电机侧膨胀。
假设以低压缸进汽中心线为参考点则有：
转子在该点的膨胀量为低缸差胀（A）的一半。
低压外缸在该点的膨胀值为低压外缸绝对膨胀值（B）的一半，B一般为1~1.2mm。
若取0.5~0.6mm的安全裕量。
设安装间隙为（X0），内缸膨胀量为C则膨胀后的轴向间隙（X）有：
X=X0-A/2+B/2-C-0.6
正向：
低压缸动静碰摩最危险的部位是靠机头前的19、20、21级最小安装间隙为7mm。
中心线距21级约600mm，平均温度按250℃计，低压内缸在21级处与转子反向膨胀约1.5mm，要保证动静部分不发生摩擦就必须使X>0。
X=7-1.5-A/2+1~1.2/2-0.6>0
A<10mm时，是安全的。
负向：
低压缸动静碰摩最危险的部位是靠电机侧的25、26、27级最小安装间隙为3+0.5mm，在26级处，由于内缸与转子的温差很小，相对胀差可忽略，因此有：
X=-（3+0.5）-A/2+1~1.2/2-0.6
A<-5mm时，是安全的。
1．2轴向位移与动静间隙的关系
轴向位移在正常运行时是一定的，它的显示值与机组的推力间隙和热工测量系统调整时的初始值有关，机组运行后基本不变，只有在推力瓦有磨损时它才发生变化。
推力间隙一般控制在0.35~0.45mm之间，机组检修过程中调整动静间隙都是将推力盘分别向前、后推足后进行调整的，所以，正常运行时，推力间隙所对应的轴向位移，对机组的动静间隙是没有影响的，它对胀差的影响较小。
事故状态下，推力轴承磨损后，轴向位移将发生较大的变化，推力瓦乌金厚度为1.5mm 左右，轴向位跳机值为+（-）1.2mm，考虑到极端情况下，此时的胀差也到跳机值，低缸胀差的保护定值为+7.5、-1.5因此有：
正向：
X1=10-1.5-7.5=1.0mm
负向：
X2=-5+1.5+1.5=-2.0mm
机组在运行中，事故状态下，只要保护能正确动作，动静部份都还有间隙不会发生摩擦，因此，保护的正确性和可靠性尤为重要。
2．调整方法
各台机的低缸胀差偏大，究其原因还是调整方法的问题，一是大轴是否按要求顶到位，二是初始零点和传动试验是否正确，包括传动试验是否线性都影响显示值的准确性。
按要求调整低缸胀差和轴向位移的零点时，应将大轴推力盘贴近推力瓦，怎样贴？没有资料说明，据粗略计算125MW机组在正常满负荷情况下，由于蒸汽在各级间形成的压差的作用，转子向发电机侧约有10吨的推力，由此，顶轴时是否应该用10吨的力，将推力盘贴紧推力瓦？
顶轴的方法有两种：一是启动顶轴油泵在盘车的情况下，用长木跳板将大轴往需要的方向赶，二是用千斤顶（两只5吨的）将大轴往需要的方向赶。
赶轴次数至少三次，第一次向负方向贴紧负向推力瓦。
第二次向正方向贴紧正向推力瓦，检查从负向推力瓦向正向推力瓦移动的值是否与推力间隙相符，相符即可确定低缸胀差和轴向位于的初始点，否则，重来。
第三次在满足第二次的条件下，将大轴赶往负方向贴紧负向推力瓦，此时，3300表盘上显示器的变化值应与推力间隙相符。
否则，就有问题。
3．标准及检验
3．1标准
轴向位移：
推力盘贴紧推力瓦时，3300表盘上的轴向位移显示值应是推力间隙的二分之一即+0.2mm左右，因为，在设跳机定值时正负都是1.2mm，没有考虑推力间隙的影响，而正、反向推力瓦的厚度都是 1.5mm，若不考虑推力间隙的影响，贴紧正向推力瓦为零，则正向推力瓦要磨掉1.2mm才能跳机，比较危险。
负向推力瓦只磨掉0.8mm就跳机了，因此，应考虑用推力间隙来进行修正。
低缸胀差：
检修过程中，调整动静间隙时，调整正向间隙是将推力盘向正向推足，调整负向间隙是将推力盘向负向推足，低缸胀差实际上是转子的绝对膨胀，绝大多数情况下都是正值，在正常运行时，它的变化值远大于轴向位移的变化值，因此，我们应重点考虑的是正胀差，在调整时，可不考虑用推力间隙来修正，当推力盘贴紧推力瓦时，3300表盘上的低缸胀差显示值应为零。
3．2检验
当推力盘向正向推力瓦推足时：
轴向位移：+0.2mm
低缸胀差：0mm
当推力盘向负向推力瓦推足时：
轴向位移：-0.2mm
低缸胀差：-0.4mm
当油泵和盘车启动后：
轴向位移：0mm
低缸胀差：-0.2mm
由于低缸胀差的变化幅度比较大，热工在做传动试验时，可加工两块2mm、一块5mm、一块8mm的标准块，配合1mm的塞尺，分别可作1、2、3、4、5、6、7、8mm各种不同间隙的传动试验，避免元件在测量范围内出现非线性数据，这样就可以保证低缸在正常运行时的准确性。
以上数据仅仅适用于125MW机组。
以上拙见不知可否？敬请各位朋友指正。