同步发电机模型整理
同步发电机建模

研究先进的控制策略和优化算法,以提高同步发电机的运行效率和稳定性。例如,采用滑模控制、自适应控制和强化学习等算法,实现发电机的快速响应、稳定运行和智能控制。
并网与分布式发电系统
研究同步发电机在并网和分布式发电系统中的应用,实现与可再生能源的高效集成。探讨分布式发电系统中的协同控制策略,以及在微电网和智能电网中发挥同步发电机的关键作用。
多物理场耦合建模
深入研究同步发电机的多物理场耦合建模,包括电气、机械、热和流体等多个方面。通过建立精确的数学模型,模拟发电机的动态行为和相互作用,为优化设计和控制提供理论支持。
同步发电机研究展望
THANKS
容量匹配
根据电力系统的需求和规模,合理配置同步发电机的容量,以满足电力系统的供电需求。
布局优化
根据电力系统的地理分布和负荷分布,优化同步发电机的布局,以提高电力系统的运行效率和可靠性。
技术升级
对老旧的同步发电机进行技术升级和改造,提高其运行效率和性能,降低对环境的影响。
在电力系统中的优化配置
延时符
Байду номын сангаас
励磁控制策略
总结词
并网控制是同步发电机并入电网的关键环节,需要确保发电机的频率、相位和电压幅值与电网一致。
详细描述
并网控制策略通过调节发电机的转速和励磁电流,使发电机的输出频率和相位与电网一致。在并网过程中,通常采用准同期并网方法,通过调节发电机的频率和相位来实现与电网的同步。
并网控制策略
VS
无功功率控制是同步发电机中用于平衡无功功率和维持电网电压稳定的重要手段。
稳态方程
02
稳态模型的核心是建立同步发电机的电压、电流和功率平衡方程。这些方程通常包括电机的电压方程、磁链方程、功率方程等,用于计算发电机的运行参数。
4 同步发电机建模

2013-4-1
鞠平
2. 五阶实用模型
进一步不计g 绕组动态
该模型在综合稳定程序中经常使用,比较适合于水
轮(凸极)发电机【因为没考虑 g 绕组】
3. 三阶实用模型
进一步不计 DQ 绕组动态
只考虑 f 绕组动态,即Eq’ 变化
4. 两阶实用模型
进一步不计 f 绕组动态
即Eq’ 或 E’ 恒定
d X d (s)Id G f (s)U f q X q (s)Iq
2013-4-1
ud d q rid uq q d riq
Uds qs
Uq
s
d
s
Uf s 0
XXdqssUIUIqddqssss
鞠平
静态频域法 SSFR
(Standstill-frequency-response tests)
将转子调整到直轴(交轴)位子
通过特殊装置,逐次产生不同频率正玄交流电流, 施加在励磁绕组,频率范围在0.001Hz ~ 100Hz 或
200Hz
每个频率下,记录电压、电流等
获得运算电抗的频域响应
鞠平
4.1.3 同步发电机的实用模型
1. 六阶实用模型
不计定子绕组的电磁动态(降 2 阶) 计及转子的电磁动态(4阶=f D g Q ) 计及转子的机械动态 (2阶) 用实用电势代替磁链,实用电抗代替电路电抗 在8阶基础上降 2 阶,所以共 6 阶 该模型在 BPA 程序中经常使用,比较适合于汽轮 (隐极)发电机【因为考虑了 g 绕组】
uq
d
q
q
d
同步发电机的数学模型

气隙上一点的磁通=
d轴磁通在该点的投影+ q轴磁通在该点的投影
φd
φq
φb = φd cosθb + φq cos(θb + 90o )
= Faλd cosθa cos(θa −120o )
− Faλq sin θa cos(θa −120o + 90o)
=
−K( λd
+ 4
λq
+
λd
− λq 2
cos 2(θa
− ia
意义:a相绕组中流过电流ia, 其它绕组开路, 计算b相绕组的磁链ψb,除以电流-ia得到b相 绕组与a相绕组的之间的互感。
绕组间的互感与各绕组本身的几何形状及周 围磁路的情况有关。
“理想电机”转子转动时,定子a、b相绕组之间
的磁路的磁导发生周期性的变化。也是2θa的周
期函数,周期为π。
只有d轴、q轴方向上的磁导是常数分别为 λd 和λq
定子绕组之间的互感
Lab = Lba , Lbc = Lcb , Lca = Lac
以a相绕组与b相绕组之间的互感为例,其它类似。由
ψ b = −Lbaia − Lbbib − Lbcic + Lbf i f + LbDiD + LbQiQ
所以
ψb
L = ba
ib =ic =i f =iD =iQ =0
−
Lt
cos 2(θ a
+ 30o )
定子绕组之间的互感公式
Lba Lbc
= =
Lab Lcb
= −M s = −M s
− Lt − Lt
cos 2(θ a cos 2(θb
+ 30o ) + 30o )
永磁同步发电机的结构

永磁同步发电机的结构直驱式永磁发电机在结构上主要有轴向与盘式两种结构,轴向结构又分为内转子、外转子等;盘式结构又分为中间转子、中间定子、多盘式等;另外还有双凸极发电机与开关磁阻发电机。
一、内转子永磁同步发电机1.结构模型图6-9为内转子永磁同步风力发电机组的结构模型。
与普通交流电机一样,永磁同步发电机也由定子和转子两部分组成,定子、转子之间有空气隙,转子由多个永久磁铁构成。
图6-10为内转子永磁同步发电机的结构模型。
图6-9 内转子永磁同步风力发电机组的结构模型图6-10 内转子永磁同步发电机的结构模型2.定子结构永磁同步发电机的定子铁芯通常由0.5mm厚的硅钢片制成以减小铁耗,上面冲有均匀分布的槽,槽内放置三相对称绕组。
定子槽形通常采用与永磁同步电动机相同的半闭口槽,如图6-11所示。
为有效削弱齿谐波电动势和齿槽转矩,通常采用定子斜槽。
定子绕组通常由圆铜线绕制而成,为减少输出电压中的谐波含量,大多采用双层短距和星形接法,小功率电机中也有采用单层绕组的,特殊场合也采用正弦绕组。
3.转子结构由于永磁同步发电机不需要起动绕组,转子结构比异步启动永磁同步电动机简单,有较充足的空间放置永磁体。
转子通常由转子铁芯和永磁体组成。
转子铁芯既可以由硅钢片叠压而成,也可以是整块钢加工而成。
根据永磁体放置位置的不同,将转子磁极结构分为表面式和内置式两种。
表面式转子结构的永磁体固定在转子铁芯表面,结构简单,易于制造。
内置式转子结构的永磁体位于转子铁芯内部,不直接面对空气隙,转子铁芯对永磁体有一定的保护作用,转子磁路的不对称产生磁阻转矩,相对于表面式结构可以产生更强的气隙磁场,有助于提高电机的过载能力和功率密度,但转子内部漏磁较大,需要采取一定的隔磁措施,转子结构和加工工艺复杂,且永磁体用量多。
图6-11 典型永磁同步发电机的结构示意图1—定子铁芯;2—定子槽;3—转子铁芯;4—永磁体;5—轴二、外转子永磁同步发电机1.外转子永磁同步风力发电机组外转子永磁同步风力发电机的发电绕组在内定子上,绕组与普通三相交流发电机类似;转子在定子外侧,由多个永久磁铁与外磁轭构成,外转子与风轮轮毂安装成一体,一同旋转。
18.同步发电机的数学模型(1)

全 国 网 联 仿 真 平 台
联网后电网总规模: 节点总数:10183 发电机总数:1073 负荷总数:2998 交流线路总数:13492 直流线路总数:4
绥中 — 姜家营 500KV交流
东北
华北
蔺河 — 获嘉 5 0 0 KV 交流
沧西-德州 山东 500KV 交流
川渝
万县-龙泉 500KV交流
励磁绕组 d轴D , rQ
分别为励磁绕组、D绕组、 Q绕组的等效电阻
绕组电压方程的矩阵形式
ua u b uc = u f u D uQ ψ a r ψ 0 b ψ c 0 p + ψ f 0 ψ D 0 ψ Q 0 0 0 r 0 0 r 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 rD 0 0 − ia 0 − ib 0 − ic 0 i f 0 iD rQ iQ
定子绕组电流、电压的正方 向,磁链的正方向定义
ψ
+
R
i
u
—
4、设q轴沿转子旋转方向 领先d轴90度电角度; 5、d轴上的励磁绕组f、阻 尼绕组D的磁链正方向与d 轴的正方向一致; 6、q轴上阻尼绕组Q的磁链 正方向与q轴的正方向一致; 7、f、D、Q三绕组的正电 流产生的磁链为正; 8、励磁绕组电流 if由端电 压uf的正极流入励磁绕组。
a相绕组磁路磁阻(磁导)的变化与转 子d轴与a相绕组轴线的夹角θa有关 θa=± π/2 a 磁路磁导 最小,自 感最小 θa=0,π a 磁路磁导 最大,自 感最大 磁路的磁导 λaa,自感Laa为θa的周 期函数,周期为 π。
转子绕组电流、电压的正方 向,磁链的正方向定义
同步电机原理和结构

6018.1同步电机原理和结构1 •同步发电机原理简述(1)结构模型:同步发电机和其它类型的旋转电机一样, 由固定的定子和可旋转的转子两大部分组成。
最常用的转场式同步电机的定子铁心的内圆均匀分布着定子槽,槽内嵌放着按一定规律排 列的三相对称交流绕组。
这种同步电机的定子又称为电枢,定子铁心和绕组又称为电枢铁 心和电枢绕组。
转子铁心上装有制成一定形状的成对磁极,磁极上绕有励磁绕组,通以直 流电流时,将会在电机的气隙中形成极性相间的分布磁场,称为励磁磁场(也称主磁场、转子磁场)。
除了转场式同步电机外, 还有转枢 式同步发电机,其磁极安装于定子上,而交流 绕组分布于转子表面的槽内,这种同步电机的 转子充当了电枢。
图 8-1-1给出了典型的转场 式同步发电机的结构模型。
图中用 AX 、BY , CZ 共3个在空间错开120°电角度分布的线 圈代表三相对称交流绕组。
(2 )工作原理同步电机电枢绕组是三相对称交流绕组,当 原动拖动转子旋转时,通入三相对称电流后,会产生高速旋转磁场,随轴一起旋转并顺次切割定子各相绕组(相当于绕组的导体反向切割励磁磁场),会在其中感应出大小和方向按周期性变化的交变电势,每相感应电势的有效值为, E o = 4.44fN ① f k w( 8-1-1 )式中f ――电源频率;①f ――每极平均磁通; N ——绕组总导体数;k w ---------------- 绕组系数;E 0是由励磁绕组产生的磁通 ①f 在电枢绕组中感应而得,称为 励磁电势(也称主电势、 空载电势、转子电势)。
由于三相电枢绕组在空间分布的对称性,决定了三相绕组中的感应 电势将在的时间上呈现出对称性,即在时间相位上相互错开 1/3周期。
通过绕组的出线端将三相感应电势引出后可以作为交流电源。
可见,同步发电机可以将原动机提供给转子的 旋转机械能转化为三相对称的交变电能。
感应电势的频率决定于同步电机的转速 n 和极对数p ,即同步电机图8-1-1 同步电机结构模型2供电品质考虑,由众多同步发电机并联构成的交流电网的频率应该是一个不变的值, 这就要求发电机的频率应该和电网的频率一致。
同步电机的建模

0 0
QD
0 0
0 0 0 0
r 0 0 0
0 rf 0 0
a Laa Lab Lac Laf LaD
b
L ba
Lbb
Lbc Lbf
LbD
c Lca Lcb Lcc Lcf LcD
f
Lfa
Lfb
Lfc Lff
LfD
D LDa LDb LDc LDf LDD
Q LQa LQb LQc LQf LQD
1、对于理想电机,转子以匀角速度逆时针旋转, 转子d轴面对磁路的磁导为d;q轴面对磁路的磁导 为q,证明
(G为重量,单位为公斤)
J GD等2 效
4
14
额定机械角速度为0,额定电角速度0=pp 0,
转子额定转速时的动能为:
Wk
1 2
J02
J=
2Wk 0 2
有
2Wk 02
d M m Me M D dt
功率基值-SB,转矩基值MB=SB/ 0
标幺化: TJ
d* dt
Mm*
Me*
M D*
M*
15
水轮发电机的转子
汽轮发电机的转子
6
二、同步发电机的简化等值图
定子
气 隙
转子
同步 发电机运行
7
定子上3个等效绕组
b相绕组
c相绕组
a相绕组
8
转子上3个等效绕组
q轴等效的阻尼绕组Q
励磁绕组
d轴等效的阻尼绕组D
同步发电机为:定子3个绕组、转子3个绕组、气隙、 定子铁心、转子铁心组成的6绕组电磁系统。
9
2
d d
dt2 dt
q轴
0
O
第2讲同步发电机数学模型详解

3 2
LaB
LDB
M afB M faB
2 3 LaB L fB
3 2
LaB L fB
M aQB M QaB
2 3
LaB
LQB
3 2
LaB
LQB
转子侧的基准值(第二约束)
关于转子绕组电流基值选取问题:Xad基值系统
用电机参数表示同步电机方程
标准X,从ad而基使值d系轴统、规q定轴了转转子子与绕定组子电绕流组基间值的的互选感取在 标幺值方程中分别等于Xad和Xaq。
ud p d q 0 uq p q d BM df I fB
定子绕组端电压峰值(有名值)
u ud2 uq2 uq BM df I fB X ad IaB
两边同除以 BM afB I fB
BM df I fB B M afB I fB
M df *
X ad IaB
B M afB I fB
M cQ
maQ
sin(
2 3
)
M aD M bD
maD maD
c os c os (
2 3
)
M cD
maD
c os (
2 3
)
转子各绕组的自感和转子绕组间的互感
转子各绕组的自感和转子绕组间的互感 均为常数。由于直轴和交轴的正交,则
M fQ M DQ 0
在abc坐标下基本方程存在的问题
由磁链方程和电压方程组成了以时间t为 自变量的变系数常微分方程,其求解非常困 难。
M qQ* M Qq* X aq*
dq0坐标下标幺制的电压方程
ud*
uq*
ra*
ra*
id*
iq*
d* q*
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同步电机定转子侧变量对应关系及名称
112
X ()q q 励磁电动势=i 空载电动势(后面的电动势)=瞬变电动势(后面的电动势)q 轴超瞬变电动势(后面的电动势)d 轴超瞬变电动势(后面的电动势)→→'''→=''''''→=+-''''''→=-→=-'→=-f
f f f ad f f d q ad f ad f q
d q f f ad D q d q D f f D f D ad
aq Q d d Q
Q q d aq g a q d u u E E X r E E X i X
ψE X E ψX X ψE X E X ψX ψX X X X ψE X E ψX i E X i X i E ⎧⎪⎪
⎪
⎪⎪⎪⎪
⎪
⎪
⎨⎪⎪⎪⎪
⎪
⎪⎪⎪⎪⎩
q g g ψX
同步发电机16各变量:
13个电磁变量:定子侧6个(dq u 、dq i 、dq ψ);转子侧7个(f u 、fDQ i 、fDQ ψ)
3个机电变量:(m T 、r ω、δ) 同步发电机10个基本方程(dqfDQ u 、dqfDQ ψ):
00=-+-⎧⎪
=-++⎪⎪=-+⎪⎪=-+⎪
=-+⎪⎨
=-++⎪⎪=-+⎪=-++⎪⎪
=-++⎪⎪=-+⎩d d d r q q q q r d f
f f f
D D D Q Q Q
d
d d ad f ad D q
q q aq Q
f ad d f f ad D D ad d ad f D D Q
aq q Q Q u ri p ψωψu ri p ψωψu r i p ψ
r i p ψr i p ψψx i x i x i ψx i x i
ψx i x i x i ψx i x i x i ψx i x i
三阶实用模型:
这种模型的导出基于如下假定:
忽略定子绕组暂态与阻尼绕组作用,计及励磁绕组暂态与转子动态 (1)忽略定子d 、q 轴暂态,即定子电压方程中d p ψ、q p ψ均为0;
(2)在定子电压方程中,1(..)≈r ωp u ,在速度变化不大的过渡过程中,误差很小;
(3)忽略D 、Q 绕组,其作用可在转子运动方程中补入阻尼项近似考虑。
导出思路:
(1)派克方程中忽略D 、Q 绕组,方程数变为6个,变量数变为12个(dqf u 、dqf i 、dqf ψ、
m T 、r ω、δ),假设f u 与m T 为已知量(励磁绕组与原动机输入),变量减为10个,方程数为6(dqf u 、
dqf ψ)+2(r ω、δ)+2(dq 轴网络方程)=10个,可以求解。
(2)推导三阶模型时要对变量作如下改进:保留定子变量dq u 、
dq i ,转子变量f u 、f i 、f ψ用f E 、q E 、'q
E 代替,然后用3个磁链方程消去d ψ、q ψ、q E ,最终保留dq u 、dq i 、'q E 、r ω、δ(7未知)与f E 、m T (2已知)共9个变量,方程为3个电压方程、2个转子运动方程与2个dq 轴网络方程。
三阶模型 状态量:('q
E 、r ω、δ): 0
()(1)()1⎧
⎪
=-⎪⎪
''=--⎪⎪'⎪'''=---⎨⎪
⎪'''⎡⎤+-=-=---⎪⎣⎦
⎪
⎪=-⎪⎩d q q d q q d d q
q
d f q d d d J m
e m q q d q d q u x i ri u E x i ri dE T E E x x i dt d ω
T D ωT T T E i x x i i dt d δωdt
若计及反映q 轴瞬变过程中的g 绕组的四阶模型 状态量('d
E 、'q E 、r ω、δ): 00
()()(1)()1=-⎧⎪
''=--⎪⎪'
⎪'''=---⎪
⎪'
⎨'''=---⎪⎪⎪'''⎡⎤+-=-=---⎣⎦
⎪⎪=-⎪⎩d q q d q q d d q
q d f q d d d
d q d q q q J m
e m q
q d q d q u x i ri u E x i ri dE T E E x x i dt dE T E x x i dt d ωT D ωT T T E i x x i i dt d δ
ωdt
五阶模型:
导出思路:
方程数为10个,7个状态量(d 、q 、f 、D 、Q 、r ω、δ),忽略定子暂态,d p ψ、q p ψ均为0,降为5阶,变量数变为16个(dqf u 、dqfDQ i 、dqfDQ ψ、m T 、r ω、δ),假设f u 与m T 为已知量(励磁绕组与原动机输入),变量减为14个,通过方程数为10(dqfDQ u 、dqfDQ ψ)+2(r ω、δ)+2(dq 轴网络方程)=14个,可以求解。
求解时将dq u 、dq i 保留,f u 用f E 替代,用5个磁链方程消去3个转子电流i f (q E )、D i 、Q i 与
2个定子磁链d ψ、q ψ,f ψ、D ψ、Q ψ用'q E 、''q E 、''d E 代替。
方程数为5(dqfDQ u )+2(r ω、δ)+2(dq 轴网络方程)=9个,变量为11个(9个未知dq u 、dq i 、'q
E 、''q E 、''d E 、r ω、δ),可以求解。
方程为:
110
111
1
00
10()()()()''''=+-''''=--'''''----''''=-+-'''---'''''-''''''''''=-+--'-'
''''''=-+-d d
q q d
q
q d d q q d d d d d
d d f q q d d d d q q d d d q q d d d d d νq
d q q q J u E x i ri u E x i ri
dE x x x x x x x x T E E E i dt x x x x x x dE dE x x T T E E x x i dt x x dt dE T E x x i dt d ω
T (1)()1⎧
⎪
⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎪
⎪⎪⎪
⎪''''''''⎡⎤+-=-=-+--⎪⎣⎦⎪
⎪=-⎪⎩m e m q q d d d q d q D ωT T T E i E i x x i i dt d δωdt
二阶模型:
经典二阶模型 状态量(r ω、δ):
对四阶模型,令0''==q
d pE pE ,即只计及转子动态,模型中''≠d q x x ,即仍计及暂态凸极效应。
(1)()1''=+-⎧⎪
''=--⎪⎪⎨''''⎡⎤+-=-=-+--⎣⎦⎪⎪⎪=-⎩d d
q q d q q d d q
r J m e m q
q d d d q d q u E x i ri u E x i ri d ω
T D ωT T T E i E i x x i i dt
d δ
ωdt
'q
E 恒定模型 对于三阶实用模型,若设0'=q
pE ,并计及凸极效应,
(1)()1=-⎧⎪
''=--⎪⎪⎨''⎡⎤+-=-=---⎣⎦⎪⎪=-⎪⎩d q q d q q d d q
J m e m q q d q d q u x i ri u E x i ri d ω
T D ωT T T E i x x i i dt
d δ
ωdt。