挂篮检算

刘白高速公路第六标段新田黄河大桥挂篮
构造及使用说明
一、挂篮构造
挂篮由底模平台、悬挂调整系统、贝雷片主梁、滑行系统、平衡及锚固系统、工作台等组成。

挂篮可悬臂浇筑长 4.5m梁段，挂篮前吊点承受的梁段最大混凝土自重荷载为54.5t。

挂篮前点承吊能力设计为75t。

一个挂篮由两片三排单层贝雷梁组成，承受梁段砼重量，挂篮钢结构总重39.6t（含模板重量），工作吊篮3t，其它件 4.5t，配重4t，全套挂篮共重51.1t。

1．底模平台和悬挂调整系统
底模长度考虑梁段砼浇筑与旧梁段搭接和预施应力的操作需要，底模纵梁长 6.3m,由13根I32a及前后下横梁(2I32)组成,每根横梁有4个吊点,吊在挂篮前横梁和已成梁板的翼项与底板上,纵梁的两端以角钢做成的活动铰支承于横梁上,以便调整底纵梁的坡度,以适应悬臂梁底面坡度的变化,纵梁上为带横肋的钢模板。

前下横梁通过4根φ32精轧螺纹钢吊杆挂于贝雷梁前上横梁上,需要调整底模梁高时,以8台20t螺旋千斤顶前模梁的小锚固扁担带动吊杆,使底模升高到需要的高度。

后下横梁通过4根φ32精轧螺纹钢吊挂于已浇梁段的底板上及翼板上,底模就位后拧紧螺母,以2台20t油顶顶起扁担梁，顶力25~30t，再次拧紧螺母，松顶,该段施工完毕,再以2台20t 油顶顶起扁担梁,顶力30~40t,则螺母松动卸下底模。

2.贝雷片纵梁
每个挂篮有两组三排单层贝雷梁，三排贝雷片间距为45c m 和25c m。

贝雷梁下为拖船和滑道。

3.滑行系统
每组贝雷梁下有前后四个钢拖船，拖船与主梁栓接，拖船下为2P43轨。

在梁上铺短枕木，前支座下满铺钢支垫，以减少整个挂篮前支点的变形；枕木上为2P43轨，钢轨与枕木之间以道钉连接，钢轨允许接头，但并排的两根轨接头不可在同一位置；钢轨与梁间以扁担梁扣紧。

挂篮的走行用5t倒链牵引，走行速度10c m／分钟，枕木、钢轨滑道随挂篮的前进而倒用，走行时前端设防倾木垛，后端设倒链溜绳，并在挂篮走行停止时，在钢轨滑道上以“铁靴”固定拖船，以防意外。

4.压重和后锚
挂篮走行时每片贝雷梁的尾部配重3t，设计抗倾覆系数2.23。

在后锚梁2I32上以6根φ32筋与梁体锚固，分别锚在梁段竖向预应力钢筋上，每根锚筋最大受力按30t设计。

二、挂篮安装顺序
2#段施工前进行挂篮安装，挂篮安装采用人工辅以塔吊的方法，安装顺序为：主纵梁（临时锚固）—后锚梁—前上横梁—前下横梁、后下横梁—底纵梁—前上横梁—底模—外滑道侧模—内模。

三、挂篮走行
挂篮走行时以倒链滑移。

挂篮走行分三步进行。

第一步主梁走行。

①梁段钢束张拉完后，将侧模前点（每侧使用1台10t倒链）吊
挂在砼梁上；将底模前点（每侧使用1台5t倒链）吊挂在侧模上；侧模后点以2台5t倒链吊挂在砼梁上。

②后锚梁加配重6t（可用下节段施工用钢筋）。

松开吊挂前下横梁的吊杆；松开主梁、外滑道后点。

③接长钢轨滑道，取去轨道“铁靴”，并在轨道上涂抹一层黄油作润滑剂；在梁端搭设防倾木垛，安装前后5t牵引倒链。

贝雷梁牵引点在拖船上。

④梁上标注出挂篮前移位置控制线。

⑤拉倒链使贝雷梁前移并带动外滑道前进。

⑥主梁前移就位后，给拖船上“铁靴”，锚固主梁后点。

吊挂内外滑道后点。

取去前后5t牵引倒链与木垛。

第二步模板走行
①松开侧模拉杆，落侧模于外滑道；
②底模后点于侧模上，松开底模后点；此时底模吊挂在侧模上而侧模落在外滑道上。

③用倒链沿滑道前移模板（侧模带动底模）。

第三步底、侧模板定位
①提升底模板，安装后锚杆，调整前点标高；
②提升侧模锚紧后点，调整前点标高；
③清洁模板；进行上节段纵向束压浆作业。

绑扎底板钢筋，安放预应力钢束管道，绑扎腹板钢筋，再安设竖向预应力筋。

第四步支立内模
在底板主筋上焊接十字形钢筋，钢筋直径≮16m m，十字形横向钢筋底面高出底板顶5c m，十字形竖向钢筋下部支立于混凝土垫块上（混凝土垫块放在底模上），并与底板主筋焊接，将脚手架钢管插入十字形竖向钢筋内，并放于横向钢筋上，经调整
标高，绑扎顶板钢筋，安放预应力钢束管道。

检查无误后灌筑新梁段混凝土，待混凝土达到90％强度后，张拉钢束后，重复上述步骤，滑移挂篮。

四、挂篮检算
㈠、计算依据
1．《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》J T J025-86
2．《铁路桥梁钢结构设计规范》T B10002.2-99
3．《钢结构》黎钟、高云虹编高等教育出版社1990年11月出版
㈡、底模检算
1、检算说明
1.1以2#段、6#段（即 3.5m段、4.5m段）打砼状态为挂篮底模检算工况控制段，各控制段最大截面为控制工况截面。

1.2参数取值:
2、荷载计算及组合
①箱梁混凝土自重——参考《桥涵》下册（交通部第一公路工程总公司主编），钢筋混凝土体积含筋率≤2%时，采用25k N/m3，体积含筋率>2%时，采用26k N/m3，本工程中体积含筋率≤2%，取25k N/m3。

②底模及底纵梁自重——将计算宽度范围内的底模重量均分在底纵梁上，与底纵梁自重一起考虑。

③支架荷载——碗扣脚手架+组合钢模（仅底板处考虑，腹板处不考虑），取3k N/m2。

④施工荷载——参考《桥涵》下册（交通部第一公路工程总公司主编），取 2.5k N/m2。

⑤振捣砼产生的荷载——参考《桥涵》下册（交通部第一公路工程总公司主编），取3k N/m2。

荷载组合：
计算强度时：①+②+③+④+⑤
验算刚度时：①+②+③
3、底纵梁、底横梁检算
3.1以2#段为控制段（13#断面为控制断面）
3.1.1底板处底纵梁检算
⑴检算说明
以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.85m 。

以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。

⑵荷载组合
钢筋砼自重：q 砼=25×(0.25+0.542)×0.85
=16.83k N /m
底模及底纵梁自重：q 模=18.85/6.25/4.8×0.85+0.414
=0.948k N /m
支架荷载：q 支=3×0.85=2.55k N /m
施工荷载：q 施=2.5×0.85=2.125k N /m
振捣砼产生的荷载：q 振=3×0.85=2.55k N /m
⑶计算模型
强度检算： q 1 =21.93k N /m ；q 2=3.073k N /m
刚度检算： q 1 =19.38k N /m ；q 2=0.948k N /m
⑷检算结果
a 、 正应力
q 1 =21.93k N /m ；q 2=3.073k N /m
检算结果：R 1=52.31k N ，R 2=40.73k N
M m a x =M 2=77.27k N ·m
[]MPa MPa w w 14040.1365.5661027.773
=<=⨯=σσ，
满足要求
b 、 剪应力
q 1 =21.93k N /m ；q 2=3.073k N /m
检算结果：V m a x =V 1=52.31k N
[]MPa MPa 8092.975.5210
31.52=<=⨯=ττ，满足要求
c 、 刚度检算
q 1 =19.38k N /m ；q 2=0.948k N /m
检算结果：R 1=41.55k N ，R 2=31.31k N
mm L
mm f 25.134005300
4003.92==<=，满足要求
3.1.2腹板处底纵梁检算
⑴检算说明
以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.17m 。

跨中弯矩
为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。

⑵荷载组合
钢筋砼自重：q 砼=25×4.774×0.17=20.29k N /m
底模及底纵梁自重：q 模=18.85/6.25/4.8×0.17+0.414
=0.521k N /m
施工荷载：q 施=2.5×0.17=0.425k N /m
振捣砼产生的荷载：q 振=3×0.17=0.51k N /m
⑶计算模型
强度检算： q 1 =20.8k N /m ；q 2=0.946k N /m
刚度检算： q 1 =20.29k N /m ；q 2=0.521k N /m
⑷检算结果
a 、正应力
q 1 =20.8k N /m ；q 2=0.946k N /m
检算结果：R 1=44.40k N ，R 2=33.413k N
M m a x =M 2=66.38k N ·m
[]MPa MPa w w 14018.1175.5661038.663
=<=⨯=σσ，
满足要求
b 、剪应力
q 1 =20.8k N /m ；q 2=0.946k N /m
检算结果：V m a x =V 1=44.40k N
[]MPa MPa 8042.875.5210
40.44=<=⨯=ττ，满足要求
c 、刚度检算
q 1 =20.29k N /m ；q 2=0.521k N /m
检算结果：R 1=42.25k N ，R 2=31.53k N
mm L
mm f 25.134005300
4005.92==<=，满足要求
3.2以6#段为控制段（9#断面为控制断面）
3.2.1底板处底纵梁检算
⑴检算说明
以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.85m 。

以跨中弯
矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。

⑵荷载组合
钢筋砼自重：q 砼=25×(0.25+0.397)×0.85
=13.75k N /m
底模及底纵梁自重：q 模=18.85/6.25/4.8×0.85+0.414
=0.948k N /m
支架荷载：q 支=3×0.85=2.55k N /m
施工荷载：q 施=2.5×0.85=2.125k N /m
振捣砼产生的荷载：q 振=3×0.85=2.55k N /m
⑶计算模型
强度检算： q 1 =18.85k N /m ；q 2=3.073k N /m
刚度检算： q 1 =16.3k N /m ；q 2=0.948k N /m
⑷检算结果
a 、正应力
q 1 =18.85k N /m ；q 2=3.073k N /m
检算结果：R 1=48.96k N ，R 2=52.16k N
M m a x =M 2=75.29k N ·m
[]MPa MPa w w 1409.1325.5661029.753
=<=⨯=σσ，
满足要求
b 、剪应力
q 1 =18.85k N /m ；q 2=3.073k N /m
检算结果：V m a x =V 3=52.16k N
[]MPa MPa 8089.975.5210
16.52=<=⨯=ττ，满足要求
c 、刚度检算
q 1 =16.3k N /m ；q 2=0.948k N /m
检算结果：R 1=37.80k N ，R 2=40.57k N
mm L
mm f 25.134005300
40004.92==<=，满足要求
3.2.2腹板处底纵梁检算
⑴检算说明
以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.17m 。

跨中弯矩
为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。

⑵荷载组合
钢筋砼自重：q 砼=25×3.426×0.17=14.56k N /m
底模及底纵梁自重：q 模=18.85/6.25/4.8×0.17+0.414
=0.521k N /m
施工荷载：q 施=2.5×0.17=0.425k N /m
振捣砼产生的荷载：q 振=3×0.17=0.51k N /m
⑶计算模型
强度检算： q 1 =15.07k N /m ；q 2=0.946k N /m
刚度检算： q 1 =14.56k N /m ；q 2=0.521k N /m
⑷检算结果
a 、正应力
q 1 =15.07k N /m ；q 2=0.946k N /m
检算结果：R 1=35.14k N ，R 2=37.69k N
M m a x =M 2=54.90k N ·m
[]MPa MPa w w 1409.965
.5661090.543
=<=⨯=σσ， 满足要求
b 、剪应力
q 1 =15.07k N /m ；q 2=0.946k N /m
检算结果：V m a x =V 3=37.69k N
[]MPa MPa 8015.775
.521069.37=<=⨯=ττ，满足要求 c 、刚度检算
q 1 =14.56k N /m ；q 2=0.521k N /m
检算结果：R 1=32.90k N ，R 2=35.38k N
mm L mm f 25.13400
53004009.72==<=，满足要求 3.3底纵梁前、后支撑角钢检算
⑴检算说明
由于底纵梁后支撑角钢所承受的荷载大于底模纵梁前支撑角钢所承受的荷载，故仅对底纵梁后支撑∠63×6进行检算。

以2#段打砼状态底板底纵梁检算1点支反力为角钢检算荷载。

⑵荷载组合及结果
P =52.31k N
⑶计算模型
⑷检算结果
a 、 正应力
N m a x =36.65k N
MPa MPa 135][99.466
.0131065.36=<=⨯⨯=σσ，满足要求。

M m a x =M 2=0.01M P a
MPa MPa w w 140][82.126
/6.0*131001.023
=<=⨯=σσ，满足要求。

b 、 剪应力
V m a x =0.34k N
MPa MPa 80][44.06
.0131034.0=<=⨯⨯=ττ，满足要求。

c 、 刚度检算
0=f ，满足要求。

3.4后下横梁检算
⑴检算说明
以2#段打灰状态为控制工况状态，以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。

底纵梁计算模型1端支反力以多个集中力形式传递给后下横梁，后下横梁上缀板及其自重按均布荷载考虑。

⑵计算模型
强度检算：q =0.91k N /m ；P 1 =44.40k N /m ；P 2=52.31k N /m 刚度检算：q =0.91k N /m ；P 1 =42.25k N /m ；P 2=41.55k N /m ⑶检算结果
a 、 正应力
q =0.91k N /m ；P 1 =44.40k N /m ；P 2=52.31k N /m
检算结果：R 1=R 5=48.84k N ；R 2=R 4=262.59k N ；
M m a x =M 2=76k N ·m
[]M P a M P a w w 14008.67113310763
=<=⨯=σσ，满足要求 b 、 剪应力
q =0.91k N /m ；P 1 =44.40k N /m ；P 2=52.31k N /m
检算结果：V m a x =V 4=132.63k N
[]MPa MPa 8057.125
.10510
63.132=<=⨯=
ττ，满足要求
c 、 刚度检算
q =0.91k N /m ；P 1 =42.25k N /m ；P 2=41.55k N /m 检算结果：mm L mm f 10400
4000
40018.13==<=，满足要求 4、底模检算
4．1腹板处[80×40×4.5槽钢： ⑴检算说明
以2#段打灰状态为控制工况状态，以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。

钢筋混凝土自重、面板自重、施工荷载（仅强度计算考虑）、振捣混凝土产生的荷载（仅强度计算考虑）和槽钢自重均以均布荷载形式作用在[80×40×4.5上，荷载作用宽度按0.16m 考虑。

⑵荷载组合 钢筋砼自重：q
砼
=25×4.774×0.16=19.096k N /m
钢板、槽钢自重：q 自
=0.3925×0.16+0.0705=0.1333k N /m
施工荷载：q
施
=2.5×0.16=0.4k N /m
振捣砼产生的荷载：q 振
=3×0.16=0.48k N /m
⑶计算模型
强度检算： q =20.11k N /m 刚度检算： q =19.23k N /m ⑷检算结果 a 、正应力 q =20.11k N /m
检算结果：R 1=R 3=1.71k N ； M m a x =M 2=0.07k N ·m
[]MPa MPa w w 14013.34.221007.03
=<=⨯=σσ，满足要求
b 、剪应力 q =20.11k N /m
检算结果：V m a x =V 1=1.71k N
[]MPa MPa 8090.198
.810
71.1=<=⨯=
ττ，满足要求 c 、刚度检算 q =19.23k N /m
检算结果：R 1=R 3=1.64k N ；
mm f 02=，满足要求
4．2底板处[80×40×4.5槽钢： ⑴检算说明
以2#段打灰状态为控制工况状态，以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。

钢筋混凝土自重、面板自重、施工荷载（仅强度计算考虑）、振捣混凝土产生的荷载（仅强度计算考虑）和槽钢自重均以均布荷载形式作用在[80×40×4.5上，荷载作用宽度按0.32m 考虑。

⑵荷载组合 钢筋砼自重：q 砼
=25×(0.25+0.542)×0.32=6.336k N /m
支架荷载：q
支
=3×0.32=0.96k N /m
钢板、槽钢自重：q 自
=0.3925×0.32+0.0705=0.196k N /m
施工荷载：q
施
=2.5×0.32=0.8k N /m
振捣砼产生的荷载：q 振
=3×0.32=0.96k N /m
⑶计算模型
强度检算： q =9.25k N /m 刚度检算： q =7.49k N /m ⑷检算结果
a 、正应力 q =9.25k N /m
检算结果：R 1=R 3=3.93k N ； M m a x =M 2=0.84k N ·m
[]M P a M P a w w 1405.374.221084.03
=<=⨯=σσ，满足要求
b 、剪应力 q =9.25k N /m
检算结果：V m a x =V 1=3.93k N
[]MPa MPa 8038.498
.810
93.3=<=⨯=
ττ，满足要求 c 、刚度检算 q =7.49k N /m
检算结果：R 1=R 3=3.18k N ；
mm L f 125.2400
85040027.02==<
=，满足要求 4．3腹板处δ5m m 钢板检算 ⑴检算说明
以2#段打灰状态为控制工况状态，以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。

钢筋混凝土自重和面板自重均以均布荷载形式作用在δ5m m 钢板上，荷载作用宽度取1m 。

⑵荷载组合结果 钢筋砼自重：q 砼
=25×1×4.774=119.35k N /m
钢板自重：q 自
=0.3925×1=0.3925k N /m 施工荷载：q
施
=2.5×1=2.5k N /m
振捣砼产生的荷载：q 振
=3×1=3k N /m
⑶计算模型
强度检算： q =125.24k N /m 刚度检算： q =119.74k N /m
⑷检算结果 a 、正应力 q =125.24k N /m
检算结果：R 1=R 3=10.02k N ； M m a x =M 2=0.4k N ·m
[]MPa MPa w w 14092.956
/5.01001040.023
=<=⨯⨯=σσ， 满足要求
b 、剪应力 q =125.24k N /m
检算结果：V m a x =V 1=10.02k N
[]MPa MPa 8004.2100
5.010
02.10=<=⨯⨯=
ττ，满足要求
c 、刚度检算 q =119.74k N /m
检算结果：R 1=R 3=9.58k N ；
mm mm f 5.147.02<=，满足要求
4．3底板处δ5m m 钢板 ⑴检算说明
以2#段打灰状态为控制工况状态，以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。

钢筋混凝土自重和面板自重均以均布荷载形式作用在δ5m m 钢板上，荷载作用宽度取1m 。

⑵荷载组合 钢筋砼自重：q 砼
=25×(0.25+0.542)×1=19.8k N /m
支架荷载：q 支
=3×1=3k N /m
钢板自重：q 自
=0.3925×1=0.3925k N /m 施工荷载：q
施
=2.5×1=2.5k N /m
振捣砼产生的荷载：q 振
=3×1=3k N /m
⑶计算模型：
强度检算： q =28.69k N /m 刚度检算： q =23.19k N /m ⑷检算结果 a 、正应力 q =28.69k N /m
检算结果：R 1=R 3=4.59k N ； M m a x =M 2=0.37k N ·m
[]MPa MPa w w 14073.886
/5.01001037.023
=<=⨯⨯=σσ， 满足要求
b 、剪应力 q =28.69k N /m
检算结果：V m a x =V 1=4.59k N
[]MPa MPa 80918.0100
5.010
59.4=<=⨯⨯=
ττ，满足要求
c 、刚度检算 q =23.19k N /m
检算结果：R 1=R 3=3.71k N ；
mm mm f 5.145.12<=，满足要求
㈢、侧模检算
1、打砼状态侧模检算 1．1检算说明
箱梁浇筑混凝土一次完成，最不利工况为模板自上而下承受3m 荷载，荷载作用宽度 1.1m 。

1．2参数取值:
．3荷载计算及组合
钢筋砼自重：
q0.18=25×0.18×1.1=4.95k N/m(0.18m深度处)
q0.4=25×0.4×1.1=11k N/m(0.4m深度处)
q0.6=25×0.6×1.1=16.5k N/m(0.6m深度处)
q3=25×3×1.1=82.5k N/m(3m深度处)
施工荷载：q施=2.5×1.1=2.75k N/m
振捣砼产生的荷载：q振=3×1.1=3.3k N/m
1．4计算模型
强度检算：q１=22.55k N/m；q2=17.05k N/m；
q3=11k N/m；q4=16.5k N/m；
q5=82.5k N/m；
刚度检算：q１=16.5k N/m；q2=11k N/m；
q3=4.95k N/m；q4=16.5k N/m；
q5=82.5k N/m；
1．5检算结果
a、正应力
q１=22.55k N/m；q2=17.05k N/m；q3=11k N/m；
q4=16.5k N/m；q5=82.5k N/m；
检算结果：R 9= 41.55k N ；R 16=46.74k N ；R 9= 77.08k N ；
①[100×46×4.5： M m a x =M ３=1.91k N ·m
[]MPa MPa w w 14089.548
.341091.13
=<=⨯=σσ，满足要求 ②[120×52×4.8： M m a x =M 2=8.43k N ·m
在临时结构中，钢材的容许应力可提高40%，提高系数 1.4，则钢材的容许弯拉应力[]MPa w 1964.1140=⨯=σ，满足要求
③2[140×58×4.9： M m a x =M 11=10.77k N ·m
[]MPa MPa w w 14071.762
2.701077.103=<=⨯⨯=σσ，满足要求 ④[220×82×5.4： M m a x =M 18=36.45k N ·m
[]MPa
MPa w w 19604.1908
.1911045.363=<=⨯=σσ， 满足要求
b 、剪应力
q １=22.55k N /m ；q 2=17.05k N /m ；q 3=11k N /m ； q 4=16.5k N /m ；q 5=82.5k N /m ； 检算结果：①[100×46×4.5：
V m a x =V 3=2.74k N
[]MPa MPa 8050.294
.1010
74.2=<=⨯=
ττ，满足要求 ②[120×52×4.8： V m a x =V 2=34.12k N
[]MPa MPa 8069.2528
.1310
12.34=<=⨯=
ττ，满足要求 ③2[140×58×4.9：
V m a x =V 18=19.18k N
[]MPa MPa 8013.62
65.1510
18.19=<=⨯⨯=
ττ，满足要求
④[220×82×5.4： V m a x =V 3=77.08k N
[]MPa MPa 8085.2872
.2610
08.77=<=⨯=
ττ，满足要求 c 、刚度检算
q １=16.5k N /m ；q 2=11k N /m ；q 3=4.95k N /m ； q 4=16.5k N /m ；q 5=82.5k N /m ；
检算结果：R 9= 24.86k N ；R 16=48.73k N ；R 9=75.20k N ；
mm L mm f f 5.12400
500040072.53max ==<
==，满足要求 2、拉杆检算 2．1上拉杆检算 a 、 正应力
N =77.08k N ；A =4.91c m 2；
MPa MPa A N 550][99.15691
.41008.77=<=⨯==
σσ，满足要求 b 、 刚度检算
N =77.08k N ；A =4.91c m 2；l =1220c m ； 2．2下拉杆检算 a 、正应力
N =46.74k N ；A =4.91c m 2；
MPa MPa A N 550][19.9591
.41074.46=<=⨯==
σσ，满足要求 b 、刚度检算
N =48.73k N ；A =4.91c m 2；l =950c m ； 3、外滑道检算 3．1打砼状态
⑴检算说明
以 4.5m 段浇注混凝土为外滑道检算控制工况段（12#断面为控制断面）。

将侧模及翼板混凝土自重和施工及振捣混凝土产生的荷载均分为5个作用在外滑道上的集中力，外滑道自重及其上的缀板按均布荷载考虑。

⑵外滑道计算参数
A =60.89×2+1×35×2=191.78c m 2 W =659.7×2+1×352/6×2=1727.7c m 3 I =11874.1×2+1×353/12×2=30894 c m 4 ⑶荷载组合结果
强度检算：q =1.53k N /m ；P =41.55+42.15/5=49.98k N ； 刚度检算：q =1.53k N /m ；P =24.86+42.15/5=33.29k N ； 计算模型： ⑷检算结果及结论 a 、 正应力
q =1.53k N /m ；P =49.98k N ； 检算结果：R 1=R 3=129.00k N /m ; M m a x =M 2=171.56k N ·m
[]MPa MPa w w 14030.997
.17271056.1713
=<=⨯=σσ，
满足要求。

b 、 剪应力
q =1.53k N /m ；P =49.98k N ； 检算结果：V m a x =V 1=129.00k N
[]MPa MPa 8073.678
.19110
00.129=<=⨯=
ττ，满足要求
c 、 刚度检算
q =1.53k N /m ；P =33.29k N ；
检算结果：R 1=R 3=87.28k N /m ;
mm L mm f 25.13400
530040011.52==<
=，满足要求 3．2侧模前移状态 工况一 ⑴检算说明
外滑道正应力最不利状态和变形最大状态（即控制状态）为侧模前移至滑道正中时，2个轴承承受侧模自重与外滑道接触，此时外滑道跨中弯矩最大。

将底侧模自重均分为2个作用在外滑道上的集中力，外滑道自重及其上的缀板按均布荷载考虑。

⑵荷载组合
q =1.53k N /m ；P =20.95k N
⑶计算模型 ⑷检算结果及结论 a 、正应力
q =1.53k N /m ；P =38.61k N ；
检算结果：R 1=41.77k N /m ； R 3=50.44k N /m ; M m a x =M 2=186.32k N ·m
[]MPa MPa w w 14084.1077
.17271032.1863
=<=⨯=σσ，
满足要求。

c 、 刚度检算
q =1.53k N /m ；P =38.61k N ； 检算结果：mm L mm f 2.39250
980025035.252==<=，满足要求 工况二 ⑴检算说明
侧模前移状态下，外滑道剪应力最不利状态（即控制状态）为侧模尾部（相对前移方向）前移至滑道后吊杆时，此时外滑道
承受的剪应力最大。

将底侧模自重均分为2个作用在外滑道上的集中力，外滑道自重及其上的缀板按均布荷载考虑。

⑵荷载组合
q =1.53k N /m ；P =38.61k N
⑶计算模型
⑷检算结果
剪应力
q =1.53k N /m ；P =38.61k N ；
检算结果：R 1=80.38k N /m ； R 3=11.83k N /m ;
V m a x =V 1=80.38k N
[]MPa MPa 8019.478
.1911038.80=<=⨯=ττ，满足要求 ㈣、前吊挂系统检算
1．检算说明
以6#段（即 4.5m 段）打砼状态为挂篮前吊挂系统检算工况控制段，8#断面为控制工况截面。

2．参数取值：
3．荷载计算及组合
3．1荷载计算
① 上、下横梁自重——q 1为上横梁自重， q 2为下横梁自重。

② 集中力P 1——翼板混凝土自重和侧模自重以多个集中力形式
传递给滑道，滑道通过扁担和吊杆以集中力（含滑道自重、扁担自重、吊杆自重）形式传递给上横梁的荷载。

③ 集中力P 2、P 3——底板、腹板、顶板混凝土施工时传递给底纵
梁的荷载与模板、支架及底纵梁自重共同作用，以集中力形式传递给下横梁。

P 2为底板处传递给下横梁的集中力，P 3为腹板
处传递给下横梁的集中力。

3．2荷载组合及结果：
①+②+③
强度计算时：q 1=1.05k N /m ；q 2=0.91k N /m ；P 1=129k N ；
P 2=52.16k N ；P 3=37.69k N
刚度计算时：q 1=1.05k N /m ；q 2=0.91k N /m ；P 1=87.28k N ；
P 2=40.57k N ；P 3=35.38k N
3．3计算模型
3．4计算结果
3.4.1上横梁
a 、 正应力
检算结果：R 3=R 7=419.51k N ；
M m a x =M 5=160.69k N ·m
[]MPa MPa w w 14022.10824.7421069.1603
=<=⨯⨯=σσ，
满足要求
b 、 剪应力
检算结果：V m a x =V 3=221.44k N
[]MPa Pa 8090.17287.6110
44.221=<=⨯⨯=ττ，满足要求
c 、 刚度检算
检算结果：R 3=R 7=339.57k N ；
上横梁各吊点变形如下：
2#点、8#点——0.99m m （向上）
4#点、6#点——5.21m m （向下）
3.4.2下横梁
a 、正应力
检算结果：R 11=R 15=90.28k N ；R 12=R 14=194.98k N ；
M m a x =M 12=45.76k N ·m
[]MPa MPa w w 14039.4025.5661076.453
=<=⨯⨯=σσ，满足要求
b 、剪应力
检算结果：V m a x =V 12=115.37k N
[]MPa MPa 8094.102
75.521037.115=<=⨯⨯=ττ，满足要求 c 、刚度检算
检算结果：R 11=R 15=87.10k N ；R 12=R 14=159.94k N ；
3.4.3吊杆
最大吊杆内力发生在内侧吊杆上
A =8.043c m 2；l =306.5+360=665.5c m
a 、正应力
N =194.98k N ；
b 、吊杆变形
N =159.94k N ；
㈤、挂篮主桁检算
1、检算说明
取一边三排单层贝雷梁进行检算，挂篮前吊点受力为前吊挂系统支座反力。

2#、6#段工况为控制工况。

2、参数取值:
3、荷载组合
4、打砼状态贝雷梁检算
4.1 2#段贝雷梁检算
⑴计算模型
强度检算：q =6.9k N /m ；P =318.93k N ；
刚度检算：q =6.9k N /m ；P =284.01k N ；
⑵检算结果
a 、弯矩检算
q =6.9k N /m ；P =318.93k N ；
检算结果：R 2=R 9=867.53k N ；
R 3=R 8=-246.45k N (拉力)；
R 4=R 7=-136.83k N (拉力)；
R 5=R 6=-66.16k N (拉力)；
M m a x =M 2=1859.38k N ·m <[M ]=2246.4k N ·m ，
满足要求
b 、剪力检算
q =6.9k N /m ；P =318.93k N ；
检算结果：V m a x =V 2=494.30k N <[V ]=698.9k N ，
满足要求
c 、刚度检算
q =6.9k N /m ；P =284.01k N ；
检算结果：前吊点荷载P 处变形：mm f p 14.18
4.2 6#段贝雷梁检算
⑴计算模型
强度检算：q =6.9k N /m ；P =382.89k N ；
刚度检算：q =6.9k N /m ；P =328.02k N ；
⑵检算结果
a 、弯矩检算
q =6.9k N /m ；P =382.89k N ；
检算结果：R 2= 0k N ；
R 3=-54.66k N (拉力)；
R 4=-270.38k N (拉力)；
R 5=811.43k N ；
M m a x =M 5=2198.37k N ·m <[M ]=2246.4k N ·m ，
满足要求
b 、剪力检算
q =6.9k N /m ；P =382.89k N ；
检算结果：V m a x =V 5=431.19k N <[V ]=698.9k N ，
满足要求
c 、刚度检算
q =6.9k N /m ；P =328.02k N ；
检算结果：前吊点荷载P 处变形：mm f p 54.24=
4.3锚固杆强度检算
φ32m m 精轧螺纹钢最大受力：N =270.38k N
MPa MPa A N 550][17.336043
.81038.270=<=⨯==σσ，满足要求 5、走行状态贝雷梁检算
⑴检算说明
挂篮走行状态时，前上横梁自重作用在贝雷梁上，两片三排单层贝雷梁后部各配重2t ，共计4t 。

⑵计算模型
⑶稳定性检算
P 1=10.49k N ；P 2=40+7.26=47.26k N ；q =13.8k N /m ；
M
倾=13.8×72/2+10.49×5.3=393.7k N ·m M
稳=13.8×82/2+47.26×6.5=748.79k N ·m M 稳/ M 倾=748.79/393.7=1.9，满足要求
㈥挂篮前吊点变形计算
前吊挂系统总变形有贝雷梁吊点变形、前上横梁变形、吊杆变形三部分组成。

各梁段前吊挂系统最大总变形结果如下：。