挂篮检算
挂篮检算
GL 三角挂篮检算书1检算简化计算模式对挂篮主要构件按《铁路桥涵施工技术规范》的要求，进行强度、刚度和稳定性的检算。
三角形挂篮承重主构架由两片三角形桁架组成，顶部靠桁架横联连接，故取其中一片分析即可。
三角形挂篮主构架简化结构图式为一个杆件仅受轴向力作用的标准三角桁架，见图7.10。
为简化及安全起见，假设悬灌梁段施工荷载均布在CD 范围内（即假定前、后吊点承受相同的力，但纵梁检算另外假设），加载总重量为最大悬灌梁段重量的1.4陪考虑，同时考虑混凝土比重按2.6t /m3计算。
经查施工设计图，最大悬灌重量梁段为1＃块，重量为2.6t /m3×53.346 m3=138.7t ，取为140t ，则G=1.4×140t=196t 。
其中后端作用力相继通过纵梁、后横梁及后吊带传递至已浇灌的梁段上，不对主桁架发生作用；前端经纵梁、前下横梁、前吊带、前上横梁将力传递至主构架上的D 点位置。
由于仅考虑其中的一片桁架作为分析对象，则：t t G G F D 4919641412121=⨯==⨯=2主桁架支承点反力计算及后锚系统的检算计算图式见图7.10所示。
0=∑A M()kN t t F F DC 4.103444.103495.45.95.40.55.4==⨯=+=0=∑C M kNt t F F D A 4.54444.54495.455.45==⨯==校核：CD A F t F F ==+=+44.1034944.54FA 所受的拉力由后锚系统的6根Φ25冷拉Ⅳ级粗钢筋承担。
6根υ25冷拉Ⅳ级粗钢筋的容许拉力为：6×（π/4）×2.52×525×10=154625.1kg=154.625t ＞54.44t ，满足要求。
抗倾安全系数：K=154.625÷54.44=2.84＞[K]=2，满足要求。
3主桁架杆件内力计算及其检算杆件内力计算结果见图7.11所示。
武广铁路三角挂篮检算
三角挂篮设计力学检算根据三角挂篮设计方案，需对有关结构进行力学检算，一方面保证施工质量和施工安全，另一方面取得相关技术参数，以指导施工。
一、检算内容①I63a工字钢主梁强度、剪力和刚度检算；②7710mm×230mm×20mm（16Mn钢）斜垃带强度检算；③八三式军用支墩2#杆件强度检算。
二、力学计算模型用平面梁单元的模式，采用有限元的方法（ANSYS结构计算软件）对80m跨三角挂篮结构进行计算。
结构计算简图如下：（4.15，4）807.3KN （0，0）（4.15，0）（8.3，0）三、各种杆件及荷载参数V=60.739m3，砼重G=60.739×26.25=1594KN，挂篮内模重200KN，前吊点竖向力P=（1594+200）/4×1.8=807.3KN。
②I63a工字钢主梁：E=210Gpa，I=93916.18cm4,W=2981.47cm3,〔б〕=170Mpa, 〔τ〕=100Mpa,I/S=54.17cm，理论质量121.6kg/m；③八三军用支墩2#杆件：E=210Gpa,I=8090cm4,W=735cm3,〔б〕=240Mpa, A=78.1cm2，理论质量75kg/m，（单根承载力182t）；④断面230mm×20mm（16Mn钢）斜拉带： A=46cm2,〔б〕=230Mpa,理论质量75kg/m。
四、ANSYS有限元计算软件计算结果输出（一）轴力N（KN）（二）弯矩M（KNM）（三）剪力Q（KN）（四）挠度（m）（五）内力及变形计算结果说明①I63a工字钢主梁跨中弯矩最大，最大弯矩M max=691.891KN.M最大剪力位于后锚点处，最大剪力Q max=1978KN②八三军用支墩2#杆件轴力N=-1358KN（受压杆件）③16Mn钢斜拉带轴力N=718.728KN（受拉杆件）④结构挠度前吊点挠度为0.035089m六、计算结果分析比较（一）I63a工字钢主梁①б＝M max/W＝691.891×103÷（2×2981.47×10-6）＝116Mpa ＜〔б〕=170Mpa（主梁强度满足要求）②主梁后锚点为抗剪最不利位置，采取如下图所示加强断面：τmax＝Q max/(dI/S)=1978×103÷(2×54.17×45×10-5)=40.6 Mpa ＜〔τ〕=100Mpa（满足抗剪强度要求）(二)八三军用支墩2#杆件强度条件б＝N/A＝1358×103÷（78.1×10-4）＝173.9Mpa＜〔б〕=240Mpa （满足抗压强度要求）（三）16Mn钢斜拉带强度条件及插销抗剪强度条件①б＝N/A＝718.728×103÷（2×46×10-4）＝78.1Mpa＜〔б〕=230Mpa（满足抗拉强度要求）②Ф60插销抗剪强度检算τmax＝4Q max/3A=4×718.728×103÷2÷(3×2×28.26×10-4)=85Mpa＜〔τ〕=100Mpa（满足抗剪强度条件）。
xxx特大桥60m 100m 60m连续箱梁施工挂篮检算
特大桥60m+100m+60m连续箱梁施工挂篮检算书计算：复核：审核：审批：2007.12.10xxxxx特大桥挂篮检算基本资料一、60+100+60m跨径1、0#块长14m，共计13段，最大梁段长4m，最小梁段长2.5m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分段：3.5×2+2.75×1+3×3+3.25×1+3.5×4+4×2；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧20cm共40cm考虑设调整块，按4m长梁段考虑在内模顶板设三角块，单只挂篮设计1块，端部2.5m梁段渐变20cm，模型现做；5、0＃块模型按4.5m+6.2m+4.5m三段考虑；6、检算时按12＃块（4m），8＃块（3.5m），4＃块（3.0m），1＃块（2.5m）分别检算；7、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑。
二、40+60+40m双线连续梁1、0＃块长9m，最大梁段长4.25m，最小梁段长3m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分7段：3×1+3.25×1+3.5×1+4.25×3+4×1；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧16cm共32cm考虑设调整块，按4.25m梁段考虑在内模顶板设三角块，单T共4只，单只可调32cm，端部2.9m 梁段渐变12cm共24cm，模型现做；5、0＃块模型按2+2.7+3.7+2.7+2m考虑；6、检算时按4＃块（4.25m），3＃块（3.5m）分别检算；7、截面梁高按6.05m～3.05m综合考虑。
三、综合以上两种桥型基本情况，挂篮设计时考虑使用同一套挂篮，综合考虑后设计基本资料如下：1、最大梁段长度为4.25m，最小梁段长度为2.5m；2、板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m，顶板厚40cm；3、外膜设计分段为：2+2.7+2.7+2.7+2.7+2，另做2.0+2.0（40+60+40m）桥专用0＃块调整段模型；4、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑，可分段；5、腹板厚渐变，分别考虑调整块；6、内模分节以利张拉；7、前上横梁内滑梁吊带处考虑设置槽口以利内滑梁间距改变；8、检算时按A桥1＃块（2.5m）、4＃块（3.0m），8＃块（3.5m），12＃块（4m），B桥4＃块（4.25m）分别检算。
挂篮检算(修改)
挂篮检算一、检算依据1、《合武施图修（桥）-37》(铁四院2006年二月)2、《肆桥设(2005)2012-Ⅷ》(铁四院2005年五月)3、《钢结构》黎钟、高云虹编高等教育出版社1990年11月出版4、结构计算程序SMSOLVER二、参数取值3.1、荷载类型( 1 )模板、支架自重( 2 )新浇注混凝土的重力( 3 )施工人员和施工材料，机具等行走或运输或堆放荷载。
( 4 )振捣混凝土时产生的荷载( 5 )新浇混凝土对侧模的压力3.2、荷载组合⑴检算底模强度检算：（1）+（2）+（3）+（4）刚度检算：（1）+（2） ⑵侧模板检算强度检算：（4）+（5） 刚度检算：（5） 四、检算 1、底模检算 1.1、底模面板 1.1.1、检算说明底模面板检算分腹板处底模面板检算和底板处底模面板检算，检算时以1#浇筑混凝土时为控制工况，以1#段最大截面为检算荷载控制截面。
检算时面板宽度按1m 考虑。
1.1.2、检算模型q1.1.3、腹板处横桥向加劲肋间距L=0.17m腹板处梁体砼自重:q1=6.125*26.5=162KN/m 2施工人员、施工料具运输、堆放荷载：q2=1KN/m 2 振捣砼产生的冲击荷载：q3=2KN/m 2强度检算时：q=(q1+q2+q3)*1=165m kN / 刚度检算时：q=q1*1=162m kN / 1.1.4、底板处横桥向加劲肋：L=0.34m底板处梁体砼自重：q1=1.287*26.5=34KN/m 2 强度检算时：q=29.02m kN / 刚度检算时：q=24.52m kN / 4.2.1.3、检算结果 ⑴腹板处 a 、正应力：[]MPaMPa WM ww 145102=<==σσ 可b 、剪应力：[]MPaMPa AV 854.2===ττ 可c 、变形mmmm EIqLf 5.15.038454==可⑵底板处 a 、正应力：[]MPaMPa WM ww 14570=<==σσ 可b 、剪应力：[]MPaMPa AV 851=<==ττ 可c 、变形mmmm EIqLf 5.12.138454==可4.1.2、底模[80×43×5检算 4.1.2.1、检算说明底模[80×43×4.5控制工况为1#段浇筑混凝土状态，检算时以1#浇筑混凝土为检算荷载控制段，以1#段最大截面为检算荷载控制截面。
挂篮检算
杭州湾盐平塘2号桥挂篮受力计算一、挂篮桁架各杆件重量1、前撑杆G1（2根长5.579米[25b槽钢）G1=365.4 kg2、前拉杆G2（2根长4.921米[20b槽钢）G2=260.8 kg3、后拉杆G3（2根长6.788米[20b槽钢）G3=361 kg3、水平横杆G4（2根长6.0米[32b槽钢）G4=579.4kg5、竖杆G5（2根长3.908米[20b槽钢）G5=201.4 kg6、前吊梁G9（2根长15.83米40#工字钢）G9= 2095.6kg7、后锚梁G10（2根长9.2米40#工字钢）G10= 1352 kg8、前吊杆重（φ32精扎螺纹钢）6.313×（4×11+2×7+4×8）=568.2 kg9、桁架系杆（[10槽钢）1500kg10、侧模、底模重量8400+5200=13600kg二、挂篮桁架走行抗倾覆检算走行方式：挂篮桁架与模板分两次走行。
以竖杆G5下为支点，忽略节点板影响，则：M1=（2095.6×5+365.4×2.5×2+260.8×2.5×2+1500×1+568.2×5）×10 =179.5KNmM2=（361×3×2+579.4×3×2+1352×6）×10=137.54KNm如达到抗倾覆系数2.0，则后锚梁配重为：（2M1-M2）/（6×10）=1.6t我部采用两个混凝土预制块作配重，每个预制块重0.8吨，共1.6吨，每个混凝土预制块长1.0米，宽1.0米，高0.4米，内放上、下网片，中心留出φ50mm 孔。
挂篮行走过程中实际抗倾覆系数为2.1。
三、挂篮桁架主要构件内力检算杭州湾盐平塘2号桥悬灌施工最重节块140吨，模板系统重18.1吨。
故挂篮桁架承重为140/2+18.1/2=79.05吨，考虑其它荷载及冲击力，挂篮桁架荷载按100吨检算：对于G1杆承受的压力F1为：4/5.59=（1000×103）/F1 ，F1=1.398×106N对于G2杆承受的拉力F2为：4/5.22=（1000×103）/F2 ，F2=1.305×106N对于G1产生的压应力为（查表得[25b截面积为39.91cm2 ]：由于两槽钢宽为226mm，则：λ=5.579/0.226=24.7查《建筑施工计算手册》P1275页φ=0.972σ1=N/φA=（1.398×106）/（0.972×2×39.91×10-4×2）=90.1Mpa＜215Mpa（可）对于G2产生的拉应力为（查表得［20b截面积32.83cm2］：σ2=N/A=（1.305×106）/（2×32.83×10-4×2）=99.37Mpa＜215Mpa（可）对D点进行受力分析，ΣF D=0，得：F2×sin73.301=F3×sin56.31F3=1.502×106N （拉力）F5= F2×cos73.301+ F3×cos56.31=1.208×106N (压力)F4=F3×sin56.31=1.25×106N（压力）对于G3产生的拉应力（查表得[20b截面积32.83cm2 ]，σ3=F3/A=（1.502×106）/（2×32.83×10-4×2）=114.4Mpa＜215Mpa（可）对于G4产生的压应力（查表得[32b截面积54.9cm2]，两槽钢宽为258mm，则：λ=6.788/0.258=26.31查《建筑施工计算手册》P1275页，φ=0.97σ4=F4/φA=（1.25×106）/（0.97×2×54.9×10-4×2）=58.7Mpa＜215Mpa（可）对于G5产生的压应力为（查表得［20b截面积32.837cm2］，两槽钢宽为226mm，则：λ=3.9/0.226=17.3查《建筑施工计算手册》P1275页，φ=0.986σ5=F5/φA=（1.208×106）/（0.986×2×32.837×10-4×2）=93.3Mpa＜215Mpa（可）四、后锚杆设计计算后锚杆采用直径为32mm精扎螺纹钢，锚固在箱梁腹板两侧。
挂篮主要构件检算书_SAL
YDK161+617.80 资水特大桥（49.9+4*80+49.9）连续梁三角形挂篮主要构件检算书一、设计计算依据1 挂篮计算书计算依据1.1大桥施工图；1.2现有砼设备的搅拌、运输及灌注能力；1.3施工配合比设计资料；1.4挂篮设计时钢材容许应力按规定的1.25倍取值.单位:MPa应力种类钢号Q235 16Mn 45#钢轴向应力〔EMBED Equation.3〕172*1.25=215 200*1.25=250 210*1.25=262.5弯曲应力〔EMBED Equation.3 〕180*1.25=225 210*1.25=262.5 220*1.25=275剪应力〔τ〕100*1.25=125 120*1.25=150 125*1.25=156.25 弹性模量E 2.1*1051.5参考书目；1.5.1《路桥施工设计计算手册》周水兴编著1.5.2《钢结构设计手册》（上册）第三版1.5.3《桥梁悬臂施工与设计》雷俊卿编著1.5.4《钢结构设计规范》（GB50017-2003）1.5.5《结构设计原理》（下册）黄棠编著2 工程概况大桥主跨为（49.9+4*80+49.9）m预应力混凝土连续刚构结构，其箱梁顶板宽8.5m，箱宽4.3m，其中1#段顶板厚38cm，底板厚78cm，腹板厚60cm，梁高603.2～564.9cm。
3 桥重计算计算桥梁最重一段各块的重量：（1号段最重97T）SHAPE \* MERGEFORMAT图1--T构横截面1号段长3m，体积37.3m3，重量97t，梁高603.2～564.9cm，顶板厚度38cm，底板厚78cm，腹板厚60cm。
⑴箱梁各块体积计算：A1=2.19m3 A2=4.8m3 A3=9.99m3 A4=8.16 m3A=A1+A2+A3+A4=37.3m3⑵1#箱梁段重量计算（钢筋砼按2.6t/m3计）G=AL=37.3×2.6=97t二、三角形挂篮概述2.1 根据大桥的特点，本桥悬臂施工采用三角形挂篮。
菱形挂篮施工检算过程
(60+100+60)m连续梁菱形挂篮检算计算：复核：审核：目录1.工程概述和计算依据........................................ - 2 -1.1工程概述 (2)1.2计算依据 (2)2.计算说明.................................................. - 2 -2.1计算参数 (2)2.2计算模型 (3)2.3挂篮主要技术参数 (3)2.4挂篮设计基本参数 (4)3.主桁架计算................................................ - 4 -3．1荷载计算 ............................................. - 4 -3．2模型建立及计算........................................ - 4 -3．3压杆稳定性计算........................................ - 6 -3．4节点处销接计算........................................ - 6 -4.上前横梁计算.............................................. - 7 -4.1、承重状态............................................. - 7 -4.2、走行状态............................................ - 10 -5.后锚梁检算............................................... - 10 -5.1受力分析及计算 ....................................... - 10 -5.2.结构检算............................................. - 12 -特大桥（60+100+60）m连续梁挂篮检算1.工程概述和计算依据1.1工程概述主桥上部采用中跨100m跨预应力混凝土连续箱梁。
挂篮检算书
挂篮检算书1.1.计算依据《xx院专用图·时速350公里客运专线铁路·无咋轨道预应力混凝土连续梁（双线）跨度：32+48+32》1.2.设计规范《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002《客运专线铁路桥涵工程技术指南》TZ213--2005《钢结构设计规范》GB5007-2003《钢结构高强螺栓连接的设计、施工、及验收规程》JGJ82-91《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-20011.3.主要技术指标梁段长度：3.45m梁段重量：1100.7KN主构架最大下挠值： 20mm前上横梁、走行梁、底模平台横梁和纵梁刚度：支撑计算跨径的1/400 底模板、外模刚度：支撑计算跨径的1/400内模刚度：支撑计算跨径的1/400工作状态抗倾覆系数：>2.0走行状态抗倾覆系数：>2.01.4.材料钢材： Q235B：[σ]=170MPa。
Q345B 用于吊带40Cr号钢：用于销轴40Si2MnV(高强精轧螺纹钢筋)：用于吊杆及锚杆。
连接材料：10.9S级钢结构用高强螺栓联结副E43XX 焊条Er49-1 CO气体保护焊丝2xx32+48+32连续梁为斜腹板梁，根据施工工序，混凝土的浇注顺序为：先底板，后腹板。
最后顶板；在浇注底板时，混凝土荷载全部由底模平台承受，浇注腹板，由于腹板为斜腹板，混凝土荷载始终竖直向下，根据力学原理可把腹板内的混凝土荷载分解为沿腹板方向，和垂直于腹板方向的两个力，分别传递给底模平台，和外侧模；浇注顶板混凝土时，翼缘板上的荷载由外侧模承担，顶板上的荷载右内模承担；具体见下图：混凝土荷载分布图由以上可得：混凝土传递给底模平台上的分配横梁荷载集度分布如下图：混凝土荷载集度 单位：2/m kN混凝土振捣荷载，施工人员与机具荷载集度为：2/5.6m kN 荷载汇总通过荷载计算，对施加在分配横梁的荷载进行汇总为：人具振砼q q q q ++= 以上可得，分配横梁总荷载集度分布如下图总体计算图式三维效果图见附图2。
XXX挂篮检算资料
XXX黄河大桥挂篮检算资料XXXXXX挂篮检算资料一、设计说明：⒈XXXXXXXX设计文件。
⒉参考斜拉式、菱形式挂篮设计。
⒊考虑了斜拉挂篮的施工缺陷，现场加工能力和今后周转运输方便，设计为选用合理桁架结构；设计以施工变形大小控制。
二、设计资料：⒈人均平面荷载: P=200kg/m3P T 2= [（0.26×2＋0.396）1.4+4.4+0.26]×4×2500=24264（㎏）P T 3=0.4×4.091×3.5×2500=14319（㎏）P T 4=7.2×0.538×3.5×2500=33894（㎏）P T 5=[（0.2×0.2）/2]×3.5×2500=175（㎏）五、三角挂篮结构杆件检算：㈠底板纵梁⒈纵梁承担重量——P⑴底板模型重P1=2200（㎏）⑵纵梁9根自重P2=752×9=6768（㎏）⑶砼重量P3=P T3×2＋P T 4=14319×2＋33894=62532（㎏）M max=QCL (2-r) /8=256×350×520×(2-0.673)/8=7728448 (kg*cm)W=(W I306×2+W板)×9=（404.45×2+37×12×2/6+37×1×15.52×2/16）×9=17391.5(cm3)E=M max/W=7728448/17391.5=444.4(kg/cm2)<[δ]⑵挠度f max=[QCL/(384EI)]（8-4r2+r3）I=17391.5×16=278264f max =[(256×350×5202)/(384×2.1×106×278264)](8-4×0.6732+0.6733)=0.364（cm）⑶剪切应力剪切应力最大处最薄弱面A=(30/2) ×0.7×18=189(cm2)τ=P/A=89606/189=474.1(kg/cm2)< [τ]底板纵梁实际受力不够，腹板处受力最大，根据上述检算将腹板调整成两根纵梁，其余匀布不再检算。
挂篮检算书2.10
挂篮检算书一、菱形桁架式挂篮概述根据本工程主桥的特点，主桥悬臂施工采用菱形桁架式挂篮，该挂篮设计自重为64.8t （不含施工荷载）。
挂篮的主承重架采用三排菱形桁架，三片主桁之间通过前、中、后三道联接系联接。
底模及侧模采用整体钢模；内模采用木模。
该挂篮由菱形桁架梁吊架系统、走行系统、悬吊系统、后部临时锚固系统、模板系统及施工平台等组成。
前上横梁、后下横梁和前下横梁均由两根I40c工字钢组成，底模纵梁为15×15H型钢，后锚梁及菱形架压梁由2根14b槽钢组成。
材料均采用普通的A3钢，E=2.1×105MPa，[σ]=140MPa，[σw]=145MPa，[τ]=0.6[σ]=85MPa。
前、后吊杆（包括箱梁翼缘板模板及箱梁内顶模吊杆）均采用Φ32精轧螺纹粗钢筋，屈服强度为785MPa，容许应力[σ]=0.75×785MPa=589MPa，容许剪应力[τ]=0.6[σ]=353MPa，螺栓为精轧螺纹钢配套产品。
挂篮后锚系统的后锚杆采用精轧螺纹钢筋（利用腹板竖向精轧钢筋），每片主桁的后锚杆均由3υ32精轧螺纹钢筋组成。
对挂篮主要构件需进行强度、刚度和稳定性的检算。
菱形桁架式挂篮承重主构架由三片菱形桁架梁组成，三者之间靠桁架横联连接，故取其中一片分析即可。
经查施工设计图，最大悬灌重量梁段为2＃块，重量为2.6t /m3×56.8 m3=147.7t，挂篮验算按1.3倍的最大悬灌节段重量均布分布，再加上试压时底模、端模重量以及二分之一的侧模重量等，则取1.4倍的系数，即G=1.4×124.657t=174.5t。
挂篮试压状态时受力最大，为最不利因素，为此将这一状态作为检算的依据。
二、挂篮试压状态（2＃块工况）31、挂篮检算简化计算模式根据桥梁几何图形，中间贝雷桁架梁受力取总重的35%计算。
为简化及安全起见，拟定试压荷载均布在底模AC范围内，而不考虑侧模分担翼板试压荷载的作用，则纵向均布荷载q=0.35G/L AC=0.35×174.5t÷3.9m=15.66t/m=156.6kN/m。
挂篮验算书shuang(L=72m)
新建铁路长株潭城际铁路（CZTZH-2标）易家湾芙蓉南路立交湘潭大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书计算：复核：审核：中铁二十二局集团第四工程有限公司长株潭综合Ⅱ标项目经理部二〇一三年三月书目录1.计算依据 (1)2.计算主要技术参数 (1)3.底模系验算 (4)3.1纵梁验算 (4)3.1.1边纵梁 (4)3.1.2中纵梁 (7)3.2后托梁验算 (10)3.3底模验算 (13)3.3.1底模面板验算 (13)3.3.2横向分配梁（钢楞）验算 (14)4.滑梁验算 (16)4.1外滑梁验算 (16)4.2内滑梁验算 (18)4.3顶模板验算 (20)4.3.1顶模面板验算 (20)4.3.2顶模分配梁(钢楞)验算 (21)5.前托梁与前（上）横梁验算 (22)6.三角形架验算 (27)7.抗倾覆安全系数及后锚梁验算 (30)7.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数 (30)7.2挂篮行走时抗倾覆安全系数 (30)7.3后锚梁验算 (32)8.吊杆验算 (34)9.垂直模板验算 (34)9.1侧模面板验算 (34)9.2内钢楞验算 (36)9.3外钢楞验算 (37)9.4钢筋拉杆验算 (38)书9.5拉杆背杆验算 (38)10 挂篮行走体系锚固验算 (40)11结论 (41)易家湾芙蓉南路立交大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书1.计算依据1.1《钢结构设计规范》GB50017-2003；1.2《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）；1.3《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；1.4《（40+72+40）m连续梁梁部设计图纸》；1.5 对应的挂篮设计图纸；1.6《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；1.7 电算软件：SM Solver（清华大学：《结构力学求解器》）。
2.计算主要技术参数2.1施工荷载2.1.1荷载传递路径荷载传递路径见下图：挂篮的设计计算顺序也是根据荷载的传递路径，一级一级的确定各级结构。
挂篮构件检算书(补充计算)
兰渝铁路嘉陵江大桥挂篮构件检算书一．计算依据1．《连续梁施工图》2．《建筑施工计算手册》（江正荣编著，中国建筑工业出版社，2001年7月）3. 计算软件：《SAP2000》二．引用规范1．《实用机械设计手册》（中国农业机械出版社出版，1985年7月）—以下简称《手册》2．《钢结构设计规范》（GB50017-2003，中华人民共和国建设部）—以下简称《钢规》3．《建筑钢结构设计手册》（赵熙元主编，冶金工业出版社，1995年12月）4．《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000，中华人民共和国交通部，2003年10月）5．《材料力学》（第三版，高等教育出版社，干光瑜、秦惠民主编，1999年6月）6.《建筑结构荷载规范》GB50009-20017.《建筑钢结构焊接技术规程》GB50009-2001三．设计参数指标1.材料：设计中所用钢料材质除特别说明外均用Q235，所用钢料的强度指标如表1，所有的钢材必须满足表1的应力值。
钢材的容许应力（MPa）表1设计、验算所用的焊缝容许应力如表2。
焊缝容许应力（MPa）表22．挠度指标根据《钢规》第3.5条规定，挠度容许值[f Q]=L/400（L为受弯构件的跨度）3.荷载指标施工机具及人群荷载：1.0kN/m2荷载分项系数：衡载1.2，活载1.4梁体节段重量：26.50kN/m3计算节段按表3中所示各节段分块重量比较选取：表3 节段分部重量比较表：——《连续梁施工图》经比较并着重考虑施工时荷载对挂篮前端的作用后，选取15#节段作为计算节段，其重量为2100.59kN；对底平台构件用1#节段的腹板和底板砼重量进行验算。
挂篮前竖直位移量及其他构件的强度和挠度验算均用15节段重量。
四．计算工况及荷载组合1.挂篮计算主要分为浇筑施工工况计算和移模行走工况计算。
在浇筑施工工况计算中主要计算挂篮各主要构件在全部施工荷载作用下的应力应变及挂篮施工的安全系数；移模行走工况主要计算挂篮行走系统的安全性能。
挂篮检算
刘白高速公路第六标段新田黄河大桥挂篮构造及使用说明一、挂篮构造挂篮由底模平台、悬挂调整系统、贝雷片主梁、滑行系统、平衡及锚固系统、工作台等组成。
挂篮可悬臂浇筑长 4.5m梁段，挂篮前吊点承受的梁段最大混凝土自重荷载为54.5 t。
挂篮前点承吊能力设计为75t。
一个挂篮由两片三排单层贝雷梁组成，承受梁段砼重量，挂篮钢结构总重39.6t（含模板重量），工作吊篮3t，其它件 4.5t，配重4t，全套挂篮共重51.1t。
1．底模平台和悬挂调整系统底模长度考虑梁段砼浇筑与旧梁段搭接和预施应力的操作需要，底模纵梁长 6.3m,由13根I32a及前后下横梁(2I32)组成,每根横梁有4个吊点,吊在挂篮前横梁和已成梁板的翼项与底板上,纵梁的两端以角钢做成的活动铰支承于横梁上,以便调整底纵梁的坡度,以适应悬臂梁底面坡度的变化,纵梁上为带横肋的钢模板。
前下横梁通过4根φ32精轧螺纹钢吊杆挂于贝雷梁前上横梁上,需要调整底模梁高时,以8台20t螺旋千斤顶前模梁的小锚固扁担带动吊杆,使底模升高到需要的高度。
后下横梁通过4根φ32精轧螺纹钢吊挂于已浇梁段的底板上及翼板上,底模就位后拧紧螺母,以2台20t油顶顶起扁担梁，顶力25~30t，再次拧紧螺母，松顶,该段施工完毕,再以2台20t油顶顶起扁担梁,顶力30~40t,则螺母松动卸下底模。
2.贝雷片纵梁每个挂篮有两组三排单层贝雷梁，三排贝雷片间距为45c m和25c m。
贝雷梁下为拖船和滑道。
3.滑行系统每组贝雷梁下有前后四个钢拖船，拖船与主梁栓接，拖船下为2P43轨。
在梁上铺短枕木，前支座下满铺钢支垫，以减少整个挂篮前支点的变形；枕木上为2P43轨，钢轨与枕木之间以道钉连接，钢轨允许接头，但并排的两根轨接头不可在同一位置；钢轨与梁间以扁担梁扣紧。
挂篮的走行用5t倒链牵引，走行速度10c m／分钟，枕木、钢轨滑道随挂篮的前进而倒用，走行时前端设防倾木垛，后端设倒链溜绳，并在挂篮走行停止时，在钢轨滑道上以“铁靴”固定拖船，以防意外。
情久河大桥挂篮检算书
情久河大桥挂篮检算书一、设计依据⒈依据久永铁路情久河大桥主桥设计图。
⒉参考宜万铁路26标渡口河特大桥三角挂篮检算资料。
⒊参考沪昆铁路太阳庙大桥三角挂篮检算资料。
4. 考虑了最大吊装高度120米,起重能力2吨以内,尽量将结构分解在0#块上拼装。
二、工程概况情久河大桥主桥上部为（52+96+52）m连续刚构三向预应力砼连续箱梁。
梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长201.4m，中跨中部10m梁段和边跨9.7m梁段为等高梁段，梁高3.6m；中墩处梁高为6.8m，其余梁段梁底下缘按二次抛物线Y=3.6+X2/480.2m变化。
箱梁顶板宽7.0m，箱宽4.5m。
全桥顶板厚35～40cm，边跨端块处顶板厚由35cm渐变至60cm；底板厚44～90cm按抛物线变化，边跨端块处底板厚由44cm渐变至80cm；腹板厚为35～70cm，边跨端块处腹板厚由35cm渐变为70cm。
梁体在端部、支墩处共设6道横隔板，全桥共分为51梁段，中支点0号段长度12m，一般梁段长度分别为3.0m、3.5m、4.0m，合拢段长2.0m，边跨现浇段长3.7m，最大悬臂浇筑块重1205.8KN。
三、设计参数1、2#段最重（1205.8KN）为最不利工况（梁段长3.5m）。
2、混凝土超重系数取：K1=1.05。
3、砼冲击力和其它不利因素系数：K2=1.2。
4、钢筋混凝土容重取：P=26.5KN/m 3。
5、施工荷载取：2.5KN/m 2。
6、钢材弹性模量：2.1×105MPa 。
7、杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的1/400，即4001=⎥⎦⎤⎢⎣⎡l f 。
8、杆件承担挂篮自重的弹性挠度取构件跨度的1/250，即2501=⎥⎦⎤⎢⎣⎡l f 。
9、应力取值： [δ] =170MPa [σ]=140MPa [τ]=85Mpa 2#段前后结构示意图（单位：cm ）2#段各部位砼重量：四、三角挂篮结构杆件检算4.1 底板纵梁4.1.1 底板纵梁荷载组合⑴底板模型重Q1=4.5×5.1×1.1=25.245KN⑵纵梁22根自重Q2=43.4×7×9.8×0.001×22=65.5KN⑶砼重量Q3=P2×2＋P 1=376.3702×2＋196.6671=949.41KN⑷人均荷载Q4=2×4.5×5.1=45.9KN4.1.2腹板下底模纵梁（2组—3工28a）腹板下底模纵梁由两组三拼工28a钢组成。
三角挂篮检算书
三角挂篮结构检算书1、工程概况2、设计依据青田县瓯江四桥招标文件钢结构设计规范(GB50017-2003)3、三角挂篮设计挂篮采用三角挂篮，全长10.7米，高3.28m,斜杠采用销栓连接。
三角挂篮以、纵梁、横梁采用Q345钢材，其他配件采用Q235钢材。
滑道采用2【25，采用反勾轮，减少滑道摩阻力。
三角挂篮主桁架见图3.1。
图3.1 三角挂篮桁架片结构图悬挂系统采用精轧螺纹钢，直径28mm。
梁顶设千斤顶进行提升吊筋。
图3.2 挂篮横断安装图4、设计荷载4.1 腹板下设计荷载模板：外模荷载按1.4KN/m2计算，内模按0.9KN/m2计算，q1=1.4*7.38*4.5+0.9*5.54*3.5=63.9KN混凝土重量：qc=7.38*0.9*3*26+0.24*3*26=536.8KN;人员机具荷载：q3=0.9*3*5=13.5KN；该荷载由底模托架4根工字钢承担，每根工字钢的均布荷载为: w1=[（63.9+536.8）*1.3+13.5*1.4]/4/3=66.65KN/m;4.2底板设计荷载底模均布荷载：q1=1.2KN/m2混凝土均布荷载：qc=0.937*26=24.36KN/m2，人员机具均布荷载:q3=5KN/m2底板荷载由5根工字钢承担,其每根工字钢上的荷载按3跨连续梁分配，组合荷载均布荷载为W2=（（1.2+24.36）*1.1*1*1.3+5*1.1*1*1.4）=44.25Kn/m4.3顶滑梁设计荷载模板荷载：q1=1.2*5.2*3.5=21.84KN；混凝土荷载：qc=1.855*3*26=144.7KN人机荷载：q3=5.2*3*5=78KN荷载由2根滑梁承担，其单个滑梁的组合荷载为w3=(（21.84+144.7）*1.3+78*1.4）/3/2=54.28KN/m4.4 外滑梁设计荷载模板荷载q1= 1.2*1.5*4.5=8.1KN混凝土荷载qc=0.5549*26*3=43.28KN人机荷载q3=1.5*3*5=5.25KN外滑梁的组合荷载为w4=(（8.1+43.28）*1.3+5.25*1.4）/3=24.7KN5、三角挂篮桁架检算主桁架的组合应力见图5.1，最大应力f=323MPa<[f]=310MPa。
连续梁挂篮施工验算
连续梁挂篮施工验算连续梁挂篮施工是一种常用的施工方式，它可以对悬挂在连续梁上的挂篮进行验算，确保施工安全。
本文将对连续梁挂篮施工验算进行介绍。
挂篮验算分类挂篮验算可以分为以下几种类型：•静载验算：挂篮在静止状态下进行验算，主要通过计算挂篮在静止状态下的受力情况，来判断挂篮是否安全。
•动载验算：挂篮在运动状态下进行验算，主要通过计算挂篮在动态载荷下的受力情况，来判断挂篮是否安全。
挂篮验算步骤挂篮验算的步骤一般如下：1.根据挂篮的尺寸和材料进行初步验算，确定挂篮的承载能力。
2.根据挂篮的设计要求和实际使用情况，确定挂篮的使用状态（静止状态或运动状态）。
3.根据挂篮的使用状态，计算挂篮在静态或动态载荷下的受力情况。
4.根据计算结果判断挂篮是否安全，如果不安全，则需要进行加固或更换。
连续梁挂篮施工验算注意事项进行连续梁挂篮施工验算时，需要注意以下事项：1.确定挂篮的使用状态：在连续梁施工中，挂篮的使用状态一般为运动状态，需要进行动载验算。
2.确定挂篮的安装位置和数量：需要根据实际情况确定挂篮的安装位置和数量，以保证施工安全。
3.根据实际情况调整设计参数：在进行挂篮验算时，需要根据实际情况进行参数的调整，以保证计算结果的准确性。
4.进行动态载荷下的受力计算：在连续梁挂篮施工验算中，需要对挂篮在运动状态下的受力进行计算，确保挂篮的承载能力。
挂篮验算结果分析进行挂篮验算后，需要对计算结果进行分析。
如果挂篮在静态或动态载荷下的受力情况均符合验算要求，则可判断挂篮为合格；如果挂篮受力超出验算要求，则需要进行加固或更换。
结语连续梁挂篮施工验算是保证施工安全的重要环节，在进行连续梁挂篮施工时，应严格按照标准进行验算，确保施工的可靠性和安全性。
挂蓝计算
挂篮计算前下横梁（一）、荷载：1、砼自重：（1）底板部分：按A1块计算V1=[（6.754+6.884）/2+（6.82+0.34）]/2×（0.534+0.466）/2×0.3+0.6×0.3×3.0=12.2m3 Q1=12.2×26=317.2KN（2）腹板部分：V2=[（3.03+2.806）/2-0.6]×0.6×2×1.04×3.0.=8.68m3Q1=8.68×26=225.68KN2、钢模自重：（1）底模：Q3=26.14KN（2）底模平台：Q4=45.64KN3、施工荷载：按每㎡ 3.5KN计算：工作平台面积AA=10×0.5+2×4.0×0.5=9㎡Q5=9×3.5=30.5KN4、工作平台自重：（1）前平台：10×0.5m木板：10×0.5×0.04×10 =16 KN 4-I 20a L=5.0m4×27.9㎏/m ×5.0=5.6 KN 小计：5.6+1.6=7.2 KN 二、结构检算：1、2部分，侧平台及施工荷载前下横梁承担50%，前平台及施工荷载承担100% 荷载分布如下：q16820q4q3600q2DCB300265050002650500A300q1=8.88/11.3+2/10+0.5×3.5=2.73 KN/m 2、底板砼+钢模及底模平台q2=[12.2×26/6.821+（26.14+48.64/6.82）]×0.5+3.5×3.0/2=34.0 KN/m 3、腹板砼：q3=8.68×26/（4×0.6)=94.0 KN/m 4、外侧平台荷载：q4=7.2/2×0.5/0.5+4.0×0.5/2×3.5=3.1 KN/m 5、内力计算：按力矩分配法计算，各荷载分别计算后叠加。
96+176+88m三角形挂篮检算书——【桥梁与隧道 精】
一、检算说明：新建铁路兰州至重庆线广元至重庆段朝阳嘉陵江右线大桥（96+176+88）m 连续梁采用挂篮悬臂浇筑施工，为确保该连续梁悬灌的安全可靠施工，该检算书主要针对挂篮的结构设计进行复核检算，以及对构造设计进行检查检算，以保证挂篮各结构部件均处于安全受力状态。
二、工程概况：新建铁路兰州至重庆线广元至重庆段朝阳嘉陵江右线大桥（96+176+88）m 混凝土连续箱梁是单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽8.5m ，底宽7.0m 。
箱梁底按二次抛物线变化，施工时挂篮底模是直线型，那么箱梁底板实际为折线模拟二次抛物线。
0＃段处梁高12.4m ，跨中及边跨直线现浇段均为6.2m 。
箱梁顶板厚0.6～1.0m ，底板厚0.5～1.2m ，腹板厚0.5～1.0m 。
该连续梁通过挂篮悬灌施工，0＃段长度为15m ，其它施工节段长度分别为2.0m ， 3.0m 、3.5m 和4m 。
各特征块段基本情况如下表1-1所示。
表1-1 各特征梁段基本情况三、挂篮受力机理：挂篮作为混凝土箱梁的浇注设备，由底模、侧模、内模、前悬吊、后悬吊、主构架、走行锚固等部分组成。
1、首先箱梁的腹板和底板混凝土荷载作用在底模上，再通过底模纵梁传递给底模前后横梁；底模后横梁悬吊在后悬吊系统上，后悬吊系统是锚固于已成箱梁上的，因此也就将底模后横梁承受的荷载传递给已浇注完成的箱梁上；底模前横梁则悬吊在前悬吊系统上，前悬吊系统通过前上横梁将荷载传递给主构架。
2、其次箱梁的顶板混凝土荷载作用在侧模和内模上，侧模和内模均是通过其吊梁悬挂在前上横梁和已浇注完成的混凝土箱梁上；传递给前上横梁部分的荷载再传递给主构架。
3、主构架承受前上横梁传来的荷载，再通过后锚系统及前支点传递到已浇注的混凝土箱梁上。
挂篮无平衡重走行也是通过轨道锚固系统将抗倾覆反力传递给已浇注的混凝土箱梁。
因此，挂篮所承受的所有荷载最后均传递到已浇注的混凝土箱梁上，挂篮设计中，应保证荷载的传递流畅、明确，保证挂篮的各承力部件具有足够的强度、刚度和稳定性。
挂篮验算
桐子园特大桥（79+150+79）m菱形挂蓝空间模型分析浙江兴土桥梁建设有限公司二0一二年0一月目录1 工程概述和计算依据 (1)1.1工程概述 (1)1.2设计依据 (1)1.3材料允许应力及参数 (1)1.4挂篮主要技术指标及参数 (2)1.5计算组合及工况 (3)1.6挂篮计算模型 (3)2、荷载计算 (4)2.1底篮平台计算 (4)2.1.1平台加载分析表 (4)2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (4)2.2导梁、滑梁计算 (5)2.2.1外滑梁 (5)2.2.2外导梁 (5)2.2.3内滑梁计算 (5)2.3前上横梁验算 (6)2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (6)2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (6)2.5.2 挂篮主桁内力 (6)2.5.4 挂篮主桁支点反力 (7)3挂篮主构件强度、稳定性分析 (7)3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (8)4 吊杆验算 (8)4.1横梁吊杆验算 (8)4.2滑梁吊杆验算 (9)5锚固系统验算 (9)6挂篮行走验算 (9)6.1挂篮行走受力分析 (9)6.3外滑梁 (9)6.4行走吊杆 (10)6.5反扣轮 (10)6.5.1 反扣轮轴抗弯强度计算 (10)6.5.2 反扣轮压轨道局部强度计算 (10)6.6行走主桁抗倾覆计算 (11)7挂篮操作抗风要求 (11)8结论 (11)1 工程概述和计算依据1.1工程概述主桥上部采用（79+150+79）m预应力混凝土连续箱梁。
箱梁断面为单箱单室直腹板断面。
箱梁顶宽12.25m，底宽6.50m，翼缘板宽2.875m，根部梁高9.0m，腹板厚50cm ～100cm，底板厚度为150cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。
箱梁0#、1#块在托(支)架上施工，梁段总长18m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁2#～6#块段长3.5m，7#～10#块段长4.0m， 11 #～17#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。
连续梁挂篮施工验算
连续梁挂篮施工验算宜兴主梁连续梁挂篮施工检算一、计算荷载1、挂篮结构荷载a、底模平台及底模底模平台前、后下横梁间距为 5.1m，底纵梁长5.4m，底模纵梁采用136a （60.0kg/m）,底纵梁共27 根，总重87.48kN。
前下横梁采用2[40a（118kg/m）型钢梁，长24.1m，总重28.44KN。
后下横梁采用2HW588（302.2kg/m）型钢梁，长24.1m，总重72.83KN。
底模平台及联结系，栏杆等其余重量约200KN。
挂篮底模7.4KN 。
底模平台及底模总重：320KN；b、挂篮主梁重量（五组梁）略2、内外模重量略3、砼箱梁荷载混凝土荷载根据各节段实际重量加载。
二、底模平台计算本挂篮悬臂浇筑长度分3.0m、3.5m和4m,取不同节段长的控制梁段分别计算。
其中1#块、4#块和8#块为控制梁段。
1#块：节段长3.0m,砼方量120.5m3,重313.3t。
4#块：节段长3.5m,砼方量114.4m3,重297.6t。
8#块：节段长4.0m,砼方量94.6m3, 重246.1t。
纵梁荷载计算：每片纵梁承担箱梁底板及腹板砼q仁砼分布面积X 26X 1.05KN/m每片纵梁上的底模荷载（以 1.0kN/m2 计）q2= 1.0X底模分布宽度KN/m外导梁上的外模荷载（以 3.0kN/m2 计）：q3= 3.0 X外模分布宽度KN/m内导梁上的内模荷载（以1.5kN/m2计）：q4= 1.5X内模分布宽度KN/m施工荷载（以2.5KN/m2计）q5= 2.5X分布宽度KN/m每片纵梁自重qz= 0.6KN/m底模平台纵梁采用136a计算。
1#块，4#块，8#块每片底模纵梁及内外导梁所对应的荷载参数如附表所示: 表一：（见exceI附表）三、前后下横梁计算：（一）1#号块：1、1#块后下横梁拟采用2[40a计算：混凝土施工时，1#块段后下横梁受力最不利后下横梁吊点反力计算如下：后吊点反力(KN) : R1= 51.5；R2=261.2; R3=194.6; R4=211.2;R5=208.2; R6=208.1；R7=215.1; R8=197.6；R9=272.1 ；R10=55.9；后下横梁剪力：最大剪力V=188.3KN后下横梁弯矩：最大弯矩M=55.9KN.m最大挠度S =5mm;混凝土施工时最大组合应力为：c =32 MPa ;受力变形均满足要求2、1#块前下横梁拟采用2[40a计算：前下横梁吊点反力计算如下：前吊点反力（略）如上图所示。
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刘白高速公路第六标段新田黄河大桥挂篮构造及使用说明一、挂篮构造挂篮由底模平台、悬挂调整系统、贝雷片主梁、滑行系统、平衡及锚固系统、工作台等组成。
挂篮可悬臂浇筑长 4.5m梁段，挂篮前吊点承受的梁段最大混凝土自重荷载为54.5t。
挂篮前点承吊能力设计为75t。
一个挂篮由两片三排单层贝雷梁组成，承受梁段砼重量，挂篮钢结构总重39.6t（含模板重量），工作吊篮3t，其它件 4.5t，配重4t，全套挂篮共重51.1t。
1．底模平台和悬挂调整系统底模长度考虑梁段砼浇筑与旧梁段搭接和预施应力的操作需要，底模纵梁长 6.3m,由13根I32a及前后下横梁(2I32)组成,每根横梁有4个吊点,吊在挂篮前横梁和已成梁板的翼项与底板上,纵梁的两端以角钢做成的活动铰支承于横梁上,以便调整底纵梁的坡度,以适应悬臂梁底面坡度的变化,纵梁上为带横肋的钢模板。
前下横梁通过4根φ32精轧螺纹钢吊杆挂于贝雷梁前上横梁上,需要调整底模梁高时,以8台20t螺旋千斤顶前模梁的小锚固扁担带动吊杆,使底模升高到需要的高度。
后下横梁通过4根φ32精轧螺纹钢吊挂于已浇梁段的底板上及翼板上,底模就位后拧紧螺母,以2台20t油顶顶起扁担梁，顶力25~30t，再次拧紧螺母，松顶,该段施工完毕,再以2台20t 油顶顶起扁担梁,顶力30~40t,则螺母松动卸下底模。
2.贝雷片纵梁每个挂篮有两组三排单层贝雷梁，三排贝雷片间距为45c m 和25c m。
贝雷梁下为拖船和滑道。
3.滑行系统每组贝雷梁下有前后四个钢拖船，拖船与主梁栓接，拖船下为2P43轨。
在梁上铺短枕木，前支座下满铺钢支垫，以减少整个挂篮前支点的变形；枕木上为2P43轨，钢轨与枕木之间以道钉连接，钢轨允许接头，但并排的两根轨接头不可在同一位置；钢轨与梁间以扁担梁扣紧。
挂篮的走行用5t倒链牵引，走行速度10c m／分钟，枕木、钢轨滑道随挂篮的前进而倒用，走行时前端设防倾木垛，后端设倒链溜绳，并在挂篮走行停止时，在钢轨滑道上以“铁靴”固定拖船，以防意外。
4.压重和后锚挂篮走行时每片贝雷梁的尾部配重3t，设计抗倾覆系数2.23。
在后锚梁2I32上以6根φ32筋与梁体锚固，分别锚在梁段竖向预应力钢筋上，每根锚筋最大受力按30t设计。
二、挂篮安装顺序2#段施工前进行挂篮安装，挂篮安装采用人工辅以塔吊的方法，安装顺序为：主纵梁（临时锚固）—后锚梁—前上横梁—前下横梁、后下横梁—底纵梁—前上横梁—底模—外滑道侧模—内模。
三、挂篮走行挂篮走行时以倒链滑移。
挂篮走行分三步进行。
第一步主梁走行。
①梁段钢束张拉完后，将侧模前点（每侧使用1台10t倒链）吊挂在砼梁上；将底模前点（每侧使用1台5t倒链）吊挂在侧模上；侧模后点以2台5t倒链吊挂在砼梁上。
②后锚梁加配重6t（可用下节段施工用钢筋）。
松开吊挂前下横梁的吊杆；松开主梁、外滑道后点。
③接长钢轨滑道，取去轨道“铁靴”，并在轨道上涂抹一层黄油作润滑剂；在梁端搭设防倾木垛，安装前后5t牵引倒链。
贝雷梁牵引点在拖船上。
④梁上标注出挂篮前移位置控制线。
⑤拉倒链使贝雷梁前移并带动外滑道前进。
⑥主梁前移就位后，给拖船上“铁靴”，锚固主梁后点。
吊挂内外滑道后点。
取去前后5t牵引倒链与木垛。
第二步模板走行①松开侧模拉杆，落侧模于外滑道；②底模后点于侧模上，松开底模后点；此时底模吊挂在侧模上而侧模落在外滑道上。
③用倒链沿滑道前移模板（侧模带动底模）。
第三步底、侧模板定位①提升底模板，安装后锚杆，调整前点标高；②提升侧模锚紧后点，调整前点标高；③清洁模板；进行上节段纵向束压浆作业。
绑扎底板钢筋，安放预应力钢束管道，绑扎腹板钢筋，再安设竖向预应力筋。
第四步支立内模在底板主筋上焊接十字形钢筋，钢筋直径≮16m m，十字形横向钢筋底面高出底板顶5c m，十字形竖向钢筋下部支立于混凝土垫块上（混凝土垫块放在底模上），并与底板主筋焊接，将脚手架钢管插入十字形竖向钢筋内，并放于横向钢筋上，经调整标高，绑扎顶板钢筋，安放预应力钢束管道。
检查无误后灌筑新梁段混凝土，待混凝土达到90％强度后，张拉钢束后，重复上述步骤，滑移挂篮。
四、挂篮检算㈠、计算依据1．《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》J T J025-862．《铁路桥梁钢结构设计规范》T B10002.2-993．《钢结构》黎钟、高云虹编高等教育出版社1990年11月出版㈡、底模检算1、检算说明1.1以2#段、6#段（即 3.5m段、4.5m段）打砼状态为挂篮底模检算工况控制段，各控制段最大截面为控制工况截面。
1.2参数取值:2、荷载计算及组合①箱梁混凝土自重——参考《桥涵》下册（交通部第一公路工程总公司主编），钢筋混凝土体积含筋率≤2%时，采用25k N/m3，体积含筋率>2%时，采用26k N/m3，本工程中体积含筋率≤2%，取25k N/m3。
②底模及底纵梁自重——将计算宽度范围内的底模重量均分在底纵梁上，与底纵梁自重一起考虑。
③支架荷载——碗扣脚手架+组合钢模（仅底板处考虑，腹板处不考虑），取3k N/m2。
④施工荷载——参考《桥涵》下册（交通部第一公路工程总公司主编），取 2.5k N/m2。
⑤振捣砼产生的荷载——参考《桥涵》下册（交通部第一公路工程总公司主编），取3k N/m2。
荷载组合：计算强度时：①+②+③+④+⑤验算刚度时：①+②+③3、底纵梁、底横梁检算3.1以2#段为控制段（13#断面为控制断面）3.1.1底板处底纵梁检算⑴检算说明以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.85m 。
以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。
⑵荷载组合钢筋砼自重：q 砼=25×(0.25+0.542)×0.85=16.83k N /m底模及底纵梁自重：q 模=18.85/6.25/4.8×0.85+0.414=0.948k N /m支架荷载：q 支=3×0.85=2.55k N /m施工荷载：q 施=2.5×0.85=2.125k N /m振捣砼产生的荷载：q 振=3×0.85=2.55k N /m⑶计算模型强度检算： q 1 =21.93k N /m ；q 2=3.073k N /m刚度检算： q 1 =19.38k N /m ；q 2=0.948k N /m⑷检算结果a 、 正应力q 1 =21.93k N /m ；q 2=3.073k N /m检算结果：R 1=52.31k N ，R 2=40.73k NM m a x =M 2=77.27k N ·m[]MPa MPa w w 14040.1365.5661027.773=<=⨯=σσ，满足要求b 、 剪应力q 1 =21.93k N /m ；q 2=3.073k N /m检算结果：V m a x =V 1=52.31k N[]MPa MPa 8092.975.521031.52=<=⨯=ττ，满足要求c 、 刚度检算q 1 =19.38k N /m ；q 2=0.948k N /m检算结果：R 1=41.55k N ，R 2=31.31k Nmm Lmm f 25.1340053004003.92==<=，满足要求3.1.2腹板处底纵梁检算⑴检算说明以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.17m 。
跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。
⑵荷载组合钢筋砼自重：q 砼=25×4.774×0.17=20.29k N /m底模及底纵梁自重：q 模=18.85/6.25/4.8×0.17+0.414=0.521k N /m施工荷载：q 施=2.5×0.17=0.425k N /m振捣砼产生的荷载：q 振=3×0.17=0.51k N /m⑶计算模型强度检算： q 1 =20.8k N /m ；q 2=0.946k N /m刚度检算： q 1 =20.29k N /m ；q 2=0.521k N /m⑷检算结果a 、正应力q 1 =20.8k N /m ；q 2=0.946k N /m检算结果：R 1=44.40k N ，R 2=33.413k NM m a x =M 2=66.38k N ·m[]MPa MPa w w 14018.1175.5661038.663=<=⨯=σσ，满足要求b 、剪应力q 1 =20.8k N /m ；q 2=0.946k N /m检算结果：V m a x =V 1=44.40k N[]MPa MPa 8042.875.521040.44=<=⨯=ττ，满足要求c 、刚度检算q 1 =20.29k N /m ；q 2=0.521k N /m检算结果：R 1=42.25k N ，R 2=31.53k Nmm Lmm f 25.1340053004005.92==<=，满足要求3.2以6#段为控制段（9#断面为控制断面）3.2.1底板处底纵梁检算⑴检算说明以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.85m 。
以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。
⑵荷载组合钢筋砼自重：q 砼=25×(0.25+0.397)×0.85=13.75k N /m底模及底纵梁自重：q 模=18.85/6.25/4.8×0.85+0.414=0.948k N /m支架荷载：q 支=3×0.85=2.55k N /m施工荷载：q 施=2.5×0.85=2.125k N /m振捣砼产生的荷载：q 振=3×0.85=2.55k N /m⑶计算模型强度检算： q 1 =18.85k N /m ；q 2=3.073k N /m刚度检算： q 1 =16.3k N /m ；q 2=0.948k N /m⑷检算结果a 、正应力q 1 =18.85k N /m ；q 2=3.073k N /m检算结果：R 1=48.96k N ，R 2=52.16k NM m a x =M 2=75.29k N ·m[]MPa MPa w w 1409.1325.5661029.753=<=⨯=σσ，满足要求b 、剪应力q 1 =18.85k N /m ；q 2=3.073k N /m检算结果：V m a x =V 3=52.16k N[]MPa MPa 8089.975.521016.52=<=⨯=ττ，满足要求c 、刚度检算q 1 =16.3k N /m ；q 2=0.948k N /m检算结果：R 1=37.80k N ，R 2=40.57k Nmm Lmm f 25.13400530040004.92==<=，满足要求3.2.2腹板处底纵梁检算⑴检算说明以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.17m 。