钢板筒仓计算书
筒仓计算说明书
筒仓计算说明书1.设计资料1.1贮料物理特性松散物料的性能参数储量荷载计算系数1.2分项系数的取值1.2.1永久荷载分项系数：对结构不利时，取1.2；筒仓抗倾覆计算，取0.9 1.2.2可变荷载分项系数：储粮荷载去1.3；其它可变荷载取1.41.2.3地震作用取1.31.3可变荷载组合系数1.3.1无风荷载参与组合时，取1.01.3.2有风荷载参与组合时，粮食荷载取1.0；其它可变荷载取0.61.3.3有地震作用参与组合时，粮食荷载取0.9；地震作用取1.0；雪荷载取0.5；风荷载不计，楼面可变荷载：按实际考虑时取1.0；按等效均部荷载时取0.6。
1.4钢板筒仓的风载体型系数可按如下取值1.4.1仓壁稳定计算：取1.0；1.4.2独立筒仓计算：取0.81.4.3仓群计算取1.31.5 深仓储粮动态压力修正系数深仓储粮动态压力修正系数注：hn/dn>3时，表中Ch应乘以1.11.6海伦的雪压和风压值房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区。
C类指密集建筑群的大城市。
2.玉米2.1 仓的容积和外形尺寸图 2.1 胶结料二维图图 2.2 仓壁厚为10mm的三维2.2 仓厚度的计算和检验图2.3 圆锥漏斗内力计算示意图3.粉煤灰3.1仓的容积和外形尺寸图3.1 粉煤灰二维图图3.2 仓壁厚为10mm的三维图3.2 仓厚度的计算和检验图3.3圆锥漏斗内力计算示意图4.计算总结经过这次200t的筒仓设计，让我掌握了基本的筒仓外形尺寸计算、仓壁强度和稳定性的验算。
但是由于仓上没有建筑，忽略了一些可变荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力，没有准确的计算出。
在验算强度时，由于不知道加劲肋的尺寸，无法计算出加劲肋组合构建的截面强度计算。
验算人：肖极木完成日期：2009.9.305.参考文献1.国家粮食局. 粮食钢板筒仓. 北京：中华人民共和国建设部，20012.JB/T4735—1997《钢制焊接常压容器》99页—123页3.中国煤炭建设协会. 钢筋混凝土筒仓设计规范. 北京：新华书店北京发行，2004 54页—55页4.陈宜通、盛春芳、陈润余. 混凝土机械. 北京：中国建材工业出版社，2002 50页—54页。
钢板筒仓计算书
依据规范可知风压高度变化系数 取 1.46；
风荷载体形系数 取 0.8
风振系数 取 1.25
则风荷载标准值 计算雪荷载
=1.25*0.8*1.46*0.4=0.584KN/㎡
雪荷载标准值
屋面积雪分布系数，取 0.662
雪压基本值
取库顶自重 1750KN 其他设备重 50KN 荷载组合计算如下：
钢板厚度 t=16mm 共 2 节/1.5 米；t=14mm 共 4 节/1.5 米；t=12mm 共 4 节/1.5 米；t=10mm 共 4 节/1.5 米；t=8mm 共 4 节/1.5 米。钢板 t=8-10mm 厚度的钢板，单面坡口双面焊。钢板 t=12-16mm 厚度的钢板，双面坡口双面焊。
二、设计依据
1、《*********************灰渣综合利用项目》（河南建筑材料研究设计院有限公司） 2、《*******************项目中间地质勘查资料》（新乡市建筑设计研究院有限公司） 3、《钢筒仓技术规范》（GB50884-2013） 4、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012） 5、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 6、甲方提供的其他资料 7、有关的法律法规、规范规程等
由于竖向有抗风柱和工字钢，其和仓壁的折算厚度 t 取为 0.1m； =0.137
=0.137*206000*0.1/22.25=126.84MPa 满足要求
b 在竖向压力及贮料水平向压力的共同作用下，
=0.186
=0.186*206000*0.1/22.25=172.2MPa
满足要求
由于有风时的 有地震时的 ，按有风时的 计算
钢板筒仓计算表
风压设计值 Pw=
子项名 称： 计算时 间：
7.5 m 13 m
11.2 m 16 kN/m3
30 0.35 0.333 深仓
1.875
215 N/mm
1.4
2.06E+05 N/mm2 0.5 kN/m2
仓顶荷载设 计值
qv=
预留磨损层 厚度
水平仓压 、库壁压 力、库壁 厚度计 算：
h（m）
0.00 5.55 17.10 32.09 44.01 53.91 63.04 71.46 79.23 86.39
0.00 27.08 83.35 156.44 214.54 262.81 307.32 348.38 386.221.72 35.53 52.25 71.64 93.50 117.64 143.88
Cf
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
0.2
2 mm
Ch
1.000 1.232 1.581 1.929 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000
Ph (kN/m2) Np (kN/m) Nv(kN/m)
折算应力 (N/mm2) 实际厚度t(mm)
0.3<215
4.0
8.7<215
4.0
26.6<215
4.0
49.8<215
4.0
67.7<215
4.0
82.1<215
4.0
95<215
4.0
106.7<215
4.0
117.2<215
4.0
筒仓计算书
第一部分、库壁计算表第二部分、库底板、内柱及基础的计算一、设计资料：库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。
=500 KN/m2；地基承载力标准值fk场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区；=2.5×1.4× ×62=396 KN；库顶活荷载设计值：F1库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ； 每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、 地基承载力验算：基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 21. 正常使用的情况下：（1） 当四库都满料时，基底平均压应力： 传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KNP=AG F +=225.35.044.2369044121232⨯⨯-+=363.77 KN/m 2<f=600 KN/m 2满足 （2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946 KN作用于基础底面的力矩设计值：M=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7 基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96＋249.00=584.96 KN/m 2<1.2f=780 KN/m 2 满足基础底面边缘的最小压力设计值：P min =A G F +－WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96－249.00=86.96 KN/m 2>0 满足2. 地震作用下：（1） 当四库都满料时：等效总重力荷载：G eq =(56062×90%＋14900÷1.2)×4=251490 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×251490=40238 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M=40238×25.8×1.3=1349596 KN.m基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋W M =22856448352708+＋7.36581349596=520.61＋368.87=889.48 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2满足（2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：等效总重力荷载：G eq =56062×90%×2＋14900÷1.2×4=150578 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×150578=24092 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M 1=24092×25.8×1.3=808062 KN.m储料和自重作用于基础底面的力矩设计值：M 2=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013808062+=335.96＋469.86=805.82 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2 满足三、 内力计算：每库储料总重设计值：G 1=（420.85×π×36＋670.67×π×12）=72881 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×40.3×π×12×25×1.2＋25×0.8×π×62×1.2＋25×0.64×10.3×1.2×4=11394.6＋2714.3＋791.0=14900 KN库顶活荷载设计值：F 1=2.5×1.4×π×62=396 KN （一） 各库全满仓时：1. 库底板在辅助支柱各点（x/R=2.2/6=0.37）的挠度计算: （1） 由库底板荷载P=420.85＋25×0.7×1.2=441.85 KN/m 2所产生的挠度：P1λ=14EI PR ξ 在x/R=0.37处，EI 1P1λ=0.0656×441.85×64=37565 （2） 由辅助支柱所产生的环向力N 作用而引起的挠度：P N=4.414.3⨯N =-0.07N N1λ=12EI r R P N ξ 在x/R=0.37处，EI 1N1λ=－0.2417×0.0724N×62×2.2=－1.39N2. 基础板在辅助支柱各点的挠度计算:（1） 由荷载σ=352708/282=449.88 KN/m 2（全部设计荷载减去基础及复土重量后的地基反力）所产生的挠度： EI 2σλ2=－0.0656×483.82×64=－38248 (2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度： EI 2N2λ=0.2422×0.0724N×62×2.2=1.39N（3） 由荷载σ=449.88 KN/m 2所产生的固端弯矩σ0M 而引起的挠度：σ0M =0.125σR 2=0.125×449.88×62=2024 KN.mσλ02M =220EI R M σξ; EI 2σλ02M =-0.431×2024×62=31404(4) 由荷载P N =0.0724N 所产生的固端弯矩NM 0而引起的挠度：NM 0=－mpr=－0.4317×0.0724×2.2=－0.069NNM 02λ=220EI R M Nξ; EI 2N M 02λ=-0.431×0.069×62=－1.07N3. 求中间支柱内的纵向力：I 2:I 1= 1232bh :1231bh=h 23: h 13=1.23:0.73=5.04:1由公式：P 1λ－N 1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.13140439.138248EI NN -++-解方程得：N=26763 KN每根辅助柱内的纵向力：N /=26763/4=6691 KN 4. 库底板的弯矩计算：1. 荷载P=441.85 KN/m 2, σ =171.00 KN/m 2 仓底板的挠度按第一种情况取底板的全挠度。
钢板筒仓计算
仓底或漏 斗顶面的 仓底或漏 斗顶面以 上的总竖 向摩擦 力：Pf =
ts
AS b
t
ts
3
12
IS b
AStes2 AS bt
t3
12
179.20 (kPa) 104.59 (kN/m)
加劲肋参数
规格
水平加劲肋 垂直加劲肋
规格
L70X5 I14
抗拉强度确定壁厚 t(mm)
2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0
Cf
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
0.2
2 mm
Ch
1.000 1.232 1.581 1.929 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000
Ph (kN/m2) Np (kN/m) Nv(kN/m)
抗风计算ts(mm) 抗风折算厚度ts(mm) 抗拉折算厚度ts(mm)
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
抗压折算厚度 ts(mm)
4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2
间距
截面形心高度hz0
面积AS
钢板筒仓计算
计算压力(N)
13996.3 21592.6 29188.9 36785.2 44381.4 51977.7 59574.0 67170.3 74766.6 82362.9
间距
截面高度 截面形心高度h-z0 面积AS
惯性矩IS
1500
70
1600
100
50.9 50
687 1430
322000 2450000
9<450 合格 7.3<450 合格 6.7<450 合格 6.2<450 合格
最小应力 (N/mm2)
-3.4<450 合格 -5.2<450 合格 -5.7<450 合格 -3.9<450 合格 -2.8<450 合格
-2<450 合格 -1.8<450 合格 -1.3<450 合格 -1.1<450 合格 -0.9<450 合格
实际厚度 t(mm)
局压计算
5.0 5.0 6.0 9.0 12.0 15.0 17.0 20.0 22.0 24.0
集中荷载设计值 F(kN) 作用点以上高度(mm) 临界应力(N/mm2) 局压应力(N/mm2) 加劲肋最小高度(mm)
100.0
150.0 1.0 9.5
17850.0
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.138 1.498 1.858 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000
0.00 12.13 56.01 116.16 172.31 216.73 258.50 297.76 334.68 369.38
筒仓计算说明书
筒仓计算说明书1.设计资料1.1贮料物理特性松散物料的性能参数储量荷载计算系数1.2分项系数的取值1.2.1永久荷载分项系数：对结构不利时，取1.2；筒仓抗倾覆计算，取0.9 1.2.2可变荷载分项系数：储粮荷载去1.3；其它可变荷载取1.41.2.3地震作用取1.31.3可变荷载组合系数1.3.1无风荷载参与组合时，取1.01.3.2有风荷载参与组合时，粮食荷载取1.0；其它可变荷载取0.61.3.3有地震作用参与组合时，粮食荷载取0.9；地震作用取1.0；雪荷载取0.5；风荷载不计，楼面可变荷载：按实际考虑时取1.0；按等效均部荷载时取0.6。
1.4钢板筒仓的风载体型系数可按如下取值1.4.1仓壁稳定计算：取1.0；1.4.2独立筒仓计算：取0.81.4.3仓群计算取1.31.5 深仓储粮动态压力修正系数深仓储粮动态压力修正系数注：hn/dn>3时，表中Ch应乘以1.11.6海伦的雪压和风压值房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区。
C类指密集建筑群的大城市。
2.玉米2.1 仓的容积和外形尺寸图 2.1 胶结料二维图图 2.2 仓壁厚为10mm的三维2.2 仓厚度的计算和检验图2.3 圆锥漏斗内力计算示意图3.粉煤灰3.1仓的容积和外形尺寸图3.1 粉煤灰二维图图3.2 仓壁厚为10mm的三维图3.2 仓厚度的计算和检验图3.3圆锥漏斗内力计算示意图4.计算总结经过这次200t的筒仓设计，让我掌握了基本的筒仓外形尺寸计算、仓壁强度和稳定性的验算。
但是由于仓上没有建筑，忽略了一些可变荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力，没有准确的计算出。
在验算强度时，由于不知道加劲肋的尺寸，无法计算出加劲肋组合构建的截面强度计算。
验算人：肖极木完成日期：2009.9.305.参考文献1.国家粮食局. 粮食钢板筒仓. 北京：中华人民共和国建设部，20012.JB/T4735—1997《钢制焊接常压容器》99页—123页3.中国煤炭建设协会. 钢筋混凝土筒仓设计规范. 北京：新华书店北京发行，2004 54页—55页4.陈宜通、盛春芳、陈润余. 混凝土机械. 北京：中国建材工业出版社，2002 50页—54页。
筒仓底板钢筋计算
计算长度 搭接长度 锚固长度 计算结果 8.5008 0.4 0.2 9.1008 8.494775 0.4 0.2 9.094775 8.476674 0.4 0.2 9.076674 8.446419 0.4 0.2 9.046419 8.40388 0.4 0.2 9.00388 8.348868 0.4 0.2 8.948868 8.281135 0.4 0.2 8.881135 8.200366 0.4 0.2 8.800366 8.106171 0.4 0.2 8.706171 7.998075 0.4 0.2 8.598075 7.875506 0.4 0.2 8.475506 7.737778 0.4 0.2 8.337778 7.584062 0.4 0.2 8.184062 7.413366 0.4 0.2 8.013366 7.224486 0.4 0.2 7.824486 7.015953 0.4 0.2 7.615953 6.785956 0.4 0.2 7.385956 6.532228 0.4 0.2 7.132228 6.25188 0.4 0.2 6.85188 5.941145 0.4 0.2 6.541145 5.594962 0.4 0.2 6.194962 5.206266 0.4 0.2 5.806266 4.764662 0.4 0.2 5.364662 4.253704 0.4 0.2 4.853704 3.644338 0.4 0.2 4.244338 2.874648 0.4 0.2 3.474648 1.743904 0.4 0.2 2.343904 #NUM! 0.4 0.2 #NUM! #NUM! 0.4 0.2 #NUM! #NUM! #NUM! 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #NUM! #NUM!
筒仓计算表（新规范）
钢筋间距 200 130 110 110 100 90 90 120 110Байду номын сангаас100
Ag1 (mm /m) 2011 4833 6912 8925 9817 10908 10908 8181 5712 9817
2
ψ
0.200 0.509 0.665 0.740 0.785 0.814 0.834 0.200 0.200 0.200
子项名称： 计算时间：
18 34 30.5 16 30 0.58 0.333 深仓 仓壁厚度 （mm） 钢筋抗拉强度设计值fy 砼强度等级 钢筋保护层厚度 竖向压力修正系数 c Cv 350 300 30 25 1.4 1.0 4.5 2.01 2.0E+05
钢筋相对粘结特征系数 ν 截面水力半径 ρ 砼抗拉强度标准值 ftk 钢筋弹性模量 Es
chphknmnpknm直径钢筋间距wmax520800151137573380914651620020110200012123410065119848600774003354201304833050901843461480529200011682105136455622110691206650196448196043120001413112718355112511089250740018800524403512000161251451226289251009817078501991342920285200017746159718692125901090808140189796340232200019066171594743625901090808340201078110001000533480020825120818102000008610001000533480020820110571202000009410001000533480020825100981702000007738075kpa1349498kpa97215knm13126380knm筒仓直径dn仓壁厚度mm仓壁高度钢筋抗拉强度设计值fy贮料计算高度hn储料容重竖向压力修正系数cv摩擦系数tk钢筋弹性模量esagmmag1mm仓底或漏斗顶面的竖向压力
筒仓计算书
第一部分、库壁计算表第二部分、库底板、内柱及基础的计算一、设计资料：库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。
=500 KN/m2；地基承载力标准值fk场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区；=2.5×1.4× ×62=396 KN；库顶活荷载设计值：F1库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ； 每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、 地基承载力验算：基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 21. 正常使用的情况下：（1） 当四库都满料时，基底平均压应力： 传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KNP=AG F +=225.35.044.2369044121232⨯⨯-+=363.77 KN/m 2<f=600 KN/m 2满足 （2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946 KN作用于基础底面的力矩设计值：M=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7 基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96＋249.00=584.96 KN/m 2<1.2f=780 KN/m 2 满足基础底面边缘的最小压力设计值：P min =A G F +－WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96－249.00=86.96 KN/m 2>0 满足2. 地震作用下：（1） 当四库都满料时：等效总重力荷载：G eq =(56062×90%＋14900÷1.2)×4=251490 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×251490=40238 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M=40238×25.8×1.3=1349596 KN.m基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋W M =22856448352708+＋7.36581349596=520.61＋368.87=889.48 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2满足（2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：等效总重力荷载：G eq =56062×90%×2＋14900÷1.2×4=150578 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×150578=24092 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M 1=24092×25.8×1.3=808062 KN.m储料和自重作用于基础底面的力矩设计值：M 2=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013808062+=335.96＋469.86=805.82 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2 满足三、 内力计算：每库储料总重设计值：G 1=（420.85×π×36＋670.67×π×12）=72881 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×40.3×π×12×25×1.2＋25×0.8×π×62×1.2＋25×0.64×10.3×1.2×4=11394.6＋2714.3＋791.0=14900 KN库顶活荷载设计值：F 1=2.5×1.4×π×62=396 KN （一） 各库全满仓时：1. 库底板在辅助支柱各点（x/R=2.2/6=0.37）的挠度计算: （1） 由库底板荷载P=420.85＋25×0.7×1.2=441.85 KN/m 2所产生的挠度：P1λ=14EI PR ξ 在x/R=0.37处，EI 1P1λ=0.0656×441.85×64=37565 （2） 由辅助支柱所产生的环向力N 作用而引起的挠度：P N=4.414.3⨯N =-0.07N N1λ=12EI r R P N ξ 在x/R=0.37处，EI 1N1λ=－0.2417×0.0724N×62×2.2=－1.39N2. 基础板在辅助支柱各点的挠度计算:（1） 由荷载σ=352708/282=449.88 KN/m 2（全部设计荷载减去基础及复土重量后的地基反力）所产生的挠度： EI 2σλ2=－0.0656×483.82×64=－38248 (2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度： EI 2N2λ=0.2422×0.0724N×62×2.2=1.39N（3） 由荷载σ=449.88 KN/m 2所产生的固端弯矩σ0M 而引起的挠度：σ0M =0.125σR 2=0.125×449.88×62=2024 KN.mσλ02M =220EI R M σξ; EI 2σλ02M =-0.431×2024×62=31404(4) 由荷载P N =0.0724N 所产生的固端弯矩NM 0而引起的挠度：NM 0=－mpr=－0.4317×0.0724×2.2=－0.069NNM 02λ=220EI R M Nξ; EI 2N M 02λ=-0.431×0.069×62=－1.07N3. 求中间支柱内的纵向力：I 2:I 1= 1232bh :1231bh=h 23: h 13=1.23:0.73=5.04:1由公式：P 1λ－N 1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.13140439.138248EI NN -++-解方程得：N=26763 KN每根辅助柱内的纵向力：N /=26763/4=6691 KN 4. 库底板的弯矩计算：1. 荷载P=441.85 KN/m 2, σ =171.00 KN/m 2 仓底板的挠度按第一种情况取底板的全挠度。
钢板筒仓计算
间距
截面形心高度hz0
面积AS
惯性矩IS
间距
截面形心高度hz0
500
50
1000
140
面积AS
500 2150
惯性矩IS
15000 7120000
压应力 (N/mm2)
0.2 0.9 2.7 5.2 8.6 12.6 17.3 22.5 28.3 34.7
竖向稳定临界应 力
16 合格 24.9 合格 31.7 合格 37.5 合格 41.2 合格 43.9 合格 46.2 合格 48.1 合格 49.8 合格 51.3 合格
S（m） e-μk s /ρ
1.30 2.60 3.90 5.20 6.50 7.80 9.10 10.40 11.70 13.00
0.0 0.9 2.2 3.5 4.8 6.1 7.4 8.7 10.0 11.3
1.000 0.947 0.874 0.806 0.743 0.686 0.632 0.583 0.538 0.496
抗风计算ts(mm) 抗风折算厚度ts(mm) 抗拉折算厚度ts(mm)
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
抗压折算厚度 ts(mm)
4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2
成品仓计算书
钢仓仓壁计算书一 基本参数(一) 水力半径6 1.5 m 44n d ρ===，石灰粉容重312 kN/m γ=，35ϕ=︒， 摩擦系数4.0=μ(对钢板)，11 1.83 1.56n n h d ==>，为深仓， 侧压力系数2235tan (45)tan (45)0.27122k ϕ︒=︒-=︒-=。
(二) 仓及石灰粉重量计算仓内体积：2222231112211ππ(R )π311π(330.30.3) 4.8361.22m 33V R h R h =++=⨯⨯+⨯+⨯+⨯=仓壁体积：()()=-+-=22221122212π31πh R R h R R V()()()22222231π 3.008311π 3.008 3.0080.3080.308330.30.3 4.8 2.06m 3⎡⎤⨯-⨯+⨯+⨯+-+⨯+⨯=⎣⎦石灰粉重量：112361.224334.64kN G V γ==⨯=粉煤灰仓重量：278.5 2.06161.71kN G V γ==⨯=仓故总重量为G =4334.64+161.71=4496.35 kN二 仓壁部分受力计算(一) 受力计算1 计算深度S 处，石灰粉作用于仓壁单位面积上的水平压力标准值按下式计算：/0.40.27111/1.512 1.5(1e )(1e )0.4kS hk P μργρμ--⨯⨯⨯=-=⨯-212 1.50.547125.695 kN/m 0.4⨯=⨯= 2 计算深度S 处，石灰粉作用于仓壁单位水平面上的竖向压力标准值按下式计算： /0.40.27111/1.5212 1.5(1e )(1e )94.82kN/m 0.40.271kS vk P k μργρμ--⨯⨯⨯=-=⨯-=⨯ 3 计算深度S 处，石灰粉作用于仓壁单位周长上的总摩擦力标准值按下式计算： () 1.5(121194.82)55.77kN/m fk vk q S P ργ=-=⨯⨯-=(二) 结构设计1 深仓仓壁按承载能力极限状态设计时，考虑下列组合：(1) 作用于仓壁单位面积上的水平压力的基本组合(设计值)：21.3 1.3 2.026.69569.41k N /m h h h k P C P ==⨯⨯= (2) 作用于仓壁单位周长的竖向压力的基本组合(设计值)：① 无风荷载参与组合时：∑++=Q ik i fk f gk v q q C q q ψ4.13.12.1其中， 21π394.826.53k N /m 2π3gk q ⨯⨯+==⨯⨯ 55.77 k N /m fk q = 24.0π3 6 kN/m 2π3Qik q ⨯⨯==⨯⨯ 故 1.2 6.53 1.3 1.155.77 1.4 1.0695.99kN/m v q =⨯+⨯⨯+⨯⨯=② 有风荷载参与组合时：()1.2 1.3 1.40.6v gk f gk Wk Qik q q c q q q =++⨯+∑故 1.2 6.53 1.3 1.155.77 1.40.6(63)95.15kN/m v q =⨯+⨯⨯+⨯⨯+=2 焊接钢板筒仓不设加劲肋时，仓壁可按一下规定进行强度计算：(1) 在水平压力作用下，按轴心受拉构件进行计算：3222t 69.41626.0310 kN/m 26.03N/mm 215 N/mm 220.008h n P d f t σ⨯===⨯=<=⨯ (2) 在竖向压力作用下，按轴心受压构件进行计算： 3222c 95.9911.99910 kN/m 12.0N/mm 215 N/mm 0.008v q f t σ===⨯=<= (3) 在水平压力及竖向压力共同作用下，按下式进行折算应力计算： ()()222222zs t c t c 26.031226.031233.67N/mm 215 N/mm f σσσσσ=+-=+--⨯-=<=3 钢板筒仓在竖向轴压力作用下，仓壁应按下述方法进行稳定计算：(1) 无风荷载参与组合时， 2c 12/N mm σ=无风REt k p cr c =≤σσ 其中， 3388p 1100110080.0972π2π3000t k R ⨯⎛⎫⎛⎫=== ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭，故 32cr p 2061080.09753.29 N/mm 3000Et k R σ⨯⨯==⨯=(2) 有风荷载参与组合时，风荷载计算应力如下：a. 211s 1010 m 1.17 1.020.6 kN/m z gz h w μμβ=====，，，，222s 1020 m 1.63 1.0 2.00.6 kN/m z gz h w μμβ=====，，，， 故21110 2.0 1.0 1.380.6 1.656 kN/m k gz s z w w βμμ=⨯⨯⨯＝＝222202.0 1.0 1.630.6 1.956k N /m k g z s z w w βμμ=⨯⨯⨯＝＝ 211 1.656 1.956 1.806kN/m 22k k k w w w ++=== 作用于仓中心的水平风力 1.806612130.03kN k F w D H =⋅⋅=⨯⨯= 风作用于仓底的弯矩12130.03780.2 kN m 22H M F =⋅=⨯=⋅ b. 仓的抗弯截面模量计算如下： 基本参数：外径D =6.016 m ，厚度t =0.008 mm ，内径d =6.0 m ，6.0000.9976.016d D α===抗弯截面模量为 343430.1(1)0.1 6.016(10.997)0.26 m W D α=-=⨯⨯-=c. 风荷载产生的应力为22780.23000.76 kN /m 3.00 N /mm 0.26M W σ===风＝d. 22c cr c 12315N/mm 53.29 N/mm σσσσ=+=+=<=风无风故风荷载作用下稳定性满足要求。
筒仓计算书阳光
φ17筒仓基础计算书一、计算数据及条件1、《粮食钢板筒仓设计规范》（GB50322-2001）2、筒仓规格：17×16，3、物料：大豆γ＝7.5KN/M34、抗震设防烈度：六度场地类别为Ⅱ类二、采用的结构形式：内外两圈梁柱框架结构三、荷载计算1、钢板仓自重：q=13 KN/M2、锥斗受上部仓内粮食活荷载平面标准值:pvk=130KN/ m2四、锥斗计算锥斗受上部仓内粮食活荷载平面标准值:pvk=130KN/ m2锥斗板受斗内粮食活荷载平面标准值pvk=γh=7.5×6/3=15KN/ m2锥斗板受粮食总活荷载平面标准值：pvk=130+15=145KN/ m2换算成锥斗板斜面荷载：145×cos35°=119KN/ m2锥斗板自重:25×0.45=11.25KN/ m2上段锥斗取１米板带，锥斗两端固支用3d3s计算M 支座=286.4 kN.m M跨中=143.2kN.mV=311.5kN根据经验系数，锥斗两端不能完全固支，可折减0.85M支座=286×0.85=243KN.m/m上段锥斗取１米板带，锥斗两端简支根据混凝土下册P6912-43,12-44 M跨中＝pln2/8, 可近似采用M跨中＝(145×1.3+11.25×1.2)×4×4 /10=323KN.m/m,V=(145×1.3+11.25×1.2)×cos35×4/2=331KN/ M上部支座配筋AsB＝Mb/(0.9fyh0)＝243000000/(0.9×360×400)＝1875mm2/m下部跨中配筋As＝M/(0.9fyh0)＝323000000/(0.9×360×425)＝2347mm2/m故上段锥斗板的上径向配：III20@140 As＝2243mm2/mIII22@150 As＝2533mm2/m故上段锥斗板的下径向配：III18@180 As＝1413mm2/m板环向分布筋：φ14@200As＝770mm2/m>0.15%×1000×450=675mm2/m五、基础设计：1.估算基础形式：采用筏板基础时基础埋深3.2m,整板基础上部传来荷载:（1）钢板仓自重：W1=13×2×3.14×8.5=694KN（2）物料重：W2=3.14×8.52×（16+6/3）×7.5=30626KN （3）回填土：W3=3.14×10×10×2.2×18=12434KN（4）底板自重：W4=3.14×10×10×1×25=7850KN1)计算地基承载力：W总＝（W1+W2+W3+W4）×1.35=69665KN基础地面压力P= W总/A=69665/(3.14×10×10)=222kpa基础承载力修正：f＝fk＋ηd×γ×(d-0.5)=160+2×20×(3.2-0.5)=268kpa>p能满足2）计算底板配筋W总＝（W1+W2+W3+W4）×1.35=69665KN地基反力：p＝W总/A=69665/(3.14×10×10)=222KN/m2a)基础整板计算（取1m板带）示意图如下：最大变形(+) 171.3mm x=10最大变形(-) -18.9mm x=5最大弯矩(+) 980.3kN.m x=6最大弯矩(-) -795.7kN.m x=10最大剪力(+) 888kN x=14最大剪力(-) -888kN x=6计算的最大弯矩980kN.mb）配筋构件为受弯构件，受弯矩980kN.m。
深仓计算
Ch
1 eks/
贮料体积Vm= 3129.02628
钢仓用钢体积Vg= 18.0705934
贮料自重Wm=
34419.2891
钢仓自重Wg=
1418.54158 千牛
仓壁水平压力系数Ch= 仓壁摩擦压力修正系数 仓底竖向压Cf力= 修正系数
Cv= 漏斗贮料自重Wmk=
2.00 1.1
2 3939.56
n=
3.20 >1.6
ok
锚栓计算 锚栓个数 n= M=
T=
60.00 21182.70
151.30
kN.m kN
0.08
FEK max (Gsk Gmk )
2591.67 kN
σzs<=f,满足 要求
M EK max Gsk hs Gmk hm
30253.55 kN.m
分段号
1 2 3 4
本段底标高 （m）
0 10 20 36.8
风压高度 变化系数
μz 1.14
1.25
1.42
1.56
Hale Waihona Puke 风载体形 风振系数β 风载标准值
zs2
2 m
2 t
m t
109.94 N/mm2
12.锚栓设 计
T 6M W nd n n
13.地震力
计算 筒仓自重的重力荷载代表值Gsk=
1418.54 kN
贮料重的重力荷载代表值Gmk=
30977.36 kN
筒仓质心标高hs=
10.00 m
贮料质心标高hm=
11.75 m
水平地震影响系数αmax=
227.61 kN/M
单位面积 Pnk Cv Pvk cos 2 k sin 2
钢烟囱计算书计算书
（如果不单独存档，不盖入库章）计 算 书xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱文件编号：xxxx钢烟囱设计软件QY-Chimney*********工程建设有限公司2017年10月目录1、设计资料 (3)2、计算依据 (7)3、筒体自重计算 (8)4、筒体截面参数 (10)5、筒体温度计算 (11)6、动力特征计算 (15)7、风荷载计算 (17)8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压） (19)9、地震作用及内力计算 (21)10、附加弯矩计算 (25)11、荷载内力组合 (31)12、钢烟囱强度与稳定计算 (34)13、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (38)14、筒壁容许应力计算 (39)15、钢烟囱底座计算 (42)16、钢烟囱位移结果 (46)17、加强圈间距计算 (47)1、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 66.000m烟气温度T gas = 80.00℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = 40.00℃冬季极端最低温度T win = -15.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 15.00℃基本风压ω0 = 0.35kN/m2瞬时极端最大风速: 50.00(m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数δ = 0.50 烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度(0.10g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm衬里起始高度: 0.00m设置破风圈: 是2．材料信息3烟囱总分段数: 7是否设置爬梯: 是爬梯自重(沿高度): 5.00(kN/m) 4．烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1: 3500.00mm烟囱底板外径D2: 8000.00mm偏心弯矩M e: 0.00kN.m地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 6地脚螺栓腐蚀裕量c2: 4.0mm地脚螺栓中心线直径D3: 7500mm筋板材料: Q235(B)筋板高度hj: 600.00mm盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 是垫板厚度td: 20mm垫板宽度L4: 500mm2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013（以下简称“烟规”）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012（以下简称“荷载规范”）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010（以下简称“抗震规范”）《钢结构设计规范》GB 50017-2003（以下简称“钢结构规范”）《烟囱设计手册》(中国计划出版社, 2014年5月第1版, 以下简称“烟囱手册”) 《塔式容器》NB/T 47041-2014《碳素结构钢》GB/T 700-2006《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）中国建筑工业出版社《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中国建筑工业出版社3、筒体自重计算如果存在洞口的话则扣除洞口部位的重量。
钢烟囱计算书计算书
（书xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱 文件编号：xxxx钢烟囱设计软件QY-Chimney*********工程建设有限公司目录1、设计资料..................................................................................................................................................错误!未指定书签。
2、计算依据..................................................................................................................................................错误!未指定书签。
3、筒体自重计算 ....................................................................................................................................错误!未指定书签。
4、筒体截面参数 ....................................................................................................................................错误!未指定书签。
5、筒体温度计算 ....................................................................................................................................错误!未指定书签。
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一、工程概况
*******************的 2×50000m3 钢结构粉煤灰储存库工程位于******************* 西侧。
该粉煤灰储存库采用落地式平底钢板筒仓结构形式，地道式出料通道；仓筒采用不等厚钢 板焊接拼装成型，水平肋采用槽钢，竖向抗风柱采用螺旋钢管内浇混凝土，并采用工字钢进行 加强。
170
12
③ 粉质粘土
6.6
178
④ 粉质粘土
15.6
385
⑤ 粉质粘土
8.6
201
⑥
残积土
25.0
680
⑦ 强风化泥灰岩
750
150
9.3
200
14
180
12.8
280
18
350
25
5、抗震设防烈度
本区抗震设防烈度为 8 度，设计地震分组为第一组。设计基本地震加速度值为 0.20g（其 中 g 为重力加速度），场地特征周期 0.35s。本工程抗震设防类别为丙类。
⑤、粉质粘土：黄褐色、浅红黄褐色，可塑-硬塑，局部夹杂大量钙质结核，粒径 0.5-5cm， 光泽反应为稍有光泽，无摇振反应，干强度和韧性中等偏高（部分孔底部见 5-1 层底砾，含有 块石及卵石夹杂姜石，干钻不能钻进）。层厚 0.5-3.4m，层底埋深 8.3-11.6m。
⑥、残积土：红黄、灰白、浅褐、褐黄等杂色，硬塑-坚硬，含有零星泥灰岩小角砾，见 有铁锰结核及钙质结核，局部夹杂有泥灰岩夹层，光泽反应为有关泽，无摇振反应，干强度、 韧性高。物质成分主要为蒙脱石、伊利石及水云母。具有较高的亲水性，当失水时收缩，甚至 龟裂，遇水膨胀隆起，自由膨胀率 45%，属弱等膨胀性土。层厚 1.3-7.8m，层底埋深 10.1-20.2m。
⑦、泥灰岩：灰黄色、灰白色，强风化-全风化，局部风化成残积土。主要矿物成分为伊 利石、蒙脱石，遇水崩解，岩芯短柱状、柱状，层状结构，块状构造，风化裂隙发育，钙质胶 结，岩石质量指标 RQD=60—80，为较差，完整程度较完整，属软岩，岩体质量等级 IV 级。（局 部夹杂残积土夹层）
2、岩土物理力学指标统计
③、粉质粘土：褐黄、灰黄色，可塑，见白色菌丝体和针状虫孔，偶见有钙质结核此层粉 质含量高，夹粉土薄层，偶见姜石，局部夹（3-1 层底砾，层厚一般 0.2-0.4m,含大颗粒卵石、
块石），光泽反应为稍有光泽，无摇振反应，干强度和韧性中等。层厚 0.3-6.0m，层底埋深 1.7-8.4m。
④、粉质粘土：浅红、红褐色，硬塑-坚硬，局部见有大量白色菌丝体，铁锰质结核，小 姜石，底部见有（4-1 层底砾，夹杂大颗粒块石、卵石及钙质结核,层厚一般 0.5m 左右），光 泽反应为稍有光泽，无摇振反应，干强度和韧性高。层厚 0.1-5.0m，层底埋深 6.7-11.0m。
12.8
⑥ 残积土
20.7
42
18.5
18
⑦ 泥灰岩
21.2
25
3、地下水
本场地地下水位埋深在 40 米以下。地下水主要赋存于深部岩层中，为孔隙、裂隙水， 年变幅 2—4m，地下水的补给来源主要为大气降水，排泄方式主要为开采地下水和向下游 径流，其它因素的影响较小。
本区水和土对建筑材料均具微腐蚀性。
剪切试验及单轴抗压强度成果统计（表 1）
层号
名称
重度
内摩擦角
粘聚力（KPa）
（KN/m3）
（°）
压缩模量 0.1-0.2
（MPA）
①
填土
18.2
7.0
14.0
-
② 粉质粘土
19.3
28
15.8
12
③ 粉质粘土
18.5
26
15.5
9.3
④ 粉质粘土
20.1
32
16.5
14
⑤ 粉质粘土
19.7
30
16.0
4、地基承载力及变形参数
各土层承载力特征值确定及变形参数 （表2）
根据标准贯入试验N 根据土工
地
值确定承载力特征值 试验指标 建议各土层 建议压
层
岩土名称
确定承载 承载力特征 缩模量
编
N/N63.5/N1 fak
力特征值 值(kPa) （Mpa）
号
20(击） (kPa)
（kPa）
②ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ粉质粘土
7.2
190
场地 20 米深度范围内，岩土层的等效剪切波速值为 283m/s，本场地为中硬场地土，建筑 场地类别 II 类。
四、设计说明
1、粉煤灰储存库每个库容 50000m³，高 35.4m，直径 44.5m，直立仓壁 27m，圆形钢屋盖 高度 8.4m。
2、库顶采用 t=3-8mmQ235B 钢板，下部桁架支撑系统与环形钢梁连接在一起，最后与竖向 立柱连接。库体钢板均采用 Q345B 钢板。
3、水平加强肋：下涨圈共设三道[16 的槽钢，外置；环形加强筋采用[14 的槽钢共计 5 道；[12 的槽钢共计 6 道；[10 的槽钢共计 4 道；环形加强筋均为外置，间距如图分布;环形肋 槽钢上部满焊，下部断焊，焊接 200mm，间隔 200mm。
三、工程地质条件
1、根据勘察中间资料可知，场地内地层主要为第四系沉积层，地层结构较为复杂，部分 层位变化较大，依据地层结构、岩土性质的不同，把场地进一步划分为 7 个工程地质单元层。 各层岩土特征自上而下如下：
①、填土：褐色、灰褐色，以粘性土为主，结构较松散，密实程度不一，表部为耕土，局 部见有建筑垃圾及生活垃圾。层厚 0.5-1.2m，层底埋深 0.5-1.2m。
钢板厚度 t=16mm 共 2 节/1.5 米；t=14mm 共 4 节/1.5 米；t=12mm 共 4 节/1.5 米；t=10mm 共 4 节/1.5 米；t=8mm 共 4 节/1.5 米。钢板 t=8-10mm 厚度的钢板，单面坡口双面焊。钢板 t=12-16mm 厚度的钢板，双面坡口双面焊。
②、粉质粘土：灰褐、浅棕褐色，可塑-硬塑，见有植物根系和釉质光泽，白色菌丝体及 小姜石，光泽反应为稍有光泽，无摇振反应，干强度和韧性中等。层厚 0.6-1.8m，层底埋深 1.3-2.6m。（部分孔见有 2-1 层卵石层，青灰色，粒径 1-8cm,大者超过 20cm,夹杂粉质粘土及 砂土，次圆-浑圆状，有棱角，泥砂质冲填。松散-稍密，层厚 0.7-2.2m，层底埋深 1.2-2.7m）
二、设计依据
1、《*********************灰渣综合利用项目》（河南建筑材料研究设计院有限公司） 2、《*******************项目中间地质勘查资料》（新乡市建筑设计研究院有限公司） 3、《钢筒仓技术规范》（GB50884-2013） 4、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012） 5、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 6、甲方提供的其他资料 7、有关的法律法规、规范规程等