米空心板后张预应力张拉计算书
后张法预应力混凝土空心板桥设计计算书
第Ⅰ部分上部结构I、设计资料一、设计标准及材料标准跨径：16m 计算跨径：15.56m桥面净宽： 9+2×0.5m 设计荷载：汽—20，挂—100 材料：预应力钢筋：Φ15.24（7Φ5.0）钢铰线，后张法施工。
非预应力钢筋：Ⅰ钢筋和Ⅱ级螺纹钢筋混凝土：空心板为R40号，空心板铰逢为R30号；桥面铺装为R30号沥青砼；栏杆、人行道采用R30号砼;二、构造与尺寸图1-1 桥梁横断面（尺寸单位：cm）三、设计依据与参考书《结构设计原理》叶见曙主编，人民交通出版社《桥梁计算示例集》（梁桥）易建国主编，人民交通出版社《桥梁工程》（1985）姚玲森主编，人民交通出版社《公路桥涵标准图》公路桥涵标准图编制组，人民交通出版社《公路桥涵设计规范（合订本）》(JTJ021-85)人民交通出版社《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ022-85）II、上部结构的设计过程一、毛截面面积计算（详见图1-2）A h=99×90－30×63－∏×31.52－（3×3＋7×7＋12×7）=4688.28cm2(一)毛截面重心位置全截面静距：对称部分抵消，除去下部3cm后1/2板高静距S=2[5×7/2（2/3×7＋14.5＋14）+3×8×（21＋14.5＋8/2）＋2×8/2（14.5＋21＋8/3）]＋99×3×（43.5＋3/2）=3667.5＋13365=17032.5cm3铰面积：A铰=2×（1/2×7×5＋1/2×2×8＋3×8）=99cm2毛面积的重心及位置为：d h=17032.5/4688.28=3.63cm (向下)则重心距下边缘的距离为：14＋18＋14.5－3.63=42.87cm距上边缘距离为：90－42.87=47.13cm铰重心对除去下部3cm后1/2板高的距离：d铰=3667.5/99=37.05cm(二)毛截面对重心的惯距O y OI I图1-3每个挖空半圆(图1-3)面积：A′=1/2×∏×R2=1/2×3.14×182=508.68cm2重心：y=4R/(3×∏)=4×18/(3×3.14)=7.64cm半圆对自身惯距：I=I I-I－A′y2=3.14×184/8－508.68×7.642=41203.08－29691.45=11511.63cm4由此可得：I h=99×903/12＋99×90×3.632－2[36×293/12＋36×29×3.632]－4×11511.63－2×508.68×[（7.64＋29/2＋3.63）2＋（7.64＋29/2―3.63）2]―2（1/12×83×3＋1/36×2×83＋1×5×73/36）－99×（37.05＋3.63）2=4723333.21cm4二、内力计算（一）、永久荷载（恒载）作用下1.桥面系安全带、栏杆：单侧为6.25kN/m桥面铺装：2×（0.06+0.15）/2×4.5×23=21.74 kN/m g1= (6.25×2+21.74)/10=3.43 kN/m2.铰和接缝：g2=(99+1×90)×10-4×24=0.45 kN/m3.行车道板：g3=4688.28×10-4×25=11.72 kN/m恒载总重力：g=g1+g2+g3=3.43+0.45+11.72=15.6kN/m恒载内力计算见表1-1。
预应力空心板张拉计算书
陈湾大桥空心板预应力张拉计算书一、概况K0+061陈湾大桥其上部结构16m、20m预制空心板，设计采用后张法施工工艺。
钢绞线为φs15.2、标准强度1860Mpa，锚下控制应力为1395Mpa。
二、注意事项①．预制梁板预应力钢束必须待混凝土立方体强度达到设计混凝土强度等级的85%后，且混凝土龄期不小于7d，方可张拉。
并采用两端同时张拉。
②．施加预应力应采用张拉力与伸长量双控。
当预应力钢束张拉大到设计张拉力时，实际引伸量值与理论伸量值的误差应控制在6%以内。
③．左 N2右 N2左 N1右 N1预应力钢束张拉必须采取措施以防止梁体发生侧弯，张拉程序为：左N1 右N2 右N1 左N2。
④．孔道压浆采用C50水泥浆。
由于本工程所使用的钢绞线为低松弛钢绞线，故采用张拉程序为（用应力表示）：0→0.10σk→ 0.20σk→ 1.0σk→持荷5min→锚固式中：σk——锚下控制张拉应力；σk =0.75f pk=0.75×1860=1395Mpa（主梁预应力钢束）为了防止主梁的侧弯，每一根钢束分3次张拉，采用对称张拉。
一组一组完成，张拉时应保证两端对称、均匀，张拉完成后，应及时压浆，并对端支座梁端及时进行封锚。
三、理论伸长值计算16m、20m空心板分中板、边板两种板型△L=P p L/A P E PP p—预应力筋的平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）A p—预应力筋的截面面积（mm2）E p—预应力筋的弹性模量（N/mm2）△P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）；χ—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；κ—孔道每束局部偏差对磨擦的影响系数；μ—预应力筋与孔道壁的磨擦系数；参与计算的参数表1①16m空心板1.中板参与计算的参数表2N1孔道：4×Φs15.2 σk =1395Mpaab段 P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=781200×（1- e-0.013185）/0.013185=780685ab段L=P p L/A P E P=（780685 ×879）÷（140×4×1.95×105） =6.4mmbc段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=780685×（1- e-0.019544）/0.019544=773106bc段L=P p L/A P E P=（773106×1396）÷（140×4×1.95×105）=9.9mmcd段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=773106×（1- e-0.00829275）/0.00829275=769909cd段L=P p L/A P E P=（769909×5528．5）÷（140×4×1.95×105） =39mmL=(6.4+9.9+39)×2=110.6mmN2孔道：3×Φs15.2 σk =1395Mpaab段 P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=585900×（1- e-0.002655）/0.002655=585123ab段L=P p L/A P E P=（585123 ×1770）÷（140×3×1.95×105） =12.6mmbc段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=585123×（1- e-0.0416315）/0.0416315=573111bc段L=P p L/A P E P=（573111×1571）÷（140×3×1.95×105）=11.0mmcd段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=573111×（1- e-0.00573125）/0.00673125=571186cd段L=P p L/A P E P=（571186×4487．5）÷（140×3×1.95×105） =31.3mmL=(12.6+11+31.3)×2=109.8mm2.边板参与计算的参数表3N1孔道：4×Φs15.2 σk =1395Mpaab段 P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=781200×（1- e-0.0013185）/0.0013185=780685ab段L=P p L/A P E P=（780685×879）÷（140×4×1.95×105） =6.3mmbc段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=780685×（1- e-0.019544）/0.019544=773106bc段L=P p L/A P E P=（773106×1396）÷（140×4×1.95×105） =9.9mmcd段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=773106×（1- e-0.00829275）/0.00829275=769909cd段L=P p L/A P E P=（769909×5528．5）÷（140×4×1.95×105） =39mmL=(6.3+9.9+39)×2=110.4mmN2孔道：4×Φs15.2 σk =1395Mpaab段 P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=781200×（1- e-0.002655）/0.002655=780164ab段L=P p L/A P E P=（780164×1770）÷（140×4×1.95×105） =12.6mmbc段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=780164×（1- e-0.0416315）/0.0416315=764147bc段L=P p L/A P E P=（764147×1571）÷（140×4×1.95×105）=11mmcd段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=764147×（1- e-0.00573125）/0.00673125=761581cd段L=P p L/A P E P=（761581×4487．5）÷（140×4×1.95×105） =31.3mmL=(12.6+11+31.3)×2=109.8mm②20m空心板1.中板参与计算的参数表4N1孔道：5×Φs15.2 σk =1395Mpaab段 P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=976500×（1- e-0.01317）/0.001317=975857ab段L=P p L/A P E P=（975857 ×878）÷（140×5×1.95×105） =6.3mmbc段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=975857×（1- e-0.019544）/0.019544=966383bc段L=P p L/A P E P=（966383×1396）÷（140×5×1.95×105） =9.9mmcd段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=966383×（1- e-0.01129275）/0.01129275=960947cd段L=P p L/A P E P=（960947×7528.5）÷（140×5×1.95×105） =53mmL=(6.3+9.9+53)×2=138.4mmN2孔道：4×Φs15.2 σk =1395Mpaab段 P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=781200×（1- e-0.0039975）/0.0039975=779641ab段L=P p L/A P E P=（779641×2665）÷（140×4×1.95×105） =19mmbc段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=779641×（1- e-0.0416315）/0.0416315=763635bc段L=P p L/A P E P=（763635×1571）÷（140×4×1.95×105）=11mmcd段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=763635×（1- e-0.0084525）/0.0084525=760417cd段L=P p L/A P E P=（760417×5603．5）÷（140×4×1.95×105） =39mmL=(19+11+39)×2=138mm2.边板参与计算的参数表4N1孔道：5×Φs15.2 σk =1395Mpaab段 P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=976500×（1- e-0.01317）/0.001317=975857ab段L=P p L/A P E P=（975857 ×878）÷（140×5×1.95×105） =6.3mmbc段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=975857×（1- e-0.019544）/0.019544=966383bc段L=P p L/A P E P=（966383×1396）÷（140×5×1.95×105） =9.9mmcd段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=966383×（1- e-0.01129275）/0.01129275=960947cd段L=P p L/A P E P=（960947×7528.5）÷（140×5×1.95×105） =53mmL=(6.3+9.9+53)×2=138.4mmN2孔道：5×Φs15.2 σk =1395Mpaab段 P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=976500×（1- e-0.0039975）/0.0039975=974551ab段L=P p L/A P E P=（974551×2665）÷（140×5×1.95×105） =19mmbc段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=974551×（1- e-0.0416315）/0.0416315=954544bc段L=P p L/A P E P=（954544×1571）÷（140×5×1.95×105）=11mmcd段P P=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+μθ）=192063=954544×（1- e-0.0084525）/0.0084525=950521cd段L=P p L/A P E P=（950521×5603．5）÷（140×5×1.95×105） =39mmL=(19+11+39)×2=138mm③结论16m空心板20m 空心板四、其它因素造成的钢绞线伸长值锚具变形、钢筋回缩按6mm 计（一端）两端合计12mm详见《设计说明》第二部分桥梁，第3条设计要点，第3.3款。
预应力张拉计算书(后张法)
预应力张拉计算书(后张法)【1：正式风格】预应力张拉计算书(后张法)1. 引言1.1 目的1.2 适用范围1.3 参考文件2. 术语定义2.1 预应力2.2 张拉2.3 后张3. 背景知识3.1 预应力工艺概述3.2 后张法工艺原理3.3 预应力材料和设备4. 设计计算4.1 设计工况说明4.2 预应力力设计原则4.3 后张力计算公式推导和参数4.4 张拉力预测和参数确定4.5 后张力校核计算过程4.5.1 选择预应力力值4.5.2 确定张拉长度和张拉应力 4.5.3 后张力计算4.5.4 后张力校核5. 结果分析5.1 预应力力值和后张力结果5.2 拉索和锚具选择及布置5.3 后张材料选用及工艺要求附件:1. 张拉计算表格2. 张拉力预测计算表格法律名词及注释：1. 预应力：一种施加在结构构件上的内部应力，使构件在自重和外力作用下产生预压，以提高构件的稳定性和承载力。
2. 张拉：通过施加预应力钢束的拉力，使混凝土构件发生初始应力的过程。
3. 后张：在混凝土达到预定强度后，通过施加预应力钢束的拉力以达到设计要求的过程。
【2：活泼风格】预应力张拉计算书(后张法)1. 概述1.1 为什么要进行预应力张拉计算？1.2 为什么选用后张法？1.3 本文档的目的是什么？2. 术语解释2.1 什么是预应力？2.2 什么是张拉？2.3 什么是后张？3. 预备知识3.1 懂预应力工艺，先了解一下3.2 后张法工艺原理简介3.3 哪些材料和设备会用到？4. 设计计算4.1 先来看一下设计工况说明4.2 怎么设计预应力力？4.3 公式推导和参数，别看起来吓人，其实很简单 4.4 怎么预测张拉力？4.5 怎么进行后张力校核计算？4.5.1 如何选择预应力力值？4.5.2 张拉长度和张拉应力怎么确定？4.5.3 后张力计算步骤4.5.4 控制一下后张力，校核一下5. 结果分析5.1 看一下预应力力值和后张力结果都是啥5.2 拉索和锚具选择，不是随便选的哦5.3 后张材料选用和工艺要求，来看看附件：1. 张拉计算表格，有多详细就看你有多认真了2. 张拉力预测计算表格，别小看这个小表格法律名词及注释：1. 预应力：相当于给结构件穿了一件紧身衣，加固啦！2. 张拉：就像给混凝土做了一次放飞梦想的航班3. 后张：混凝土刚一固结，就开始由内而外给它加油喝彩。
预应力空心板梁张拉控制力、伸长值计算书
预应力空心板梁张拉控制力、伸长值计 算 书一、 说明：（1）本工区有小桥三座全为20m 空心板梁，空心板梁采用后张法，两端张拉，张拉程序为:0→初应力（10%×σk ）初应力→（20%×σk ）→103%σk （持荷2分钟）→σk →锚固；（3）张拉机具：采用YM1500-4、5锚具，千斤顶采用YDCW-1500型钢铰线孔道采用金属波纹管制孔，（千斤顶、预应力钢铰线，锚具及夹片等检测，标定报告附后。
二、 计算：根据实际检测：预应力钢铰线公称直径为15.24mm/根，平均伸长率δ（%）为5.67%，平均弹性模量E p =1.953×105Mpa ，截面积A p（mm 2）为140mm 2，极限抗拉强度标准值（RY ）平均1953.3 Mpa ，极限荷截273.7KN ，后张法预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力计算取：张拉控制力20m 中板采用设计值781.2KN ×103%=804.6KN,20边板采用设计值976.5KN×103%=1005.8KN ，弹性模量1.953×105Mpa ，截面积140mm 。
计算公式取自人民交通出版社2000年出版《公路桥涵施工技术规范》的P 129、P 339。
理论伸长值计算公式： Ep Ap L Pp L ⋅⋅=∆ 平均张拉力计算公式：μθμθ+-+-=kx e P p kx p ]1[)(式中：ΔL ——预应力筋理论伸长值（mm ）P p ——预应力筋平均张拉力（N ）L ——预应力筋的长度（mm ）A p ——预应力筋的截面积（mm 2）E p ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2）P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ）X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（M ）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（取0.0015） μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数（取0.25）1、 20M 空心板理论伸长值计算：<1> 20M 中板（根据设计图纸已知L 1=9.882+0.55=10.432m L 2=9.83+0.55=10.38m ）（N 1）： N p e p 78018518012225.0882.90015.0]1[804600)18012225.0882.90015.0(==⨯⨯+⨯-⨯⨯⨯+⨯-ππ（N 2）：N p e p 7955771802225.083.90015.0]1[804600)1802225.083.90015.0(==⨯⨯+⨯-⨯⨯⨯+⨯-ππ理论伸长值: （N 1）：mm L 4.7410953.114041043278018551=⨯⨯⨯⨯=∆ （N 2）：mmL 5.7510953.114041038079557752=⨯⨯⨯⨯=∆ <2> 20M 边板（根据设计图纸已知L 1=9.882+0.55=10.432mL 2=9.83+0.55=10.38m ）（N 1）: N p e p 97528018012225.0882.90015.0]1[1005800)18012225.0882.9 0015.0(==⨯⨯+⨯-⨯⨯⨯+⨯-ππ（N 2）：N p e p 9945201802225.083.90015.0]1[1005800)1802225.083.90015.0(==⨯⨯+⨯-⨯⨯⨯+⨯-ππ理论伸长值: （N 1）：mm L 4.7410953.114051043297528051=⨯⨯⨯⨯=∆ （N 2）:mmL 5.7510953.114051038099452052=⨯⨯⨯⨯=∆ 三、张拉控制应力与压力表对称读数：千斤顶及油压表校验后的线性公式为：18#顶：Y=0.035476x -0.6519#顶：Y=0.035091x +0.65张拉控制数据见下表：。
10m空心板梁预应力张拉计算书
监A2编号:施工组织设计（方案）报审表工程名称:温州大道寮东桥临时抢修工程本表一式三份，经监理单位审批后，建设单位、监理单位、承包单位各存一份。
温州大道寮东桥临时抢修工程后张法10m空心板梁预应力张拉方案及计算书温州市市政工程建设开发公司二〇一四年七月十日后张法10m空心板梁预应力张拉方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度100%。
二、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序0→初应力（10%）→20%二倍应力→1.0应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序为：左N1→右 N1'；10.0m(h=0.6m)简支梁四、锚具、钢绞线本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用15.2mm钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送温州市正诚工程质量检测有限公司进行复检。
五、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
六、张拉操作采用柳州雷姆预应力机械有限公司生产的预应力智能张拉系统进行张拉。
千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
七、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L=△L1+△L2；△L1----从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量；△L2----初始拉力是的推算伸长量（相邻级的伸长度）；八、伸长率误差的计算(实测伸长量-理论伸长值)/理论伸长值×100%，张拉过程中该误差控制在±6%。
九、预应力钢束的封头张拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进行切割，锚固后的预应力筋外露长度不宜小于30mm。
米空心板预应力张拉计算书
米空心板预应力张拉计算书(总9页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除国道110线麻正段公路第2合同段 13米空心板张拉控制计算书 宁夏路桥国道110线麻正公路第2合同段项目经理部二〇一六年四月十日第一章 工程概述本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP fpk , 低松驰高强度钢绞线。
跨径30m 箱梁和13m 空心板均采用Φs 15.2mm 钢绞线。
预应力损失参数：纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.0015。
梁体预应力材料：预应力束：公称直径为Φ=15.2mm ，抗拉标准强度fpk=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。
第二章 设计伸长量复核一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.142、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）A p—预应力筋的截面面积（mm2），取140 mm2E p—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排）见附表：预应力钢绞线张拉控制计算表第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：3根钢绞线束：F=0.75×Ap×n=1395*140*3=1171800N=585.9KN 4根钢绞线束：F=0.75fpk×A p×n=1395*140*4=781200N=781.2KN二、中梁：N1/N2(3根）：1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×87.885=3.170MP a (2)、30%F=175.77KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×175.77=6.140MP a (3)、100%F=585.9KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×585.9=20.003MP a 2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×87.885=3.250MP a (2)、30%F=175.77KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×175.77=6.211MP a (3)、100%F=585.9KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×585.9=20.033MP a 3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×87.885=3.174MP a (2)、30%F=175.77KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×175.77=6.127MP a (3)、100%F=585.9KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×585.9=19.907MP a 4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×87.885=3.221MP a (2)、30%F=175.77KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×175.77=6.174MP a (3)、100%F=585.9KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×585.9=19.955MP a 三、边梁：N1(3根）：1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×87.885=3.170MP a (2)、30%F=175.77KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×175.77=6.140MP a (3)、100%F=585.9KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×585.9=20.003MP a 2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×87.885=3.250MP a (2)、30%F=175.77KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×175.77=6.211MP a (3)、100%F=585.9KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×585.9=20.033MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×87.885=3.174MP a (2)、30%F=175.77KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×175.77=6.127MP a (3)、100%F=585.9KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×585.9=19.907MP a 4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=87.885 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×87.885=3.221MP a (2)、30%F=175.77KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×175.77=6.174MP a (3)、100%F=585.9KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×585.9=19.955MP aN2(4根）：1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18 KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×117.18=4.160MP a (2)、30%F=234.36KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×234.36=8.120MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×781.2=26.604MP a 2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×117.18=4.237MP a (2)、30%F=234.36KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×234.36=8.186MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×781.2=26.614MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×117.18=4.158MP a (2)、30%F=234.36KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×234.36=8.095MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×781.2=26.469MP a 4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×117.18=4.206MP a (2)、30%F=234.36KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×234.36=8.143MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×781.2=26.517MP a第五章附件1、预应力钢绞线张拉控制计算表2、千斤顶标定报告。
20米空心板后张预应力张拉计算书
xxxxx公路37标20米空心板后张预应力张拉计算书编制:审核:xxxxxxxxxxxxx项目经理部xxxxx年xxx月xxxxx日后张预应力空心板张拉计算书一、 后张预应力空心板工程数量表二、预应力钢绞线张拉伸长值计算1、计算依据及计算说明：（1）、后张法理论伸长值的计算：式中：p-预应力钢筋张拉端的张拉力，N ；l-从张拉端至计算截面的孔道长度，m ；θ-从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad ； k-孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数；μ-预应力钢筋与孔道壁的磨擦系数；Eg-预应力钢筋的弹性模量，Mpa ；Ay-预应力钢筋截面面积，mm2。
（2）、计算取值： a 、张控制应力σcom=1395MPab 、ΦJ15.2钢铰线公称面积Ay= 140mm2c 、弹性模量Ey=1.95×105 Mpad 、张拉控制力P=1395MPa ×140mm2=195.3KNe 、孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数 K=0.0015⎥⎦⎤⎢⎣⎡+-==∆+-+-⎰μθμθμθkl e E A pl E A pe l kl g y g y kx l )()(01f、预应力钢筋与孔道壁的磨擦系数μ=0.25g、锚具变形及钢筋回缩6㎜2、计算详细过程（1）、中跨ａ、N2预应力束板长19.4米、张拉端至计算截面即箱梁中心的孔道长度X=9.697m从张拉端至计算截面曲线孔道切线夹角之和:θ=5×π／180=0.08727 rad平均张拉力Pp=P（1-e-k x-μθ）／( kx+μθ)==191.792KNΔL=191.792×103×9.697×103／(140×1.95×105)=68.2mm 总伸长值ΔL=68.2×2=136.4mmｂ、N1预应力束板长19.4米X=9.684平均张拉力Pp＝192.210 ΔL= 68.1 mm总伸长值ΔL=68.1×2=136.2mm（2）、边跨ａ、N2预应力束板长19.6米、张拉端至计算截面即箱梁中心的孔道长度X=19.499/2m=9.7495ｍθ=5×π／平均张拉力 Pp= ΔL=191.784×103×9.7495×103／(140×1.95×105)=68.5mm总伸长值ΔL=68.5×2=137mmｂ、N1预应力束平均张拉力Pp ＝192.203KN ΔL=68.5 mm总伸长值ΔL=68.5×2=137mm三、千斤顶压力与油表读数计算钢绞线张拉力与油表读数(20米空心板4束)钢绞线规格:Φ15.2 标准值:1860MPa 控制应力:1395MPa 截面面积:140mm 2钢绞线张拉力与油表读数(20米空心板5束)钢绞线规格:Φ15.2 标准值:1860MPa 控制应力:1395MPa 截面面积:140mm 2计 算 ：钢绞线张拉力与油表读数(20米空心板4束) 钢绞线规格:Φ15.2 标准值:1860MPa 控制应力:1395MPa 截面面积:140mm 2钢绞线张拉力与油表读数(20米空心板5束)钢绞线规格:Φ15.2 标准值:1860MPa 控制应力:1395MPa 截面面积:140mm2计算：xxxxxx项目部xx年xxxx。
后张法20米空心板梁张拉计算
国道228福清东阁农场至三山沁前段公路后张法20m空心板钢绞线张拉计算书建设单位：福清交通投资集团施工单位：福建省第一公路工程公司监理单位：福建省交通建设工程监理咨询有限公司二〇一八年四月八日后张法20米空心板梁张拉计算书§1.理论依据及材料设备一、钢束理论伸长值计算公式：△L=(P×L) /(Eg×A y) (1)P=P×［1－e-(KL+μθ)］/(KL+μθ) (2)其中：△L——预应力钢束理论伸长值，cmP——预应力钢束的平均张拉力，NP——预应钢束张拉端的张拉力，NL——从张拉端至计算截面孔道长度，(应考虑千斤顶工作长度，及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值)。
Ay——预应力钢束截面面积，mm2Eg——预应力钢束弹性模量，Mpaθ——从张拉端至计算截面曲线孔道部份切线的夹角之和，radK——孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数μ——预应力钢束与孔道壁的摩檫系数二、材料与设备（一）材料：主要是钢绞线，其标准必须是设计图纸提出的（GB/T5224-2003），标准强度Ry b=1860Mpa，φj=15.24mm。
每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。
（二）设备：1、设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用4xM15系列锚具。
和YCW150-200型千斤顶，以及配套的ZB2×2/500型电动油泵。
2、选用油表：根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由5、6、7股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为969.525KN、1163.430KN、1357.335KN。
YCW-15B-200型千斤顶活塞面积A=55260mm2,按最大控制张拉力：F=1357335N计算，其油表读数Q=F/A=1357335N/55260mm2 =24.5MPa故油压表选用1.6级，选用量程为（1.3~2倍）×24.32=31.85~49（MPa）最大量程为60MPa。
后张法预应力张拉计算书
后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值△ L的计算按照以下公式：Pp X L△ L=—Ap X Ep△ L—各分段预应力筋的理论伸长值（mn）;Pp —各分段预应力筋的平均张拉力（N）;L —预应力筋的分段长度（mr）;Ap —预应力筋的截面面积（m））;Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa ；（2）《公路桥梁施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G— 8中规定了Pp的计算公式P X（1 —e —（kx匕9））Pp= ——kx +卩9P —预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）;9—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则9为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为a,竖直角为则9 =Arccos （cos aX cos 3）°x —从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k —孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m）,管道内全长均应考虑该影响；卩一预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注：a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep'进行计算。
b 、k和卩是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
后张法20米空心板梁张拉计算书
后张法20米空心板梁张拉计算书$1．理论依据及材料设备一、钢束理论伸长值计算公式 (1)=P×[1-e-(kL+μθ)]/(kL+μθ)其中:—预应力钢束理论伸长值，cm；—预应力钢束的平均张拉力，N；P —预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。
）Ay—预应力钢束截面面积，mm2；Eg—预应力钢束弹性模量，MPa；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备（一）材料：主要是钢线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度 ,Φj15.24mm。
每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。
（二）设备设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。
2、选用油表。
根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。
YCW250型千斤顶活塞面积A=48360㎜2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。
使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果：千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。
回归方程为y = 0.0214X-0.6739千斤顶编号：20574，油压表编号：807，千斤顶工作长度0.4m。
回归方程为y =0.0215X-0.47472、钢束理论伸长值计算以α=0°边跨（边板、中板）为实例，计算钢束理论伸长量。
米空心板预应力张拉后张法计算书定稿版
米空心板预应力张拉后张法计算书HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】清溪中桥20米空心板预应力张拉后张法计算书一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：μθμθ+-=+-kx e p P kx p )1()( 式中：Pp —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：)(p p p E A lP l =∆式中：Pp —预应力筋平均张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）Ap —预应力筋的截面面积（mm2），取140 mm 2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2二、伸长量计算：1、N1 束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX 直=8.467m；X 曲=1.313mθ=2.51×π/180=0.044radk X 曲+μθ=0.0015×1.313+0.25×0.044=0.0129695Pp=195300×（1-e-0.0129695）/0.0129695=194039NΔL 曲= PpL/（Ap Ep）=194039×1.313/（140×1.95×105）=9.33mm ΔL 直= PL/（Ap Ep）=195300×8.467/（140×1.95×105）=60.57mm (ΔL 曲+ΔL 直)*2=(9.33mm+60.57mm)*2=139.8mm与设计比较（139.8-142）/142=-1.5%2、N2 束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX 直= 8.372m；X 曲=1.428mθ=8.18×π/180=0.143radk X 曲+μθ=0.0015×1.428+0.25×0.143=0.0379Pp=195300×（1-e-0.0379）/0.0379=191645NΔL 曲= PpL/（Ap Ep）=191645×1.428/（140×1.95×105）=10.02mm ΔL 直= PL/（Ap Ep）=195300×8.372/（140×1.95×105）=59.89mm (ΔL 曲+ΔL 直)*2=(10.02mm+59.89mm)*2=140.82mm与设计比较（140.82-140）/140=-0.1%张拉时理论伸长量计算一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ry b=0.75×1860=1395N/ mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=195300N7、千斤顶计算长度：15cm8、工具锚长度：5cm二、张拉时理论伸长量计算：N1 束一端的伸长量：P=0.75×1860×140=195300NX 直=8.467m；X 曲=1.313mL 直=8.467+（0.15+0.05）=8.667mL 曲=1.313mθ曲=2.51°×π/180=0.044radk X 曲+μθ=0.0015×1.313+0.25×0.044=0.013Pp=195300×（1-e-0.013）/0.013=194036NΔL 曲= Pp L 曲/（Ap Ep）=194036×1.313/（140×1.95×105）=9.3mm ΔL 直= PpL 直/（Ap Ep）=195300×8.667/（140×1.95×105）=62mm(ΔL 曲+ΔL 直)×2=(9.3mm+62mm)×2=142.6mmN2束一端的伸长量：P=0.75×1860×140=195300NX 直=8.372m；X 曲=1.428mL 直=8.372+（0.15+0.05）=8.572mL 曲=1.428mθ曲=8.18°×π/180=0.143radk X 曲+μθ=0.0015×1.428+0.25×0.143=0.0379Pp=195300×（1-e-0.0379）/0.0379=190276NΔL 曲= Pp L 曲/（Ap Ep）=190276×1.428/（140×1.95×105）=10.00mm ΔL 直= PpL 直/（Ap Ep）=195300×8.572/（140×1.95×105）=61.32mm (ΔL 曲+ΔL 直)×2=(10mm+61.32mm)×2=142.64mm千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：4 根钢绞线束：σcon=103.3σk=103.3%×195.3×4=806.98KN1、51207 号千斤顶张拉、0367号油表时：千斤顶回归方程：P=0.032973 F +0.538150式中：P——油压表读数（MPa）F——千斤顶拉力（KN）P=σcon=806.98KN时，(1)15%σcon=121.047kN 时：P=0.032973 F +0.538150 P=0.032973×121.047 +0.538150=4.529MPa(2)100%σcon= 806.979kN 时：P=0.032973F +0.538150 P=0.032973×806.979 +0.538150=27.147MPa 2、60106 号千斤顶张拉、0369号油表时：千斤顶回归方程：P=0.095367+0.032599F式中： P——油压表读数（MPa）F——千斤顶拉力（KN）P=σcon=806.98KN时，(1)15%σcon=121.047kN 时：P=0.095367+0.032599F =0.095367+0.032599×121.047=4.041MPa (2)100%σcon= 806.979kN 时：P=-0.6623+0.03466F =-0.6623+0.03466×806.979=26.402MPa。
桥梁工程--后张法空心板预应力张拉计算
桥梁工程--后张法空心板预应力张拉计算后张法20米空心板梁张拉计算书工程概况：才湾中桥，桥面结构为4跨20m预应力钢筋砼空心板。
一、预应力筋材料与张拉设备（一）、预应力筋材料：根据设计施工图，预应力筋为φs15.2钢绞线，控制应力为σcon=1395，φj = 15.2mm。
A=140mm2。
经检查，其出厂质量证明材料符合规范规定的要求；经现场取样委托检验，其各项质量指标符合设计和规范规定质量标准。
（二）、预应力张拉设备规格、型号及标定情况：1、千斤顶：采用预应力用液压千斤顶-YCW150B，千斤顶活塞面积：A=30220mm2,2、油表：采用YE型与千斤顶配套的。
3、锚具：根据设计图纸，采用M15—5系列锚具；（三）、油表量程的选用：根据设计图纸，该梁板有一种钢束，分别由5股钢绞线构成，钢束最大控制张拉力分别为：5股：P = 1860×0.75×0.00014×5/1000×1000000 = 976.5KN 按最大控制张拉力P =976.5 KN 计算，其油表读数Q=P/A=（976.5×1000）/30220=32.31MPa。
（四）、张拉设备标定情况：经广西壮族自治区预应力机具产品质量监督检验中心2016年3月17日标定，其编号配套及曲线方程分别如下：Ⅰ#：张拉千斤YCW150B-1112088，油压表YE03108151，F =29.902P+5.076， r2 = 0.99996；Ⅱ#:张拉千斤YCW150B-1112091，油压表YE03107955，F =28.876P+29.129， r2 = 0.99958；（注：F - 张拉控制力KN；P - 张拉控制应力MPa ）二、预应力张拉控制应力计算：预应力张拉控制应力计算见下表：1文档来源为:从网络收集整理.word版本可编辑.(五）、理论伸长值计算：1、相应参数选定预应力钢束采用1860MPa级公称直径ΦS15.2mm低松驰预应力钢绞线，其抗拉标准强度 f PK=1860MPa,锚下张拉控制应力δcon=0.75f PK=1395MPa，单根钢绞线截面积A y=140mm2，弹性模量E P=1.95x105，0.0015k ，μ=0.23，张拉控制力为P=δ=140*10-6*1395*106=195.3KN.con XA y2、使用相应的公式计算预应力张拉时，理论伸长量ΔL计算公式：ΔL=PpL/A P E P Pp=P(1-e-(KX))/KX (直线部分）Pp=P（1-e-(KX+μθ)）/（KX+μθ）（曲线部分）2文档来源为:从网络收集整理.word版本可编辑.。
预应力张拉计算书(后张法)
预应力张拉计算书一、 预应力筋张拉端张拉力计算： 1、计算公式：P=σ.k n ×b Ag .10001×2、计算算式：P N1=1320.6 MPa *139mm 2*5*1/1000*1*1000=917817.000 （N ） P N2=1320.6MPa*139mm 2*6*1/1000*1*1000=1101380.4 （N ） 二、预应力筋平均张拉力计算： 1、计算公式：P=[P(1-e-θμ））]（θμ）κ+κL+（L2、计算算式: ①、P N1=［917817*（1-e-(0.0015*5.091+0.17*12/180*π)］/（0.0015*5.091+0.17*12/180*π）=898256.195 （N ） ②、P N1=［917817*（1-e-(0.0015*4.739+0.17*0/180*π)］/（0.0015*4.739+0.17*0/180*π）=914562.565 （N ） ③、P N2=［1101380.4*（1-e-(0.0015*5.091+0.17*2/180*π)］/（0.0015*5.091+0.17*2/180*π）=1093940.884 （N ） ④、 P N2=［1101380.4*（1-e-(0.0015*4.739+0.17*0/180*π)］/（0.0015*4.739+0.17*0/180*π）=1097475.078 （N ）三、理论伸长值计算：1、计算公式：P×LA y E2、计算算式：ΔL N1=（898256.195*5091+914562.565*4739）/（139*5*2*105）=64.1mmΔL N2=（1093940.884*5091+1097475.078*4739）/（139*6*2*105）=64.6mm 四、实际伸长值计算：12L L L∆=∆+∆L∆———实际伸长值1L∆———从预应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）2L∆———初应力以下的推算伸长值（mm）2L∆＝σ0×L/E g备注：式中：P——预应力筋张拉端的张拉力（N）L——从张拉端至计算截面的孔道长度θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数kμ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数A y——预应力筋的截面面积（mm2）E g——预应力筋的弹性模量（MPa）五、经试验，本Lp=20米空心板梁张拉控制千斤顶与油表读数对应关系为：。
后张法20米空心板梁张拉计算书
后张法20米空心板梁张拉计算书一材料、设备、参数1、钢束理论伸长值计算公式ΔL =P×[1-e-(kL+μθ)]/(kL+μθ)其中:ΔL ------- 预应力钢束理论伸长值，cm；P¯------- 预应力钢束的平均张拉力，N；P ------- 预应钢束张拉端的张拉力，N；L---------从张拉端至计算截面孔道长度，（考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同曲线段的参数X值。
）Ay--------预应力钢束截面面积，mm2；Eg-------预应力钢束弹性模量，MPa；Θ---------从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；K---------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；Μ---------预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；2、钢束理论伸长值计算参数千斤顶标定书编号：A13-QJD-0707 -1钢绞线检验报告编号：GDSZ13BGJX0039GDSZ13BGJX0040钢绞线的截面面积A= 140 mm２钢绞线的弹性模量E= 2.02× 10５N/mm２(取其平均值)钢绞线材料。
标准强度：1860MPa规格直径：Φj15.24mm。
中板选用OVM15-5锚具边板选用OVM15-4锚具，预应力张拉控制应力：1860 ×0.75 = 1395MPa施工规范：JTG／T F50-2011，施工图纸：工程编号：3、设备设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求。
千斤顶型号：YC120、油泵型号：ZB4---500。
油表选用。
根据20米空心板梁设计图纸要求，该梁板有二种钢束，分别由5、4股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为中板：976.5KN、边板：780.8KN。
YCW120型千斤顶，按最大控制张拉力F=976500N计算，油表选用1.5级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。
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米空心板后张预应力张拉计算书
————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期：
xxxxx公路37标20米空心板
后
张
预
应
力
张
拉
计
算
书
ﻩ
编制:
审核:
xxxxｘｘxxxxxxx项目经理部
xxxxx年xxx月xxxxx日
后张预应力空心板张拉计算书
一、 后张预应力空心板工程数量表
预制范围
跨径 箱梁数量 寨阳４号桥、寨阳5号桥、普头河２号桥 20m
729
二、预应力钢绞线张拉伸长值计算 1、计算依据及计算说明:
(1）、后张法理论伸长值的计算：
式中:p －预应力钢筋张拉端的张拉力,N;
l-从张拉端至计算截面的孔道长度，m ；
θ-从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad ； k-孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数； μ-预应力钢筋与孔道壁的磨擦系数； E ｇ－预应力钢筋的弹性模量，Mpa; Ａy-预应力钢筋截面面积，mm2。
（2）、计算取值：
a 、张控制应力σc ｏｍ=１3９５MP ａ ｂ、ΦJ １5.2钢铰线公称面积Ay ＝ 1４0m ｍ２ c 、弹性模量Ey ＝1.95×105 Mpa
d 、张拉控制力Ｐ＝139５MPa ×140mm ２＝１9５．3KN
e 、孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数 K ＝0．0０1５
⎥
⎦
⎤
⎢⎣⎡+-==∆+-+-⎰
μθμθμθkl e E A pl E A pe l kl g y g y kx l )()(0
1
f 、预应力钢筋与孔道壁的磨擦系数 μ=０.２5
g 、锚具变形及钢筋回缩 ６㎜ 2、计算详细过程 (1）、中跨
a 、 N ２预应力束 板长19.4米、
张拉端至计算截面即箱梁中心的孔道长度 X=９.69７m
从张拉端至计算截面曲线孔道切线夹角之和： θ=5×π/18０=0.0８727 rad 平均张拉力Pp=Ｐ（1-e - k ｘ-μθ
)/( kx+μθ )
=
=１91.792KN
ΔL ＝191．７92×10３×9.６９7×１03/（140×1.95×105)=68．２m ｍ
总伸长值ΔL=68.2×2=１36.4mm ｂ、N1预应力束 板长19．4米 X ＝9.6８４
平均张拉力Ｐp ＝192.21０ ΔL ＝ ６8．１ ｍm 总伸长值ΔL=68.1×2=１3６.2mm (2）、边跨
0.0015×9.697+0.25×0.08727
195.3×(1-e -0.0015×9.697-0.25×0.08727)
195.3×(1-e -0.0015×9.7495-0.25×0.08727)
0.0015×9.7495-0.25×0.08727
a 、N ２预应力束 板长19.6米、
张拉端至计算截面即箱梁中心的孔道长度 X=19.49９/２m=９.74９5m θ＝５×π/180=0．0８72７rad 平均张拉力 Pp=
=191.784K Ｎ
ΔL=１91.７８4×1０3×9．７４9５×103／(1４0×1．95×105)=68.5m ｍ 总伸长值ΔL=６8.5×2＝13７mm b 、Ｎ1预应力束
平均张拉力Pp=１9２.２0３ＫN ΔL=6８.5 mm 总伸长值ΔL=68.5×2=137ｍｍ 三、千斤顶压力与油表读数计算
钢绞线张拉力与油表读数(20米空心板4束)
钢绞线规格:Φ15.2 标准值：18６0ＭP ａ 控制应力:1395MPa 截面面积:１4０m ｍ2
钢
绞 线 根 数
张拉应力σc ｏn （MPa) 张拉 力F (ＫN)
1号千斤顶-4０01
号压力表(2０10.９.２0）
2号千斤顶-３15３号
压力表 控制 应力
张拉 分级 张拉 应力 Y=０.0205*X+０.1433
Y ＝0.0２09＊Ｘ
-0.4563
4 13９
5 1０%
13９.5
78.1
1．7 1.2 20% 2７9 １56．2
3.3 2.8 5０% 679．5 390.６
8．2
7.7
100% 1３9５781.2 16.２1５.9
钢绞线张拉力与油表读数(20米空心板5束)
钢绞线规格:Φ1５.２标准值:18６0MPa 控制应力:1３９5MPa 截面面积:140mm2
钢绞线根数
张拉应力σcon(MPa)
张拉
力F
(ＫN)
１号千斤顶-4001号
压力表
2号千斤顶-3153号
压力表
控制
应力
张拉
分级
张拉
应力
Y＝０.0２0５＊Ｘ
+0.14３3
Y＝0.0２０9＊Ｘ
-0.４５6３
5 139５
10%
1３９.
５
97．0 2.１１．６20％2７9 19３.9 4．1 3.6 ５0％69７．５4８4．８１0.2 9.７1００% 139５969.5 ２0.2 20.0 计算：
钢绞线张拉力与油表读数(2０米空心板４束)
钢绞线规格:Φ15.２标准值:18６0MPa 控制应力：１3９５MPa 截面
面积:１40mｍ２
钢
绞线根数
张拉应力σｃｏn（MPa) 张拉
力Ｆ
(KN)
９2３３号千斤顶-0
５238号压力表(2
０1０．１１.5)
923１号千斤顶-0５
232号压力表
控制
应力
张拉
分级
张拉
应力
Ｙ＝0.0338*X＋0.
０210
Y=0.0３３8＊Ｘ
+0.020７
4 139
5 １0％１39.5 ７8.1 ２.７２.７20% 279 15６.2 5.3 ５.３50%
６7９.
５
390.６1３.2 13.2
100% 1395 ７8１．2 ２6.4 26.４
钢绞线张拉力与油表读数(2０米空心板5束）
钢绞线规格:Φ15．２标准值:１86０MPa 控制应力:１３95ＭPa 截面面
积:1４0mｍ2
钢
绞线根数
张拉应力σcｏn（MPa）张拉
力F
(ＫN）
９23３号千斤顶－0523
８号压力表(2010.11.5）
9２3１号千斤
顶－05２３2
号压力表控制
应力
张拉
分级
张拉
应力
Ｙ=０.03３8＊X+0．02
１0
Y=０.0338*X+
０.０207
5 １３９
5
10% 139.5 9７．7 3.3 ３．３
2０% 279 195.3 6.6 ６.6
５0% 697．5 488.2 １6.５１６.５
100% 1395 97６．5 33.0 33.0
计算:
xxｘxｘx项目部
xx年ｘxｘx。