预应力管桩抗拔桩抗裂如何验算
桩基抗拔裂缝计算
桩基抗拔裂缝计算
首先，需要确定桩的抗拔能力。
桩的抗拔能力与桩的尺寸、深度以及桩材料的强度属性等因素有关。
通常情况下，桩的抗拔能力可以通过计算桩的抗拔承载力来确定。
桩的抗拔承载力可以通过静力试验、动力试验或者数值模拟等方法进行测定。
静力试验可以通过加载试验，测定桩受力变化规律，进而计算出桩的抗拔承载力。
在进行桩基抗拔裂缝计算时，还需要考虑荷载的作用方式。
荷载可以是持续的静力荷载，也可以是变化的动力荷载。
对于静力荷载，可以通过计算桩的剪应力和弯矩等来分析桩体的抗拔稳定性。
对于动力荷载，需要考虑到振动荷载对桩体的影响，进而评估桩体的抗拔稳定性。
在进行桩基抗拔裂缝计算时，还需要考虑土壤的力学性质。
土壤的力学性质包括土壤的抗拔性质和抗折性质。
通常情况下，土壤的抗拔性质可以通过进行室内试验或者现场试验来确定。
抗折性质可以通过破坏试验来进行测定。
土壤的力学性质对于桩基抗拔裂缝的计算是非常重要的，对于桩基的选取和计算结果都会有重要的影响。
在进行桩基抗拔裂缝计算时，还需要考虑桩体与土壤之间的相互作用效应。
桩体与土壤之间的相互作用效应包括桩体与土壤的摩擦力和桩体与土壤的相互阻力等。
桩体与土壤之间的相互作用效应对于桩基抗拔裂缝计算是非常重要的，可以通过实测数据和数值模拟等方法进行评估。
综上所述，桩基抗拔裂缝计算是一个复杂的工程问题。
需要考虑桩的抗拔能力、荷载的作用方式、土壤的力学性质以及桩体与土壤之间的相互作用效应等因素。
通过合理的计算方法和可靠的试验数据，可以评估桩基的抗拔裂缝能力，提供合理的设计建议。
抗拔桩裂缝计算(修)
10
D
22
22
@
220
mm
2、裂缝计算
桩抗拔承载力标准组合值N=
680
kN
构件受力特征值
按照砼规7.1.2编制，主要参数如下：
类型
受弯、偏心受压 偏心受拉 轴心受拉
αcr 构件受力特征系数，按表7.1.2-1采用； 钢筋砼
1.9
2.4
2.7
αcr=
2.7
预应力砼
1.5
-
2.2
ψ
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当ψ<0.2时，取ψ=0.2；当ψ>1时，取ψ=1； 对直接承受重复荷载的构件，取ψ=1；
ψ= 0.300
σsk
按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混凝土构 件纵向受拉钢筋的等效应力，按本规范第7.1.3条计算；
σsk= 178.9 N/mm2
≤
fsk= 360
OK
Es 钢筋弹性模量，按本规范表4.2.4采用；
Es= 200000 N/mm2
cs
最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（mm）：当c<20时，取c=20;当c>65 时，取c=65；
cs=
50
mm
ρte
按有效受拉钢筋截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；在最大裂缝宽度计算中，当ρte <0.01时，取ρte=0.01；
ρte= 0.010
有效受拉混凝土截面面积：对轴心受拉构件，取构件截面面积；对受弯，偏心受压和
Ate 偏心受拉构件，取Ate=0.5bh+(bf-b)hf，此处，bf,hf为受拉翼缘的宽度，高度；(本表 格仅编制矩形截面或圆形截面，轴心受拉情况)
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算摘要：介绍了预应力混凝土管桩抗拔承载力的计算过程和需要考虑的方面。
关键词：预应力混凝土管桩；抗浮；抗拔Abstract: the article introduces the prestressed concrete pipe pile bearing capacity of the process and pull out of the need to consider.Keywords: prestressed concrete pipe pile; Anti-uplift; Resistance to pull1工程概况预应力管桩由于单桩承载力高、施工便捷、造价较低、桩身质量稳定而广泛用于基础工程。
将其用于抗拔桩使用时，在有效预压应力范围内桩身不会出现裂缝，抗裂性能好，从而提高了桩身的耐久性。
XX广场位于上海市浦东新区，川沙路东侧，庙港绿地南侧，浦东运河西侧。
总建筑面积52575.6平方米，地上建筑面积24407.7平方米，地下建筑面积28167.9平方米。
地下两层，地上3～5层。
基础采用桩基础。
根据岩土工程勘探报告，预制桩的设计参数如表1所示。
单桩承载力设计参数表1根据本工程的特点，通过对比后，最终确定抗拔桩采用PHC500AB100-27，参考图集为《预应力混凝土管桩》（图集号10G409）。
2PHC管桩抗拔设计2.1土体提供的竖向抗拔承载力计算根据表1，桩端持力层为⑦1层砂质粉土，可得出PHCAB500管桩单桩抗拔承载力设计值Rtd=680kN。
2.2桩身结构强度验算抗拔桩竖向承载力除了满足桩土相互作用的抗拔承载力外，还需满足PHC 管桩自身桩身结构强度要求。
根据国标图集《预应力混凝土管桩》（图集号10G409）式6.4.2，Ao=A+[（Es/Ec）-1]Ap=3.14X(5002-3002)/4+(2X105/3.8X104-1)X11X90=129820mm2 σce=6.59MPaNk=σceAo=855kN试桩时按不出现裂缝控制时Nk=(σce+ftk)Ao=(6.59+3.11)X129820=1259kN2.3接桩焊缝连接强度验算上下节管桩之间的接头连接做法一般分为机械快速接头和坡口对接围焊接头两种，上海地区常用做法是坡口对接围焊接头。
10G409预应力管桩抗拔承载力计算2021
1 设计条件 1.1 桩选型及选用图集
抗拔桩采用 PHC 500 AB 100 - 22 选用图集为 《预应力混凝土管桩》（图集号10G409）
1.2 1.2.1 1.2.2
1.2.3
配筋信息、几何参数及材料属性
外径 R= 500 mm
内径 r= 300
= 2*450/(pi()*300*0.3*0.8)
K= 0.8 fn= 0.3
N/mm2
（此项参照《江苏省管桩规程》3.6.4-6） （此项参照《江苏省管桩规程》3.6.4-6）
（10G409图集P41，注7，参照《江苏省管桩规程》3.6.4-6，引入系数K）
= 3.98 m
根据国标图集《预应力混凝土管桩10G409》的要求，填芯混凝土长度不小于 3 米。(图集P42，注6）
钢筋强度标准值的0.9 倍。
N=0.9*fyk*As1
（此式与10G409图集P41，注8的计算公式，数值相同）
= 0.9*400*1884
= 678240 N
= 678
kN
Nk= N/1.35= 502 kN
··
2.2 桩身结构强度验算
2.2.1 抗拔桩竖向承载力除了满足桩土相互作用的抗拔承载力外， 还需满足 PHC管桩自身桩身结构强度要求。
根据国标图集 《预应力混凝土管桩》（图集号 10G409）
Ao= A+[(Es/Ec)-1]Ap
（10G409图集P7， 6.4.2 ）
= 125664+(200000/38000-1)*990 = 129885 mm2
= 3= 646798 N
= 646
kN
抗拔桩裂缝宽度验算
抗浮桩裂缝宽度验算：抗浮桩设计参数：桩径：600mm，主筋8Φ22 保护层厚度50mm 混凝土强度C30ωmax=ɑcrΨбsk/Es（1.9c+0.08dep/ρte）其中：ωmax 最大裂缝宽度，取0.2mmɑcr 构件受力特征系数Ψ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）f tk混凝土轴心抗拉强度标准值бsk钢筋受拉应力Es 钢筋弹性模量C 钢筋保护层厚度P te 钢筋配筋率由P te=Ag/Ap=3040/282600=0.01076d/ P te=22/0.01076=2044.6mmбsk=Ng/Ag=700000/3040=230.3N/mm2Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）=1.1-0.65×2.01/（0.01076×230.3）=0.573ωmax=2.7×0.573×230.3/（2×105）×（1.9×50+0.08×2044.6）=0.46 〉【ωmax 】=0.2mm 不符合设计要求将桩主筋调整为14Φ22，混凝土强度改为C35计算参数如下：桩径：600mm，主筋14Φ22 保护层厚度50mm 混凝土强度C35ωmax=ɑcrΨбsk/Es（1.9c+0.08dep/ρte）其中：ωmax 最大裂缝宽度，取0.2mmɑcr 构件受力特征系数Ψ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）f tk混凝土轴心抗拉强度标准值бsk钢筋受拉应力Es 钢筋弹性模量C 钢筋保护层厚度P te 钢筋配筋率由P te=Ag/Ap=5319.2/282600=0.0188d/ P te=22/0.0188=1170.2mmбsk=Ng/Ag=700000/5319.2=131.60N/mm2Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）=1.1-0.65×2.01/（0.0188×131.60）=0.572（0.522）ωmax=2.7×0.572×131.60/（2×105）×（1.9×50+0.08×1170.2）=0.175 mm 〈【ωmax 】=0.2mm 符合设计要求设计说明：1、局部基础底板设置抗浮桩：2、抗浮桩主筋采用焊接接头。
抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋
对抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋。
1.按相关规范的公式计算的裂缝为近似值。
2.如果裂缝控制计算配筋量太大或桩截面内钢筋间距无法满足要求，则可虑如下方法设计：1）施加预应力首选考虑4根非预应力钢筋，做成骨架，然后采用无粘结预应力钢绞线，根据抗拔力进行计算，根据抗拔力计算大小考虑预应力，做法如图所示。
钢绞线锚固方式分为两种：一、在桩顶锁定。
二、在承台顶锁定，比较方便，但应考虑防水问题。
优点：（1）由于钢绞线强度较高，钢筋用量较少，比较经济。
（2）由于预应力的作用，桩体侧向微膨胀，摩阻力增大。
缺点：（1）工艺较复杂。
2）钢绞线外套钢管。
3）增加配筋量。
3.其它1）非腐蚀性环境中的抗拔桩，当桩身裂缝宽度满足设计要求，为提高其耐久性，可将桩身竖向主筋直径增加3mm，作为防腐蚀余量；2)预应力混凝土管桩因增加钢筋直径有困难，考虑其钢筋直径较小，耐久性差，所以裂缝控制等级应为二级，即混凝土拉应力不应超过混凝土抗拉强度设计值。
桩身不允许出现裂缝，抗拔钢筋增加防腐蚀余量的目的在于保证建筑物足够长的使用寿命，而不仅是保证设计使用年限中的安全。
3)腐蚀性环境中，考虑桩身钢筋耐久性，预应力混凝土管桩出现了数起桩身抗拔破坏的事故，主要表现在主筋墩头与端板连接处拉脱，同时管桩的接头焊缝耐久性也有问题，因此，在抗拔构件中应慎用预应力混凝土管桩。
必须使用时应考虑以下几点：（1）预应力筋必须锚入承台；（2）截桩后应考虑预应力损失，在预应力损失段的桩外围应包裹钢筋混凝土；（3）宜采用单节管桩；（4）多节管桩可考虑通常灌芯，另行设置通长的抗拔钢筋，或将抗拔承载力留有余地，防止墩头拔出。
4)承受拔力的桩基，应同时验算群桩基础的抗拔承载力。
经计算，圆形截面桩正方形布桩16桩以下承台及承台梁下单排、双排桩，当桩中心距为3.5d时，群桩实体周边的边长大于各基桩周边长度之和，即不存在群桩抗拔控制计算的情况。
下表列出正方形布桩不同承台桩数时群桩实体周边边长与各基桩周边长度之和相等时的n值（n为桩中心距与桩径的比值）。
抗拔桩身裂缝宽度验算
PHC管桩有效预应力全解
PHC 管桩有效预应力、允许承载能力、抗裂弯矩、极限弯矩、抗剪和抗拉强度理论计算方法严志隆一、 有效预应力（Effective pre-stress ）（参照JISA5337方法计算） 此方法主要考虑PHC 管桩混凝土的弹性变形、混凝土徐变、混凝土收缩及预应力钢筋的松弛等因素引起的预应力损失。
(1) 先张法张拉后，混凝土压缩变形后预应力钢筋的拉应力c ppipt A A n '1+=σσ 式1式中：pt σ——先张法张拉后，混凝土压缩变形后，预应力钢筋（建立的）拉应力，N/mm 2；pi σ——预应力钢筋初始张拉时，（千斤顶施加的）张拉应力，N/mm 2； 现预应力筋的b σ＝1420 N/mm 2，2.0σ＝1275 N/mm 2。
千斤顶预应力张拉时，控制应力取值：29947.014207.0mm N b =⨯=⨯σ； 或22.010208.012758.0mm N =⨯=⨯σ；按JISA5337要求，上述控制应力值取两者之中小者，即994N/mm 2。
（关于实测钢筋屈服强度2.0σ，屈服点s σ，抗拉强度b σ 的问题）图1 预应力钢筋受拉的应力-应变曲线p A ——预应力钢筋的截面积，mm 2；现以Ф500×100mm 管桩为例，A 级配筋为Ф9.2mm×10根，则226406410mm mm A p =⨯=。
c A ——管桩混凝土截面积，mm 2。
Ф500×100mm 管桩混凝土截面积为125700 mm 2。
'n ——放张时，预应力钢筋和混凝土的弹性模量比，预应力筋弹性模量取2×106(Kg·f/cm 2)，混凝土的弹性模量取4×105(Kg·f/cm 2)，则510410256'=⨯⨯=n 。
23.9690255.0199412570064051994mm N pt =+=⨯+=σ （关于有资料用3×105Kg·f/cm 2，而后期管桩为4×105Kg·f/cm 2的问题）(2) 因混凝土徐变、收缩（干缩）引起的预应力损失⎪⎭⎫ ⎝⎛+++=∆211''ϕσσεϕσσϕpt cpt cp cpt p n E n 式2 式中：ϕσp ∆——因混凝土徐变、收缩（干缩）引起的预应力损失，N/mm 2； cpt σ——张拉后的混凝土预（压）应力，N/mm 2；294.41257006403.969mm N A A c ppt cpt =⨯=⋅=σσ 'n ——预应力筋和混凝土的弹性模量比，'n 取5；ϕ——混凝土徐变系数，ϕ取2.0；c ε——混凝土收缩（干缩）率，c ε取1.5×10-4，即100005.1； p E ——预应力钢筋弹性模量取2×106(Kg·f/cm 2)=1.96×105N/mm 2。
预应力管桩的检测方法
1 前言高强预应力管桩基础是本地区应用最广的基础型式。
如何保证管桩的承载力是我们大家都关心的问题。
桩的承载力决定于土的承载力和桩身质量两个方面。
管桩的检测就是用各种不同的方法从不同的角度来考验这两个方面，以判断其是否满足要求。
目前，管桩常见的检测方法有单桩竖向静荷载试验、高应变动力试桩、基桩反射波法等三种。
本文就这三种方法进行介绍并讨论它们的适应性和应注意的地方，供同行参考。
2 单桩竖向静荷载试验2．1单桩竖向静荷载试验的目的静荷载试验是采用接近桩的实际工作条件的试验方法来考验桩，主要是为了获得桩的极限承载力，作为设计的依据。
或者在桩的验收阶段确定桩的承载力是否满足设计要求。
2．2单桩竖向静荷载试验的原理在桩顶施加了竖向荷载后，桩土间产生相对位移，桩身表面则出现向上的侧阻力；桩身上部产生压应力和压缩变形。
随着桩顶荷载的增加，桩土间的位移进一步加大，桩身的应力进一步往下发展，桩下部的侧阻力也逐渐发挥出来；当桩顶荷载足够大时，侧阻力达到最大值，桩端土产生压缩变形和土反力。
继续增加荷载，直到桩顶沉降大于期望值或桩端土出现了刺入破坏为止。
此时桩顶荷载就是其极限承载力。
在试验的过程中，若桩身有质量缺陷可能会出现先期破坏(桩身发生破坏先于土承载力)，这样也就一并对桩身质量作了检验。
通过静载试验获得桩的承载力，可分为按强度控制和按沉降控制两大类：①桩侧、桩底的土承载力均发生破坏，荷载～沉降曲线表现为陡降型，此种情况按强度控制，取荷载～沉降曲线出现陡降段的前一级荷载作为桩的极限承载力。
②土的承载力没有发生破坏，随着荷载的增加，虽然沉降量也进一步增大，但桩端土的承载力也进一步增大，荷载～沉降曲线表现为缓变型，此种情况按沉降控制，可依据设计要求或规范要求取某一沉降所对应的荷载作为桩的承载力。
2．3单桩竖向静荷载试验的适应性讨论静载试验对桩地承载力检测是最适宜的。
试验施加的荷载，加载速度极为缓慢，桩的沉平均速度为0.0001m／s，加速度接近于零，静载试验测到的承载力，被认为是最接近于工程实际。
抗拔桩抗拔力检测方法
抗拔桩抗拔力检测方法
抗拔桩抗拔力检测方法主要有静载试验和抗拔力计算。
静载试验是一种常用的抗拔力检测方法，主要通过施加静态荷载来测定桩基的抗拔力。
具体步骤包括确定试验设计，根据桩的类型、尺寸和荷载要求，设置合适的试验方案，包括桩基的选取、试验荷载大小、试验持续时间等；施加试验荷载，在桩顶或靠近桩顶的地方设置试验反力装置，通过施加反力来产生试验荷载，可以使用专用的拉力机、油压机等设备来实施；监测位移和力。
抗拔力计算则是通过理论计算来确定桩的抗拔承载力。
根据桩身材料、尺寸、截面形式、土壤特性等因素，可以采用各种公式或有限元分析方法进行计算。
计算结果可以为设计提供依据，也可以用于检测和验收桩基工程。
在进行抗拔桩抗拔力检测时，需要注意选择合适的检测方法，按照相关规定和技术标准进行操作，以保证检测结果的准确性和可靠性。
预应力管桩的检测方法
预应力管桩的检测方法预应力管桩的检测方法1. 引言预应力管桩是一种常用的地基处理方法，其质量的稳定性对于工程的安全和持久性至关重要。
因此，对预应力管桩进行有效的检测显得尤为重要。
本文将介绍预应力管桩的检测方法，包括桩身外观检测、桩身质量检测、桩顶张拉力检测等方面。
通过本文的学习，读者将能够了解预应力管桩的检测方法，提高工程质量。
2. 桩身外观检测2.1 桩身表面检测在预应力管桩施工完成后，首先需要对桩身的外观进行检测，以确保桩身的完整性和光滑度。
检测方法包括使用放大镜观察桩身表面是否存在裂纹、腐蚀、变形等缺陷，并用标尺测量桩身表面的凹凸度。
2.2 桩身涂料检测为了保护预应力管桩的外观和延长使用寿命，桩身通常需要进行涂料处理。
在进行涂料检测时，需要检查涂层的光滑度、附着力以及是否存在气泡、起泡等问题，确保涂料的质量符合相关标准。
3. 桩身质量检测3.1 桩身材料检测预应力管桩的材料质量直接影响到整个工程的安全性和可靠性。
在进行材料检测时，需要采集样品，并通过实验室测试确定材料的强度、密度、延展性等指标是否符合设计要求。
3.2 桩身超声波检测超声波检测是一种常用的非破坏性检测方法，可以用于评估预应力管桩的质量情况。
通过超声波探测器将超声波传递到桩身中，然后接收反射的超声波信号，从而获得桩身的结构性能信息，如裂缝、孔洞、缺陷等。
4. 桩顶张拉力检测4.1 张拉力计检测预应力管桩在施工过程中通常需要进行顶张拉力的施加，以增加桩身的强度和稳定性。
为了确保张拉力的准确性，需要使用张拉力计进行检测。
通过在管桩顶部安装张拉力计，并记录张拉力的数值，来评估预应力管桩的张拉质量。
4.2 桩顶位移测量桩顶位移的检测是评估预应力管桩位移性能的重要手段之一。
可以通过在桩顶安装测量仪器，记录桩顶的位移情况，并进行数据分析，以评估桩身的稳定性和变形情况。
5. 附件本文所涉及的附件如下:- 预应力管桩检测报告模板- 桩身外观检测记录表- 桩身质量检测实验数据- 桩顶张拉力检测报告6. 法律名词及注释- 预应力管桩：一种采用钢束或钢筋预先加载而在混凝土硬化前施加压应力的地基处理方法。
解析预应力钢筒混凝土管管材抗裂外压检验荷载及抗裂检验内压计算
Value Engineering• 169•解析预应力钢筒混凝土管管材抗裂外压检验荷载及抗裂检验内压计算Analysis of Internal and External Pressure Test Load and Anti-cracking Internal Pressure Calculation ofPCCP Pipe卢文申LU Wen-shen(吉林省送变电工程有限公司，长舂130022)(Jilin Transmission and Distribution Engineering Co.,Ltd.,Changchun 130022, China)摘要：通过对《给水排水工程埋地预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管道结构设计规程》（C E C S140)的深入理解，结合工程施 工实际情况，以《预应力钢筒混凝土管》（GB/T 19685)、《预应力钢筒混凝土管设计标准》(ANSI/AW W AC304)两个标准为依据，通过对 管材基本数据的各项运算，对PC C P管抗裂内、外压检验荷载计算进行了解析，简单、直接，方便运用。
A bstract:Based on the deep understanding of Code for Structural Design of Buried Prestressed Concrete Pipes and Prestressed Concrete Cylinder Concrete Pipes for W ater Supply and Drainage Works(CECS 140) and on the basis of the actual construction conditions, the"Prestressed Concrete Cylinder Pipe"(GB/T 19685) and Design Criteria for Prestressed Concrete Cylinder Pipe(ANSI/AWWA C304), and through calculation of the basic data of pipe,the internal and external pressure test load calculation of PCCP pipe cracking is analyzed, which is simple,direct and easy to use.关键词：预应力钢筒混凝土管；抗裂外压；抗裂内压；计算Key w ords:prestressed concrete filled steel tube；anti-cracking external pressure；anti-cracking internal pressure；calculation中图分类号:TV332 文献标识码:A0引言预应力钢筒混凝土管（简称P C C P)在我国水利工程、市政管网、城市给排水等建设工程中已广泛应用。
预应力管桩检测方案
预应力管桩检测方案1. 概述预应力管桩是一种常用的地基基础工程技术，在建筑工程中起到加固地基、承受荷载等作用。
为了确保预应力管桩的质量和安全性，需要对其进行定期的检测和评估。
本文将介绍一种预应力管桩检测方案，旨在提供一种可行的方法来评估管桩的状态和性能。
2. 检测方法本检测方案采用以下两种主要方法来评估预应力管桩的状态：2.1 非破坏性检测非破坏性检测是指在不对管桩进行破坏的情况下，通过一系列测量和分析方法来评估管桩的性能。
以下是几种常用的非破坏性检测方法：2.1.1 基本信息收集在开始进行非破坏性检测之前，需要收集一些基本信息，包括管桩的设计图纸、施工记录等。
这些信息将为后续的检测工作提供重要依据。
2.1.2 音频检测音频检测是一种通过分析管桩声波传播特性来评估管桩质量的方法。
通过在管桩上敲击或振动，并记录声音反射特征，可以判断管桩的空洞、裂缝等缺陷情况。
2.1.3 超声波检测超声波检测是一种利用超声波传播特性来评估管桩的方法。
通过在管桩上发射超声波，并接收反射信号，可以检测管桩的缺陷、变形等情况。
2.1.4 外观检测外观检测是指对管桩表面进行目视观察，以评估管桩的表面状况和可能的缺陷。
通过观察是否有裂缝、变形等情况，可以初步判断管桩的健康程度。
2.2 破坏性检测破坏性检测是指对管桩进行实际的破坏性试验，以获取更准确的管桩性能数据。
以下是几种常用的破坏性检测方法：2.2.1 核心采样检测核心采样是指通过钻取管桩，并提取样品进行实验室测试的方法，以评估管桩的质量和强度。
通过对采样的管桩进行拉伸和抗压试验，可以获取管桩的力学性能参数。
2.2.2 静载试验静载试验是指在管桩上施加静态荷载，并采集荷载-沉降数据，以评估管桩的承载力和变形性能。
通过监测试验过程中的力学响应，可以得出管桩的荷载-沉降曲线和荷载传递规律。
3. 检测报告完成管桩的非破坏性和破坏性检测后，应编制详细且准确的检测报告，以便工程师和相关人员进行评估和决策。
抗拔桩裂缝宽度验算
抗浮桩裂缝宽度验算：抗浮桩设计参数：桩径：600mm，主筋8Φ22 保护层厚度50mm 混凝土强度C30ωmax=ɑcrΨбsk/Es（1.9c+0.08dep/ρte）其中：ωmax 最大裂缝宽度，取0.2mmɑcr 构件受力特征系数Ψ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）f tk混凝土轴心抗拉强度标准值бsk钢筋受拉应力Es 钢筋弹性模量C 钢筋保护层厚度P te 钢筋配筋率由P te=Ag/Ap=3040/282600=0.01076d/ P te=22/0.01076=2044.6mmбsk=Ng/Ag=700000/3040=230.3N/mm2Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）=1.1-0.65×2.01/（0.01076×230.3）=0.573ωmax=2.7×0.573×230.3/（2×105）×（1.9×50+0.08×2044.6）=0.46 〉【ωmax 】=0.2mm 不符合设计要求将桩主筋调整为14Φ22，混凝土强度改为C35计算参数如下：桩径：600mm，主筋14Φ22 保护层厚度50mm 混凝土强度C35ωmax=ɑcrΨбsk/Es（1.9c+0.08dep/ρte）其中：ωmax 最大裂缝宽度，取0.2mmɑcr 构件受力特征系数Ψ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）f tk混凝土轴心抗拉强度标准值бsk钢筋受拉应力Es 钢筋弹性模量C 钢筋保护层厚度P te 钢筋配筋率由P te=Ag/Ap=5319.2/282600=0.0188d/ P te=22/0.0188=1170.2mmбsk=Ng/Ag=700000/5319.2=131.60N/mm2Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）=1.1-0.65×2.01/（0.0188×131.60）=0.572（0.522）ωmax=2.7×0.572×131.60/（2×105）×（1.9×50+0.08×1170.2）=0.175 mm 〈【ωmax 】=0.2mm 符合设计要求设计说明：1、局部基础底板设置抗浮桩：2、抗浮桩主筋采用焊接接头。
PHC管桩的开裂弯矩和极限弯矩计算(精)
纵筋
6 Ｐ7.1 6 Ｐ7.1 6 Ｐ7.1 10 Ｐ7.1 10 Ｐ7.1 10 Ｐ7.1 9 Ｐ9.0 9 Ｐ9.0 9 Ｐ9.0
箍筋
4.0@ 50/100 4.0@ 50/100 4.0@ 50/100 4.5@ 50/100 4.5@ 50/100 4.5@ 50/100 5.0@ 50/100 5.0@ 50/100 5.0@ 50/100
600 220
265
1 900 135
202
600 375
485
600 380
495
注 :对于单点加载 , 表中的剪跨 ａ是指集中力到最近支座的距离 ;箍筋为螺旋式配筋, 两端加密区 (长度 1 200 ｍｍ)间距为 50 ｍｍ, 其余间距 为 100 ｍｍ。
ＰＨＣ管桩的开裂弯矩和极限弯矩 计算 ——— 曾庆响 , 等
69
2 开裂弯矩和极限弯矩 2.1 ＧＢ 13476— 2007规定的抗弯性能指标
根据 ＧＢ 13476— 2007对 ＰＨＣ管桩抗弯力学性 能的规定 :合格的 ＰＨＣ管桩产品按照标准的试验方 法 , 当加载至表 2中的抗裂弯矩时 , 桩身不得出现受 弯裂缝 ;当加载至表 2中的极限弯矩时 , 管桩不得出 现受拉钢筋被拉断 、受压区混凝土破坏或者受拉区 混凝土裂缝宽度大于 1.5ｍｍ等试件受弯破坏的特 征标志 。
ＰＨＣ管桩是 预应力高 强混凝土 管桩的 简称 。 由于 ＰＨＣ管桩基础具有施工质量容易控制 、施工进 度容易把握 、适应于复杂地质条件等众多优点 , 在各 沿海 、沿江城市的工程建 设中得到了广 泛的应用 。 ＰＨＣ管桩基础已经 成为软土地基和深基础工程中 最重要的基础类型之一 [ 1] 。 在 ＰＨＣ管桩基础工程 质量控制的诸多项目中 , 最重要的关键环节就是保 证 ＰＨＣ管桩本身的质量 。从产品生产的角度来看 , ＰＨＣ管桩的质量包括端头板 、钢裙板 、预应力钢筋 、 混凝土以及生产过程中各工序等多方 面的质量问 题 ;从工程结构受力的角度来看 , ＰＨＣ管桩的质量
预应力管桩计算抗拔
1.依据规范
《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008） 《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）
2.基本资料
底层室内标高(m)
桩顶标高(m)
桩长L(m)
桩外径d(mm)
桩壁厚t(mm)
桩入持力层深度hb 1. 桩 2. 非
0.000 0.550
18 R400
#NAME?
孔12
土层
层底标高
入土深度
桩周土摩阻 力特征值
(m)
li(m)
qsia(Kpa)
##### kN
桩端土端阻力 单桩侧阻 单桩端阻力 特征值 力特征值 特征值
qpa(Kpa)
(kN)
(kN)
①粉质粘土 -1.35 #NAME?
0
0
#NAME? #NAME?
②粉土
-4.95 #NAME?
23
80 3
桩身混凝土强度等级 工作条件系数ψc 桩横截面周长up(m) 桩底有效截面面积Ap(m2) 桩横截面面积(m2)
土塞效应系数λp
80 0.7 #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
3.单桩承载力计算
由桩身混凝土强度等级， 可得fc= ##### N/mm2
桩身强度 Q=Apfcψc/1.25=
0
0
#NAME?
0
桩抗力分项系数：
γs=γp=
1
单桩竖向承载力特征值R=Qsk/γs+Qpk/γp
#NAME? #NAME?
#NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
#NAME?
0
#NAME? #NAME?
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算(全文)
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算(全文)学术风格1. 引言在土木工程领域，预应力混凝土管桩抗拔承载力计算是一个重要的研究课题。
本文对该问题进行了全面的分析和计算，以期为工程实践提供参考和指导。
2. 抗拔承载力计算原理2.1 预应力混凝土管桩的构造特点2.2 抗拔承载力计算公式的推导2.3 参数及符号说明3. 预应力混凝土管桩抗拔承载力计算方法3.1 土层力学参数的确定3.2 桩身和土体的相互作用分析3.3 桩身和土体的承载力计算3.4 抗拔承载力计算公式的应用例子4. 计算结果与分析4.1 不同参数情况下的抗拔承载力计算结果4.2 参数变化对抗拔承载力的影响分析5. 结论通过对预应力混凝土管桩抗拔承载力计算的研究，本文得出了以下结论：5.1 预应力混凝土管桩抗拔承载力与土层力学参数密切相关；5.2 抗拔承载力计算公式的应用能够准确预测预应力混凝土管桩的抗拔承载力；5.3 参数的变化对抗拔承载力有明显的影响。
6. 参考文献[参考文献列表]附件：相关数据和图表。
法律名词及注释：1. 预应力混凝土：通过在混凝土中引入预先施加的拉应力，提高混凝土的抗拉强度和耐久性的一种混凝土类型。
2. 抗拔承载力：土木工程中指桩基在受到外力作用时，能够抵抗桩身抬升的能力。
—————————————————————————————————————————————商务风格1. 概述本文档旨在全面介绍预应力混凝土管桩抗拔承载力计算的方法和原理，为建筑项目中相关工程设计提供参考。
2. 抗拔承载力计算原理2.1 预应力混凝土管桩的结构特点和优势2.2 抗拔承载力计算公式的推导及应用范围2.3 参数及符号说明3. 预应力混凝土管桩抗拔承载力计算方法3.1 土层力学参数的确定及考虑因素3.2 桩身与土体相互作用分析及力学模型选择3.3 抗拔承载力计算公式的具体应用方法4. 计算结果与分析4.1 不同桩长、直径和预应力程度对抗拔承载力的影响4.2 不同土质条件下预应力混凝土管桩的抗拔性能比较5. 结论本文综合分析了预应力混凝土管桩抗拔承载力计算的关键参数和方法，并得出以下结论：5.1 土层力学参数对抗拔承载力具有重要影响，需进行准确测定和合理选取；5.2 合理应用抗拔承载力计算公式能够有效预测预应力混凝土管桩的抗拔性能；5.3 桩长、直径和预应力程度是影响抗拔承载力的关键因素。
桩身抗拔结构强度验算
桩身抗拔结构强度验算
桩身结构强度验算
抗拔桩竖向抗拔承载力除了要满足桩土相互作用的抗拔承载力要求外，还需满足PHC管桩桩身结构强度的要求。
目前应用较多的计算方法有国标图集、广东省标准的推荐公式。
以本工程管桩PHC B500 100-A型管桩为例。
（1）国家建筑标准设计《预应力混凝土管桩》（03SG409）推荐公式：
N
式中：
—管桩桩身轴向拉力设计值，kN；
—钢棒的抗拉强度设计值，MPa；
—预应力钢筋面积，mm2。
（2）广东省标准《预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ/T15-22-2008）推荐公式：
＝3.9×3.14×（5002-3002）/4＝489kN
式中：
—桩身抗拔承载力设计值，kN；
—管桩混凝土有效预压应力，MPa；
—桩的横截面面积，mm2。
以本工程管桩PHC B400 95-A型管桩为例。
（1）国家建筑标准设计《预应力混凝土管桩》（03SG409）推
荐公式：
N
式中：
—管桩桩身轴向拉力设计值，kN；
—钢棒的抗拉强度设计值，MPa；
—预应力钢筋面积，mm2。
（2）广东省标准《预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ/T15-22-2008）推荐公式：
＝3.6×3.14×（4002-2102）/4＝327kN
式中：
—桩身抗拔承载力设计值，kN；
—管桩混凝土有效预压应力，MPa；
—桩的横截面面积，mm2。
建议：抗拔桩建议采用AB型桩。
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预应力管桩抗拔桩抗裂如何验算？
浏览次数：53日期：2010年7月3日11:35
摘要：
以上海某工程为例说明。
对抗拔桩需进行裂缝核算。
以Rd´＝630kN为例，采用抗拔桩PHC B 400 80 30（9Ф10.7）（上海预应力管桩图集，即：桩径400mm，壁厚80mm，桩长30m）。
由于预应力主筋采用强度标准值为1420MPa的异型钢棒，张拉控制应力σcon＝0.7f Ptk＝0.7×1420＝994MPa，则抗拉力设计值N＝
9×π×10.72/4×994/1000＝804kN＞630kN，满足要求。
抗裂验算分二级考虑。
按一级严格不出现裂缝考虑：混凝土有效预压应力σ＝7.15MPa，由于π×（4002－2402）/4×7.15/1000＝574.7kN＜630kN，则不能满足。
此时按二级一般要求不出现裂缝考虑：
（1）不考虑预应力钢筋时对C80混凝土，f t＝2.2MPa（f tk＝3.11MPa），则（2.2＋7.15）×π×（4002－2402）/4/1000＝751.6kN＞630kN，能够满足要求；
（2）试桩时要求达到极限承载力630×1.6＝1008kN。
根据变形协调条件：Δσc/E c＝Δσp/E p，有Δσp＝Δσc×E p/E c=（7.15＋3.11）×2×105/（3.8×104）＝54MPa，考虑预应力筋的存在，则f＝Δσp×A p＋Δσc×A c＝54（9×π×10.72/4）/1000＋（7.15＋3.11）[π×（4002－2402）/4－9×π×10.72/4]/1000＝860.1kN＜1008kN，则试桩将出现裂缝。
裂缝计算时σsk=（1008－7.15A te）/（A S+A P），计算得ωmax＝0.65mm，由于试桩是短期拉拔，短期裂缝ω＝ωmax/1.5＝0.43mm，基本满足要求0.4mm的规范要求。
注：此例所取抗拔力用于2007年初上海普陀区某商住两用，审图通过，勘察院认可，为同类型当年上海所取抗拔力最高值。
普陀区是上海土质相对较好区域，同行不宜随便取用。
目前比较可靠的PHC500取到Rd'＝550kN（上海带两层地下室时）。
目前像江苏省已经不允许用PHC桩作为抗拔桩使用，主要还是由于施工时焊接质量不能保证，满足焊接要求的话一根桩至少要焊20分钟左右，往往不现实。
国外已经推行法兰连接，希望国内相关科研部门予以研究并推出新的图集予以提高相关发展。
上述符号按混凝土结构设计规范和上海地基规程。