三、12号阳角悬挑梁计算书

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型钢悬挑脚手架(阳角)计算书

型钢悬挑式扣件钢管脚手架（阳角）计算书一、依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011阳角部位选择最大悬挑高度段、最大悬挑尺寸和带联梁的T1栋阳角架进行计算。

部位如下图示意：二、计算参数:悬挑双排脚手架，考虑上段架体的工字钢悬挑架在结构砼未达到设计强度前，悬挑梁及斜拉钢丝绳未发挥作用，上两层悬挑架荷载均落在下层架体上，故此悬挑段架体计算高度按第二段阳角悬挑高度18.9m上加两层的高度（4步架高7.2m）进行计算，计算高度为18.9+7.2=26.1m，立杆采用单刚管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构1.23米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.0米。

施工活荷载为2.5kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用钢筋网片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设10层计算。

栏杆采用钢管、挡脚板采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.010kN/m2。

每米立杆承受结构自重标准值0.1072 kN/m，脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.79，体型系数1.128。

卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。

卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离3.15m。

悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.60m，建筑物内锚固段长度3.40m。

相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.50m。

三、荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书2014

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数2、立杆荷载参数二、主梁布置及锚固参数1、主梁布置参数平面图2、主梁锚固参数主梁外锚固点离建筑物距离b(mm) 100 压环钢筋直径d1(mm) 18主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141 主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/360 荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.754×106/(141×103)=12.44 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.997×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.996N/ mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.034 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求！4）支座反力计算R1=-1.335kN；R2=8.068kN；R3=5.088kN；R4=10.619kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm) 支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1 上拉钢丝绳1000 3300 2200 是2 下撑槽钢1500 3300 3100 是3、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400钢丝绳直径(mm) 17 钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k 8 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量n 3 花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2) 170 主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e(mm) 10 焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：R S1=R3=5.088kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=5.088/tan(56.31°)=3.392kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=5.088/sin(56.31°)=6.115kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =6.115kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=6.115kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=6.115×103/(10×100)=6.115N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型5号槽钢下撑杆截面积A(cm2) 6.93 下撑杆截面惯性矩I(cm4) 26下撑杆截面抵抗矩W(cm3) 10.4 下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2) 205下撑杆弹性模量E(N/mm2) 206000 下撑杆件截面回转半径i(cm) 1.94对接焊缝抗压强度设计值f c w(N/mm ) 185下撑杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R4=10.619kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=10.619/tan(46.79°)=9.975kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=10.619/sin(46.79°)=14.57kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =14.57kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=14570/(0.156×693)=134.773N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=14.57×103/A=14.57×103/693=21.025N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=6.583kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.754×106/(1.05×141000)+6.583/2610=11.85N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。

有阳台板部位的阳角悬挑梁计算

有阳台板部位的阳角悬挑梁计算-悬挑长度1.9m悬挑梁外伸端承受上部脚手架立杆传递的集中荷载N 作用，N=10.25kN ；悬挑梁采用18号工字钢，截面惯性矩I = 1660.0cm 4，截面模量(抵抗矩) W = 185.0cm 3，截面积A=30.6cm 2；悬挑长度l 1 =1.9m ，锚固长度l = 1.5m ，内立杆距支座A 的距离l 3 =0.9m ，外立杆距支座A 的距离l 2 =1.75m ；悬挑梁按照单跨外伸梁计算，支座B 为悬挑梁与楼板的内锚固点，支座A 为建筑物梁板外边缘支承点，钢丝绳不参与悬挑梁受力计算。

悬挑梁计算简图悬挑梁自重荷载q ＝1.2×30.6×10-4×78.5 =0.288kN/m ；支座反力计算公式)1(2)2(212K ql K K N R A ++++= )1(2)(212K ql K K N R B -++-= 支座弯矩计算公式2)(2132ql l l N M A -+-= C 点最大挠度计算公式))(32(6))(32(6)341(83)1(3)1(3212231133221123222max l l K EI l Nl l l K EI l Nl K K ql EI l l K EI l Nl K EI l Nl V -++-++++-++++=其中 k=l 1/l=1.9/1.5=1.267，k l =l 3/l=0.9/1.5=0.6，k 2=l 2/l=1.75/1.5=1.167经计算，支座反力 R A = 39.722kN ，支座反力 R B = -18.242kN ，最大弯矩 M max = 27.682kN.m（一）悬挑梁抗弯强度计算0γM max=27.682×106 =142.507 < 205 N/mm 2 1.05×W 1.05×185.0×103结论：悬挑梁抗弯强度满足要求!（二）悬挑梁挠度计算计算悬挑梁挠度时，集中荷载采用永久荷载的标准组合N=5.04kN ，计算最大挠度 V max =7.897mm ，容许挠度1900×2/250=15.2mm 。

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数阳角处主梁悬挑方式联梁悬挑主梁离地高度(m) 35 建筑物阳角处角度β90 立杆纵距l a(m) 1.5 梁/楼板混凝土强度等级C302、立杆荷载参数1、主梁布置参数主梁自内锚固点伸出长度主梁号内锚固点坐标x(m).y(m) 角度α(度)主梁锚固方式L(m)1 0.6,-0.6 135 2.645 压环钢筋2 0.8,-0.6 122.005 2.25 压环钢筋3 1,-0.7 90 2 压环钢筋平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm 2) 26.1 联梁截面惯性矩I x (cm 4) 1130 联梁截面抵抗矩W x (cm 3)141联梁自重标准值g k (kN/m)0.205 联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)125联梁弹性模量E(N/mm 2)2060001、第一排立杆处的联梁计算计算简图如下：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/mq'=g k=0.205kN/mR=F1=10.87kNR'=F1'=8.66kN1）抗弯验算σ=M max/W=1.377×106/(141×103)=9.766 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.606×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.5 34N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.044 mm≤[ν]＝l a/250=1500/250=6mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'1A=9.292kN；R'1B=-2.293kN；R'1C=10.387kN；R'1D=9.21kN；承载能力极限状态下：R1A=11.66kN；R1B=-2.881kN；R1C=13.018kN；R1D=11.552kN；2、第二排立杆处的联梁计算计算简图如下：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/mq'=g k=0.205kN/mR=F1=10.87kNR'=F1'=8.66kN1）抗弯验算σ=M max/W=1.184×106/(141×103)=8.397 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.493×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.4 01N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.069 mm≤[ν]＝l a/250=1500/250=6mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'2A=8.889kN；R'2B=7.775kN；R'2C=9.476kN；R'2D=9.3kN；承载能力极限状态下：R2A=11.154kN；R2B=9.747kN；R2C=11.873kN；R2D=11.665kN；四、一号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =2(R'1A-F1')+F1'=2×(9.292-8.66)+8.66=9.924kN；第二排立杆处：P2' =2(R'2A-F2')+F2'=2×(8.889-8.66)+8.66=9.118kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =2(R1A-F1)+F1=2×(11.66-10.87)+10.87=12.45kN；第二排立杆处：P2 =2(R2A-F2)+F2=2×(11.154-10.87)+10.87=11.438kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=3.059×106/(141×103)=21.695 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.505×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.4 15N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.237 mm≤[ν]＝2l/360=2×1938/360=10.767mm满足要求！4）支座反力计算R1=-4.239kN；R2=14.918kN；R3=13.86kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1 上拉钢丝绳1838 2800 1738 是2 下撑槽钢1938 2800 1838 否3、上拉杆件验算钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(2800/1738)=58.172°上拉杆件支座力：R S1=R3=13.86kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=13.86/tan(58.172°)=8.603kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=13.86/sin(58.172°)=16.313kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =16.313kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=221.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×221.5/8=23.534kN≥N S=16.313kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×23.534/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=23.534×103/(π×202/4)=74.911N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×23.534×103/(π×202)=37.456N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=16.313×103/(10×100)=16.313N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N sz1 =8.603kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=3.059×106/(1.05×141000)+8.603/2610=20.665N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.894。

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书2014要点

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数2、立杆荷载参数二、主梁布置及锚固参数1、主梁布置参数平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.754×106/(141×103)=12.44 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.997×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.996N/ mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.034 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求！4）支座反力计算R1=-1.335kN；R2=8.068kN；R3=5.088kN；R4=10.619kN；2、支撑杆件设置3、上拉杆件验算钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：R S1=R3=5.088kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=5.088/tan(56.31°)=3.392kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=5.088/sin(56.31°)=6.115kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =6.115kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=6.115kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2 符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=6.115×103/(10×100)=6.115N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算下撑杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R4=10.619kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=10.619/tan(46.79°)=9.975kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=10.619/sin(46.79°)=14.57kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =14.57kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=14570/(0.156×693)=134.773N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=14.57×103/A=14.57×103/693=21.025N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=6.583kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.754×106/(1.05×141000)+6.583/2610=11.85N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。

悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书-----

悬挑脚⼿架阳⾓悬挑梁计算书-----悬挑脚⼿架阳⾓悬挑梁计算书⼀、基本参数1、脚⼿架参数2、型钢参数3、布置图悬挑脚⼿架阳⾓处型钢布置图⼆、⽴杆计算1、荷载计算挡风系数Glk k（2）构配件⾃重NG2k=0.90+1.20+0.78＝2.88kN 其中：脚⼿板重量：5×1.50×0.40×0.30＝0.90kN 栏杆、挡脚板重量:5×1.50×0.16＝1.20kN 安全⽹重量:51.75×1.50×0.01＝0.78kN （3）活荷载包括：a.施⼯荷载NQk=1.50×0.40×(3.00+2.00)＝3.00kNb.风荷载标准值计算⽔平风荷载标准值ωk =µzµsω=0.65×1.040×0.30＝0.20kN/m2由风荷载设计值产⽣的⽴杆段弯矩:M W =0.9×1.4Mωk=0.9×1.4ωk L a h2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10＝0.12kN·mm＝120000N·mm2、⽴杆长细⽐验算⽴杆计算长度l=kµh=1.0×1.50×1.80＝2.70m长细⽐λ=l/i=2.70103/15.80＝171≤210⽴杆长细⽐λ=171.00＜210,满⾜要求。

3、轴⼼受压构件的稳定系数计算⽴杆计算长度l=kµh=1.155×1.50×1.80＝3.12m长细⽐λ=l/i=3.12×103/15.80＝197查《规范》表A得，υ=0.1864、⽴杆稳定性验算1)不组合风荷载时N 1=1.2(NGlk+ NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(6.46+2.88)+1.4×3.00＝15.41kNN/(A)=15.41×1000/(0.186×489)＝169.43 N/mm2 2)组合风荷载时N 1=1.2（NGlk+ NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(6.46+2.88)+0.9×1.4×3.00＝14.99kNN/(A)＋MW/W=14.99×1000/(0.186×489)+120000/5080＝188.43N/mm2 ⽴杆稳定性为=188.43N/mm2＜f=205N/mm2,满⾜要求。

型钢悬挑脚手架(阳角)计算书.docx

型钢悬挑脚手架(阳角)计算书.docx型钢悬挑脚手架(阳角)计算书一.引言本文档旨在对型钢悬挑脚手架(阳角)进行计算和评估，以确保其安全可靠性。

本文档包含了以下内容：设计依据、设计参数、受力分析及计算、构件选型、施工方案等。

二.设计依据1. 《建筑结构荷载规范》2. 《建筑结构设计通则》三.设计参数1. 脚手架工作高度：10m2. 预计荷载：2000kg/m23. 悬挑长度：3m4. 脚手架构件材料：Q235 钢四.受力分析及计算1. 根据荷载参数和悬挑长度，进行受力分析，计算脚手架各部件受力情况。

2. 分析阳角结构的受力情况，并进行计算。

五.构件选型1. 根据受力分析结果，选择合适的型钢构件作为悬挑脚手架(阳角)的支撑结构。

2. 根据实际情况进行施工方案的调整，并选择合适的构件进行搭建。

六.施工方案1. 根据设计要求和选型结果，制定详细的施工方案，包括构件的安装顺序、固定方式等。

2. 进行安全评估，确保施工过程中的安全性。

七.附件本文档所涉及的附件包括：型钢悬挑脚手架(阳角)的设计图纸、受力计算表格等。

八.法律名词及注释1. 《建筑结构荷载规范》：国家推行的对建筑结构荷载计算和设计的规范标准。

2. 《建筑结构设计通则》：国家对建筑结构设计的通用规范。

型钢悬挑脚手架(阳角)计算书一.简介本文档是对型钢悬挑脚手架(阳角)的计算书，主要包括以下内容：设计依据、设计参数、受力分析、构件选型、设计计算、施工方案等。

二.设计依据1. 《建筑结构荷载规范》：规定了建筑结构设计时应考虑的荷载标准。

2. 《建筑结构设计通则》：对建筑结构的设计原则和要求进行了规定。

三.设计参数1. 脚手架工作高度：10m2. 预计荷载：2000kg/m23. 悬挑长度：3m4. 脚手架构件材料：Q235 钢四.受力分析1. 根据设计参数进行受力分析，确定脚手架各个部件的受力情况。

2. 阳角结构的受力分析，分析其受力特点和承载能力。

阳角型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数2、立杆荷载参数3、外排立杆纵距二、主梁布置及锚固参数平面图三、主梁验算1、1号主梁验算1号主梁图荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=11.674kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8.876kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=14.579kN；第二排立杆处：P2 =F2=11.221kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M ma x/W=25.053×106/(141×103)=177.681 N/mm2≤[f]=215 N/mm2满足要求！2）抗剪验算V ma x=26.225kNτma x＝V ma x/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=26.225×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×1130 0000×6)=30.993N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νma x=12.89 mm≤[ν]＝2l/250=2×1727/250=13.816mm满足要求！4）支座反力计算R1=-19.524kN；R2=46.062kN；2、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.853。

悬挑型钢脚手架(专家论证-有阳角计算过程)

湖南省机械工业技术学院汽车大厦工程悬挑钢管脚手架施工方案编制;审核：审批：湖南省第三工程有限公司2014年8月10日目录第一章：施工概况---------------------------------1第二章：编制依据---------------------------------4 第三章：施工方案与施工计划-----------------------5 第一节：方案选择-----------------------------------5第二节：施工计划----------------------------------12第四章：施工工艺--------------------------------15 第一节：技术参数----------------------------------15第二节：工艺流程----------------------------------16第三节：构造要求----------------------------------17第四节：悬挑脚手架特殊部位处理--------------------26第五节：检查与验收--------------------------------31第五章：安全保障措施----------------------------40 第一节：组织保障措施------------------------------40第二节：技术保障措施------------------------------43第三节：预防监控与应急救援------------------------48第六章：劳动力计划------------------------------64 第七章：计算书与图纸----------------------------65 第一节：计算说明---------------------------------65第二节：悬挑脚手架典型位置计算-------------------65第三节：悬挑脚手架阳角位置计算-------------------70第四节：其他需设计院协助验算处理的问题-----------70第一章：工程概况第一节：工程概况一、设计概况1、本工程位于邵阳市机械工业技术学院校内，为湖南省工业机械技术学院汽车大厦1#、2#楼。

悬挑脚手架阳角计算书

悬挑脚手架阳角型钢计算书计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。

本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。

型钢采用[16b号槽钢U口竖向，型钢支点距离建筑物角点1830mm。

型钢截面惯性矩I = 83.40cm4，截面抵抗矩W = 17.55cm3，截面积A = 25.15cm2。

阳角型钢示意图阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m经过连续梁的计算得到型钢支点的的支撑力为10.566kN型钢固接处的支撑力为9.491kN型钢最大弯矩 M max =2.584kN.m图中距离|MP|=(1.830×1.830+0.300×0.300+1.830×0.300×1.414+2.900×2.900)1/2=3.553m图中角度 <MPQ=arcsin(2.900/3.553)=0.955图中角度 <OPQ=arctg(0.109/1.830)=0.060每根钢丝绳的拉力 T=10.566/2/sin(0.955)=6.473kN水平型钢的轴向力 N=2×6.473×cos0.955×cos0.060=7.467kN型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=2.584×106/(1.05×17550.0)+7.467×1000/2515.0=143.169N/mm 2型钢计算强度小于215.0N/mm 2,满足要求!2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用[16b 号槽钢U 口竖向,计算公式如下其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(1830.0×160.0×235.0)=1.27由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.847经过计算得到强度=2.58×106/(0.847×17550.00)=173.77N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!3、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=6.473kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[F g] ——钢丝绳的容许拉力(kN)；F g——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算F g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K ——钢丝绳使用安全系数，取10.0。

悬挑型钢及次梁计算书(转角位置)

悬挑型钢及次梁计算书（转角位置）1.次梁型钢梁计算次梁材料采用16号工字钢；H=160mm,b=88mm,t w=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,w=140900 mm3,I X=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,f v=120.00N/mm2,f y=235N/mm 2。

N=10360N①内力分析根据力学求解器计算，V max＝5.18kN；M max＝6.73kN·m②抗弯强度验算W＝M max /σ＝6.73×103/215＝31.3cm3查表得，16号工字钢[W]＝140.9cm3＞W＝31.3cm316号工字钢抗弯强度满足设计要求；③抗剪强度验算V max＝5.18kNτ＝V max/（I/S×t w）＝5180×80800/(11270000×6) ＝6.18N/mm216号工字钢抗剪强度τ＝6.18N/mm2＜f v＝125N/mm2,满足要求。

④挠度验算16号工字钢，I＝1127cm4，E＝210GPa根据力学求解器计算：挠度系数Kυ＝3.4υmax＝Kυ×103/EI＝3.4×102/(210×1127) ＝8.2×10-3m＝1.43mm[υ] ＝2600/250＝10.4mm挠度υmax＝1.43mm＜[υ]＝10.4mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：计算模型简图（单位：P＝kN,q＝kN/m）弯矩图（单位：kN.m）剪力图（单位：kN）位移图6.悬挑型钢梁计算悬挑材料选采用16号工字钢；H=160mm,b=88mm,t w=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,w=1409 00mm3,I X=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=215.00N/mm2,f v=120.00N/mm2,f y=235N/ mm2。

悬挑脚手架阳角型钢计算书

悬挑脚手架阳角型钢计算书悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息1、荷载参数脚手架联梁传递支座力F(kN)12型钢支撑形式两根支杆立杆横向间距或排距Lb(m) 1.05 内排架距离墙长度a(m) 0.35 阳角型钢长度L(m) 3.2 点M 到Q 点的距离D 1(m)3.3 O 点到Q 点的距离D 2(m)0.2支点P 到建筑物角点O 的距离D 3(m)2型钢型号8号槽钢支杆类型8号槽钢水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。

型钢截面惯性矩I=101.3cm 4，截面抵抗矩W =25.3cm 3，截面积A =10.24cm 2。

3501000混凝土结构钢管脚手架15001500悬挑脚手架转角处简图焊接8#槽钢16#工字钢平面图1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=12kN;水平钢梁自重荷载q=1.2×8.04×9.8×10-3=0.095 kN/m 经过连续梁的计算得到剪力图(kN)弯矩图(kN·m)型钢支点的支撑力为R A=13.088kN;型钢固接处的支撑力为R B=11.216kN;型钢最大弯矩M max=4.071kN·m;图中距离|MP|=(D1×D1+D2×D2+D3×D3+1.414×D2×D3)1/2=(3.3×3.3+0.2×0.2+2×2+1.4142×0.2×2)1/2=3.94m图中角度<MPQ=arcsin(3.300/3.936)=56.963°图中角度<OPQ=arctan(0.707×0.200 /(2.000 + 0.707× 0.200))=3.778°每根支杆的压力T=13.088/2/sin(56.963°)=7.806kN水平型钢的轴向力N=2×7.806×cos(56.963°)×cos(5.711°)=8.469kN型钢最大应力计算值σ=M max/(1.05W)+N/A=4.071×106/(1.05×25.3×103)+8.469×103/(10.24×102)=161.509N/m m2型钢的最大应力计算值σ= 161.509 N/mm2≤[f]=215 N/mm2，满足要求！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用8号槽钢φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=(570tb/lh)×(235/f y)=570×8×43×235 /(2.4×103×80×235)=1.021由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，得到φb'=1.07-0.282/φb = 1.07-0.282/1.021=0.794。

悬挑梁计算长度

悬挑梁计算长度
悬挑梁的长度计算主要是根据其自重、外载荷和悬臂长度来确定。

一般情况下，悬挑梁的长度计算可以使用悬挑梁的静力平衡方程求解。

对于一个均匀悬挑梁，其自重可以通过梁的密度和梁的截面积来计算。

因此，悬挑梁的自重可以表示为自重力G = ρ * A * L，其中ρ 是梁的密度，A 是梁的截面积，L 是悬臂长度。

悬挑梁上的外载荷可以是集中力或均布载荷，根据具体情况可以使用相应的载荷分布进行计算。

根据悬挑梁的静力平衡方程，可以得到以下方程：
G + W = R，
M = R * L + W * L/2，
其中 G 是悬挑梁的自重力，W 是外载荷，R 是支座反力，M
是支座处的弯矩。

通过解以上方程组，可以得到悬挑梁的支座反力 R 和长度 L
的值。

需要注意的是，具体的悬挑梁计算涉及到悬挑梁的材料强度、截面形状和荷载条件等多种因素，为了得到准确的悬挑梁长度，最好咨询专业工程师进行计算。

阳角计算

计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。

脚手架排距为1560mm，内侧脚手架距离墙体300mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。

型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2500mm。

型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。

阳角型钢示意图11002500 9.80kN9.80kN 0.25kN/mA B阳角型钢计算简图一、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m 经过连续梁的计算得到0.000.2410.0410.071.480.978.838.93阳角型钢支撑梁剪力图(kN)1.1272.639阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 0.0390.069阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为: 11.554kN型钢固接处的支撑力为: 8.931kN型钢最大弯矩 M max =2.639kN.m图中距离 |MP|=(2.500×2.500+0.300×0.300+2.500×0.300×1.414+3.600×3.600)1/2=4.512m图中角度 <MPQ=arcsin(3.600/4.512)=0.924图中角度 <OPQ=arctg(0.118/2.500)=0.047每根钢丝绳的拉力 T=11.554/2/sin(0.924)=7.241kN水平型钢的轴向力 N=2×7.241×cos0.924×cos0.047=8.721kN型钢抗弯计算强度:f=M/1.05W+N/A=2.639×106/(1.05×141000.0)+8.721×1000/2610.0=21.170N/mm 2 型钢计算强度小于215.0N/mm 2,满足要求!二、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=1.65由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值φb'=1.07-0.282/φ=0.899b经过计算得到强度σ=2.64×106/(0.899×141000.00)=20.82N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ< [f],满足要求!三、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=7.241kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[F g] ——钢丝绳的容许拉力(kN)；F g——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；计算中可以近似计算Fgα——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K ——钢丝绳使用安全系数，取10.0。

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二、12号阳角悬挑梁计算书一、基本参数1、脚手架参数2、型钢参数3、布置图悬挑脚手架阳角处型钢布置图二、立杆计算1、荷载计算Glk k=0.72+0.96+0.45＝2.13kN （2）构配件自重NG2k其中：脚手板重量：4×1.50×0.40×0.30＝0.72kN 栏杆、挡脚板重量:4×1.50×0.16＝0.96kN安全网重量:30.00×1.50×0.01＝0.45kN（3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.50×0.40×(0+4.00)＝2.40kN b.风荷载标准值计算水平风荷载标准值ωk =μzμsω=1.52×1.040×0.35＝0.55kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:M W =0.9×1.4Mωk=0.9×1.4ωk L a h2/10=0.9×1.4×0.55×1.50×1.802/10＝0.34kN·mm＝340000N·mm2、立杆长细比验算立杆计算长度l=kμh=1.0×1.50×1.80＝2.70m长细比λ=l/i=2.70×103/15.90＝170≤210立杆长细比λ=170.00＜210,满足要求。

3、轴心受压构件的稳定系数计算立杆计算长度l=kμh=1.155×1.50×1.80＝3.12m长细比λ=l/i=3.12×103/15.90＝196查《规范》表A得，φ=0.1884、立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N 1=1.2(NGlk+ NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(3.21+2.13)+1.4×2.40＝9.77kNN/(A)=9.77×1000/(0.188×450)＝115.48 N/mm2 2)组合风荷载时N 1=1.2（NGlk+ NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(3.21+2.13)+0.9×1.4×2.40＝9.43kNN/(A)＋MW/W=9.43×1000/(0.188×450)+340000/4730＝183.35N/mm2 立杆稳定性为=183.35N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

5、转化为A2点纵距是(0.80+1.50)/2＝1.15的作用力9.77×1.15/1.50＝7.49kN三、连梁LL1型钢承载力验算1、荷载参数2、承载力验算连梁材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw =6.0mm,t=9.9mm,q=0.25kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv =120.00N/mm2,fy=235N/mm2。

Mmax=Fab/l＋qa（l－a）/2=7.49×0.80×1.50/(0.80+1.50)+0.25×0.80×1.50/2＝4.06kN·mRA=Fb/l＋ql/2=7.49×1.50/(0.80+1.50)+0.25×2.30/2＝5.17kN抗弯强度验算γx=1.05,σ=M max/γx W x =4.06×106/(1.05×140900)＝27.44N/mm2连系钢梁LL1抗弯强度σ=27.44N/mm2＜f=215N/mm2,满足要求。

四、连梁LL2型钢承载力验算1、荷载参数9.77×1.15/1.50＝7.49kN2、承载力验算连梁材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw =6.0mm,t=9.9mm,q=0.25kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv =120.00N/mm2,fy=235N/mm2。

M max =FlC1＋qlC22/2=6.09kN·mR A =（1＋lC1/l）F+ql（1＋lC2/l）2/2=(1+0.80/1.50)×7.49+0.25×1.50×(1+0.90/1.50)2/2＝11.96kN(1)抗弯强度验算γx=1.05,σ=M max/γx W x =41.16N/mm2连系钢梁LL2抗弯强度σ=41.16N/mm2＜f=215N/mm2,满足要求。

(2)挠度验算υmax=Fl C12l(1＋l C1/l)/3EI+ql C2l3（-1＋4l C22/l2＋3l C23/l3）/24EI =7490×8002×1500×(1+800/1500)/(3×206000×11270000)+0.25×(900×1500)3×(-1+4×9002/15002+3×9003/15003)/(24×206000×11270000)＝1.60+0.01＝1.61mm=1.61mm＜[υ]=2×900/250=7.20mm,满足要求。

连系钢梁LL2挠度υmax五、悬挑脚手架阳角主挑梁计算书在A1、B2点的作用力（连系梁支座力和立杆受力）A1：0.80 m立杆纵距9.77×0.80/1.50＝5.21kN,LL1连系梁支座力=5.17kN5.17+5.21＝10.38kNB2: 1.50m立杆纵距 9.77×1.50/1.50＝9.77kN,LL2连系梁支座力=11.96kN9.77+11.96＝21.73kN2、型钢承载力验算（1）、荷载参数悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw =6.0mm,t=9.9mm,q=0.25kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv =120.00N/mm2,fy=235N/mm2。

经计算得：M max =7.75kN.m,Vmax=24.38kN,υ=3.45mm各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为：R1＝8.36kN；R2＝26.43kN；R3＝1.27kN；1)抗弯强度验算γx=1.05,σ=M max/γx W x =7.75×106/(1.05×140900)＝52.38N/mm2悬挑主梁抗弯强度σ=52.38N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

2)抗剪强度验算Vmax=24.38kNτ=V max S/I x t w=24.38×1000×80800/(11270000×6.0)＝29.13N/mm2<fv=120.00N/mm2悬挑主梁抗剪强度τ=29.13N/mm2＜120.00N/mm2,满足要求。

3)整体稳定验算L 1=2500mm，b=0.67 (查表得)b=0.67>0.6 b'=1.07-0.282/b=1.07 - 0.282/0.67＝0.65Mmax/( b＇W x)=7.75×106/(0.65×140900)＝84.62 N/mm2<f=215.00N/mm2悬挑主梁整体稳定性84.62N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

4) 挠度验算υmax=3.45mm悬挑主梁挠度υmax=3.45mm＜[υ]=2500/400=6.25,满足要求。

（3）、钢丝绳验算h=3.00m,L=2.50m,N=8.36N采用双φ16mm钢芯钢丝绳,α=0.85,K=7.00，K’=0.356 ，Ro=1670破断拉力总和F破=K＇D2Ro/1000=0.356×162×1670/1000＝152.20kN钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=152.20×0.85/7.00＝18.48kNToa=8.36×(3.002+2.502)0.5/3.00＝10.88kN钢丝绳承受拉力10.88kN＜[P]=18.48kN,满足要求。

（4）、吊环验算吊环采用φ20mm HPB300级钢筋制作,As=314mm2,f=65N/mm2每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa=10.88kN吊环可承受的拉力:f×As=65×2×314.00/1000＝40.82kN吊环强度40.82kN＞N拉=10.88kN,满足要求。

（5）、锚固段与楼板连接的计算锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.64kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=1.27×103/(3.14×202)=1.01N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2压环钢筋Nm/As=1.01N/mm2＜55.25N/mm2,满足要求。

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。