30+45+30米现浇预应力混凝土连续箱梁支架检算

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30+45+30m预应力连续梁计算书

30+45+30米连续梁计算书一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书（一）工程概况：本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。

桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。

箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。

箱梁顶板厚22cm。

为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。

其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。

结构支承形式见图1.3。

主梁设纵向预应力。

钢束采用Øj15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。

预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。

纵向钢束采用大吨位锚。

钢束为19Øs15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。

图1.1 中跨跨中截面形式图1.2 横梁边截面形式图1.3 结构支承示意图（二）设计荷载结构重要性系数：1.0设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。

人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。

设计风载：按平均风压1000pa计，地震荷载：按基本地震烈度7度设防，温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。

基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。

其他荷载：（三）主要计算参数材料：C50砼；预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。

一期恒载容重325/kN m γ=；二期恒载:防撞墙砼重量为0.34722517.35/kN m ⨯⨯=，花槽填土重量为0.419208.38/kN m ⨯=；桥面铺装:沥青砼323/kN m γ=，计算每延米重量为7.750.092316.04/kN m ⨯⨯=；（四）计算模型结构计算、施工模拟分析以设计图纸所示跨度、跨数、断面尺寸及支承形式为基础，有关计算参数和假定以现行国家有关设计规范规程为依据。

30+45+30米现浇预应力混凝土连续箱梁支架检算

30+45+30米现浇预应力混凝土连续箱梁支架检算摘要：通过对本连续箱梁支架现浇检算，确定了各参数。

支架杆件强度安全系数大于1.3，抗倾覆稳定系数大于1.5，具有足够的承载力和整体稳定性。

通过对支架的预压消除了地基非弹性变性，并对支架弹性变性进行测量，保证了工程质量和连续梁的线性。

关键词：连续箱梁；支架；稳定性；检算1工程概况山西省龙城高速公路东观互通A匝道AK1+041.5桥上跨主线，桥梁第二跨横跨主线与主线交角为72.25度（AK1+043.018~K55+109.514），与A匝道线路右前夹角90度，桥梁正交，桥型为30+45+30米现浇预应力混凝土连续箱梁。

中间跨（45米跨）桥梁净高11.6米，小里程侧边跨（30米跨）桥梁净高10.2米，大里程边跨桥梁净高9.2米。

现浇箱梁采用单箱双室，纵向预应力体系，满堂支架逐孔现浇。

箱梁标准断面梁高2.3米，顶板宽度15.5米，底板跨度10.5米，顶板厚28cm，底板厚25cm，翼板外侧厚18cm，腹板厚50cm，箱梁内净空1.77米，翼板悬臂2.5米。

2支架布置设计本桥现浇梁支架设计为满堂红支架。

立杆和纵、横杆均采用标准化的碗扣式脚手架钢管(立杆ф48×3.5mm)，剪刀撑采用ф48×3.5mm钢管。

立杆纵向间距跨中梁段采用0.9m，墩顶梁端（实心端）及异型梁的加劲部分采用0.6m，并按墩身中心线均分；横向间距腹板位置为0.3m，底板和翼缘板梁段位0.6米；横杆步距采用1.2m。

底模直接布置在支架顶部小横梁上(10×10cm方木)，小横梁方木沿箱梁纵向以25cm间距均匀布置，墩顶设置可拆式底模，模板直接铺设在小横梁上；荷载作用通过小横梁传递到大横梁上(100mm×150mm方木，沿箱梁纵向布置)，然后通过顶托、立杆、底托、底层方木(100mm×150mm)、垫木（5×20cm木板）传递到地基上，横杆起确保立杆稳定和确定立杆的计算长度作用。

连续箱梁现浇支架设计方案及力学检算

附件2：连续箱梁现浇支架设计方案及力学检算一、计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)二、支架设计方案根据我项目经理部实际情况，S4K106+120.5底角沟大桥第4墩～8墩25＋3×35＋25m连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.0mm扣件式钢管支架。

支架高度按照13m计算，支架腹板与梁端位置按照70×30cm布置，其余部位按照70×60cm布置，水平横杆按照120cm 竖向布置，纵向每5m在横断面设连续剪力撑，两侧面及端面分别设置剪力撑。

大分配梁采用2根Ф48×3.0mm扣件式钢管，间距为70cm，小分配梁采用1根Ф48×3.0mm扣件式钢管。

三、支架力学检算(一)、荷载计算(25＋3×35＋25m连续箱梁I-I断面计算)翼缘板处的荷载分布与顶板及底板钢管布置一样，翼缘板处砼重小于顶板及底板砼重，以顶板及底板砼重来检算。

1、整体验算：取I-I断面1m范围进行验算断面面积为：0.4×1.6×4+(2.4+2.6+2.4)×0.5+3×0.2×0.6+3×0.2×0.2=6.74m2则1m范围梁体总量为：6.74×25=168.5 KN则单位面积承重为：168.5 KN/（9×1）=18.722 KN/m2由于钢管布置为70cm×60cm，则单根承载力为：18.722 KN/m2×0.7×0.6=7.86KN/根2、单根验算(1)、跨中砼重取靠近梁端处1米长梁段，腹板取中腹板处截面顶板及底板：顶板平均厚度25cm，底板平均厚度25cm。

顶板宽度取2.4m，验算长度为1m，钢筋砼重量以25KN/m3计。

顶板及底板荷载分布为：q dd=[(0.25+0.25)×2.4×25KN/m3]/2.4=12.5KN/m2顶板及底板位置钢管布置为70cm×60cm，则单根承载力为：12.5 KN/m2×0.7×0.6=5.25KN/根腹板：腹板近似高度为160cm，宽度为40cm，验算长度为1m，钢筋砼重量以25KN/m3计。

现浇箱梁支架验算

风荷载支a 箱梁底部横桥向间距，翼板顺桥向间距0.6b 箱梁底部顺桥向间距，翼板横桥向间距0.6h 步距1.2N 查表、公式N=Φ*A*f49.0单根支架受力（KN）N ,N ,=P*a*b 28.4验算结果√/×N vs N ,√2、有风荷载单根立杆内力验算考虑冬季施工全包裹，挡风系数1.0水平风荷载（KN/m 2)W K /1*W K0.25水平风荷载作用在立杆上的集中水平力（KN)W p Wp=W K /*(b*h）0.26W L 水平力作用下产生的竖向内力（KN）W V W V =h/a*W p 0.53支架高度8m范围，步距数为8/h，迎风面产生的拉力(KN)∑W V ∑W V =8/h*W V3.53未浇筑砼时迎风面支点位置承载力（KN)N1端横梁（1.2恒载+1.4活载）*a*b 3.99未浇筑砼时迎风面跨中位置承载力（KN)N1跨中（1.2恒载+1.4活载）*a*b 4.0验算结果√/×N1支点、N1跨中 vs ∑W V √浇筑完砼背风面支点位置承载力(KN)N2端横梁∑W V =1.2恒载+8/h*WV 27.8浇筑砼时背风面跨中位置承载力（KN)N2跨中∑W V =1.2恒载+8/h*WV27.8单根在不同步距下的设计承载力（KN）N入=(h+2*0.5)/i查表Φ、公式N=Φ*A*f49.0支架根据横杆步距不同时承载力（KN）有风荷载支架验算2支架验算无风荷载支架验算支架间距（m）验算结果√/×N2支点、N2跨中 vs N √W L 水平力作用下产生的斜下向内力（KN）W X W X =√（h 2+a 2）/a*W P0.6支架高度8m范围，步距数为8/h，斜向力总合（KN）∑W X ∑W X =8/h*W X 3.9扣件抗滑系数(KN)Q C 规范取值8.0验算结果√/×Q C vs∑W X √3、立杆底部承载力验算可调底托底面面积（m 2）A 0.12*0.120.0144地基底层为15cm C20砼（KN/m 2）f 20000立杆对地面产生的强度（KN/m2）f A N ,/A(单根支架受力)1970.5验算结果√/× f vs f A ,√3、地基承载力验算地基承载面积（m 2）A 0.49*0.490.24换填砖渣顶部（KPa）fg 允许承载力200.0立杆对地基的压强（KPa）f A N ,/A 118.2验算结果√/× f vs f A ,√b 取1000mm宽度验算1000d 面板厚度15计算跨径（m）L 0.20截面抵抗矩(mm 3)W W=b*d 2/637500截面惯性距(mm 4)I I=b*d 3/12281250弹性模量(MPa)E 100001、强度验算均布荷载（KN）q q=Q m *1m 75.0计算弯矩（KN*m）M M=0.1*q*L 20.300允许弯应力（MPa）[σ] 12.0计算弯应力（MPa）σσ=M/W 8.0以弯矩验算结果√/×[σ] vs σ√支架验算验算基础验算地基验算3面板验算(均布荷载)竹胶板参数断面尺寸（mm）强度验算(均布荷梁验参数管主16.329624.49440.60.60.60.60.60.60.90.60.90.90.60.91.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.249.049.049.049.049.049.025.728.434.126.628.426.6√√√√√√0.1944（未浇）支点4.0（1.2恒载）16.8（浇筑）支点（未浇）跨中4.0（1.2恒载）25.2（浇筑）跨中承载力N N承载力支架规P220.01440.01440.01440.01440.01440.0144 2000020000200002000020000200001785.81970.52370.81844.31970.51844.3√√√√√√0.240.240.240.240.240.24200.0200.0200.0200.0200.0200.0107.1118.2142.2110.6118.2110.6√√√√√√1000100010001000100010001515151515150.200.200.200.200.200.20 375003750037500375003750037500 281250281250281250281250281250281250 10000100001000010000100001000043.875.059.445.475.045.40.1750.3000.2380.1810.3000.181梁支架安全手册P106 12.012.012.012.012.012.04.78.0 6.3 4.88.0 4.8√√√√√√。

30x30m连续箱梁现浇支架计算

30x30m连续箱梁现浇支架计算D东莞市城市快速轨道交通R2线2312标40m简支箱梁现浇支架方案1编制依据（1）《东莞市城市快速轨道交通R2线2312标40m箱梁构造图》（2）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）（3）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)（4）现行客运专线铁路桥梁设计及施工技术规范2工程概况东莞市城市快速轨道交通R2线工程R2312标高架段起止桩号为YDK34+143.93～YDK37+788.180。

段内106#墩～109#墩为3×30m连续梁，桥梁正线位于原莞太路上，地基情况较好。

箱梁梁体为单箱单室、等高度、斜腹结构。

标准段箱梁截面顶宽为920cm，底板宽度4.0m。

顶板厚度为25cm，腹板厚度为30cm，梁端箱梁截面顶宽为9.2m，底板宽度4.0m。

顶板厚度为40cm，腹板厚度为45cm,箱梁截面高度180cm；中支点处为留有60cm×60cm人洞的横隔板。

箱梁截面如图1、2。

图2:3x30m连续梁断面图图2:3x30m连续梁中支点断面图支架设计方案东莞市城市快速轨道交通R2线2312标的3×30m连续梁现浇箱梁（106#～109#），采用满堂式现浇支架进行施工。

现浇支架采用φ48mmWDJ碗扣型多功能钢管脚手架，搭设为满堂落地支架。

支架立杆横桥向布置：翼缘板下为（120+2×90+60）cm、腹板下为（2×30）cm、底板下为（60+2×90+60）cm；立杆顺桥向布置为（100×90）cm，支架横桥向搭设总宽度为11.6m；立杆顶部配置KTC-50顶托，顶托上设14×12cm横向承重枋木，承重枋木沿桥横向间距为90cm，承重枋木上为10×10cm横向肋木，肋木布置为沿顺桥向布置间距30cm；立杆底部配制KTZ-30可调底座；横杆步距为90cm。

浅谈现浇预应力混凝土连续箱梁模板与支架设计检算

浅谈现浇预应力混凝土连续箱梁模板与支架设计检算摘要：支架稳定性是梁体质量与生产安全的保障,本文阐述了昆明东连接线支线一A 标在采用满堂式支架时进行模板和碗扣支架的设计检算过程。

关键词：模板；支架；应力；支架预压引言：满堂式碗扣支架施工是一种传统的施工方法,传力明确、工序相对简单,节省人力、设备,便于施工控制,在桥涵施工中被广泛应用。

作为现浇预应力混凝土连续箱梁的上部结构施工的一个关键工序,支架必须保证具有安全性,因此对碗扣支架的各层次和模板进行详尽合理的设计计算显得尤为重要。

1.工程简介国道昆明东连接线支线一A 标起于东三环大树营立交K1+054.68，止于国道昆明东连接线支线一标K1+702.707（短链1.507米），总长约646.52 米，道路宽度36～50 米。

由两层系统构成，上层属于城市快速路高架桥，桥长380 米，双向六车道，桥宽26 米，为多跨连续现浇箱梁，跨径组合为4×25m、4×25m、30+45+30m、3×25m 不等，设计车速为60km/h。

桥梁下部结构采用柱式花瓶式桥墩，矩形承台；桩基采用钻孔灌注桩施工，直径150cm，为4～6 根群桩基础。

上部结构采用现浇连续箱梁，箱梁为单箱四室大挑臂结构形式。

下面以U03 联为例，浅谈现浇预应力混凝土连续箱梁碗扣支架和模板设计检算过程。

2.模板、支架设计基础资料U03 联为预应力混凝土箱梁，跨径组合为30+45+30 米。

箱梁全宽26.0m,箱梁采用单箱四室大挑臂结构形式，底宽16.87m （梁体箱室断面见图1 U03 联梁体断面图），梁体底板平面面积（30+45+30）×16.87=1771.35m2，C50 混凝土总量为1836.72m3，混凝土自重1836.72×26=47754.72KN（钢筋混凝土重度按26KN/m3），混凝土产生的荷载近似按均布荷载计算g1=47754.72/1771.35=26.96KN/m2,施工人员、堆放荷载、料具运输等荷载：g2=2.5KN/ m2,倾倒混凝土产生的荷载：g3=2KN/ m2 ；振捣混凝土产生的荷载： g4=2KN/ m2 ；g=g1+g2+g3+g4=26.96+2.5+2+2=33.46KN/m2；10×10 方木自重均布荷载q1=0.1×0.1×8=0.08KN/m；10×15 方木自重均布荷载q2=0.1×0.15×8=0.12KN/m；设计立柱纵横步距l=0.9m 计算，横杆间距l′=1.2m，纵向方木10×15cm，横向方木10×10cm，间距l1=30cm，15mm 厚竹胶板做底模。

公路工程现浇箱梁施工满堂支架受力检算分析

公路工程现浇箱梁施工满堂支架受力检算分析摘要：结合箭沱湾互通G匝道桥现浇箱梁施工实例对现浇箱梁满堂支架受力验算进行分析。

现浇箱梁结构相对简单，结构受力明确，造价相对较低，后期运营维修成本低，施工方便等优点，在我国高速公路桥梁建设工程中应用广泛。

满堂支架工艺在现浇梁施工过程中应用极为普遍，支架的设计和受力验收是从事桥梁施工技术人员必须熟练掌握的基本技能之一。

但是，在施工过程中由于模型选取部正确，导致受力计算错误，加上现场实际搭设过程中，支架搭设不规范、支架的材料进场验收不严格等原因，时常发生支架失稳跨塌，造成重大人员伤亡及财产损失，为了进一步提高受力验收的准确性，本文采用有限元软件建立力学模型，对支架的受力进行计算，能够与传统的手算方法互相验证，是传统手算方法的一种补充，目前已广泛应用于各类桥梁结构受力验收，具有较高的可靠性。

关键词：现浇箱梁，盘扣支架，荷载组合，地基承载力，有限元理论计算1引言现浇箱梁结构相对简单，结构受力明确，造价相对较低，后期运营维修成本低，施工方便等优点，在我国高速公路桥梁建设工程中应用广泛。

但是，在施工过程中由于模型选取部正确，导致受力计算错误，加上现场实际搭设过程中，支架搭设不规范、支架的材料进场验收不严格等原因，时常发生支架失稳跨塌，造成重大人员伤亡及财产损失。

本文结合箭沱湾互通G匝道桥现浇箱梁施工实例对现浇箱梁满堂支架受力验算进行详细分析，对现浇箱梁支架施工具有重要的指导意义。

实践证明，只要采取合理的支架搭设方案，建立正确的计算模型，就能保住现浇箱梁施工的安全和质量。

2工程概况箭沱湾互通G匝道桥跨越山间谷地，结合本桥地形地质条件及桥梁高度以及互通平面线型，统筹本合同段桥梁的跨径选择，着重考虑桥梁经济性能及施工的组织，经综合比选，本桥分别采用30mT梁及现浇箱梁方案。

桥梁中心桩号为GK0+454.4，孔径布置为 19*30m，桥梁全长为577m。

桥梁墩台均采用右偏角90°正交，墩台径向布置。

(30+45+30+30)m现浇预应力混凝土连续箱梁结构静力计算

Ｌ＝０的缓和曲线段内，台平行于０台布置。，１０ｍ墩号
１工程概况
２主梁结构分析
该桥上部结构为四跨预应力混凝土连续梁，其跨径组合为（０４＋０３）ｍ，三跨采用变截面，３＋５３＋Ｏ前第四跨为等截面，用单箱四室截面，箱顶宽采单
１．ｍ，宽１．ｍ，侧悬臂长２０ｍ，部厚９５底５５两．端０１，根部厚０５ｍ，、桥墩支承处箱梁中心．８ｉｎ．１２号
高２９３．８ｍ，号桥墩支承处箱梁中心高１９第５．７ｍ，５
该立交桥位于我国北部，年平均气温一７２ｃ，ｌ．ｃ为严寒地区。址区地貌属黄土丘陵区，桥区域地质稳定。跨布置根据枢纽立交处的地形、桥地貌以及交通量预测，路线采用Ａ匝道上跨既有高速公路的方式跨越。由于该枢纽立交桥处对既有高速公路进行了
ｅ）摩擦系数＝０５管道．；２ｆ道偏差系数）管
２１结构离散．
ｄ冲击系数按０｛）４公桥规》行计算，ｐ进正弯矩冲击系数采用０５，．６负弯矩冲击系数采用０５。２．２３ｅ）效应组合按ｏ（４公桥规》规定进行验算，嗍承载力极限组合、正常使用极限组合分别考虑多种工况组合。２受力计算数据分析．４由于主梁离散单元较多，因此只选取了结构中部分典型节点的数值。２．荷载正常使用极限状态．１４ａ梁短暂状况效应作用下多种工况分别组合）箱后最大应力值见表１。

现浇连续箱梁支架检算

现浇连续箱梁支架检算现浇箱梁跨中断面如图所示跨中底板断面面积S1=3.68m2；跨中翼板断面面积S2=0.9625m2跨中底板下沿梁纵向均布荷载q1=3.68*27*1.2=119.2KN/m；单位面积荷载：119.2/12.75=9.35KN/m2跨中翼板下沿梁纵向均布荷载q1=0.9625*27*1.2=31.2KN/m；单位面积荷载：31.2/3.5=8.9KN/m2现浇箱梁墩支点处断面如图所示支点底板断面面积S1=8.1m2；支点翼板断面面积S2=0.9625m2支点底板下沿梁纵向均布荷载q1=8.1*27*1.2=262.44KN/m；单位面积荷载：262.44/4.5=58.32KN/m2支点翼板下沿梁纵向均布荷载q1=0.9625*27*1.2=31.2KN/m；单位面积荷载：31.2/3.5=8.9KN/m21、跨中断面处碗扣式支架检算（1）立杆强度复核横杆步距为1.2m，由此据《桥涵施工手册》表13-5得单根立杆承载力为30kN底板下立杆纵向间距设为1.20m ，横向间距为0.9m ，单排横向立杆根数为(4.5/0.9+1)=6根；单根立杆实际承受荷载:P=(119.2*1.2)/15=9.54KN<30KN ，强度满足要求。

翼板下每边2根立杆，共计4根立杆；翼板下单根立杆实际承受荷载：P=(31.2*1.2)/4=9.36KN<30KN ，强度满足要求。

（2）地基承载力复核原地表土为亚粘土，经压实后地基承载力为f k =130KPa ；采用30cm 厚宕渣硬化，经压实后地基承载力为σk =300KPa ；上部采用15cm 厚C20混凝土硬化，C20混凝土抗压强度为10MPa; 取单根立杆分析：单根立杆最大荷载N=9.54KN ，立杆底座面积S=0.15*0.15=0.0225m 2立杆底部混凝土承受荷载为：N/S=9.54/0.0225=0.4MPa<10Mpa ，混凝土承载力满足要求；宕渣承受荷载：N/S+γ砼*h=9.54/(0.45*0.45)+25*0.15=51KPa<0.5*σk =150KPa ，宕渣地基承载力满足要求；应力按45度角扩散，天然地基整体承受上部荷载，天然地基承受荷载： P+γ砼*h+γ宕渣*h=290/12.75+25*0.15+20*0.3=32.5KPa<0.5*f k =65KPa 天然地基承载力满足要求。

现浇混凝土箱梁支架设计与检算

ｆｒｏｍａｂａｋｔｕｎｏｒｎｃｎｒｔｇｒｅｅｍｎｉｓｒｃｅｄｒｇｐｕｇｏｃｅｅｉｄｒｂａｉｓｔｆｃｌｉｔｏｕｅｔｅｅｉｎｎｉｉｅ，ｏａｌｎｒｄｃｓｈｄｓｇａｄｙｃｌｕａｉｎｏｒｃｅ．ｂａｋｔｆｕｄｔｎｃｎｔｃｉｎｔｃｎｑｅａｃｌｔｆｂａｋｔｒｃｅｏｎａｉｏｓｒｔｅｈｉｕ．Ａｌｔｅｗｒａｅａｇｏｅ＿ｏｏｕｏｌｈｏｋｃｎｂｏｄｒｆ
第９卷第２期２１０２年６月
河北交通职业技术学院学报
ＪｕｎｌｏｂｉＪａｔｎｃｔｎｌａｄＴｃｎｃｌＣｌｇｏｒａｆＨｅｅｉｏｏｇＶｏａｉａｎｅｈｉａｏｌｅｏｅ
Ｖｏ．．１Ｎｏ２９
中图分类号
Ｕ４文献标识码４５
Ａ
ＤｅｉｎａｄＣａｃｌｔｎｏａｋｔＵｓｄｉｎｒｔｒｅａｕｉｇｓｇｎｌｕａｉｆＢｒｃｅｅｎＣｏｃｅｅＧｉｄｒＢｅｍＰｏｒｎｏ
１工程概况
十（）水）堰天（高速公路联络线（７１）Ｇ０陕西汉１
中到略阳公路ＨＣ２Ｃ０３３９闫家沟大桥位 — ２标Ｋ＋４．３０
２支架搭设方案
每跨箱梁设６个支墩，支墩采用６】的墩根① ．ｍ６柱钢模板，钢模板下部浇筑高１混凝土，支墩．ｍ５

现浇混凝土连续箱梁支架验算

本桥支架采用ＨＬ一２Ｏ型碗扣式脚手架，支架横桥向排布，Ｂ４
每片支架间距９ｃ横桥向）０ｍ（，每排支架间距９ｃ（０ｍ，纵桥向）。支架立杆下安装可调底座，顶部安装可调上托，能够方便调整箱梁底板高程符合设计要求及箱梁浇后易于拆除支架，支架支立完成后用钢管扣件将支架横纵连接，设有独立安全上下走道，不与支架接触，不得以攀登支架的方式上下支架。３．支架地基处理翻起现场松散软土，掺入５％熟石灰，整平分层压实，对于下部施工时挖基坑处的特殊部位进行特殊处理，选择级配碎石回填、分层压实，保证整个地基的均匀一致，检测承载力，直至地基承载力满足要求且均匀一致，以保证地基的弹性或非弹性变形在允许范围内，然后在桥面投影处浇筑１ｍ宽１ｃ３５ｍ厚混凝土硬化带，因跨主线路处理较好，因此在支架底座位置横桥向垫ｌｃＯｍ松木方０ｍＸ２ｃ４．支架蕾定性验算４１荷载组成．组成支架荷载包括：（１）上部现浇箱梁结构重量；（）模２板及承托模板结构的重量；（３）施工机具及施工人员荷载（由于支架高度小于ｌｍ所以不考虑支架自重）４Ｏ，。（）倾倒砼和振捣时的冲击荷载。４１１上部现浇箱梁结构重量．．上部箱梁混凝土体积为１６ｍ，取系数２６／。按含筋率＞％２Ｏ。．ｔｍ（２计算），所以混凝土结构重量为１６ｍ × ２６／３＝２６２０３．ｔｍ３７ｔ，计算时假设箱梁所有荷载全部作用在底板平面面积内（偏于保守计算），受力面积取值为９０ｚ每平方米荷载为３７ｔ× ｌｋ／６ｍ，则２６ＯＮｔ÷ ９０２３．６ｍ＝４１５Ｎ／１，参考《ｋＨ２ｚ路桥施工计算手册》，取荷载分项系数ｒ＝１２。．．４１２模板及承托模板结构重量．．５．ｔ÷ ９０２００ｔｍ × １ｋ／＝．ｋ／３５２６ｍ＝．６／０ＯＮｔＯ６Ｎｍ，取荷载分项系数ｒ＝１２。２．４１３旌工机具及旅工人员荷载．．根据《路桥施工计算手册》表８ｌ一，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取０２ｔｍ，即２５Ｎｍ，取荷载分项系数ｒ＝．。．５／．Ｋ／２１４４１４倾倒砼和振捣的冲击荷载．．根据《路桥施工计算手册》表８ｌ一，冲击荷载取０８／２含．ｔｍ，（振捣砼产生的荷载）即８Ｋ／ｍ，取荷载分项系数ｒ＝１４。Ｎｚ．

现浇箱梁支架检算方案

现浇箱梁支架检算方案现浇箱梁支架是指在施工现场现场浇筑预制箱梁时所使用的临时支架。

在进行现浇箱梁支架检算方案时，需要考虑到多个因素，包括支架的稳定性、承载能力、施工安全等方面。

下面是一个关于现浇箱梁支架检算方案的详细介绍，具体内容如下：1.支架稳定性的检算：要确保现浇箱梁支架的稳定性，首先需要对支架进行设计计算。

计算过程中需要考虑支架的几何形状、构造材料的强度特性以及地基条件等因素。

通过力学分析和计算，确定支架的结构形式、尺寸和材料等参数，使得支架在施工过程中能够稳定地承载箱梁的重量和施工荷载。

2.支架承载能力的检算：现浇箱梁支架需要承载箱梁的自重和施工荷载。

在检算承载能力时，需要确定支架的强度，并考虑各个构件的不同荷载情况。

在计算中需要确定各个构件受力的方式和受力大小，并对其进行合理分配，以确保支架的承载能力能够满足施工要求。

3.施工安全的检算：在现浇箱梁支架的检算方案中，施工安全是一个重要的考虑因素。

要确保施工过程中的安全，需要对支架的稳定性和强度进行严格的检验，并配备适当的安全设备和人员。

此外，还需要对施工过程中可能出现的风险进行评估和预防，并采取相应的措施，以确保施工的安全性。

4.监测和调整：在进行现浇箱梁支架检算方案时，还需要对支架进行监测和调整。

在施工过程中需要对支架进行实时监测，以检测支架的变形和位移情况，并根据监测结果进行及时调整。

如果发现支架存在问题，需要及时采取相应的措施进行处理，以保证施工的顺利进行。

总结起来，现浇箱梁支架检算方案是一个综合性的工作，需要考虑到支架稳定性、承载能力和施工安全等多个因素。

通过合理的设计和计算，能够确保现浇箱梁支架能够满足施工要求，并保证施工的安全性和质量。

现浇混凝土连续箱梁满堂碗扣型钢管支架及模板的施工验算

现浇混凝土连续箱梁满堂碗扣型钢管支架及模板的施工验算资讯类型：行业新闻加入时间：2009年3月19日15:0现浇混凝土连续箱梁满堂碗扣型钢管支架及模板的施工验算摘要:运输便利、构造简单、安装方便的碗扣式钢管支架是目前现浇箱梁施工中最为常用的一种支架，尤以现浇连续箱梁应用最为广泛。

现就碗扣型钢管支架稳定性及单根钢管支架立杆稳定性以及模板的强度进行验算。

施工过程中支架立杆的纵距、横距及水平杆的步距要严格按照验算结果进行施作。

施工；验算钢筋混凝土连续箱梁需支架进行现场浇筑，支架的支设是其中一项最重要，也是最为复杂的工作。

支架的支设质量直接影响着现浇连续箱梁的质量，所以在支架的支设过程中要严格按照验算结果进行，且单根立杆的垂直度要求不大于1 c m控制，以提高满堂支架的抗倾覆性能。

现以西合高速公路S D N 6合同段棣花互通式立交桥E匝道现浇箱梁的施工计算为例，介绍一下我们的施工应用。

该桥梁总长146m，上部构造为20+4×25+20，箱梁顶宽15.50m，底宽10.5m，一箱两室，在桥梁两端向跨中方向3 9 m处设置O V M-1 9联接器，该箱梁分为三段进行施工。

为确保大体积混凝土的表面平整度，考虑到施工安装、搬运、拆卸方便，模板一般采用大面积刚度较好的竹胶板。

一、满膛支架设计及计算1、支架及模板的设计支架设计采用满堂碗扣支架，支架主要包括立杆、横杆、可调底、顶托梁、剪力撑、横向分配方木、顺桥向分配方木和底模板。

基底为丹江河道天然砂砾填筑路基（压实度达到9 5%以上，地基承载力＞4 0 0 K p a），考虑到砂砾表层的板结性能较差，引起支架整体的局部受力不均匀，产生沉降，在其上浇注20cm厚C20混凝土的补强调平层，以确保现浇连续箱梁的整体浇注质量。

考虑到高空作业危险性，支架在支设时两侧各留出50cm的工作平台，外侧采用防护网进行防护。

支架采用碗扣式支架，距桥墩中心3米范围内，顺桥方向立杆步距0.6 m，其它位置顺桥向立杆步距0.9 m，横桥向立杆步距均为0.9 m；层高为1.2 m，支架平均高度8m，大横杆采用12×12cm、小横杆采用1 0×1 0 c m的落叶松方木。

现浇箱梁监理细则

一、专业工程特点本监理部监理范围旳三、四标段主线高架桥西起苏州新区鹿山路与建林路交叉口西侧旳太湖大道, 起点桩号K0+532.048, 沿鹿山路向东跨越建林路、朝红路、联港路、湘江路、金枫路, 截止桩号K4+289, 全长3.757公里。

高架桥箱梁主线顶宽有26米、35.5米、45米三种类型, 箱梁高度2米, 匝道箱梁宽度8米, 高度1.6米。

箱梁构造形式为等截面预应力砼持续箱梁, 采用满堂支架现浇施工, 跨径以30米、32米、34米为主, 最大为45米, 有两跨一联、三跨一联及四跨一联, 主线合计37联, 匝道6联。

二、监理工作根据（1）本监理部监理范围内旳现浇箱梁施工应遵守:（2）业主与承包人之间旳《工程承包协议》及《补遗书》；（3）本工程旳《协议技术规范》有关章节；（4）J TJ041-2023《公路桥涵施工技术规范》；（5）都市桥梁工程施工与质量验收规范GJJ2-2023（6）C JJ2-90市政桥梁工程质量检查评估原则；（7）本工程设计文献及有关设计技术联络单；（8）有关监理告知；（9）被同意旳分项工程动工汇报（含各施工专题方案）。

三、监理工作流程四、监理工作控制目旳及控制要点（一）、箱梁施工前旳准备施工前准备阶段规定承包人必须做到:1、制定详细施工组织设计, 着重于施工方案（包括模板、支架及搭设、支架预压、卸载方案、混凝土浇筑方案及张拉压浆方案等）、质量保证体系与施工安全保障体系, 重要包括进度、人员、场地安排、机具及重要技术措施、安全措施与交通措施、应急预案等。

2、对原材料旳采购应符合设计文献或业主规定, 提供原材料旳厂家必须持有生产许可证。

3.提供所选定原材料旳试验汇报（包括石子、砂、水泥、钢筋、钢绞线、锚具等）。

4.严格按已经批复旳支架施工方案进行支架地基旳硬化处理及支架搭设和预压。

5.预应力张拉设备须配套、性能稳定并通过专业机构检测标定。

6.做好混凝土浇筑前旳各项详细准备工作及施工操作方案（包括混凝土配合比、坍落度、初凝时间、混凝土浇筑工艺等）,注意确定合理旳混凝土坍落度、浇筑方式、振捣方式等, 保证箱梁混凝土密实, 无水印、麻面。

预应力混凝土连续箱梁模板与支架施工检算

和２的预应力后张法现浇连续箱梁，中最长一联为１０ｒｏ５ｍ其２ｎ７按照箱梁支架横断面示意图进行底模、）侧模及翼板模板支８箱梁混凝土浇筑前派专人对所有扣件、）顶托与工字钢间空有限公司施工的秦王互通立交桥为例加以说明，桥全长９０ｍ，立，该４并进行竖直度、标高校正、固。加
间距采用６ｍ；）杆：０ｃ２横步距１０ｃ３顶托：接插入立杆顶３支架检算２ｍ；）直端，支架搭设时顶托调整范围控制在４ｌ以内；）０Ｃ＇／ｌ４主龙骨：采用３１荷载计算．１０号工钢，向铺设，纵间距同立杆间距；）５次龙骨：采用１ｌＸ０Ｃ＇／ｌ钢筋混凝土容重按２Ｎ／计算。５ｋｍ３１ｌ方木，０Ｃ＇／ｌ箱梁底板处横向铺设于主龙骨上，间距０３ｍ；．腹板１箱体部位箱梁自重荷载计算：）见表１。
１．０７１
０８．２４９．０７．
８７５２７４．．３２３
０６０７．８．５４１．４５．０５１１．７．３２６１６．０１．
３３支架检算．
１墩柱纵向两侧空箱部位单根立柱承受荷载（）横向间距０９ｍ，．纵向间距０６ｍ）．：
Ｅ／ｃｆ一ｆＮ・１１Ｎ・ｒ２ｌ／１１ — ２１
４８．９
１．４４１０ｏ１０２
１．９２１
２５４８３３１４４
线载∑Ｐ／・一荷ｉｋｍＮ
弯矩Ｍｋｍ／Ｎ・截面应力８／ｍ一１Ｎ・挠度／ｍｒｎ