碗扣式脚手架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
满堂式碗扣支架支架设计计算
满堂式碗扣支架支架设计计算杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。
为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。
（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。
横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。
3.1超限板计算(400mm厚)
碗扣式楼板模板支撑架计算书依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取0.88。
架体结构重要性系数取1.10。
模板支架搭设高度为3.5m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，脚手架步距 h=1.80m。
钢管规格：Φ48×2.8;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-60(600);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-60(600);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用40.×80.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
顶托梁采用80.×80.mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
施工均布荷载标准值4.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。
图碗扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.30)+1.40×4.00=11.984kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×4.00=10.697kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
P匝道现浇预应力箱梁盘扣式支架计算书
P匝道现浇预应力箱梁盘扣式支架计算书一、支架搭设结合PK0+661.000道路施工，第四、五、六、七联均采用盘销脚手架搭设，借助已完成的墩柱/盖梁进行搭设，一联同时到顶，四联平行作业。
盘扣式支架立杆布置间距为顺路方向1500㎜，墩柱处进行加强，实心段腹板位置为横向间距900㎜，实心段其余位置横向间距为1200mm；跨中部分纵、横向步距为1500mm。
架体由底至顶设置斜拉杆，斜拉杆在支撑架两侧对称设置，立杆底部插入可调基座，立杆顶部插入可调托座。
二、编制依据《建筑施工手册》（第四版）（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231—2010）《盘销式脚手架检测报告》三、材料特性主杆Φ60.2xt：3.2mm Q345B fc=310N/mm² E=2.06x105/mm2横杆Φ48.2xt：2.5mm Q235 fc=215N/mm² E=2.06x105/mm2斜杆Φ48.2xt：2.75mm Q235 fc=215N/mm² E=2.06x105/mm2四、现浇箱梁荷载计算及支架验算1、荷载计算支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载（风荷载）等。
(1)、箱梁自重根据每一联连续箱梁结构不同，分别计算箱梁自重荷载。
箱梁自重荷载取具有代表性的断面。
横梁与腹（顶）板加厚断面位置的支架搭设方式相同，1.3m现浇箱梁跨中断面面积SA =6.0725m2; 端部D-D断面面积SD=10.45m2; 1.5m现浇箱梁跨中断面面积SA =6.0625m2; 端部D-D断面面积SD=11.55m2;因此荷载计算断面取跨中位置SA =6.0725m2；横梁端部SD=11.55m2分别进行计算。
叠合楼板支撑架(碗扣式)计算书
叠合楼板支撑架（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20163、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：荷载系数参数表：设计简图如下：叠合楼板平面图叠合楼板剖面图(支架纵向)叠合楼板剖面图(支架横向)四、预制楼板验算叠合楼板的预制部分楼板上进行现浇部分楼板施工，预制楼板需要承担现浇楼板重量及施工荷载，预制楼板下有支撑架，故预制楼板可看成受弯构件计算。
本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.5×0.9×2.5]×1=7.609 kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h1))×b =(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×1＝3.257kN/m计算简图如下：预制楼板计算简图一1、强度验算弯矩图一(kN·m)M max＝0.685kN·m单位宽度1m，根据弯矩计算配筋：h0＝h2-15＝60-15＝45mmαs=M max/(α1f c bh02)=0.685×106/(1×14.3×1000×452)=0.024γs=0.5×[1+(1-2αs)0.5]=0.5×[1+(1-2×0.024)0.5]=0.988A s=M max/(γs f y h0)=0.685×106/(0.988×360×45)=42.784mm2根据配筋8@150得到：单位宽度1m实际配筋面积A s2 A S2=301.593mm2≥A s=42.784mm2满足要求！2、挠度验算变形图(mm)νmax＝0.045mmν＝0.045mm≤[ν]＝L/200＝900/200＝4.5mm满足要求！五、主梁验算1、荷载设计承载能力极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载设计值q1q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.5×0.9×2.5]×0.9＝6.848kN/m主梁自重设计值g=γ0×γG×g k=1×1.3×0.046=0.06kN/m主梁承受的荷载设计值q=q1+g=6.848+0.06=6.908kN/m正常使用极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载标准值q2q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h1))×b=(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×0.9＝2.931kN/m主梁自重标准值g，=γG×g k=1×0.046=0.046kN/m主梁承受的荷载标准值q，=q2+g，=2.931+0.046=2.977kN/m计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m) M max=0.682kN·m≤[M]=2.7kN·m满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN) V max=3.828kN≤[V]=8.5kN满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.051mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.021mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.08kN，R2=7.656kN，R3=3.08kN 六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝7.656kN≤[N]＝30kN 满足要求！七、立杆验算1、长细比验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×600)=2970mmλ=l0/i=2970/15.9=186.792≤[λ]=230满足要求！2、立杆稳定性验算l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×600)=3430.35mmλ=l0/i=3430.350/15.9=215.745查表得，φ1=0.157支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.475=0.427kN/m风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1×0.254=0.229kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.92×0.427+3.9×0.229=4.143kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：N wtk=6n×M ok /[(n+1)(n+2)B]=6×23×4.143/[(23+1) ×(23+2) ×20]=0.048kN不考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d1=Max[R1，R2，R3]+1×γG×q×H=Max[3.08，7.656，3.08]+1×1.3×0.15×3.9=8.417kN≤30kN考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d2= N d1+ 1×1.5×0.9×0.6×N wtk=8.417+1×1.5×0.9×0.6×0.048=8.456kN≤30kN满足要求！考虑风荷载根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.2及5.3.3条文说明，立杆产生的最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置，所以有风荷载时立杆应分别按轴心受压构件和压弯构件两种工况进行计算，并应同时满足稳定性要求。
脚手架计算书示例
脚手架计算书示例在建筑施工中，脚手架是一种常用且重要的临时性结构，为施工人员提供安全的作业平台和支撑。
为了确保脚手架的稳定性和安全性，需要进行详细的计算。
下面将为您呈现一个脚手架计算书的示例，以便您更好地理解脚手架设计中的计算过程。
一、工程概况本次施工的建筑物为建筑物名称，总高度为具体高度米，结构形式为结构形式。
脚手架的搭设高度为脚手架搭设高度米，用于具体施工用途。
二、脚手架设计参数1、脚手架类型：选择脚手架类型，如扣件式钢管脚手架、碗扣式脚手架等。
2、立杆横距：具体数值米。
3、立杆纵距：具体数值米。
4、步距：具体数值米。
5、内立杆距建筑物距离：具体数值米。
三、荷载计算1、恒载标准值脚手架结构自重标准值：根据所选脚手架类型和搭设高度，计算每米立杆承受的结构自重。
构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等构配件的自重。
2、活载标准值施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况确定，通常取值为具体数值kN/m²。
风荷载标准值：根据当地的基本风压、脚手架的受风面积等参数计算。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：考虑纵向水平杆上的脚手板自重等恒载。
均布活载：施工人员和设备等产生的活载。
2、强度计算按简支梁计算最大弯矩，然后进行强度验算。
3、挠度计算验算纵向水平杆在荷载作用下的挠度是否满足规范要求。
五、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载：来自纵向水平杆传来的荷载。
2、强度计算计算最大弯矩并进行强度验算。
3、挠度计算验算横向水平杆的挠度。
六、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆计算纵向水平杆通过扣件传递给立杆的竖向力，验算扣件的抗滑承载力是否满足要求。
2、横向水平杆同理，计算横向水平杆通过扣件传递给立杆的竖向力，进行扣件抗滑验算。
七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆的轴心力设计值，然后验算稳定性。
2、组合风荷载时考虑风荷载的作用，计算立杆的稳定性。
八、连墙件计算1、连墙件轴向力设计值包括风荷载产生的连墙件轴向力设计值和连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。
碗扣满堂楼板模板支架计算
碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为4.3m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×80mm，间距150mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用钢管48×3.5mm。
模板自重0.10kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.20kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.110×1.200+0.100×1.200=3.433kN/m活荷载标准值 q2 = (0.200+2.000)×1.200=2.640kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.433+1.40×2.640)×0.150×0.150=0.018kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.018×1000×1000/64800=0.271N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.433+1.4×2.640)×0.150=0.703kN截面抗剪强度计算值 T=3×703.0/(2×1200.000×18.000)=0.049N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.433×1504/(100×6000×583200)=0.003mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
箱涵碗口支架计算书及相关说明
第九章计算书及相关说明一计算说明本模板支架工程在箱涵结构底板施工完成的前提下进行，支架立杆直接支承在框架结构钢筋混凝土底板上，不需检算立杆地基承载力。
1、材料的物理力学性能指标材料的物理力学性能指标详见“第9页材料的力学性能指标”。
2、计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
二箱梁顶板荷载分析计算1、荷载计算模板及模板支撑架荷载Q1：1.1、内模（包括支撑架）：取q1－1=1.0KN/m2；1.2、侧模：取q1－2=0.8KN/m2；1.3、底模：取q1－3=0.6KN/ m2；1.4、碗扣脚手架荷载：按支架搭设高度8.2米计算（含剪刀撑）q1=3.0KN/m2。
－4(2)箱梁混凝土荷载Q2：2暗梁处荷载Q2暗=1×1×1.7×2.4×1.12×10=45.6kN/m2（取底板跨中处荷载Q2中=1×1×（0.22+0.4）×2.4×1.12×10=16.6kN/m最厚处）(3)施工荷载Q3：施工人员及设备荷载取q3-1=1.0KN/m2。
查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值水平模板的砼振捣荷载，取q3-2=2 KN/m2，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值。
(4) 水平模板的混凝土振捣荷载，取q4=2 KN/m2、立杆受力计算单肢立杆轴向力：计算公式：N＝（1.2Q1 + 1.4Q 活）×Lx×Ly+1.2×Q2×Lx×Ly式中：Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距。
Q1——模板支撑架自重标准值Q活——施工活荷载标准值Q2——新浇筑混凝土和钢筋荷载标准值(1)在跨端暗梁断面位置，最大分布荷载：N＝（1.2Q1 +1.4Q活）×Lx×Ly +1.2 ×Q2×Lx×Ly=[1.2×3.6+1.4×3] ×0.6×0.6+1.2×45.6×0.6×0.6=22.8KNLx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.6m，横向0.6m，立杆步距1.2m ，则单根立杆受力：N=22.8KN<[N]=40 KN（步距1.2m ）(2)跨中底板位置立杆计算：N＝（1.2Q1 +1.4Q活）×Lx×Ly+1.2 Q2×Lx×Ly=[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q1-4)+1.4q活] ×Lx×Ly +1.2×q2×Lx×Ly=[1.2×5.4+1.4×3] ×0.9×0.9+1.2×16.6×0.9×0.9=24.8KNLx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，立杆步距)1.2m.则单根立杆受力：N=24.8KN<[N]=30 KN （1.2m步距）2、地基承载力验算地基处理采用10cmC20混凝土加30㎝3：7灰土，上垫10×10㎝方木，根据力的扩散原则，计算人工回填重型压实土层荷载。
脚手架抗倾覆计算书
脚手架结构的设计规定和计算方法摘要：《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（修订稿）对建筑脚手架的荷载计算、设计表达式等计算方法作出了规定。
脚手架的主要验算项目应包括单、双排脚手架的整体稳定性验算，非单、双排脚手架结构和单肢立杆的稳定性验算及水平杆件的强度验算、连墙件验算等。
关键词：脚手架；技术标准；设计规定；计算方法；稳定性验算摘自：建筑技术.1999.第8期1993 年制订并下发的《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（建标[1993] 062 号，以下简称《统一规定》），对涉及风荷载计算、实用设计表达式等脚手架设计计算方法的有关问题作出了规定。
经4 年的应用和研究，1997年通过并下发了该规定的修订稿，基本上形成了脚手架设计计算方法的框架，成为即将陆续颁布实施的各种建筑施工脚手架安全技术规范的指导性文件。
由脚手架杆（构）件和连接件搭设而成的各种形式的脚手架、支撑架和其他用途架子所形成的脚手架结构，具有其自身的特点，不同于工程结构，不能完全套用钢结构的计算方法，应依据《统一规定》确定的方法和要求进行设计和计算。
1 《统一规定》对脚手架结构设计计算方法的规定1.1 对设计方法和设计要求的规定1.1.1 规定脚手架结构一律采用以概率理论为基础的极限状态设计法（简称概率极限状态设计法，即目前我国工程结构设计采用的方法）进行设计。
1.1.2 规定脚手架结构为临时工程结构，其结构重要性系数γ0取0.9。
1.1.3 对脚手架结构设计可靠度的要求，考虑到无足够统计数据积累的情况，确定其采用概率极限状态设计的结果，应与我国的历史使用经验相一致，即若采用单一系数法进行设计时，其单一安全系数应满足：强度计算时的K1≥1.5；稳定计算时的K2≥2.0 。
为此，在计算式中引人材料强度附加分项系数γ0’或抗力附加分项系数γ’R，γ’R =γ0γ’m=0.9γ’m。
1.1.4 规定钢管脚手架结构归人薄壁型钢结构，在涉及设计焊接连接、选用轴心受压杆件的稳定系数φ时，应使用《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GBJ18-87）。
承插型盘扣式钢管支架计算书
10、模板支架设计及计算10.1地下室顶板支架计算（板厚200mm):计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
一、计算参数:模板支架搭设高度为4.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.080kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000×1000/64800=1.229N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/(2×1200.000×18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.420×2504/(100×6000×583200)=0.049mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!三、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
车站顶板模板(碗扣式)计算书
板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20163、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×1=24.004kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.7)]×1=21.204kN/mq1活=(γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1.4×2)×1=2.8kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×1＝19.67kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×21.204×0.12+0.117×2.8×0.12＝0.024kN·m σ＝M max/W＝0.024×106/37500＝0.653N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×19.67×1004/(100×10000×281250)=0.005mmνmax=0.005mm≤min{100/150，10}=0.667mm满足要求！五、小梁验算11k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×0.1＝2.424kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.144kN/m q1活＝1.4×(Q1k+Q2k)×b=1.4×2×0.1＝0.28kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.144×0.92+0.125×0.28×0.92＝0.245kN·m M max＝0.245kN·mσ=M max/W=0.245×106/100000=2.455N/mm2≤[f]=16.2N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.144×0.9+0.625×0.28×0.9＝1.364kNV max＝1.364kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.364×1000/(2×60×100)＝0.341N/mm2≤[τ]=1.728N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×0.1＝1.987kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.987×9004/(100×8500×500×104)＝0.16mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×0.1＝2.448kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.168kN/m q1活＝1.4×(Q1k+Q2k)×b ＝1.4×2×0.1＝0.28kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×0.1＝2.007kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.448×0.9＝2.754kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.5R＝R max×0.5＝1.377kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.007×0.9＝2.258kNR'＝R'max×0.5＝1.129kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.018×106/100000=10.184N/mm2≤[f]=16.2N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=3V max/(2bh0)=3×6.181×1000/(2×60×100)＝1.545N/mm2≤[τ]=1.728N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.855mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.433mm≤[ν]=min(2×200/150,10)=2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.966kN，R2=13.066kN，R3=13.066kN，R4=8.966kN 七、可调托座验算满足要求！八、立柱验算λ=(h+2a)/i=(1200+2×350)/15.9=119.497≤[λ]=230满足要求！2、立柱稳定性验算λ=l0/i=1900.000/15.9=119.497查表得，φ1=0.458不考虑风荷载:单肢立柱轴向力：N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.5+γG×q×H=Max[8.966,13.066,13.066,8.966]/0.5+1.2×0.15×4.95= 27.022kNf=N/(φ1A)＝27.022×103/(0.458×424)=139.151N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2H/B=4.95/23.1=0.214≤2满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1040mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1040×110/1000=59.019kN≥F1=27.022kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=2000 0mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×6.902×20000/1000=456.472kN≥F1=27.022kN满足要求！。
板模板(碗扣式)-3
楼板模板(碗扣式)计算书一、计算依据1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计剖面图1（图3）模板设计剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(1.2×(0.2+(24+1.1)×0.16)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1)=10.565kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(1.35×(0.2+(24+1.1)×0.16)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1)=11.223kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(10.565,11.223)=11.223kN/m（图4）面板计算简图11、强度验算（图5）面板弯矩图M max=0.101kN·m；σ=Υ0×M max/W m=1×106×0.101/24000=4.208N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(1.1+24)×0.16)×1=4.216kN/m（图6）面板挠度图（图7）面板挠度图ν=0.142mm≤[ν]=1.2mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
碗扣式脚手架满堂支架设计计算
现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架设计计算摘要以***高速公路***互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算。
关键词碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，***高速公路***立交工程中现浇箱梁施工中大量采用该体系支架。
1 工程概况1.1 总概况***高速***互通立交位于宜宾市以北约10 km处***镇，为连接己通车内**速公路和拟建的***泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区内共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。
施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个***互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。
1.2 主线K135+135桥左幅第7联本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。
下部为1.6×1.6m和1.4×1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2×0.2m，墩柱平均高度为7m。
2 支架初步设计2.1 立杆及横杆的初步设计根据经验及初略计算，来选定立杆间距。
腹板重Q1=36.4kn/ m2，空心段重Q2=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。
腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。
空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52.所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。
建筑碗扣式脚手架结构设计计算
1基本设计规定：1.1本规范的结构设计依据《建筑结构设计统一标准》GBJ68-84、《建筑结构荷载规范》GB5009-2001和《钢结构设计规范》GB50017-2003及《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002等国家标准的规定。
采用概率理论为基础的极限状态设计法，以分项系数的设计表达式进行设计。
1.2脚手架的结构设计应保证整体结构形成几何不变体系，以“结构计算简图”为依据进行结构计算。
脚手架立、横、斜杆组成的节点视为“铰接”。
1.3脚手架立、横杆构成网格体系几何不变条件应保证(满足)网格的每层有一根斜杆（图1.3）。
图1.3网络结构几何不变条件1.4模板支撑架（满堂架）几何不变条件应保证(是)沿立杆轴线（包括平面x、y 两个方向）的每行每列网格结构竖向每层有一根斜杆（图1.4），也可采用侧面增加链杆与结构柱、墙相连（图1.4-1所示）或采用格构柱法（图1.4-2）。
图1.4满堂架几何不变体系图1.4－1侧面增加支撑链杆法图1.4－2格构柱法1.5双排脚手架沿纵轴x方向形成两片网格结构的几何不变条件可采用每层设一根斜杆(图1.5)，在y轴方向应与连墙件支撑作用共同分析：1）当两立杆间无斜杆时（图1.5a），立杆的计算长度l0等于拉墙件间垂直距离；2）当两立杆间增设斜杆（图1.5b）则其立杆计算长度l0等于立杆节点间的距离。
3）无拉墙件立杆应在拉墙件标高处增设水平斜杆，使内外大横杆间形成水平桁架（图1.5A－A剖面）。
图1.5双排外脚手架结构计算简图1.6双排脚手架无风荷载时，立杆一般按承受垂直荷载计算，当有风荷载时按压弯构件计算。
1.7当横杆承受非节点荷载时，应进行抗弯强度计算，当风荷载较大时应验算连接斜杆两端扣件的承载力；1.8所有杆件长细比λ＝l0／i不得大于250。
1.9当杆件变形有控制要求时，应按照正常使用极限状态验算其变形。
1.10脚手架不挂密目网时，可不进行风荷载计算；当脚手架采用密目安全网或其他方法封闭时，则应按挡风面积进行计算。
碗扣式脚手架计算1
碗扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20082、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数脚手架搭设高度H(m) 31.7 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243 立杆纵向间距l a(m) 1.5 立杆横向间距l b(m) 0.9 立杆步距h(m) 1.2 脚手架总步数n 25 顶部防护栏杆高h1(m) 1.5 纵横向扫地杆离地距离h2(mm) 200 内立杆离建筑物距离a(mm) 150 脚手架立杆安放位置地基二、荷载设计脚手板类型竹笆片脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.35 脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型竹夹板挡板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.14 挡脚板铺设方式2步1设结构脚手架作业层数n jj 2 结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.30.264,0.162 风压高度变化系数μz(连墙件强度验算,立杆稳定性验算)1.210,0.740计算简图碗扣脚手架剖面图碗扣脚手架正面图碗扣脚手架平面图三、横向横杆验算承载能力极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Gkjj×l a/(n jg+1)=1.2×(0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1))+1.4×3.000×1.50/(2.00+1)=2.358kN/m 正常使用极限状态q'=G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1)+Gkjj×l a/(n jg+1)=0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+3.000×1.50/(2.00+1)=1.715kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=ql b2/8=2.358×0.902/8=0.239kN.mσ=M max/W=0.239×106/5080=46.998N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax =5q'l b4/(384EI)=5×1.715×9004/(384×206000×121900)=0.583mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=R2=ql b/2=2.358×0.90/2=1.061kN正常使用极限状态R1'=R2'=q'l b/2=1.715×0.90/2=0.772kN4、横杆接头焊接剪切强度验算τ端部= ql b /2=2.358×0.90/2=1.061kN≤[τ]=25kN 满足要求！四、间横杆验算单跨间横杆根数n jg 2间横杆布置方式 1步1设 间横杆钢管类型JHG-120+30 间横杆自重G kjg (kN) 0.068 间横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 间横杆截面惯性矩I(mm 4) 121900 间横杆弹性模量E(N/mm 2)206000间横杆截面抵抗矩W(mm 3)5080承载能力极限状态q=1.2×(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1) )+1.4×G kjj ×l a/(n jg +1)=1.2×(0.068/0.90+0.350×1.50/(2.00+1))+1.4×3.000×1.50/(2.00+1)=2.401kN/m 正常使用极限状态q'=G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1)+G kjj ×l a/(n jg +1)=0.068/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+3.000×1.50/(2.00+1)=1.751kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max =ql b 2/8=2.401×0.902/8=0.243kN.mσ=M max /W=0.243×106/5080=47.848N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax =5q'l b 4/(384EI)=5×1.751×9004/(384×206000×121900)=0.596mm≤[ν]=min[l b /150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态R1=R2=ql b /2=2.401×0.90/2=1.080kN 正常使用极限状态R1'=R2'=q'l b /2=1.751×0.90/2=0.788kN 4、横杆接头焊接剪切强度验算τ端部= ql b /2=2.401×0.90/2=1.080kN≤[τ]=25kN 满足要求！五、纵向横杆验算纵向横杆钢管类型HG-150(Φ48X1500)纵向横杆自重G kzg (kN) 0.06单跨间横杆根数n jg2间横杆布置方式1步1设 纵向横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205纵向横杆截面惯性矩I(mm 4) 121900 纵向横杆弹性模量E(N/mm 2)206000纵向横杆截面抵抗矩W(mm 3)5080承载能力极限状态由上节可知F 1=R 1=1.080kN/mq=1.2×G kzg /l a =1.2×0.060/1.50=0.048kN/m 正常使用极限状态 F 1'=R 1'=0.788kN/mq'=G kzg /l a =0.060/1.50=0.040kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算σ=M max/W=0.554×106/5080=108.957N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=3.864mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1500.00/150，10] =10.00mm满足要求！3、横杆接头焊接剪切强度验算τ端部=1.116kN≤[τ]=25kN满足要求！4、下碗扣组焊后剪切强度验算τ端部=2×1.116+1.061=3.293kN≤[τ]=60kN满足要求！六、荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×G kl/3.00=31.700×0.165/3.00=1.744kN内立杆：NG1k1=1.744kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=G kzg×(n+1)=0.060×(25.00+1)=1.560kN内立杆：NG1k2=1.560kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=G khg×(n+1)/2=0.036×(25.00+1)/2=0.468kN内立杆：NG1k3=0.468kN(4)、间横杆的自重标准值N G1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×n jg×G kjg×1/1/2=(25.00+1)×2.00×0.068×1/1/2=1.768kN1/1表示间横杆1步1设内立杆：NG1k6=1.768kN结构自重标准值NG1k总计外立杆：N G1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k6=1.74+1.56+0.47+1.77=5.540kN；内立杆：N G1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k6=1.74+1.56+0.47+1.77=5.540kN；2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×l a×l b×G kjb×1/1/2=(25.00+1)×1.50×0.90×0.350×1/1/2=6.143kN；1/1表示脚手板1步1设内立杆：NG2k1=6.143kN；(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×l a×G kdb×1/2 =(25.00+1)×1.50×0.140×1/2=2.730kN；1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3NG2k3=G kmw×l a×H =0.010×1.50×31.70=0.476kN；构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=6.14+2.73+0.48=9.348kN；内立杆：NG2k=NG2k1=6.14=6.143kN；单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/2= 1.50×0.90×(2.00×3.00)/2=4.050kN；内立杆：NQ1k=4.050kN；组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(5.540+9.348)+0.9×1.4×4.050=22.968kN 内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(5.540+6.143)+0.9×1.4×4.050=19.121kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算连墙件竖直距2h<4.2m，l0=2h×0.85长细比λ=l0/i=2040/15.800=129.114≤230查规范表D得，υ= 0.401满足要求！2、立杆稳定性验算M w=1.4ωkl a l02/8-5/16×1.4ωkl a l02/4=(1/8-5/16/4)×1.4×0.162×1.50×2.042=0.066kN·m 立杆的轴心压力设计值N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(5.540+9.348)+0.9×1.4×4.050=22.968kN σ=N/(υA)+0.9M w/W =22968.00/(0.401×489.00)+0.9×0.066×106/5080=128.888N/mm2≤ [f]=205N/mm2满足要求！八、脚手架搭设高度验算N w=υA(f-0.9 M w/W)=0.401×489.00×(205-0.9×0.066×106/5080)=37892.73N(N w-(1.2NG2k+0.9×1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(37.893-(1.2×9.348+0.9×1.4×4.050))×31.70/(1.2×5.540)=102.873m≥H=31.700m满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件计算长度l0(mm) 600 连墙件截面面积Ac(mm2) 489连墙件截面回转半径i(mm) 158 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2) 205扣件抗滑移折减系数0.8 扣件连接方式双扣件N s=1.4ωk2h2l a=1.4×0.264×2×1.20×2×1.50=2.661kN长细比λ=l0/i=600.00/158.00=3.797，查《规范》表D得，υ= 0.992连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3.00kN。
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碗扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、脚手架参数风荷载体型系数μs1碗扣脚手架剖面图碗扣脚手架正面图碗扣脚手架平面图三、横向水平杆验算横向水平杆钢管类型SPG-90(Φ48X900)横向水平杆自重Gkhg(kN)单跨间水平杆根数n jg2间水平杆布置方式1步1设横向水平杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横向水平杆截面惯性矩I(mm4)121900横向水平杆弹性模量E(N/mm2)206000横向水平杆截面抵抗矩W(mm3)5080q=γ×[×(Gkhg/lb+Gkjb×la/(njg+1))+×la/(njg+1)]=1×[×+×+1))+××+1)]=m 正常使用极限状态q'=Gkhg/lb+Gkjb×la/(njg+1)+Gkzj×la/(njg+1)=+×+1)+2×(2+1)=m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=qlb2/8=×8= σ=Mmax/W=×106/5080=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=5q'lb4/(384EI)=5××9004/(384×206000×121900)=≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=R2=qlb/2=×2=正常使用极限状态R1'=R2'=q'lb/2=×2=4、水平杆接头焊接剪切强度验算τ端部= qlb/2=×2=≤[τ]=25kN满足要求！四、间水平杆验算单跨间水平杆根数n jg2间水平杆布置方式1步1设间水平杆钢管类型JSPG-90间水平杆自重Gkjg(kN)间水平杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205间水平杆截面惯性矩I(mm4)121900间水平杆弹性模量E(N/mm2)206000间水平杆截面抵抗矩W(mm3)5080q=γ0×[×(Gkjs/lb+Gkjb×la/(njg+1) )+×Gkzj×la/(njg+1)]=1×[×+×+1))+××+1)]=m正常使用极限状态q'=Gkjs /lb+Gkjb×la/(njg+1)+Gkzj×la/(njg+1)=+×+1)+2×(2+1)=m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax =qlb2/8=×8= σ=Mmax/W=×106/5080=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax =5q'lb4/(384EI)=5××9004/(384×206000×121900)=≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10] =6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=R2=qlb/2=×2=正常使用极限状态R1'=R2'=q'lb/2=×2=4、水平杆接头焊接剪切强度验算τ端部= qlb/2=×2=≤[τ]=25kN满足要求！五、纵向水平杆验算由上节可知F1=R1=mq=γ0××Gkzg/la=1××=m正常使用极限状态F1'=R1'=mq'=Gkzg /la==m计算简图如下： 1、抗弯验算/W=×106/5080=mm2≤[f]=205N/mm2σ=Mmax满足要求！2、挠度验算νmax =≤[ν]=min[la/150，10]=min[150，10] =满足要求！3、水平杆接头焊接剪切强度验算τ端部=≤[τ]=25kN满足要求！4、下碗扣组焊后剪切强度验算τ端部=2×+=≤[τ]=60kN满足要求！六、荷载计算立杆钢管类型LG-A-180(Φ48X1800)立杆自重G kl(kN)外斜杆材料形式专用斜杆专用外斜杆WXG-1518(Φ48 ×2340)外斜杆自重G kwg(kN) 外斜杆布置5跨1设1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×Gkl/=×=内立杆：NG1k1=(2)、纵向水平杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=Gkzg×(n+1)=×+1)=内立杆：NG1k2=(3)、横向水平杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=Gkhg×(n+1)/2=×+1)/2=内立杆：NG1k3=(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4外立杆：NG1k4=Gkwg×n×1/5=××1/5=1/5表示专用外斜杆5跨1设(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1)×Gksg×(la2+lb2)×1/10/2=+1)××+×1/10/2=1/10表示钢管扣件水平斜杆10步1设内立杆：NG1k5=(6)、间水平杆的自重标准值NG1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×njg×Gkjg×1/1/2=+1)×××1/1/2=1/1表示间水平杆1步1设内立杆：NG1k6=结构自重标准值NG1k总计外立杆：NG1k =NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k5+NG1k6=+++++=；内立杆：NG1k =NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k5+NG1k6=++++=；2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=+1)××××1/2/2=；1/2表示脚手板2步1设内立杆：NG2k1=；(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×la×Gkdb×1/2 =+1)×××1/2=；1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H =××=；构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k =NG2k1+NG2k2+NG2k3=++=；内立杆：NG2k =NG2k1==；单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k =la×lb×(nzj×Gkzj)/2= ×××/2=；内立杆：NQ1k=；组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N =×(NG1k +NG2k)+=×++×=内立杆：N =×(NG1k +NG2k)+=×++×=七、立杆稳定性验算l=kμh=1××1800=2790mm长细比λ=l/i=2790/=≤230满足要求！2、立杆稳定性验算l=kμh=××1800=长细比λ=l/i==查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016附表得，φ=Mw =φwγQMwk=φwγQζwklaH12)=××××××=·m立杆的轴心压力设计值N =×(NG1k +NG2k)+=×++×=σ=γ0×[N/(φA)+Mw/W] =1×[×+×106/5080]=mm2≤ [f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算Lw k l l k a长细比λ=l/i==，查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016附表得，φ=连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N，取。
γ0×NL/(φAc)=γ× (NLw+N)/(φAc)= 1×+3)×103/×489)=mm2≤×[f] =×205=174N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：γ0×NL=γ×(NLw+N)=1×+=≤×=满足要求！九、可调底座承载力验算Rmax =γ×N =≤[N]=满足要求！十、立杆地基承载力验算f u g满足要求！。