桥梁抗震算例

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抗震计算书4.18（内容清晰）

抗震计算书4.18（内容清晰）十堰至天水高速公路桥墩抗震计算书一、项目概况徽县（大石碑）至天水高速公路是十堰至天水国家高速公路（G7011）甘肃境内路段，我院承担了该项目第STSJ2合同段的勘察设计工作。

路线起于西和县城南五里铺，终点位于天水市秦州区皂郊镇，路线全长81.625km。

本项目直接或间接影响区域均为四川汶川“5.12”大地震的受灾区。

地震动加速度峰值0.30g （抗震设防烈度为Ⅷ度），抗震设防措施等级为9度。

地震动反应谱特征周期0.4s。

由于本项目地震烈度较高，桥梁抗震计算显得非常重要。

二、计算内容（1）、地震作用本项目大部分桥梁均为20米、30米预制预应力混凝土连续箱梁桥，现选取几种典型结构及墩高组合计算抗震，为本项目桥梁抗震设计提供参考。

详细选取类型见下表：孔数（孔）墩高组合（米）-跨径（米）5X20 5+8+7+65X20 11+20+25+155X20 15+20+25+155X20 20+25+25+205X20 20+25+25+204X30 5+7+64X30 11+30+254X30 16+30+254X30 20+30+254X30 25+30+25注：墩高组合中“5+7+6”表示1号墩高5米，2号墩高7米，3号墩高6米。

以下类推。

根据公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008），一般情况下，公路桥梁可只考虑水平向地震作用，直线桥可分别考虑顺桥向和横桥向的地震作用。

在顺桥向地震作用影响下，由于矮墩相对刚度较大，承担的力也相应较大。

因此，高低墩搭配情况下对矮墩更不利；横桥向地震作用下，高低墩搭配情况下对高墩更不利。

据此考虑，选取上述几种跨径和墩高组合进行抗震计算。

（2）桥梁结构概况1、跨径：5-20米、4-30米2、桥梁宽度：12.25米3、桥梁右偏角：90°4、墩台结构：柱式台、双柱式桥墩5、地震烈度：地震动加速度峰值0.30g（抗震设防烈度为Ⅷ度），抗震设防措施等级为9度。

简支空心板桥桥墩抗震计算书

简支空心板桥桥墩抗震计算书(一)设计资料1、上部构造：2孔20m连续桥面简支梁，20m先张法预应力混凝土简支宽幅空心板，计算跨径为19.32m，每跨(单幅)横向设8块板。

桥面现浇10cm50号混凝土，9cm沥青混凝土。

2、桥面宽度(单幅)：0.5（防撞墙）＋净11.5(行车道)＋0.75m(波形护栏)=12.75m。

3、斜度：30°。

4、设计荷载：公路ⅰ级。

5、支座：墩顶每块板板端设gyz200×42mm板式橡胶支座2个。

6、地震动峰值加速度：0.20g。

7、下部构造：圆形双柱式墩，直径1.3m；钻孔桩直径1.5m，长40m。

墩柱为30号混凝土，桩基础为25号混凝土，hrb335钢筋。

桥墩通常结构如下(二)恒载计算1、上部恒载反力空心板：[(12.5+0.3)×6＋(14.7+0.3)×2]×26＝2776.8kn铰缝混凝土：2.22×7×26＝404.0kn桥面铺装(包括50号混凝土和沥青混凝土)：11.5×20×0.1×26＋11.5×20×0.09×24＝1094.8kn防撞墙：6×26＝156kn波形护栏：5.6×26＝145.6kn合计：2776.8＋404.0＋1094.8＋156＋145.6＝4577.2kn2、下部恒载计算1)盖梁加防震挡块重力pg＝28.8×25＝720kn2)系梁重力px＝8.1×25＝202.5kn3)一个墩柱重力pd＝?×1.3×5.6×25＝185.8kn244)单桩自重力pz＝?×1.5×40×25＝1767.1kn24(三)水平地震力计算1、顺桥向水平地震力计算1)上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载eihs＝kitp?ki?1nciczkh?1gspitp式中：ci＝1.7，cz＝0.3，kh＝0.2根据地质资料分析，桥位所在地土层属ⅲ类场地，所以有β1＝2.25×(0.45) t10.95对于板式橡胶支座的梁桥t1＝2?1其中：ωg2gspgtp21＝gtpk1?(k1?k2)gsp?{[gtpk1?(k1?k2)gsp]2?4gtpgspk1k2}1/2k1＝?kisi?1n计算采用2孔×20m为一联，故n＝1kis＝?gdari?1ns?t其中：ns＝2×16＝32，gd＝1200kn/m由橡胶支座计算知ar＝?×0.2＝0.0314m2224?t＝0.042m∴kis＝32×1200?0.0314＝28708.6kn/m0.042k1＝1×28708.6＝28708.6kn/mk2＝?kipi?1nkip＝3i13e1li其中：墩柱使用30号混凝土，则ec＝3.00×10mpae1＝0.8×3.00×10×10＝2.4×10kn/m按墩高h＝7m控制设计，支座垫石＋支座厚度＝0.1＋0.042＝0.142mli＝7＋0.142＝7.142m柱惯矩：i1＝?×1.3＝0.1402m4443724643?0.1402?2.4?107kip＝7.1423×2＝55418.0kn/mk2＝1×55418.0＝55418.0kn/mgsp＝2×4577.2＝9154.4kngtp＝gcp＋ηgp其中：gcp＝720kngp＝2×185.8＝371.6knη＝0.16(xf2+2xf12+xfxf1+xf1+1)222顺桥向作用于支座顶面的单位水平力在支座顶面处的水平位移为：xd＝x0－φ0l0＋xq其中：l0＝li＝7.142mxq＝l03e1i137.1423＝＝0.000036173?2.4?10?0.1402桩的排序宽度：b1＝0.9(d+1)＝0.9×(1.5＋1)＝2.25m桩在土中的变形系数：α＝5m＝10000kn/m其中：桩使用25号混凝土，则ec＝2.80×10mpaei＝0.8×2.8×10×?×1.5＝5.567×1074644mb1ei64∴α＝510000?2.25＝0.332165.567?10桩长h＝40m，∴αh＝0.3321×40＝13.284m＞2.5m挑αh＝4.0，故kh＝0从而存有x0＝ b3d4?b4d3l0b3c4?b4c313eia3b4?a4b3?2eia3b4?a4b3。

抗震计算—3-30混凝土小箱梁抗震计算

一、工程概况K44+033.729/K44+035.763桥位于楚雄连汪坝至南华县城一级公路7合同牛凤龙段，为主线上跨楚大高速而设。

孔跨布置为左幅3×30+3×30+3×30 +(50+60+40) m，右幅4×30+4×30+(50+60+50)m先简支后连续预应力小箱梁和连续钢箱梁桥，错墩台设置。

本桥平面分别位于缓和曲线(起始桩号:K43+819.332，终止桩号:K43+925.604，参数A:312.65，右偏)、圆曲线(起始桩号:K43+925.604，终止桩号:K44+165.386，半径:425m，右偏)和缓和曲线(起始桩号:K44+165.386，终止桩号:K44+238.925，参数A:312.65，右偏)上，纵断面纵坡-1.81%；墩台径向布置。

采用3、4孔一联连续结构，按半幅计左幅桥设4联，右幅桥设3幅，全桥共设9道伸缩缝。

本计算为左幅第二联3×30先简支后连续预应力小箱梁。

根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《云南省地震动峰值加速度区划图》、《云南省地震动反应谱特征周期区划图》，桥位处中硬场地类型3区，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.45s，地震基本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。

图1.1 桥型布置图图1.2 剖面示意二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图2.1，从左到右依次是4号墩、5号墩，其自振周期及相应振型列于表2.1，示于图2.2。

图2.1 有限元模型模态号频率/Hz 周期/s 振型特征1 0.245193 4.078413 主梁纵飘2 0.915799 1.091943 5号墩顺桥向弯曲3 1.676969 0.596314 主梁横向对称弯曲4 2.775748 0.360263 5号墩扭转弯曲5 3.101696 0.322404 主梁竖向反对称弯曲6 3.189287 0.313550 主梁竖向对称弯曲第一阶振型主梁纵飘第二阶振型5号墩顺桥向弯曲第三阶振型主梁横向对称弯曲第四阶振型5号墩扭转弯曲第五阶振型主梁竖向反对称弯曲第六阶振型主梁竖向对称弯曲图2.2 振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反应谱输入。

ch7 桥梁抗震设计示例

曲率延性系数 33.89
0.02
0.04
0.06
0.08
Çú ÂÊ £¨1/m£©
图7.7 固定墩墩柱截面的弯矩－曲率关系 lp 0.5h
1 3 ( 1 ) 0 . l 5 h ( 1 0 . 2 h l ) 5 1 3 3 . 8 2 1 7 . 5 9 ( 1 0 . 2 1 7 . 5 5 ) 1 6 1
则，固定墩的设计地震力为：
P C i C z ( K h G s d G s ) 121.633 0. 4. 3kN ( 0 . 2 0 . 784 38995 0 . 02 28360 )
桥梁抗震
7.2.2固定墩的抗弯强度验算
固定墩一个墩柱的墩底弯矩为：
M P l 2163 .4 7 7571 .9 kN .m
2
2
固定墩一个墩柱的恒载轴力为： N ( 35 .45 15 1 .5 1 .35 2 .5 7 ) 10 5671 .9 kN
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》规定的计算公式计算，图 7.3 所示的截面在 5671.9kN 的轴力作用下，所能承受的弯矩为：
/m
体系的自振周期为：
（I偏安全考虑，不折减）
反应谱值：
T 2
m s 2 K
3899 . 5 1 . 99 10 5
0 . 88 s

2 . 25

0 .3
0 . 98

0 . 784
0 . 88

桥梁抗震算例

计算简图某城市互通立交匝道桥上部结构采用预应力混凝土连续梁桥体系，跨径布置为2×25m ，梁宽从10.972m 变化到15.873m ；桥墩和桥台上都设置板式橡胶支座。

以下为该桥采用《公路工程抗震设计规范》（JTJ004—89）的简化计算方法手算的计算步骤及计算结果：附2.1 顺桥向地震力计算该联支座全部采用板式橡胶支座，故地震力由两部分组成：上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载及桥墩地震荷载。

一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：zsp h z i ni itpitpihs G K C C KK E 10β∑==（附2－1）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、确定基本参数（1）全联上部结构总重力：2353.4825)86.527.518(⨯+⨯+=zsp G 255023.0⨯⨯⨯+kN 2.16155=（2）实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力：()pff tp ztp GX X G G ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+==2131由于不考虑地基变形，即0=f X故 ()p pff tp G GX X G 311312=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+= 而 kN G p 3.57525346.4295.5=⨯⨯= 得 kN G G G p tp ztp 8.1913/===（3）一联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和1K ：m kN K /103915.23.5756244.2480)23(41⨯=⨯+⨯+=（4）设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度2K ：8015.01=I 4m ，088.12=I 4m ，676.13=I 4m083.105.06.045.01321=-+=I I I I e 从而，得 49233.0m I e =m kN l EI K e D /1055.8746.49233.0103.3335373⨯=⨯⨯⨯== m kN K K D /1055.852⨯==∴ 2、计算桥梁顺桥向自振基本周期T 1[]{}ZspZtp Zsp Ztp ZspZtp Zsp Ztp G G K K G G G K K K G G K K K G g24)()(2121221121121-++-++=ω-24.11s 1=s T 673.1211==ωπ3、计算动力放大系数1β根据1T 及规范三类场地土动力放大系数函数，计算1β：646.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附2-1）计算：kN E E iihs hs 6.1302.16155646.01.02.03.1103915.23.575624=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==∑二、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算：11hp i z h li i E C C K X G βγ=得 D6号墩kN E th 22.476.1910.10.18482.01.02.03.1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 82.13422.46.1306=+=()kN M D 93.585346.422.46.1306=⨯+=附2.2 横桥向地震力计算D6号桥墩横桥向水平地震荷载按下式计算（参见D6号墩计算简图）：111i h p i z h i iE C C K X Gβγ= （附2－2）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、计算i X 1由于5031.14606.474<==B H 故取 ()fi f i X H H X X -⎪⎭⎫⎝⎛+=13/11不考虑地基变形时：0=f X故有 3/11⎪⎭⎫ ⎝⎛=H H X i i得 889.06.4744.3333/111=⎪⎭⎫⎝⎛=X ，621.06.4747.1133/112=⎪⎭⎫ ⎝⎛=X2、计算桥墩各质点重力i GkN G 6.80772/2.161550== kN G 4.32825146.2122.61=⨯⨯=kN G 61.247252.2502.42=⨯⨯= 3、计算横桥向基本振型参与系数1γ011.16.247621.04.328889.06.807716.247621.04.328889.06.80771220201=⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯==∑∑==ni iini iiG XGX γ 4、计算D6号桥墩振动单元横桥向振动时的动力放大系数1β （1）计算横桥向柔度δ：934.11=I 4m ，700.32=I 4m ，254.103=I 4m32105.06.045.01I I I I e -+= 得 4569.2m I e =H 2H 1HD6号墩计算简图563731076.81/5.11419/10412.1646.5569.2103.333-⨯===+⋅=⨯=⨯⨯⨯==KmkN K K K Ks K m kN l EI K DS De D δ （2）计算桥墩横向振动的基本周期T 1s gG T t 72.122/11=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=δπ（3）确定动力放大系数1β根据T 1及规范三类场地土动力放大系数函数，得629.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β5、计算各质点的水平地震力根据公式（附2－2）计算作用于D6号桥墩各质点的横桥向水平地震力：kNE kN E kN E hp hp hp 40.26.247586.0011.1629.01.02.03.156.44.328839.0011.1629.01.02.03.155.1336.8077011.1629.01.02.03.1210=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯= 6、计算横桥向地震剪力和弯矩D6号墩墩底的横桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 51.14040.256.455.1336=++=m kN M D ⋅=⨯+⨯+⨯=34.598137.140.2334.356.4346.455.1336。

桥梁抗震算例

以下为该桥采用《公路工程抗震设计规范》（004—89）的简化计算方法手算的计算步骤及计算结果：附2.1 顺桥向地震力计算该联支座全部采用板式橡胶支座，故地震力由两部分组成：上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载及桥墩地震荷载。

一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：zsp h z i ni itpitpihs G K C C KK E 10β∑==（附2－1）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、确定基本参数（1）全联上部结构总重力：2353.4825)86.527.518(⨯+⨯+=zsp G 255023.0⨯⨯⨯+kN 2.16155=（2）实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力：()pff tp ztp GX X G G ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+==2131由于不考虑地基变形，即0=f X故 ()p pff tp G GX X G 311312=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+= 而 kN G p 3.57525346.4295.5=⨯⨯= 得 kN G G G p tp ztp 8.1913/===（3）一联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和1K ：m kN K /103915.23.5756244.2480)23(41⨯=⨯+⨯+=（4）设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度2K ：8015.01=I 4m ，088.12=I 4m ，676.13=I 4m083.105.06.045.01321=-+=I I I I e 从而，得 49233.0m I e =m kN l EI K e D /1055.8746.49233.0103.3335373⨯=⨯⨯⨯== m kN K K D /1055.852⨯==∴2、计算桥梁顺桥向自振基本周期T 1[]{}ZspZtp Zsp Ztp ZspZtp Zsp Ztp G G K K G G G K K K G G K K K G g24)()(2121221121121-++-++=ω-24.11s 1= s T 673.1211==ωπ3、计算动力放大系数1β根据1T 及规范三类场地土动力放大系数函数，计算1β：646.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附2-1）计算：kN E E iihs hs 6.1302.16155646.01.02.03.1103915.23.575624=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==∑二、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算：11hp i z h li i E C C K X G βγ=得 D6号墩kN E th 22.476.1910.10.18482.01.02.03.1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 82.13422.46.1306=+=()kN M D 93.585346.422.46.1306=⨯+=附2.2 横桥向地震力计算D6号桥墩横桥向水平地震荷载按下式计算（参见D6号墩计算简图）：111i h p i z h iiE C C K X G βγ= （附2－2）式中，3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、计算i X 1由于5031.14606.474<==B H 故取 ()fi f i X H H X X -⎪⎭⎫⎝⎛+=13/11不考虑地基变形时：0=f X故有 3/11⎪⎭⎫ ⎝⎛=H H X i i得 889.06.4744.3333/111=⎪⎭⎫⎝⎛=X ，621.06.4747.1133/112=⎪⎭⎫ ⎝⎛=X2、计算桥墩各质点重力i GkN G 6.80772/2.161550==kN G 4.32825146.2122.61=⨯⨯=kN G 61.247252.2502.42=⨯⨯=3、计算横桥向基本振型参与系数1γ011.16.247621.04.328889.06.807716.247621.04.328889.06.80771220201=⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯==∑∑==ni iini iiG XGX γ 4、计算D6号桥墩振动单元横桥向振动时的动力放大系数1β （1）计算横桥向柔度δ：934.11=I 4m ，700.32=I 4m ，254.103=I 4m 32105.06.045.01I I I I e -+= 得 4569.2m I e =H 2H 1HD6号墩计算简图563731076.81/5.11419/10412.1646.5569.2103.333-⨯===+⋅=⨯=⨯⨯⨯==KmkN K K K Ks K m kN l EI K DS De D δ （2）计算桥墩横向振动的基本周期T 1s gG T t 72.122/11=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=δπ（3）确定动力放大系数1β根据T 1及规范三类场地土动力放大系数函数，得629.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β5、计算各质点的水平地震力根据公式（附2－2）计算作用于D6号桥墩各质点的横桥向水平地震力：kNE kN E kN E hp hp hp 40.26.247586.0011.1629.01.02.03.156.44.328839.0011.1629.01.02.03.155.1336.8077011.1629.01.02.03.1210=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯= 6、计算横桥向地震剪力和弯矩D6号墩墩底的横桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 51.14040.256.455.1336=++=m kN M D ⋅=⨯+⨯+⨯=34.598137.140.2334.356.4346.455.1336。

桥梁抗震设计示例

M R 5998 kN.m M
可见，墩柱截面的抗弯强度不满足要求，必须增加截面纵筋。在截面上下缘各增加一
排 1025 钢筋，如图 7.5 所示。根据计算，该截面的抗弯强度为：
M R 7641 kN.m M
图7.5 截面配筋修改图
桥梁抗震
7.2.3 固定墩的延性能力检算
1 固定墩的延性需求确定 Cz 0.3
7.2.1 设计地震力计算
ms
P CiCz (KhGs id Ri )
K
图7.4 自振特性计算简图
桥梁抗震
K
2
3EI l3
3 3.0 1.35 1.53
2
12 73
1.99 105 kN / m
（I 偏安全考虑，不折减）
体系的自振周期为：
反应谱值：
T 2
ms 2 K
3899 .5 1.99 105
设计
• 减隔震概念设计 • 两种对策比较
桥梁抗震
7.1 基本设计资料
图7.1 某一联高架桥立面图（单位：cm）
中墩每一立柱顶设置一个固定盆式支座，其它立柱顶设置单向活动盆式支座。
桥梁上部结构的质量为：
图7.2 某一联高架桥横断面图（单位：cm）
ms (0.618 2.5 0.13 18 2.5 2.6) 110 35.45 110 3899 .5t
0.00427
比
f’l2 /f’பைடு நூலகம்
co
对于矩形截面，有效约束系数K e 可取为 0.75，则：
f 'lx / f 'c K e x f yh / f 'c 0.75 0.00427 340 /(30 0.85) 0.0427

桥梁抗震计算书学习

计算书计算 : XXX校核 : XXX审核 : XXX二零零九年一二月1. 设计规范1.1. 公路工程技术标准(JTG B01-2003)1.2. 公路桥涵设计通用规范 (JTG D60-2004)1.3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D62-2004) 1.4. 公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)1.5. 公路桥梁抗震设计细则(JTG/TB 02-01-2008)2. 设计资料2.1. 使用程序 : MIDAS/Civil, Civil 2006 ( Release No. 1 )2.2. 截面设计内力 : 3D2.3. 构件类型 : 普通混凝土桥梁2.4. 地震作用等级 : E1作用3. 主要材料指标3.1. 混凝土3.2. 普通钢筋4. 模型简介4.1. 单元数量 : 单元 42 个4.2. 节点数量 : 112 个4.3. 边界条件数量 : 6 个4.4. 施工阶段 : 1 个5. 荷载组合说明5.1. 荷载工况说明5.1.1. 静力荷载工况5.1.2. 反应谱荷载工况5.2. 荷载组合说明5.2.1. 荷载工况名称5.2.2. 荷载组合6. 验算结果表格6.1. 桥墩单元强度验算6.2. 盖梁强度-抗弯验算6.3. 盖梁强度-抗剪验算6.4. 基础强度验算验算6.5. 支座厚度（板式橡胶）验算6.6. 支座抗滑稳定性（板式橡胶支座）验算6.7. 支座水平承载力（固定盆式支座）验算7. 抗震详细计算过程7.1. 桥墩单元强度验算:44单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826885.72 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------44单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 24577517.71/826885.72 = 29.72 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*29.72+1500.00/2-150.00 = 629.72 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*29.72+150.00-1500.00/2 = -570.28 mmNd = 826885.72 N, γ0Nd = 826885.72 N.γ0Nde = 520708950.58 N.mm,γ0Nde' = -471553915.15 N.mmA= 3.10; B= 0.04; C=2.85; D=0.26Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.10*750.00*750.00*13.80+2.85*0.003556*750.00*750.00*280.00 =25657645.04 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.04*750.00^3*13.80+0.26*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/29.72/1.00 = 10764877.58 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 24577517.71/826885.72 = 29.72 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*29.72+1500.00/2-150.00 = 629.72 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*29.72+150.00-1500.00/2 = -570.28 mmNd = 826885.72 N, γ0Nd = 826885.72 N.γ0Nde = 520708950.58 N.mm,γ0Nde' = -471553915.15 N.mmA= 3.10; B= 0.04; C=2.85; D=0.26Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.10*750.00*750.00*13.80+2.85*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 25657645.04 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.04*750.00^3*13.80+0.26*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/29.72/1.00 = 10764877.58 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 24358340.95/1266564.36 = 19.23 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*19.23+1500.00/2-150.00 = 619.23 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*19.23+150.00-1500.00/2 = -580.77 mmNd = 1266564.36 N, γ0Nd = 1266564.36 N.γ0Nde = 784296959.88 N.mm,γ0Nde' = -735580277.99 N.mmA= 3.10; B= 0.04; C=2.85; D=0.26Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.10*750.00*750.00*13.80+2.85*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 25657645.04 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.04*750.00^3*13.80+0.26*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/19.23/1.00 = 16637236.11 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826885.72 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------44单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43359333.77/826885.72 = 52.44 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*52.44+1500.00/2-150.00 = 652.44 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*52.44+150.00-1500.00/2 = -547.56 mmNd = 826885.72 N, γ0Nd = 826885.72 N.γ0Nde = 539490766.63 N.mm,γ0Nde' = -452772099.09 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/52.44/1.00 = 22837544.68 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43359333.77/826885.72 = 52.44 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*52.44+1500.00/2-150.00 = 652.44 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*52.44+150.00-1500.00/2 = -547.56 mmNd = 826885.72 N, γ0Nd = 826885.72 N.γ0Nde = 539490766.63 N.mm,γ0Nde' = -452772099.09 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/52.44/1.00 = 22837544.68 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------44单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 42994039.16/1266564.36 = 33.95 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*33.95+1500.00/2-150.00 = 633.95 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*33.95+150.00-1500.00/2 = -566.05 mmNd = 1266564.36 N, γ0Nd = 1266564.36 N.γ0Nde = 802932658.10 N.mm,γ0Nde' = -716944579.77 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/33.95/1.00 = 35278128.28 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826811.74 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------43单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43376544.70/826811.74 = 52.46 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*52.46+1500.00/2-150.00 = 652.46 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*52.46+150.00-1500.00/2 = -547.54 mmNd = 826811.74 N, γ0Nd = 826811.74 N.γ0Nde = 539463590.40 N.mm,γ0Nde' = -452710501.01 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/52.46/1.00 = 22826440.83 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43376544.70/826811.74 = 52.46 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*52.46+1500.00/2-150.00 = 652.46 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*52.46+150.00-1500.00/2 = -547.54 mmNd = 826811.74 N, γ0Nd = 826811.74 N.γ0Nde = 539463590.40 N.mm,γ0Nde' = -452710501.01 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/52.46/1.00 = 22826440.83 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 43011250.09/1266638.34 = 33.96 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*33.96+1500.00/2-150.00 = 633.96 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*33.96+150.00-1500.00/2 = -566.04 mmNd = 1266638.34 N, γ0Nd = 1266638.34 N.γ0Nde = 802994256.18 N.mm,γ0Nde' = -716971756.01 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/33.96/1.00 = 35266071.49 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826811.74 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------43单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62759235.47/826811.74 = 75.91 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*75.91+1500.00/2-150.00 = 675.91 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*75.91+150.00-1500.00/2 = -524.09 mmNd = 826811.74 N, γ0Nd = 826811.74 N.γ0Nde = 558846281.17 N.mm,γ0Nde' = -433327810.24 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/75.91/1.00 = 28672632.86 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62759235.47/826811.74 = 75.91 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*75.91+1500.00/2-150.00 = 675.91 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*75.91+150.00-1500.00/2 = -524.09 mm Nd = 826811.74 N, γ0Nd = 826811.74 N.γ0Nde = 558846281.17 N.mm,γ0Nde' = -433327810.24 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/75.91/1.00 = 28672632.86 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------43单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62247823.02/1266638.34 = 49.14 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*49.14+1500.00/2-150.00 = 649.14 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*49.14+150.00-1500.00/2 = -550.86 mmNd = 1266638.34 N, γ0Nd = 1266638.34 N.γ0Nde = 822230829.11 N.mm,γ0Nde' = -697735183.08 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/49.14/1.00 = 24367724.80 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826743.24 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------42单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62775441.91/826743.24 = 75.93 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*75.93+1500.00/2-150.00 = 675.93 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*75.93+150.00-1500.00/2 = -524.07 mmNd = 826743.24 N, γ0Nd = 826743.24 N.γ0Nde = 558821385.89 N.mm,γ0Nde' = -433270502.07 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/75.93/1.00 = 28662855.61 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62775441.91/826743.24 = 75.93 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*75.93+1500.00/2-150.00 = 675.93 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*75.93+150.00-1500.00/2 = -524.07 mmNd = 826743.24 N, γ0Nd = 826743.24 N.γ0Nde = 558821385.89 N.mm,γ0Nde' = -433270502.07 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/75.93/1.00 = 28662855.61 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 62264029.46/1266706.85 = 49.15 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*49.15+1500.00/2-150.00 = 649.15 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*49.15+150.00-1500.00/2 = -550.85 mmNd = 1266706.85 N, γ0Nd = 1266706.85 N.γ0Nde = 822288137.28 N.mm,γ0Nde' = -697760078.36 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/49.15/1.00 = 24362699.75 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826743.24 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------42单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 82519462.77/826743.24 = 99.81 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*99.81+1500.00/2-150.00 = 699.81 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*99.81+150.00-1500.00/2 = -500.19 mmNd = 826743.24 N, γ0Nd = 826743.24 N.γ0Nde = 578565406.75 N.mm,γ0Nde' = -413526481.21 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/99.81/1.00 = 21804836.91 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 82519462.77/826743.24 = 99.81 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*99.81+1500.00/2-150.00 = 699.81 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*99.81+150.00-1500.00/2 = -500.19 mmNd = 826743.24 N, γ0Nd = 826743.24 N.γ0Nde = 578565406.75 N.mm,γ0Nde' = -413526481.21 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/99.81/1.00 = 21804836.91 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------42单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 81861932.47/1266706.85 = 64.63 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*64.63+1500.00/2-150.00 = 664.63 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*64.63+150.00-1500.00/2 = -535.37 mmNd = 1266706.85 N, γ0Nd = 1266706.85 N.γ0Nde = 841886040.29 N.mm,γ0Nde' = -678162175.35 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/64.63/1.00 = 18530222.89 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826680.22 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------41单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 82533710.52/826680.22 = 99.84 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*99.84+1500.00/2-150.00 = 699.84 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*99.84+150.00-1500.00/2 = -500.16 mmNd = 826680.22 N, γ0Nd = 826680.22 N.γ0Nde = 578541841.83 N.mm,γ0Nde' = -413474420.79 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/99.84/1.00 = 21799410.90 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 82533710.52/826680.22 = 99.84 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*99.84+1500.00/2-150.00 = 699.84 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*99.84+150.00-1500.00/2 = -500.16 mmNd = 826680.22 N, γ0Nd = 826680.22 N.γ0Nde = 578541841.83 N.mm,γ0Nde' = -413474420.79 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/99.84/1.00 = 21799410.90 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 81876180.23/1266769.87 = 64.63 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*64.63+1500.00/2-150.00 = 664.63 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*64.63+150.00-1500.00/2 = -535.37 mmNd = 1266769.87 N, γ0Nd = 1266769.87 N.γ0Nde = 841938100.72 N.mm,γ0Nde' = -678185740.26 N.mmA= 2.93; B= 0.18; C=2.69; D=0.39Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.93*750.00*750.00*13.80+2.69*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 24232887.73 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.18*750.00^3*13.80+0.39*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/64.63/1.00 = 18527920.09 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826680.22 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------41单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 102544893.63/826680.22 = 124.04 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*124.04+1500.00/2-150.00 = 724.04 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*124.04+150.00-1500.00/2 = -475.96 mmNd = 826680.22 N, γ0Nd = 826680.22 N.γ0Nde = 598553024.94 N.mm,γ0Nde' = -393463237.67 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/124.04/1.00 = 17545352.14 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 102544893.63/826680.22 = 124.04 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*124.04+1500.00/2-150.00 = 724.04 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*124.04+150.00-1500.00/2 = -475.96 mmNd = 826680.22 N, γ0Nd = 826680.22 N.γ0Nde = 598553024.94N.mm,γ0Nde' = -393463237.67 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/124.04/1.00 = 17545352.14 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------41单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 101741245.50/1266769.87 = 80.32 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*80.32+1500.00/2-150.00 = 680.32 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*80.32+150.00-1500.00/2 = -519.68 mmNd = 1266769.87 N, γ0Nd = 1266769.87 N.γ0Nde = 861803165.99 N.mm,γ0Nde' = -658320675.00 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/80.32/1.00 = 27098125.92 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826622.69 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------40单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 102556851.27/826622.69 = 124.07 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*124.07+1500.00/2-150.00 = 724.07 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*124.07+150.00-1500.00/2 = -475.93 mmNd = 826622.69 N, γ0Nd = 826622.69 N.γ0Nde = 598530462.30 N.mm,γ0Nde' = -393416759.77 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/124.07/1.00 = 17542085.48 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 102556851.27/826622.69 = 124.07 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*124.07+1500.00/2-150.00 = 724.07 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*124.07+150.00-1500.00/2 = -475.93 mmNd = 826622.69 N, γ0Nd = 826622.69 N.γ0Nde = 598530462.30 N.mm,γ0Nde' = -393416759.77 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = A r^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/124.07/1.00 = 17542085.48 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 101753203.13/1266827.40 = 80.32 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*80.32+1500.00/2-150.00 = 680.32 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*80.32+150.00-1500.00/2 = -519.68 mmNd = 1266827.40 N, γ0Nd = 1266827.40 N.γ0Nde = 861849643.90 N.mm,γ0Nde' = -658343237.64 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/80.32/1.00 = 27096172.05 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826622.69 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(f cdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------40单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 122784694.60/826622.69 = 148.54 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*148.54+1500.00/2-150.00 = 748.54 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*148.54+150.00-1500.00/2 = -451.46 mmNd = 826622.69 N, γ0Nd = 826622.69 N.γ0Nde = 618758305.63 N.mm,γ0Nde' = -373188916.43 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.42*750.00*750.00*13.80+2.17*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 20011066.94 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.48*750.00^3*13.80+0.78*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/148.54/1.00 = 20675473.17 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 122784694.60/826622.69 = 148.54 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*148.54+1500.00/2-150.00 = 748.54 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*148.54+150.00-1500.00/2 = -451.46 mmNd = 826622.69 N, γ0Nd = 826622.69 N.γ0Nde = 618758305.63 N.mm,γ0Nde' = -373188916.43 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.42*750.00*750.00*13.80+2.17*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 20011066.94 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.48*750.00^3*13.80+0.78*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/148.54/1.00 = 20675473.17 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------40单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 121834928.62/1266827.40 = 96.17 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*96.17+1500.00/2-150.00 = 696.17 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*96.17+150.00-1500.00/2 = -503.83 mmNd = 1266827.40 N, γ0Nd = 1266827.40 N.γ0Nde = 881931369.38 N.mm,γ0Nde' = -638261512.15 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/96.17/1.00 = 22629982.47 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------39单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826570.64 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------39单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 122794418.63/826570.64 = 148.56 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*148.56+1500.00/2-150.00 = 748.56 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*148.56+150.00-1500.00/2 = -451.44 mmNd = 826570.64 N, γ0Nd = 826570.64 N.γ0Nde = 618736804.84 N.mm,γ0Nde' = -373147967.59 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.42*750.00*750.00*13.80+2.17*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 20011066.94 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.48*750.00^3*13.80+0.78*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/148.56/1.00 = 20672534.34 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------39单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 122794418.63/826570.64 = 148.56 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*148.56+1500.00/2-150.00 = 748.56 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*148.56+150.00-1500.00/2 = -451.44 mmNd = 826570.64 N, γ0Nd = 826570.64 N.γ0Nde = 618736804.84 N.mm,γ0Nde' = -373147967.59 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.42*750.00*750.00*13.80+2.17*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 20011066.94 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.48*750.00^3*13.80+0.78*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/148.56/1.00 = 20672534.34 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------39单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 121844652.65/1266879.44 = 96.18 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*96.18+1500.00/2-150.00 = 696.18 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*96.18+150.00-1500.00/2 = -503.82 mmNd = 1266879.44 N, γ0Nd = 1266879.44 N.γ0Nde = 881972318.23 N.mm,γ0Nde' = -638283012.94 N.mmA= 2.69; B= 0.34; C=2.46; D=0.56Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 2.69*750.00*750.00*13.80+2.46*0.003556*750.00*750.00*280.00 = 22293535.84 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.34*750.00^3*13.80+0.56*0.003556*0.80*750.00^3*280.00)/96.18/1.00 = 22629106.01 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------39单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 826570.64 NNn = 0.90φ(fcdA+fs d'As')=0.90*1.00*(13.80*1767145.87+280.00*12568.00) = 25115087.68 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------39单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 143210868.75/826570.64 = 173.26 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*173.26+1500.00/2-150.00 = 773.26 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*173.26+150.00-1500.00/2 = -426.74 mmNd = 826570.64 N, γ0Nd = 826570.64 N.γ0Nde = 639153254.96 N.mm,γ0Nde' = -352731517.47 N.mmA= 2.42; B= 0.48; C=2.17; D=0.78Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'。

抗震计算—xx村大桥抗震计算书

一、工程概况K16+930桥位于楚雄连汪坝至南华县城一级公路3合同双坝段，为主线上跨箐沟而设。

孔跨布置为19孔30m结构连续预应力混凝土箱形梁桥。

本桥平面分别位于圆曲线(起始桩号:K16+633.96，终止桩号:K16+710.207，半径:1000m，右偏)、缓和曲线(起始桩号:K16+710.207，终止桩号:K16+855.207，参数A:380.789，右偏)、直线(起始桩号:K16+855.207，终止桩号:K17+063.157)和缓和曲线(起始桩号:K17+063.157，终止桩号:K17+210.04，参数A:498.15，左偏)上，纵断面纵坡-1%；墩台径向布置。

采用4、5孔一联连续结构，按半幅计全桥共设8联，全桥共设10道伸缩缝。

上部构造为30m预应力混凝土箱形梁。

下部为钢筋混凝土盖梁，双柱方墩、挖孔灌注桩基础，根据实际地质情况，1~13号墩按摩擦桩设计。

上部箱梁采用强度等级C50混凝土；双柱式桥墩盖梁、墩柱、系梁、桩基采用C30混凝土。

根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及《云南省地震动峰值加速度区划图》、《云南省地震动反应谱特征周期区划图》，桥位处中硬场Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.45s，地震基本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。

本计算书对大桥左幅第二联进行计算，桥型布置图如下图所示。

图1.1 桥型布置图图1.2 桥墩断面示意图二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图2.1，从左到右依次是5号墩、6号墩、7号墩、8号墩，7号墩为固定墩。

其自振周期及相应振型列于表2.1，示于图2.2。

图2.1 有限元模型表2.1 自振特性一览表模态号频率/Hz 周期/s1 0.425726 2.3489272 1.143499 0.8745093 1.261916 0.7924464 1.277688 0.7826635 1.322891 0.755926 1.866331 0.535811第一阶振型第二阶振型第三阶振型第四阶振型第五阶振型第六阶振型图2.2 振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反应谱输入。

连续梁桥地震内力计算过程(板式橡胶支座)参考资料

（板式橡胶支座）薀连续梁桥地震内力计算过程莈一、桥梁基本概况：肆（1）跨径布置：4*25m连续T梁桥；膆（2）桥面宽度：8m；羂（3）支承体系：全部采用板式橡胶支座；肁（4）桥面铺装：C40防水混凝土，铺装厚度为10cm；4MPa,密度26kN/m3）,盖梁、祎（5）材料：主梁为C50混凝土（弹模3.45*10墩柱、栏杆均为C30混凝土；羃（6）地震设防：场地地震动加速度峰值为0.1g ,地震动反应特征周期为0.4s, 抗震设防类别为B类，抗震设防烈度为7度，场地条件为川类。

肁总体布置图见图1。

蒀薆图1桥梁总体布置图肅二、结构尺寸：莃上部结构：主梁梁高1.8m ，各墩顶均设置一道横隔板，其厚度为 1m ,具体尺寸参见图2。

800芇图2上部结构标准断面具体尺寸图（单位： cm ）膆三、桥墩地震内力计算过程（不考虑地基变形）：薁柔性墩荿下部结构：采用独柱式桥墩，墩高 7.5m,桥墩直径2m 。

基础为钻孔灌注桩，双排，每排2根。

每个墩顶设置一个规格 400x 800X 107mm 的板式橡胶支座，桥台处横桥向设置两个板式橡胶支座；肇（1）顺桥向地震内力的计算：羃由于该结构全联采用板式橡胶支座，因此其顺桥向地震内力可参考《细则》中第6.7.4 条之规定进行计算。

（本算例以2号墩地震内力为例）200—80X2080X 20454550X2050X20200400袄①基本参数计算蝿一联上部结构的总重力：螈32 2G sp =26kN/m100m 4.47m 5 1m 3.71m 0.1m 8m 100m =14184.4kN单墩墩身重力：G p =25 7.5 3.14 12 =588.75kN21200kN/m0・8m°.4m=3588.79kN/m0.107m芈②确定Sh1肆.心GpK 1 3心»弍心* Ssp2G sp Gtp羈G tp =3G cp G p =3 0 0.21 588.75 =370.91 kN蝿K 1 =7 k 2s =7 3588.79 = 2.51 104kN/m羅支座的抗推刚度:G d A羂2号墩抗推刚度:k2p3EI 4 23 3.0 10 N / mmH 37.536^ =1.7疋 105kN /m薈结构的自振周期 T 1：V'2-4G p G sp K 1K 2p膆K^ = 3 k2p = 3 1.7 105= 5.1 105kN/m蚁故而，f =16.76,人=2二、1676=1.53S莀根据已知条件，可确定反应谱特征周期为T g=0.55s，结构的自振周期为T=1.53S，显然T>T g，因此，水平加速度反应谱S hi的取值应根据下式计算：芈S hi=2.25C i C s C d A T g T i； = 2.25 0.43 1.3 1 0.1g 0.55‘1.53i=0.045g 祎③上部结构对2号墩顶板式橡胶支座顶面处产生的水平地震力：螂E ihs 二n 8 S h1G sp/g ( i=2 )二k itpi J葿第2号墩组合抗推刚度：莂④墩身水平地震力:袄墩身重力换算系数H =0.16 X；TX ： +X f X 1+X 1十1 f — f — f —< 2 2 2袁由于不考虑地基变形，即X f =0，X f1可根据静力挠度曲线求得：悬臂梁的2静力挠度曲线为：y-X6X Ei31，当X"时，y广4爲；宀时,蚈E2hsk2tp3 k2tp0.045 14184.4/g =213.77kN肇G tP2 J G p =0.21 588.75 =123.64kN膃E hp二S^G p?/g =0.045g 123.64/g = 5.56kN蚁⑤2号桥墩设计地震内力为：羀E2p=E2h s E hp=213.77 5.56 = 219.33kN蒆(2)横桥向地震内力的计算：袃本算例横桥向地震内力可按照下式计算：(第6.7.2条)肇①基本参数计算：羆一联上部结构的总重力：3 * 2 2薄G sp=26kN/m 25m 4.47m 1m 3.71m 0.1m 8m 25m =3521.96kN4 2兀D3E| 3^3.0 疋104 N / mm2疋——螄2号墩抗推刚度：k2p= 3工364=1.7 105kN/m p H37.53蒀单墩墩身重力：G p =25 7.5 3.14 12= 588.75kN3EI蚂E ihp 二S h1 1X1G i /g7.5由此可知，X』二因此=0.211 1 1莅Xg 二 H o.. H 空=1 ; X 1^ H 1 H 3 = 3.75/ 7.50.9 】3 二 0.764莄G 0 © =3521.96kN ; G = G p = 588.75kN薁②确定S hi :蕿结构自振周期计算:1' GX ；1 k 2p7g0.1s W T < Tg ,因此，水平加速度反应谱S h1的取值应根据下式计算:薃S h ^S max =2.25C i C s C d ^2.25 0.43 1.3 1 0.1g=0.126gy羁③振型参与系数1蒈本算例为简化计算过程，将 2号桥墩视为一个单元，其质量重心在墩高一半位置，即3.75m 处。

桥墩抗震计算报告

1、荷载 (2)2、地震计算参数 (2)3、工况组合 (4)4、计算软件及模型 (4)5、桥墩截面尺寸 (5)6、计算结果 (6)6.1 E1地震作用纵、横桥向桥墩强度计算（抗震规范7.3.1）： (6)6.2 E2地震作用桥墩桩、柱抗震强度验算 (13)6.2.1 墩柱有效抗弯刚度计算（抗震规范第6.1.6条） (13)6.2.2 E2地震作用下能力保护构件计算（抗震规范6.8条） (14)6.2.3 E2地震作用下墩柱抗震强度验算（抗震规范7.3.4） (17)6.3 E2地震作用变形验算（抗震规范第7.4条） (17)6.3.1 墩顶位移验算（抗震规范第7.4.6条） (17)6.4 E2地震作用下支座验算（抗震规范7.5.1） (21)6.5延性构造细节设计(抗震规范8.1条) (23)7、抗震计算结论 (23)主线桥左幅桥30+35+31.501m 连续箱梁下部桥墩抗震计算报告1、荷载考虑上部箱梁自重及二期恒载包括桥面铺装和栏杆，下部桥墩自重，程序自动考虑，混凝土容重取26kN/ m3，计算时将荷载转化为质量。

2、地震计算参数按《中国地震动参数区划图（GB18306-2001）》、《福建省区划一览表》、《福州绕城公路西北段线路工程地震安全性评价补充报告》，根据规范表3.1.2判定本桥梁抗震设防类别为B 类。

桥址所在地抗震设防烈度为Ⅶ度，场地类型为Ⅱ类，根据《抗震细则》的9.3.6条规定，混凝土梁桥、拱桥的阻尼比不宜大于0.05，因此在这里取阻尼比为0.05。

设防目标：E1地震作用下，一般不受损坏或不需修复可继续使用；E2地震作用下，应保证不致倒塌或产生严重结构损伤，经临时加固后可维持应急交通使用。

按抗震规范6.1.3，本桥为规则桥梁，抗震规范表6.1.4：本桥E1、E2作用均可采用SM/MM 分析计算方法。

抗震分析采用多振型反应谱法，水平设计加速度反应谱S 由下式（规范5.2.1）确定：max max max (5.50.45)0.10.1(/)g g g S T T s S S s T T S T T T T ⎧+<⎪=≤≤⎨⎪>⎩max 2.25i s d S C C C A =式中：T g —特征周期(s)；T —结构自振周期(s)；max S —水平设计加速度反应谱最大值； C i —抗震重要性系数； C s —场地系数；C d—阻尼调整系数；A—水平向设计基本地震加速度峰值。

抗震计算—某大桥抗震计算书

一、工程概况XX〔连汪坝〕至南华县城一级公路K38+890[右24×20/左25×20m] 预应力砼小箱梁桥位于拖木古村北面的XX江河谷内，为跨山间河流凹地的桥梁。

中心里程为K38+890，起止点里程为右K38+646.96〔左K38+626.96〕～K39+113.04，桥面净宽2×14.75米，最大墩高18.27米，全长992.16米(单幅计列)；上部构造为预应力混凝土箱形连续梁桥，下部构造及根底均为柱式轻型桥台、双柱式桥墩及桩根底.本桥平面分别位于缓和曲线(起始桩号K38+656.96，终止桩号:K38+713.512，参数A:324.207，右偏)、圆曲线(起始桩号:K38+713.512，终止桩号:K39+087.738，半径:457m，右偏)和缓和曲线(起始桩号:K39+087.738，终止桩号:K39+134.838，参数A:324.207，右偏)上，纵断面纵坡1.8%；墩台径向布置。

根据?中国地震动参数区划图?〔GB18306-2001〕及?XX省地震动峰值加速度区划图?、?XX省地震动反响谱特征周期区划图?，桥位处中硬场Ⅲ类场地，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反响谱特征周期为0.45s，地震根本烈度值为Ⅶ度，分组为第二组。

本计算书对大桥左幅第三联进展计算，桥型布置图如下列图所示。

图1.1 桥型布置图图1.2 剖面示意二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图2.1，从左到右依次是8号墩、9号墩、10号墩、11号墩、12号墩，8号墩、12号墩为过渡墩，10号墩为固定墩。

其自振周期及相应振型列于表2.1，示于图2.2。

图2.1 有限元模型表2.1 自振特性一览表模态号频率/Hz 周期/s1 0.563966 1.7731562 1.225745 0.815833 1.36501 0.7325954 1.433196 0.6977415 1.783993 0.560546 2.058775 0.485726第一阶振型第二阶振型第三阶振型第四阶振型第五阶振型第六阶振型图2.2 振动模态三、地震输入E1、E2水准地震时，均按反响谱输入。

桥梁抗震计算实例分析

桥梁抗震计算实例分析摘要：桥梁是交通生命线工程中重要组成部分，地震作为我国主要的自然灾害类型，一旦发生就可能造成极大的破坏，道路桥梁是抗震救灾的重要通道，必须具备较强的抗震性能。

我国地震时常发生，震害强烈，破坏力大。

因此，对于我国的公路桥梁工程建筑来说，必须要加强防震措施，减少地震带来的损失。

我国安全防灾等相关部门要不断加强公路桥梁质量规范和设计，增进抗震措施的理论发展和实践技术，来保障人民财产在地震灾害中不受较大的损失。

关键词：桥梁抗震加强防震措施Anti-seismic calculation and strategy of bridgesYu WenxiangAbstract：Bridges are an important part of traffic lifeline engineering. Earthquakes, as the main type of natural disasters in China, may cause great damage once they occur. Road and bridge are important passages for earthquake relief and must have strong seismic performance. Earthquakes often occur in China, with strong damage and great destructive force. Therefore, for highway and bridge construction in China, it is necessary to strengthen seismic measures to reduce the losses caused by earthquakes. The relevant departments of safety and disaster prevention in China should constantly strengthen the quality specification and design of highway and bridge, enhance the theoretical development and practical technology of anti-seismic measures, so as to protect people's property from greater losses in earthquake disasters.Keywords: Bridge seismic resistance Strengthen measures of seismic resistance0 引言自2008年汶川大地震以来，我国政府高度重视各领域各建筑的抗震防震措施。

0530抗震计算书(15m墩高)

宁波地铁1号线二期15m墩高桥梁抗震计算—采用能力保护设计与不采用能力保护设计抗震计算比较一、基本资料1、结构尺寸（本计算采用的活荷载及桥梁上部结构尺寸同宁波地铁1号线一期高架桥）图1结构示意图2、材料：桥墩混凝土标号C40，E= 34 GPa ，γ=25kN/ m3。

承台C35，E= 33 GPa桩基30，E= 32 GPa3、墩高h=15m(承台顶到墩顶)墩（按等截面计,墩帽的重量计入模型）：A=2.8×2.2=1.92 m2承台：A=6.2×6.2 m2；4、荷载：梁体质量（自重+二期恒载）为664.62t（标准30m梁）。

列车活载：横向有车（按50%考虑）只考虑单线情况：86.7*50% t竖向只考虑单线情况：86.7t5、地质：根据地质报告，本工程按Ⅳ类场地考虑，场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，所属的设计地震分组为第一组。

图2 多遇地震参数图3 设计地震参数图4 罕遇地震参数6、基础柔度系数：基础按4根Ф1.2m桩配置。

横向δ11=3.5×10-6 (m/kN) 推算刚度K11=3.05×105 (KN/m) δ22=3.67×10-8 (rad/kN.m) 推算刚度K22=2.9×107 (KN.m/rad) 纵向δ11=3.5×10-6 (m/kN) 推算刚度K11=3.05×105 (KN/m) δ22=3.67×10-8 (rad/kN.m) 推算刚度K22=2.9×107 (KN.m/rad) 7、动力放大系数β图5动力放大系数β二、计算内容：（1）采用（GB50111－2006）规范按C类桥梁抗震设计（2）采用（GB50111－2006）规范按B类桥梁抗震设计（3）采用（GB50111－2006）规范按B类桥梁抗并且进行能力保护抗震设计三、采用规范1、《铁路工程抗震设计规范》(GB 50111-2006)（2009版）2、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）四、计算结果第一振型周期：横向无车：0.625s纵向：0.69s横向有车：0.65s工况1、按C类桥梁抗震设计,重要性系数：多遇地震Ci=1.1，罕遇地震Ci=1.0构造要求配筋：延性设计：墩身主筋全截面配筋率：5‰＜ρ＜4%。

桥梁抗震算例【范本模板】

计算简图某城市互通立交匝道桥上部结构采用预应力混凝土连续梁桥体系，跨径布置为2×25m ，梁宽从10。

972m 变化到15.873m ；桥墩和桥台上都设置板式橡胶支座。

一、上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载上部结构对D6号墩板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载按下式计算：zsp h z i ni itpitpihs G K C C KK E 10β∑==（附2－1）式中,3.1=i C ，2.0=z C ，1.0=h K 1、确定基本参数 (1)全联上部结构总重力：2353.4825)86.527.518(⨯+⨯+=zsp G 255023.0⨯⨯⨯+kN 2.16155=(2）实体墩对支座顶面顺桥向换算质点重力：()pff tp ztp GX X G G ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+==2131由于不考虑地基变形，即0=f X故 ()p pff tp G GX X G 311312=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+= 而 kN G p 3.57525346.4295.5=⨯⨯= 得 kN G G G p tp ztp 8.1913/===（3）一联上部结构对应的全部板式橡胶支座顺桥向抗推刚度之和1K :m kN K /103915.23.5756244.2480)23(41⨯=⨯+⨯+=(4）设置板式橡胶支座的D6号桥墩顺桥向抗推刚度2K ：8015.01=I 4m ，088.12=I 4m ,676.13=I 4m083.105.06.045.01321=-+=I I I I e 从而，得 49233.0m I e =m kN l EI K e D /1055.8746.49233.0103.3335373⨯=⨯⨯⨯== m kN K K D /1055.852⨯==∴ 2、计算桥梁顺桥向自振基本周期T 1[]{}ZspZtp Zsp Ztp ZspZtp Zsp Ztp G G K K G G G K K K G G K K K G g24)()(2121221121121-++-++=ω-24.11s 1=s T 673.1211==ωπ3、计算动力放大系数1β根据1T 及规范三类场地土动力放大系数函数，计算1β：646.045.025.295.01=⎪⎭⎫⎝⎛⨯=T β4、计算上部结构对D6号桥墩产生的水平地震力上部结构对D6号桥墩板式橡胶支座顶面处产生的顺桥向水平荷载按式（附2-1)计算：kN E E iihs hs 6.1302.16155646.01.02.03.1103915.23.575624=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==∑二、实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载实体墩由墩身自重在墩身质点i 的顺桥向水平地震荷载按下式计算：11hp i z h li i E C C K X G βγ=得 D6号墩kN E th 22.476.1910.10.18482.01.02.03.1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 三、桥墩顺桥向地震剪力和弯矩第二联D6号桥墩墩底的顺桥向地震剪力和弯矩分别如下：kN Q D 82.13422.46.1306=+=()kN M D 93.585346.422.46.1306=⨯+=附2。

桥梁下部抗震计算

Xxx桥下部结构桥墩抗震计算书一、设防标准、性能目标根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）的规定，进行该桥梁的抗震设计和计算。

本桥为三级公路中桥，考虑到该桥对当地的重要性，抗震设防类别提高一个等级，抗震设防类别定为C类，分别进行E1地震作用下桥墩抗弯刚度验算和E2地震作用下变形验算。

根据细则里桥梁重要性系数Ci抗震设防目标是在E1地震作用下，结构一般不受损伤和不需修复可继续使用，在E2地震作用下，结构应保证不致倒塌或产生严重结构损伤，经临时加固后可供维持应急交通使用。

二、技术路线和计算方法在E1地震作用下，结构处于弹性工作范围内，采用反应谱方法计算，对于规则桥梁，由于其动力响应主要由第一振型控制，可采用规范简化的单模态反应谱方法计算。

在E2地震作用下，由于容许结构进入弹塑性工作范围，对于规则桥梁，可利用结构的弹性反应，采用规范的修正系数，利用简化方法来考虑弹塑性效应。

设计图纸中最大桥墩墩高为16.78m，直径1.5m。

计算流程1. 场地和地基地震危险性分析。

2. 地震作用（设计加速度反应谱）参数3. E1地震作用下水平地震力计算（取构件毛截面抗弯刚度）4. 桥墩抗弯刚度验算5. 桥梁墩柱变形验算。

6. 分析构造细节措施。

桥墩箍筋构造。

三、场地和地基地震危险性分析根据图纸，桥址段处青藏北部抗震区南北地震带和政——武山——天水地震亚带，地质构造简单、地层单一、岩性均匀、水文条件较简单，场地土类别为Ⅱ类场地土，属建筑抗震可进行建设的一般场地。

桥址段抗震设防类别为8度，设计基本地震加速度为0.2g 。

根据《地震动反应谱特征周期区划图》，该区域场地特征周期为0.45s四、地震作用参数及计算过程1、规范水平设计加速度反应谱阻尼比为0.05的水平设计加速度反应谱S 由下式确定：⎪⎩⎪⎨⎧+=)/(*)45.05.5(*1maxmax max T T S S T S S g m ax S =2.25*Ci*Cs*Cd*A抗震重要性系数Ci=0.34（E1）和1.0（E2）场地系数Cs=1.0（二类场地、0.2g ）阻尼调整系数Cd=1.0得g g T T T T s s T >≤≤<1.01.0m axS =2.25*0.34*1.0*1.0*0.2g=0.153g （E1地震作用） m ax S =2.25*1.0*1.0*1.0*0.2g=0.45g （E2地震作用）桥墩基本周期，按照细则近似计算公式2112⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=g G T s t δπ p cp sp t G G G G η++=该桥为三柱式墩KNG X X X X X KNGcp KNGsp p f f f f f 77126.0)1*2*(*16.02732/546119321212212==+++====η得：KN G t 1666=)/(10*21.0645.1*142.3*10*0.378.16*1*31*3144733KN m EI PL s -===δ 则：2141)8.910*21.0*1666(*142.3*2-=T =0.37s 由于：0.1s ＜T 1＜Tg故：S=0.153g （E1地震作用下）S=0.45g （E1地震作用下）2.规则桥梁顺桥向水平地震力根据细则g G S E t h htp /1=作用下）在作用下）在2(7.749/1666*45.01(9.254/1666*153.0E KN g g E E KN g g E htp htp ====3.墩柱持久状况承载能力极限状态计算桥梁纵向强度设计应由E1地震作用控制设计，根据规范沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其正截面抗压承载力计算应符合下列规定：'3300'220sd cd d sdcd d f r D f Br e N f r C f Ar N ργργ+≤+≤在E1作用下偏心距57.2166678.16*9.2540===d d N Me 取墩柱纵向主筋为34-φ25，等间距。

(桥梁人论坛分享)通辽西特大桥抗震设计计算书

某特大桥抗震设计计算书（一）设计资料设计荷载：汽－超20级，挂－120级。

桥面净宽：11.25＋2×0.5m标准跨径：35m上部构造：预应力砼连续箱梁冲刷深度：局部冲刷线标高：174.194m一般冲刷线标高：177.418m地震烈度：设计烈度为8度（二）上部反力上部荷载反力：7988.4KN（参照箱梁标准图桥墩台垂直力表）下部恒载计算：1）盖梁与防震挡块重力为半个盖梁加一个防震挡块重力为：P G=29.8×25/2=745/2=372.5KN2)承梁重力（一个承梁）9.1×25＝227.5KN3)一个柱重力P d=π/4×1.62×（6.6-1.6）×25=251.3KN 4）单桩自重力：P Z=π/4×1.82×47×25=2990.0KN（三）水平地震力计算 1）顺桥向水平地震力计算上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载=Eihs∑=ni KitpKitp1×C i ×C Z ×K h ×β1×Gsp式中: C i =1.7; C Z =0.3; K h =0.2;根据地质资料分析，桥位所在地土层属于Ⅲ类地区, 所以有: β1＝2.25×（145.0T ）0.95对于板式橡胶支座的梁桥T 1＝2π/W 1 其中：21W =()()[]{}TPSP SP TP SPTP SP TP G G K K G G G K K K G G K K K G g2421212211211-++-++∑==ni Kis K 11计算采用6孔×35米为一联，主墩和次主墩都采用滑板支座，中间三个墩采用板式橡胶支座，故n=3∑∑==nsi d tArG Kis 1其中：n s =8； G d =1200KN/㎡由橡胶支座计算知：Ar=（20㎝）2×π=0.126㎡ ∑t=88×8/11=64mm=0.064m 所以064.0126.0*12008⨯=Kis＝18900 mKN/m KN K /567001890031=⨯=∑==ni Kip K 1233liIE Kip =其中桩柱均采用25号砼，则E h =2.85×104MPa E=0.667×2.85×104×103=1.9×107 KN/㎡按墩高6.6m 控制设计，系梁顶标高181.1m ，局部冲刷线标高174.194m 系梁顶至局部冲刷线的距离： △l=181.1－174.194=6.906m支座垫石＋支座厚度＝0.088＋0.06＝0.148m l i =6.6+6.906+0.148=13.654m 柱惯矩:I 2=π/64×1.64=0.3217m 4 桩惯矩:I 1=π/64×1.84=0.515m 4 h 1=13.654－1.6－0.148=11.906m h 2=5m （柱高）=I /1()1312/1I h h -+()2312/I h h =028162.244931.0mI =m KN Kip /11.220832654.13109.14931.0337=⨯⨯⨯⨯=KNK 33.6624911.2208332=⨯=KNG SP 4.479304.79886＝＝⨯其中：KNP G G CP7455.37222=⨯==KNG P 34.13812558.02906.6259.0222=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=ππη⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++⨯++⨯=1216.021212212ffff fXXXXXX f 为考虑地基变形时，顺桥向作用与支座顶面的单位水平力在局部冲刷线引起的水平位移与支座顶面的水平位移之比值。