16米空心板梁张拉数据
20-16米空心板梁理论伸长值计算书-
预应力空心板梁理论伸长值计算书一、20米梁N1、N2束1、相应参数的选定(1)、张拉控制力P设=1092kN(设计图纸给定)执行规范张拉程序0→初应力（持荷2min）→σcon(锚固)P=P设×1.0=1092kN(2)、每根钢绞线面积A p=140mm2(3)、弹性模量E p=1.95×105MPa(4)、孔道影响系数K值取0.0015（按波纹管考虑）μ取设计值0.225（按钢绞线考虑）2、使用相应的公式计算预应力张拉时，理论伸长量ΔL计算公式△L= PpL∕ApEpPp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ) (曲线部分)Pp=P×[1-e-(kx)] /(kx) (直线部分)式中：Pp——预应力钢绞线平均张拉力（N）P——预应力钢铰线张拉端张拉力（N）x——从张拉端到计算截面的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k——孔道每米偏差对摩擦的影响系数μ——预应力钢铰线与孔道壁的摩擦系数L——预应力钢绞线长度（cm）A P——预应力钢铰线截面面积（mm2）E P——预应力钢绞线弹性模量(N/mm2)3、N1预应力钢铰线张拉伸长量△L计算。
计算图式如下(分三段，D为梁中心线)A说明：工作段按现有油顶取工作锚长度50cm(1)、第一段为线段ABx=606+500=1106mm=1.106mL1=1106mmP=1274KN=1274000000N则△L1 = Pp·L1/(Ap·Ep)=1274000×1106/(7×139×1.95×105)=7.4mm(2)、第二段BC为曲线段θB=2.5°=2.5×π/180=0.043633L2=130.9cm=1309mmx2=130.9cm=1.309mP=1274000N k=0.0015 μ=0.225曲线的平均张拉力：Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)=1274000×[1-e-(0.0015×1.309+0.225×0.043633)] /(0.0015×1.309+0.225×0.043633) =1266525N△L2=Pp×L2/(Ap·Ep)= 1266525×1309/(7×139×1.95×105)=8.7mm(3)、第三段为直线段CDθ3=0 x3=788.6cm=7.886m l3=7886mmP=1266525NPp= P(1-e-kx)/(kx)=1266525×(1-e-(0.0015×7.886))/(0.0015×7.886)=1259064N△L3= P P×L3/(A p·E p)△=1259064×7886/(7×139×1.95×105)=52.3mm所以一片20m中跨板梁的N1理论伸长量为△L=(△L1+△L2+△L3)×2=(7.4+8.7+52.3)×2=136.8mm4、N2预应力钢铰线张拉伸长量△L计算。
16米空心板梁张拉计算书
16米空心板梁张拉计算书大武至久治（省界）公路扩建工程DJ10合同段预应力钢绞线伸长量的计算书中铁十八局集团第三工程有限公司花久10标项目经理部二〇一四年七月二八日16m空心板梁张拉计算书一、工程概况：本合同段16m后张法预应力砼空心板梁28片，其中中板22片，边板6片。
在板梁预制厂集中预制，预制厂设在砼拌和站附近，设9个预制台座，。
1、钢绞线采用专业厂家生产的符合（GB/T5224-2003）标准的Фs15.24钢绞线，公称截面积为140mm2，抗拉标准强度f pk=1860Mpa，弹性模量E p=1.98×105Mpa。
锚具采用M15型锚具及配套设备，管道采用金属波纹管。
钢绞线采用后穿法，张拉时采用两端张拉，采用应力应变双控制，锚下控制应力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。
张拉力＝钢绞线强度×规定百分比×钢绞线公称面积×钢绞线根数15-3：F=1860×0.75×140×3×10-3＝585.9KN；15-4：F=1860×0.75×140×4×10-3＝781.2KN；15-5：F=1860×0.75×140×5×10-3＝976.5KN；二、钢绞线张拉计算1、计算公式及参数钢绞线平均张拉力的计算()()μθμθ+-=+-kx e P P kx P 1 (1) P p —钢绞线的平均张拉力，N ； P —预应钢束张拉端的张拉力，N ；x —从张拉端至计算截面孔道长度（考虑千斤顶工作长度，取30cm ）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad ；K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数，金属波纹管取0.225；2、伸长量计算理论伸长值PP P E A LP L =(2) △L —钢绞线理论伸长值，cm ； P p —钢绞线的平均张拉力，N ；L —从张拉端至计算截面孔道长度（应考虑千斤顶工作长度）A p —钢绞线公称面积，140mm 2；E p—预应力钢束弹性模量，1.98×105Mpa MPa；千斤顶工作长度经实际测量为60cm。
m空心板梁预应力张拉计算书
16m空心板梁预应力张拉计算书一、计算依据1、16m空心板中板钢束采用15-4型、15-3型锚具，边板（C＜505mm）钢束采用15-4型锚具，张拉用千斤顶已于2010年8月13日在xx大学土木工程检测中心标定。
2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径15.24mm，一根钢绞线有效面积A=140mm2，标准强度Rby=1860Mpa，实测弹性模量Ep=2.03×105 MPa。
3、施加预应力采用张拉力与引伸量双控，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在6%以内。
实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
4、xx至xx高速公路两阶段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
二、张拉程序钢束初始张拉力为控制张拉力的10%，为便于对0-10%的伸长值进行推算，张拉过程中需要记录20%时的张拉情况。
具体张拉程序：左N1→右N2→右N1→左N2，具体示意图如下：左N1: 0——10%——20%——100%持荷2分钟锚固； 右N2：0——10%——20%——100%持荷2分钟锚固； 右N1: 0——10%——20%——100%持荷2分钟锚固； 左N2：0——10%——20%——100%持荷2分钟锚固。
钢束均采用两端同时张拉，锚下控制应力为0.75 f pk =1395Mpa 。
张拉过程中要保证两端对称、均匀，张拉完成后，及时压浆；张拉时梁体混凝土强度达到设计强度的90%，且龄期不小于7天。
三、预应力张拉伸长值计算计算公式钢绞线理论伸长值计算式如下：式1 gE ⨯⨯=∆y A L p L 式2 ()[]μθμθ+-⨯=+-kL e p p kL 1式3 ⨯=p p Z ()μθ+-kL eL ∆—预应力筋理论伸长值，mm ；左 右。
公路施工项目16米、13米空心板张拉计算书
XXX项目第三合同段13米、16米空心板张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据XXX项目13米、16米空心板设计图纸，结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。
采用平均张拉法，计算13米、16米空心板钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。
1 计算参数确定：采用符合GB/T 5224-2003标准270级的低松弛高强度预应力钢绞线。
单根钢绞线直径为15.2mm，钢绞线公称面积为139mm2，标准强度为1860ＭＰａ，弹性模量Eg=1.95×105ＭＰａU＝0.25，k＝0.0015。
钢绞线张拉锚下控制应力为σｃｏｎ＝1395ＭＰａ。
钢筋回缩和锚具变形为6mm（一端）。
二、13米、16米空心板张拉计算13米中板1）钢束Ｎ2钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.850+1.222+3.245=6.317m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×417×1/1000=581.715ＫNΡB= P A=581.715ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.1221rad ,x=1.222ΡC=572.3922ＫN（e取常数值2.7182818）b 伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=0.0132△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=0.0086△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=0.0228理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=0.0893m伸长值=理论伸长值+ 回缩量=0.0893+0.012=0.1013m2）钢束Ｎ1钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.84+0.524+3.939=6.303m。
预应力空心板梁张拉计算实例_secret
16米预应力空心板张拉方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度95%以上，并且浇筑不少于7天后方可张拉。
二、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序0→初应力（10%）→20%应力→100%应力→105%超张拉（持荷2min）后锚固，张拉顺序为：左N1→右N2→右N1→左N2，钢束应对称交错逐步加载张拉；四、锚具、钢绞线本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用1×7Φ15.2mm钢绞线。
锚具和钢绞线均有厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行校验。
五、钢绞线穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表，如下：预应力钢束明细表六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、张拉操作千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平缓，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、预应力钢绞线张拉力（P值）的计算P=δi×Ay式中δi.......i状态下张拉力（mpa）1、初应力状态单根δi=δ0=10%×1395=139.5mpaP0=139.5×140=19530N中板N1 ΣP0=4×19530=78120 N=78.12 KNN2 ΣP0=3×19530=58590N=58.59 KN边板N1 ΣP0=4×19530=78120 N=78.12 KNN2 ΣP0=4×19530=78120 N=78.12 KN2、控制张拉状态单根δk=100%δk=100%×1395=1395mpaPk=1395×140=195300N=195.30KN中板N1 ΣPk=4×195300=781200 N=781.20 KNN2 ΣPk=3×195300=585900 N=585.90 KN边板N1 ΣPk=4×195300=781200 N=781.20 KNN2 ΣPk=4×195300=781200 N=781.20 KN3、锚固状态单根δm=100%δk=100%×1395=1395mpaPm=1395×140=195300N=195.30KN中板N1 ΣPm=4×195300=781200 N=781.20 KNN2 ΣPm=3×195300=585900 N=585.90 KN边板N1 ΣPm=4×195300=781200 N=781.20 KNN2 ΣPm=4×195300=781200 N=781.20 KN九、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分段读出。
16m先张空心板梁
16m先张空心板梁施工方案一、工程概况本标段为岳阳至常德高速公路24合同段，本合同段路线起点位于于西洞庭管理区一分场，桩号K115+145，终点位于鼎城区周家店镇王公嘴村，桩号K121+343，全长6.198km。
经各方面考虑，我项目部选择S205跨线桥左幅第一跨 1#-2、1#-3、1#-4、1#-5板梁作为本合同段16m先张空心板梁的首项工程，S205跨线桥板梁共130片，与路线交角为5 °。
16m先张空心板梁断面尺寸见下图：（单位：厘米）1#-2、1#-3、1#-4、1#-5板梁主要工程数量:二、编制依据1、《16m装配式先张法预应力混凝土简支空心板上部构造通用图》2、中华人民共和国交通部《公路桥涵施工技术规范》 (JTJ041 —2000)。
3、中华人民共和国交通部《公路工程质量检验评定标准》 (JTG F80 —2004)。
4、我单位现有的施工人员.技术力量.机械设备.物资及资金等资源情况及往同类工程的施工经验。
三、施工计划安排根据总工期要求，首项16m先张空心板梁计划开工日期为 2009年11月10日，完工日期为2009年11月14日，计划时间5天。
四、项目部组织机构项目部设项目经理1人，项目副经理3人，项目总工程师1人，下设工程部、质检部、安全部、物资设备部、计划合同部、综合办公室和工地试验室五部二室。
各部门均由具有丰富施工经验和工作能力的人员组成。
项目部组织结构图如下：常合办公室队塔队五、先张空心板预制施工工艺流程先张空心板预制施工工艺框图六、16m先张空心板梁施工（一）、准备工作1、梁场张拉台座准备：梁场长255米，宽22米，张拉台座设置6道，每道长度68.24m，每次生产4片16米的梁，因为处于软基地带，项目部选择框架式台座，板梁底模采用水磨石。
张拉横梁采用双40工字钢，四面镶14mm钢板，内部加内支撑组成。
2、材料准备：严格按照材料进场审批制度进行材料进场, 板梁施工所需的各种材料提前进场，项目部试验室通知监理工程师现场取样，检测合格后方能使用。
修水大椿桥16米后张法预应力空心板梁双控值计算书
修水县大椿乡大椿桥16米后张法预应力空心板双控值计算书一、计算过程：1、基本数据：（1）采用符合GB/T 5224－2003规定的低松杝高强度钢绞线。
（2）Φs 15.2mm，R b y=1860MPa,δk=1300MPa, E y=1.95×105MPa,A y=140mm2。
（3）钢绞线曲线坐标值（见空心板梁预应力钢束布置图）2、预应力钢绞线张拉力（P值）的计算：P=δi ×A y式中δi----i状态下张拉力（MPa）（1）初应力状态：单根：δi=δ0=0.1×1300=130MPaP0=130×140=1.82×104(N)中板（边板）：N1：∑P0=6×P0=1.092×105(N)N2：∑P0=6×P0=1.092×105 (N)(2 ) 控制张拉状态：单根：δk =100%δk=1300MPaP k=1300×140=1.82×105(N)中板（边板）：N1：∑P k=6×P k=1.092×106(N)N2：∑P k=6×P k=1.092×106 (N)(3 ) 锚固状态：单根：δ锚=δk=1300MPaP k=1300×140=1.82×105 (N)中板（边板）：N1：∑P锚=6×P k=1.092×106 (N)N2：∑P锚=6×P k=1.092×106 (N)钢绞线伸长值计算：（2）理论伸长（△L）计算公式：△L=（P×L）/（A y×E y）平均----预应力钢材平均张拉力（N）式中：P平均L--------预应力钢绞线长度（m）代入E y、A y值：△L=（P×L）/（1.95×105×140）=3.663×10-8 P平均×L平均而P=[P×(1-e –(kL+μθ))]/(KL+μθ)平均式中:P------预应力钢绞线张拉端的张拉力(N)L-------从张拉端至计算截面积的孔道长度(m)θ--------从张拉端至计算截面积的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) K-------孔道每米局部偏差对摩擦影响系数(金属波纹管取0.0015)μ---------预应力钢材与孔道壁的摩擦系数(金属波纹管取0.25)(2)边板和中板伸长量：①N1筋伸长量△L N1计算L1=A+B (其中A为1/2预应力钢绞线设计长度，B为千斤顶长度加工具锚长度取0.6)L1=11.771/2+1.309+0.606+0.84＝8.6405mθ=0.04361(rad)K L1+μθ1=0.02386325P平均=[P×(1-e –0.02386325)]/ 0.02386325=0.988163P控制张拉状态下：P平均=0.988163×P K=0.988163×1.953×105=1.929882×105(N)△L N1=3.663×10-8P平均×L1=3.663×10-8×1.929882×105×8.6405=0.061081×100×2=12.22cm。
16米预应力张拉
后张法预应力空心板梁钢绞线张拉伸长值计算报告（16米跨径）第一章工程概况我标段汪家（一）分离立交桥有16米空心板梁29片，预应力张拉均采用后张法。
每片梁均为4孔道，每孔道均由6束预应力钢绞线组成，其抗拉强度标准值f pk=1860MPa，抗拉强度设计值f pd=1260 MPa，松弛率为3%；钢绞线公称直径Φ15.2mm，公称面积为140.0mm2。
预应力砼预制板，混凝土强度达到90%标准强度后方可进行预应力钢束张拉，预应力钢束张拉时采用两端双控张拉。
第二章张拉值计算一、预应力张拉值计算1、张拉控制力张拉控制力σcon =0.7*f pk=1300 MPa。
13米跨径张拉力P=1300*139*6/1000=1084.2KN。
2、张拉工序0 初始应力（0.1σcon） 1.0σcon (持荷5分钟) 锚固。
二、压力表值我标段已校验好张拉千斤顶和油压表（详见附件）。
第三章板梁张拉、压浆、封锚13米跨径预应力砼空心板采用15-5锚具，预应力孔道采用金属波纹管成型，内径为55mm波纹管；预应力钢绞线张拉锚具及配套材料应符合《预应力筋用锚具、夹具和联结器》（GB/T 14370-93）中的各项技术要求。
一、预应力筋穿束采用先穿束、定位，再进行砼浇筑的方案。
在平整的施工场地上，按设计图中预应力的长度进行预应力的下料，按照图中束数整理顺成一股，并且每隔2米用18 号铁丝固定，固定后穿波纹管，在穿波纹管时应防止波纹管破裂，同时波纹管接头应用强力胶带纸封严应防漏浆。
二、预应力筋定位每股预应力筋应平抬进梁内膜底板上，然后按设计图的坐标表从中间往两边用钢筋托架焊牢进行定位，在定位过程中，如碰到其他钢筋防碍定位可具体适当调整。
三、预应力筋张拉预应力定好位，钢筋绑扎好后即进行浇筑梁体，在浇筑过程中和浇筑后应经常抽动波纹管内置的塑料管以防漏浆而结死管道。
待砼强度达到设计强度时可进行张拉。
张拉采用一端锚固，一端张拉。
张拉工序为：0 初应力（0.1δcon） 1.0 δcon)(持荷5分钟) 锚固。
16m空心板梁预应力筋张拉计算书
迪那2气田产能建设地面道路工程桥一标段16m空心板梁预应力筋张拉计算书计算:林义阳复核:湖南省建筑工程集团总公司桥一标段2008年6月一、计算依据1、采用HVM15-6型锚具，张拉设备采用YCW150B型配套千斤顶，已通过湖南科创高新工程检测有限公司检验合格并标定，检验证书附后。
2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径15.2mm，钢绞线面积A=140mm2，标准强度R b y=1860Mpa,弹性模量E g=1.95×105Mpa。
3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。
4、迪那2气田产能建设地面道路工程大中型桥梁桥一标施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
二、张拉程序1、采用两端对称、均匀张拉，不得集中张拉。
2、张拉程序0→σ0（10%σcon）→σcon→105%σcon（持荷2min锚固）。
3、张拉时观察主梁的侧弯情况。
如有侧弯，N1-1钢束先张拉50%的张拉力，待N1-2钢束张拉完成后，再将N1-1钢束的张拉力补足。
三、张拉顺序及锚下控制应力束1、张拉顺序为N1-1束、N1-2束、N2-1 束N2-1N2-2N2-2 束（见右图所示） 2、锚下控制应力：σcon =0.60R b y =0.60*1860=1116.67Mpa 3、为减少锚固过程中夹片回缩的损失应 力，实际控制应力取1.05σcon 。
四、张拉力与油表读数对应关系预应力筋控制张拉力P=σcon ×A y ×n=1116.676140.0⨯⨯=938KN(93.8t)，（n 为每束钢绞线根数）五、伸长量计算1、预应力筋的理论伸长值计算式如下：△L= P P ·L/ A P · E P式中：L ∆—预应力筋理论伸长值( mm )；P P —预应力筋的平均张拉力( N )；L —预应力筋的长度( mm )，取2ｘ+2×500mm ； L1=(17281-840×2)+2×500=16601mm L2=(17348-840×2)+2×500=16668mm。
16米空心梁板张拉方案
16米空心梁板张拉压浆方案一、工程概况勤建中桥位于庄口镇，桥梁中心桩号为K49+222,桥梁按2孔16米，右偏角60°布置，桥梁全长38.08，桥面净宽11m，两测各设0.5m宽防撞墙。
本桥位于直线段上，纵面位于i=1.296﹪纵坡上。
上部构造采用2×16m预应力砼简支空心板，下部构造采用桩柱式、肋式桥台。
二、机械设备和施工人员配置1、主要机械设备，见下表主要机械设备表2、人员配置根据工程实际情况需要，空心板梁预应力施工设施工队长1人、技术员1人、质检员1人，安全员1人、预应力操作工4人、电工1人。
三、张拉前的准备工作1、波纹管㈠、布置波纹管：首先用钢筋加工环形架作为波纹管的定位架，纵向间距为1m，横向位置按设计图纸上的坐标定位,然后设置防蹦钢筋。
㈡、筑混凝土前应检查波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，要用东西堵塞好，以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内。
㈢、浇筑混凝土时应尽量避免振捣棒直接接触波纹管，浇筑期间经常抽动钢绞线，以防漏浆堵孔。
2、钢绞线㈠、钢绞线采用5(4)Φ15.2；标准强度R b y=1860MPa的高强低松弛钢绞线；弹性模量E P=198000Mpa.㈡、钢绞线下料要在干净整洁的地面上进行，并清除表面上的锈迹及杂物，下料时用砂轮切割机切割,严禁焊割。
㈢、穿束前，将钢绞线理顺，用扎丝绑扎好，以防在穿束过程中钢绞线打绞，张拉时受力不均，导致有的钢绞线达不到张拉控制应力而有的则可能被拉断。
㈣、穿束时，将钢束中单根钢绞线编号，以便张拉时做到对应编号，对称张拉。
3、锚具⑴、锚板、夹具组装前，检查孔道外钢绞线及锚具是否擦洗干净，防止出现滑丝；⑵、锚具安装后，检查钢绞线是否打绞，工作锚板是否平稳对中，锚板距张拉端喇叭管的距离是否合适，避免张拉时锚板摩擦槽壁或锚板距张拉端喇叭管的距离过近而影响张拉；⑶、检查夹具是否打紧打齐。
4、千斤顶及配套设备选用⑴、应力锚夹具及配套设备按设计要求选用，并检查其合格证。
16米预应力空心板梁张拉计算方案
XX市XX防洪二期工程16m预应力空心板梁张拉计算书X X建设有限公司XX市XX防洪二期工程项目部二O 年月16米预应力空心板梁张拉计算方案一、基础数据本标段16米预应力空心板梁正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MPa。
按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0→初应力→20%σcon →σcon（持荷2min）锚固，张拉顺序为N1→N2二、预应力钢束张拉力计算1、设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:Fn=σcon ×A×n进行计算，如下：中跨板梁N1 钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =781.2KN中跨板梁N2 钢束锚下张拉力：F2=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =781.2KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。
各钢束张拉力如下表:中跨16米空心板梁预应力钢束张拉力计算明细表（表一）钢束编号锚下张拉控制应力钢绞线根数(n)截面积(A)mm²张拉力（Fn)KNN11395MPa 4 140 781.2N2 3 140 585.9边跨板梁N1 钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =781.2KN边跨板梁N2 钢束锚下张拉力：F2=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =585.9KN边跨16米空心板梁预应力钢束张拉力计算明细表（表二）钢束编号锚下张拉控制应力钢绞线根数(n)截面积(A)mm²张拉力（Fn)KNN11395MPa 4 140 781.2N2 4 140 781.2 三、压力表读数计算顶号：201004，表号：130914630，回归方程：y=19.202x-5.6338；顶号：205066，表号：130914645，回归方程：y=19.169x+7.2673油表读数见下表16m空心板梁中跨张拉数值表（单位MPa）表号130914630 130914645 顶号10% 20% 100% 10% 20% 100%201004 N1 4.36 8.43 40.97 N2 3.34 6.39 30.8205066N1 3.7 7.77 40.37N2 2.67 5.73 30.1816m空心板梁边跨张拉数值表（单位MPa）表号130914630 130914645 顶号10% 20% 100% 10% 20% 100%201004 N1 4.36 8.43 40.97 N2 4.36 8.43 40.97205066N1 3.7 7.77 40.37N2 3.7 7.77 40.37四、理论伸长量的复核计算以中跨为例复核计算设计图纸所示伸长量：16m空心板梁设计图纸钢束伸长量一览表（单位cm)编号N1 N2中跨 4.89 4.81边跨 4.89 4.811、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：∆L=PpL/（ApEp）式中：Pp-----预应力筋平均张拉力（N）；L------预应力筋的长度（mm）；Ap------预应力的截面面积；Ep------预应力筋的弹性模量，取1.95×105；2.预应力筋伸长值计算N1预应力筋伸长值：Pp1=P×[1-e-(kx+μθ）]/(kx+μθ)= 781.2×[1-e-(0.0015×0.52445+0.25×0）]/(0.0015×0.52445+0.25×0)=780.893KN△L1=Pp×L/（Ap×Ep）=（781.2+780.893）/2×0.52445/（140×4×1.95×105）=3.75mm；Pp2=Pp1×[1-e-(kx+μθ）]/(kx+μθ)= 780.893×[1-e-(0.0015×4.18879+0.25×12×π/180）]/(0.0015×4.18879+0.25×12×π/180）=758.437KN △L2=Pp×L/（Ap×Ep）=（780.893+758.437）/2×4.18879/（140×4×1.95×105）=29.523mm；Pp3=Pp2×[1-e-(kx+μθ）]/(kx+μθ)= 758.437×[1-e-(0.0015×6.318+0.25×0）]/(0.0015×6.318+0.25×0）=754.854KN△L3=Pp×L/（Ap×Ep）=（758.437+754.854）/2×6.318/（140×4×1.95×105）=43.777mm；△L4=△L2=29.523mm；△L5=△L1=3.75mmL=(△L1+△L2+△L3+△L4+△L5)×2=（3.75×2+29.523×2+43.777=110.323mm。
先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)
济乐高速公路5标先张法空心板梁张拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。
当张拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止。
现将张拉控制程序说明如下：一、张拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力钢筋张拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先张法张拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（张拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（张拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格范围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格范围：543～611mm；二、先张法预应力空心板梁张拉油压表读数计算式张拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制张拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制张拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先张法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式张拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2005KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式张拉机P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa1.0σcon =0.01829×2369.6÷2×1.0+0.08=21.75 MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPaP=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2551.9÷2×0.25+0.08=5.91MPa0.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3281KN. 一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa1.0σcon =0.01715×3281÷2×1.0+0.22=28.35MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa （2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa0.5σcon =0.01715×3645.6÷2×0.5+0.22=15.85MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa （2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式张拉机检定证书。
16米预应力空心板张拉计算书
16米预应力空心板张拉计算书一、编制依据1、《昆明市环湖东路第6合桥梁工程梁阶段施工图设计》：2、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》3、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 401-20004、《预应力混泥土用钢绞线》GB/T5224-2003二、材料准备及试验根据设计图纸，本合同段16米预应力空心板桥所用预应力钢绞线采用фS15.2钢绞线(7ф5 ,公顷面积139mm2,标准强度fpk=1860 MPa,弹性模量E P =1.95 X105 MPa，设计采用高程低松驰钢绞线，松弛率 2.5% 。
三、张拉机具张拉油泵型号为：OVMZB4-500千斤顶型号为：YCW250B.YQC25仪表型号为：60 MPa工具锚型号为：OVM15G-1所用千斤顶、压力表均已委托云南建筑工程监督站标定。
详见《测试证书》：第20100301-01239-7号，千斤顶编号为2805，对应压力表：09.11.12.437，校准方程为：Y=0.021957X-0.22704,r=0.999986;第20100301-01239-6号，千斤顶编号为2806对应压力表号为09.11.12.487校对方程为Y=0.021797X-0.26529,r=0.999989四、伸长值及控制预应力计算1、锚端张拉控制应力为：&K=0.73fpk=1357.8Mpa2、单根钢绞线张拉控制力为：P=1395ⅹ139=193.905KN3张拉端控制力为：1）、中板（12根钢绞线）P=193.905ⅹ12=2326.86KN2)、边板（13根钢绞线）P=193.905ⅹ13=2520.77KN4、钢绞线理论伸长值：△L=PⅹL)/(ApⅹEp)P-张拉端控制力为193.95ⅹ103NL-钢绞线有效长度（mm）,由于本预置厂为两片布置，钢绞线有效长度不相等时须实际丈量其有效长度（有效长度为钢绞线两端工具锚夹片内口距离为34.8米）；Ap-钢绞线截面积为139 mm2Ep-钢绞线弹性模量（1.95ⅹ105 MPa）初应力时理论伸长量：△L0.15=0.15ⅹ193.905ⅹ103ⅹ34.8ⅹ103/(139ⅹ1.95ⅹ105)=37.343 mm30%控制力（二倍初应力）时理论伸长量：△L0.3=0.3ⅹ193.905ⅹ103ⅹ34.8ⅹ103/(139ⅹ1.95ⅹ105)=74.69 mm65%控制力时理论伸长量：△L0.65=0.65ⅹ193.905ⅹ103ⅹ34.8ⅹ103/(139ⅹ1.95ⅹ105)=161.82 mm100%控制力时理论伸长量：△L=193.905ⅹ103ⅹ34.8ⅹ103/(139ⅹ1.95ⅹ105)=248.95 mm5、钢绞线实际伸长值：△L实=△L1+△L2△L1-从初应力至最大张拉应力间的实际丈量伸长值（mm）△L2-初应力时的理论推算值（mm），初应力控制为最大张拉力的15%。
16米先张空心板计算书
跨径16米预应力混凝土空心板结构分析一、基本资料：上部构造采用跨径16米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基础，桥面连续。
设计荷载：公路—Ⅱ级。
计算跨径：15.50米桥面宽度：0.375+7.25+0.375＝8米。
空心板采用C50级预应力混凝土。
预应力筋为1x7标准型φS15.2低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860 MPa。
边板设计配束为14根，中板设计配束为12根。
全部钢束合力点至空心板下缘距离，边板为56mm，中板为55mm。
二、计算假定：1．上部构造预应力混凝土空心板桥面连续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水平力计算时考虑桥面的连续作用。
2．护栏考虑其横向分配，按横向铰接板法计算，边板0.41，中板0.25；桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。
不考虑桥面铺装参与结构受力。
3．活载计算考虑其横向分配，按横向铰接板法计算荷载横向分配系数。
4．计算时未考虑空心板纵向普通钢筋的抗拉和抗压作用。
5．主梁砼比重采用26kN/m3，企口缝及桥面铺装砼比重采用25 kN/m3。
三、空心板结构计算(一)．截面几何特性：1. 截面几何尺寸：2. 毛截面几何特性：毛截面几何特性注：A0—毛截面面积；S0—毛截面对底边静矩；y0—毛截面形心轴，y0 = S0 / A0；I0—毛截面惯性矩。
3. 换算截面几何特性：换算截面几何特性注：A p—预应力筋面积；αEP—预应力筋与混凝土弹性模量之比；A np—预应力筋换算面积，A np = n p×A pa p—预应力筋合力点到底边的距离；注：L0 —计算跨径；I—空心板截面抗弯惯性矩；I T —空心板截面抗扭惯性矩，I T = 4 b2 h2/ ( b/t1 + b/t2 + 2h/t3 ) ；边板扭矩计算注：t—悬臂段平均厚度；b—悬臂段长度；I T —悬臂段抗扭惯性矩，I T = cb t3；(2)．横向分布系数计算采用桥梁博士软件，跨中按铰接板法、支点按杠杆法计算。
16M空心板后张法予应力钢绞线张拉理论伸长值
G111线昌胜段改建工程1合同段16M 空心板后张法予应力钢绞线张拉理论伸长值计算资料中铁M局G111线昌胜段项目部16m 空心板梁后张法予应力钢绞线理论伸长值计算资料 予应力钢材用应力控制方法张拉时，以伸长值进行校合，实际伸长值与理论伸长值之差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整后，方可继续张拉。
后张法预应力钢材张拉时理论伸长值△ L 的计算见下式： △L=EgAy LP ⨯⨯式中：P ——予应力钢材平均张拉力（N ）； L ——予应力钢材长度（ CM ）； Eg ——予应力钢材弹性模量（N/mm2）； Ay ——予应力钢材截面积（mm2）；P 的计算可采用下式：θθu Kx e P u Kx P +-+-=)]1[(式中：P ——予应力钢材张拉端的张拉力（N ）； x ——从张拉端至计算截面的孔道长度（M ）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）； K ——孔道局部偏差系数（取K=0.0015）； u ——予应力钢绞线与孔道摩擦系数（取u=0.20） 16M 空心板梁张拉伸长值计算资料： 一.中跨梁：1、Pk=1860×0.75×140×5÷1000=976.5KN 各股钢绞线长度：L1=15.601m ； L2=15.668mθ1=2.5°=0.0436rad θ2=12°=0.2094rad 取跨中截面为计算截面 ：0436.02.08005.70015.0)]1[5.9760436.02.08005.70015.0(1⨯+⨯-⨯⨯+⨯-=e P=966.597KN2094.02.0834.70015.0)]1[5.9762094.02.0834.70015.0(2⨯+⨯-⨯⨯+⨯-=e P=950.777KN2.伸长值计算为：△L1=966.597×7.8005×106/140×5×1.95×10 5=55.24mm △ L2=950.777×7.834×10 6/140×5×1.95×10 5=54.57mm全长伸长值： △ L1=55.24×2=11.05cm △ L2=54.57×2=10.91cm则实际伸长值为： 10.39cm ≤△L1≤11.71cm 10.26cm ≤△L2≤11.56cm 张拉力与油压表读数对应关系：张拉力与油压表读数对应关系按以下回归方程式计算 p=－a+bff ——张拉吨位,单位kN ； p ——油压表读数,单位MP a;a、b——回归系数根据二00二年八月七日各张拉器具的测试结果，可计算各千斤顶与各油压表张拉时的对应关系。
16m空心板梁预应力张拉计算书
台商投资区奥特莱斯大道工程后法16m空心板梁预应力拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18目录一、拉条件 (1)二、拉方法 (1)三、拉程序 (1)四、锚具、钢绞线 (1)五、钢绞线的穿束 (1)六、千斤顶、油表 (1)七、拉操作 (2)八、实际伸长量的计算和测量 (2)九、伸长率的计算 (2)十、预应力钢束的封头 (2)十一、施加预应力的注意事项 (2)十二、根据标定报告计算出压力表读数和拉力对照表 (2)十三、钢绞线伸长量计算 (5)十四、孔道压浆 (7)十五、安全措施 (7)十六、预应力施工人员和机具统计表 (8)后法16m 空心板梁预应力拉方案及计算书一、拉条件砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d ，方可拉。
二、拉方法所有钢绞线均采用两端对称拉，拉采用以拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以。
如发现伸长量异常应停止拉，查明原因。
三、拉程序0→初应力（10%）→20%应力→1.0应力（持荷2min ）后锚固，拉顺序为： 16.0m(h=0.8m)简支梁拉顺序为：左N1→右 N2→右N1→左N2， 钢束应对称交错逐步加载拉；四、锚具、钢绞线本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用15.2mm 钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表，如下:六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、拉操作千斤顶拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端拉工每拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，拉力和伸长量的读数应在拉过程中分阶段读出。
16米空心板张拉压力表读数
16米空心板张拉压力表读数及一些相关数据（本表适用唐山南湖生态园路网青龙河桥）备注：一、1号千斤顶回归方程y=36.168x-21.039 相关系数：0.9999（y：荷载值x：压力表读数）二、2号千斤顶回归方程y=35.243x-32.73 相关系数：0.9998（y：荷载值x：压力表读数）三、Y=设计锚下应力×钢绞线的公称面积（140m㎡）×钢绞线根数÷1000=KN例如： 1395MPa×140 m㎡×4根÷1000=781.2KN四、15.20钢绞线的公称直径：15.20；工程面积：140 m㎡；五、钢绞线的标准强度：1860MPa；弹性模量：Ep=1.95×100000MPa。
六、张拉顺序：50％左N1→100﹪右N1→100﹪左N1七、N1伸长值：48.9mm；N2伸长值：48.1mm。
误差(一端)：±6mm；两端伸长值差≯20﹪；锚具回缩量≯5mm；张拉后工作片外露量不小于3mm。
八、N1(边、中相等)计算长度：1560.7mm,下料长度1680.7mm;N2（边中相等）计算长度：1565.7mm,下料长度1685.7mm（两端工作长度各600mm）。
九、张拉时间：混凝土强度＞85﹪；龄期≮7d。
十、存梁期：≯90d。
十一、张拉后上拱度：边梁，+9.5mm；中梁，+6.3mm。
十二、钢绞线切割后余量：2cm；十三、压浆最大泌水率：不大于3％；3h泌水率不大于2％；水泥浆在流动性测定仪上进行试验，水泥浆自仪器流出时间不超过6s，也可以用稠度仪作试验，水泥浆稠度控制在16s左右；水泥浆调制好到压入管道时间：不大于40分；十四、管道压浆最大压力不大于0.5—0.7MPa；十五、关闭出浆口后稳压0.5MPa，2分钟；十六、试块每班取3组：70.7*70.7*70.7，养护28天。
十七、拌合时间：不少于1分；十八、压浆后48小时，气温不低于5度，高于35度时夜间压浆。
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k L+μ θ
1-e-( k L+ μ θ
)
16m 中跨
N1 N2 N1 N2
0.0735315 0.070893122 0.025489 0.025166898 0.0735075 0.070870823 0.0254665 0.025144964
11.4 11.7 11.4 11.7
10.7 11.0 10.7 11.0
~ #### ~ #### ~ #### ~ ####
16m 边跨
公式：
Байду номын сангаас
Δ L=Pp ×L/(n×Ay×Eg)
孔道方式 预埋波 纹管
PP =P×[1-e
备 注
k
0.0006~0.001 0.0015
注：1、σ k 为预应力筋的 张拉控制应力； 系数k 及μ 值表 2、b 为超张拉系数， 不超张拉时为1.0； μ 备注 3、n为预应力筋根数； 0.16~0.19 【桥涵】下册118页 4、直线筋(当θ =0时) 取张拉端的拉力Pp=P。 0.20~0.25 【公路桥涵施工技术规范】(JTJ041-2000)339页
-( k L+ μ θ )
]/(k L+μ θ )
P=σ k ×Ay×n/1000×b
注：锚间长度+千斤顶内实际工作长度=0.45m 计算： 复核： 日期：2014.4.25
标准16米空心板预应力筋张拉力及理论伸长值
预应 梁板 力筋 类型 编号 从张拉 从张拉端 端 至计算截 孔道每米 预应力 预应 预应力筋 预应力筋 单根预应 预应力筋 至计算 面曲线孔 局部偏差 筋与孔 力筋 张拉端的 的平均 力筋截面 的弹性量 截面孔 道部分切 对摩擦的 道壁摩 Eg 根数 张拉力P 张拉力Pp 面积Ay 道 线的夹角 影响系数 擦系数 2 2 n （KN） （KN) （mm ） (N/mm ) 长度L 之和θ k μ （m） （rad） 4 4 4 4 8.296 8.266 8.28 8.251 781.2 781.2 781.2 781.2 753.2 771.3 753.2 771.3 140 140 140 140 1.95 1.95 1.95 1.95 0.24435 0.05236 0.24435 0.05236 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.25 0.25 0.25 0.25 预应力筋 理论总 伸长值Δ L (cm) 预应力筋 实际伸长值 允许范围 (1±6%)Δ L （cm）