梁底模板及梁侧模板支撑架计算

梁底模板支撑架计算

计算依据《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)。 一、计算参数： 新浇混凝土梁名称

KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)

3.8

混凝土梁截面尺寸(inniXmm) 300*700 新浇混凝土结构层高(m) 5.8

梁侧楼板厚度(mm) 130 二、模板体系设计

新浇混凝土梁支撐方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距1 a (nun) 900 梁两侧立柱间距1 b(mm) 1000步距h(rnrn) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)： 900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 梁底增加立柱根数2

梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分 梁底増加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撐小梁根数4

每纵距附加梁底支撐主梁根数0 梁底支撐小梁最大悬挑长度(mm) 100

结构表面的要求结构表面隐蔽 三、面板验算

取单位宽度1000mm,按三等跨连续梁计算，计算简图如下:

[]]]] ] ] ] [ [ ] ] ] ] ] ] 1 < [! 111° [ 1111111111J JI [ H11JI! J1J1J11J11111111

W=bh2/6二 1000X15X 15/6=37500mm3, I=bh3/12=1000X 15X 15X 15/12=281250nun4 ql=0. 9max[ 1 • 2(G1

k+ (G2k+G3k) Xh)+1. 4Q2k, 1.35(Glk+ (G2k+G3k) Xh) +1 ・ 4

X0. 7Q2k]Xb=0. 9max[1.2X (0. l + (24+l ・ 5) X1)+1.4X2, 1.35X (0. l+(24+l. 5) X 1)+1. 4 XO. 7X21 X 1=32. 868kN/m

ql 静=0.9X1. 35X [Glk+(G2k+G3k) Xh] Xb=O. 9X1. 35 X [0. l + (24+l ・ 5) X1]X 1 = 31.

104kN/m

ql 活=0. 9 X 1. 4 X 0. 7 X Q2k X b = 0. 9 X 1. 4 X 0. 7 X 2 X 1 = 1. 764kN/m

q2 =

L

⑹ L

266

L

267

L

T

<

5

11)

⑵ ⑶

(Glk+ (G2k+G3k) Xh) Xb二[0. l+(24+l. 5) X 1] Xl=25. 6kN/m

1、强度验算

Mmax = O. lql 靜L2+0. 117ql 活L2 = 0. 1 X31. 104 X0. 2672+0. 117X 1. 764 X 0. 2672=0. 236kN • m

o =Mmax/W = 0. 236X106/37500=6. 29N/mm2W [f] =22N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

v max = 0. 677q2L4/(100EI)=0. 677X25. 6X266. 6674/(100X10000X281250)=

0. 312mmW [ v] = 1/250=266. 667/250=1. 067mm 满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rl=R4=0. 4 ql 静 1 +0. 45 ql 活1=0. 4X3L 104X0. 267+0. 45X1. 764X0. 267 =3. 529kN R2=R3=1. 1 ql 静 1 +1.2 q 1 活1=1. 1 X 31. 104 X 0. 267+1. 2 X 1. 764 X 0. 267 =

9.688kN

标准值(正常使用极限状态)

Rl r=R41=0. 4 q21二0. 4X25. 6X0. 267 = 2. 731 kN

R2,=R3,=1. 1 q21=l. 1X25.6X0. 267=7. 509kN

四、小梁验算

小梁类型

方木小梁材料规格(mm) 45X90

小梁抗弯强度设计值[f] (N/mm2) 13. 07

小梁抗剪强度设计值[T ] (N/mm2) 1.43

小梁弹性模量E(N/mm2) 8415

小梁截面抵抗矩W(cm3) 60. 75

小梁截面惯性矩I (cm4) 273. 38

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

山山1川川Him山山山山山山I山山山山川山川山口

L 450 L450 L450 L灿L

UUUUUH川山川山•山!山山山山山山川山山山山」

2

ql = max{3. 529+0.9 X L 35 X [(0.3-0.1) X 0. 8/3+0. 5 X (1-0. 12)]+0. 9max[1.2 X

(0. 5+(24+1. 1) X 0. 12)+1. 4 X 2 , 1.35 X (0. 5+(24+1. 1) X 0. 12)+1. 4 X 0. 7 X 2] X max[0. 55-0. 8/2 , (1. 1-0. 55)-0. 8/21/2 X 1 , 9.688+0.9 X 1.35 X (0. 3-0. 1) X

0. 8/3} =9. 753kN/m

q2 = max[2. 731+(0. 3-0. 1) X 0. 8/3+0. 5 X (1-0・ 12) + (0. 5+(24+l・ 1) X 0. 12) X max[0. 55-

0. 8/2, (1. 1-0. 55)-0. 8/2]/2XI, 7. 509+(0. 3-0. 1)X0. 8/3] =7. 563kN/m

1、抗弯验算

Mmax = max[0. 107qlll2, 0. 5ql 122] =max[0. 107X9. 753X0. 452, 0.5X9. 753X

0. 12]=0.211kN・m

o =Mmax/W=0. 211 X 106/60750=3. 479N/mm2W [f] = 13. 07N/mm2 满足要求！2、抗剪验算

Vmax = max[0. 607qlll , qll2] = max[0. 607 X 9. 753 X 0. 45 , 9. 753 X 0. 1]=

2.664kN T max = 3Vmax/(2bh0) =3 X 2. 664 X 1000/(2 X 45 X 90) = 0. 987N/nun2 W [T] = 1.43N/mm2 满足要求！

3、挠度验算

V 1 = 0. 632q2114/(100EI) =0. 632 X 7. 563 X 4504/(100 X8415 X 2733800)= 0. 085mm W [ v] = 1/250=450/250=1. 8mm

v 2 = q2124/(8EI) =7. 563 X 1004/(8 X 8415 X 2733800) =0. 004mm W [ v ]=

1/250=100/250=0. 4mm 满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撐小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax = max[l. 143qlll, 0. 393ql 11+ql 12] =max[l. 143X9. 753X0.45, 0. 393X 9. 753X0. 45+9. 753X0. 1] =5. 017kN

同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次为R1=R4 = 2. 367kN, R2 = R3=

5.017kN

正常使用极限状态

R f max=max[l. 143q211, 0. 393q211+q212] =max[l. 143X7. 563X0. 45, 0. 393

X7. 563X0. 45+7. 563X0. 1]= 3. 89kN

同理可得，梁底支律小梁所受最大支座反力依次为

R'l = l・956kN,

R'2 = 3・ 89kN

R'3 = 3・ 89kN

R'4 = l・956kN

五、主梁验算

钢管主梁材料规格(mm)①48X3可调托座主梁根数

1主梁弹性模量E(N/mm2) 206000

主梁抗弯强度设计值[f] (N/mm2) 205

主梁抗剪强度设计值[T J (N/mm2) 125

主梁截面惯性矩I (cm4) 10. 78

主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49

主梁自重忽略不计，计算简图如下