屋面方管主檩条计算技术手册

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檩条计算书

----- 设计信息-----钢材：Q235檩条间距(m)：0.717连续檩条跨数：4 跨边跨跨度(m)：3.600中间跨跨度(m)：3.560设置拉条数：1拉条作用：约束上翼缘屋面倾角(度)：5.711屋面材料：压型钢板屋面(无吊顶)验算规范：《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)容许挠度限值[υ]: l/200边跨挠度限值: 18.000 (mm)中跨挠度限值: 17.800 (mm)屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：不采用计算檩条截面自重作用: 计算活荷作用方式: 考虑最不利布置强度计算净截面系数：1.000搭接双檩刚度折减系数：0.500支座负弯矩调幅系数：0.900檩条截面：C100X50X15X2.5边跨支座搭接长度：0.720 (边跨端：0.360；中间跨端：0.360)中间跨支座搭接长度：0.720 (支座两边均分)----- 设计依据-----《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)----- 檩条作用与验算-----1、截面特性计算檩条截面：C100X50X15X2.5b = 50.00; h = 100.00;c = 15.00; t = 2.50;A =5.2300e-004; Ix =8.1340e-007; Iy =1.7190e-007;Wx1=1.6270e-005; Wx2=1.6270e-005; Wy1=1.0080e-005; Wy2=5.2200e-006;2、檩条上荷载作用△恒荷载屋面自重(KN/m2) ：0.2000;檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0411;檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.1845;△活荷载(包括雪荷与施工荷载)屋面活载(KN/m2) ：0.500;屋面雪载(KN/m2) ：0.000;施工荷载(KN) ：1.000;施工荷载起到控制作用;△风荷载建筑形式：封闭式;风压高度变化系数μz ：1.000;基本风压W0(kN/m2) ：0.700;边跨檩条作用风载分区：中间区;边跨檩条作用风载体型系数μs1：-1.150;中间跨檩条作用风载分区：中间区;中间跨檩条作用风载体型系数μs2：-1.150;边跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.5772;中间跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.5772;说明: 作用分析采用檩条截面主惯性轴面计算，荷载作用也按主惯性轴分解;檩条截面主惯性轴面与竖直面的夹角为：5.711 (单位：度，向檐口方向偏为正);3、荷载效应组合△基本组合△组合1：1.2恒+ 1.4活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压△组合2：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 1.4积灰+ 0.6*1.4*风压△组合3：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 1.4风压△组合4：1.35恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压△组合5：1.0恒+ 1.4风吸△标准组合△组合6：1.0恒+ 1.0活+ 0.9*1.0*积灰+ 0.6*1.0*风压4、边跨跨中单檩强度、稳定验算强度计算控制截面：跨中截面强度验算控制内力(kN.m)：Mx=0.943 ;My=-0.028(组合：1)有效截面计算结果：全截面有效。

木檩条计算书

木檩条计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LT-1二、计算简图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《木结构设计规范》 GB50005-2003四、计算信息1。

几何参数连接形式1：计算跨度： L = 6035 mm;连接形式2：计算跨度: L = 600 mm;2.材料信息樟子松力学性能：由《木结构设计规范》 GB50005—2003查得樟子松强度等级为TC13—B查表4。

2.1—3可得木望板抗弯强度设计值fm=13 顺纹抗剪强度设计值1。

4弹性模量E为90003.荷载信息(均布荷载)永久荷载标准值：1.300 kN/m2可变荷载标准值：屋面活荷载 0。

500 kN/m2施工荷载 1。

000 kN/m2雪荷载：基本雪压SO：0.40 KN/m²屋面积雪分布系数μr:1.0雪荷载标准值:Sk=μr SO 式（2—2） =0。

40x1。

0=0。

40 KN/m²= 1.200永久荷载分项系数: γG= 1。

400可变荷载分项系数: γQ准永久值系数：ψq = 1。

0004.计算方法:弹性杆5.边界条件（上端/下端/左端/右端）:固定/自由/自由/自由6。

设计参数结构重要性系数: γo = 1。

00泊松比：μ = 0.200注：雪荷载与活荷载取较大值考虑，施工荷载不与风荷载、雪荷载同时考虑.五、荷载组合工况1：1.35*恒+1.4＊0。

7*max（屋面活，雪荷载，施工荷载）工况2：1。

2*恒+1.4＊max(屋面活，雪荷载，施工荷载)(1）、连接形式1恒载：q=1。

3×1。

1=1.43kN/m活载: q=1.0×1.1=1.1kN/m工况1:1。

35x永久荷载+1.4x0。

7 x施工荷载标准值:1x1。

43+1x1.1=2。

53kN/m设计值：q =1.35x1.43+1。

屋面檩条计算(带公式程序)

一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=10#VALUE!mm2#VALUE!mm #VALUE!mm#VALUE!mm 4#VALUE!mm 3#VALUE!mm 32混凝土等级C208.08板厚h d100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 2#VALUE!mm 2#VALUE!mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =#VALUE!mm 混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm 4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2 =#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 43#VALUE!mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c=#VALUE!mm #VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：#VALUE!kN/m板自重： 6.00kN/m 2000mm)板托重：0.90kN/m#VALUE!kN/m自重标准值 g 1：#VALUE!kN/m 施工荷载： 2.80kN/m 施工阶段弯矩设计值M #VALUE!kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V #VALUE!kN2钢梁抗弯强度设计#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm2<215N/mm2#VALUE!3钢梁剪应力计算面积矩 S=#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4挠度计算钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc = I 0c / (d-x c ) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =(平台梁间距：自重标准值 g 1k ：钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2 =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b =αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3 + s*h 3 + B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =混凝土板计算宽度b e =屋面檩条计算截面特征计算钢梁截面特征计算：钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =△=5*g*l 4/(384*E*I)=#VALUE!mm < L/400 =15mm #VALUE!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 1.9kN/m 活荷载：15.6kN/m （活荷载：6kn/m 2)78.84kN.m 52.56kN22.1#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm2<215N/mm2#VALUE!2.2#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力#VALUE!mm 3#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4组合梁的挠度#VALUE!mm< L/400 =15mm #VALUE!△＝5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =温度差产生的应力组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力τ＝V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =混凝土板底面应力:σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=钢梁下翼缘应力σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t= -M 1/W 1+M 2/W 0t=钢梁下翼缘应力σ0b= -M 1/W 2+M 2/W 0b=考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V 组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =。

某9米屋面连续檩条计算书_secret

9米屋面连续檩条计算书一. 设计资料采用规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002》《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002》连续檩条的跨数为5跨，檩条间距为1.5m；各跨的参数如下：第1跨~第5跨：跨度9000mm，左右搭接长度分别为450mm和450mm，拉条3根采用截面Z-250*70*2*20-Q235，截面基本参数如下：A(cm2)=8.487I x(cm4)=830.136 i x(cm)=9.89W x1(cm3)=69.572 W x2(cm3)=61.116I y(cm4)=41.339 i y(cm)=2.207W y1(cm3)=13.843 W y2(cm3)=11.45I t(cm4)=0.1115 I w(cm6)=8991.676支座处双檩条的刚度折减系数为：0.5；支座处双檩条的弯矩调幅系数：0.9；屋面的坡度角为3.814度；净截面折减系数为0.98；屋面板不能阻止檩条的侧向失稳；能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性；不考虑活荷载不利布置；简图如下所示：二. 荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况(D)、活载工况(L1)、施工活载工况(L2)、风载工况(W)；强度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L11.2D+1.4L1+0.84W1.2D+0.98L1+1.4W1.35D+0.98L1D+1.4W1.2D+1.4L2挠度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L11.2D+1.4L1+0.84W1.2D+0.98L1+1.4W1.35D+0.98L1D+1.4W恒载：面板自重: 0.1kN/m2自动考虑檩条自重；活载：屋面活载: 0.5kN/m2雪荷载: 0.5kN/m施工活载: 作用于跨中点1kN风载：基本风压: 0.35kN/m2边跨体型系数-1.4，中跨体型系数-1.15，风压高度变化系数1.206风振系数为1；风压综合调整系数1.05；边跨风载标准值：-1.4×1.206×1×1.05×0.35=-0.6205kN/m2；中跨风载标准值：-1.15×1.206×1×1.05×0.35=-0.5097kN/m2；三. 验算结果一览验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度 1.2D+1.4L1 167.495 205 通过整稳 1.2D+1.4L1 188.517 205 通过挠度D+L1 26.9111 60 通过2轴长细比- 104.068 200 通过3轴长细比- 91.9595 200 通过四. 受弯强度验算最不利工况为：1.2D+1.4L1最不利截面位于第1跨，离开跨端4500mm绕3轴弯矩：M3= 8.711kN·m绕2轴弯矩：M2= 0.08265kN·m计算当前受力下有效截面：毛截面应力计算σ1=8.711/69.572×1000-(0.08265)/13.843×1000=119.23N/mm2（上翼缘支承边）σ2=8.711/61.116×1000+(0.08265)/11.45×1000=149.743N/mm2（上翼缘卷边边）σ3=-(8.711)/69.572×1000+(0.08265)/13.843×1000=-119.23N/mm2（下翼缘支承边）σ4=-(8.711)/61.116×1000-(0.08265)/11.45×1000=-149.743N/mm2（下翼缘卷边边）计算上翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=119.23N/mm2非支承边应力：σ2=149.743N/mm2较大的应力：σmax=149.743N/mm2较小的应力：σmin=119.23N/mm2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=119.23/149.743=0.7962部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×0.7962+0.045×0.79622=1.003计算下翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=-119.23N/mm2非支承边应力：σ2=-149.743N/mm2全部受拉，不计算板件受压稳定系数计算腹板板件受压稳定系数k第一点应力：σ1=-119.23N/mm2第二点应力：σ2=119.23N/mm2较大的应力：σmax=119.23N/mm2较小的应力：σmin=-119.23N/mm2压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-119.23/119.23=-1加劲板件，0≥ψ≥-1时，k=7.8-6.29ψ+9.78ψ2=7.8-6.29×-1+9.78×-12=23.87 计算σ1构件受弯上翼缘σ1=149.743N/mm2下翼缘σ1=-119.23N/mm2腹板σ1=119.23N/mm2计算上翼缘板件有效宽度ξ=250/70×(1.003/23.87)0.5=0.7322ξ≦1.1，故k1=1/(0.7322)0.5=1.169ψ=0.7962>0，故α=1.15-0.15×0.7962=1.031B c=70ρ=(205×1.169×1.003/149.743)0.5=1.267B/t=70/2=35αρ=1.031×1.267=1.30618αρ < B/t < 38αρ，有效宽度B e=[(21.8×1.306/35)0.5-0.1]×70=56.127故扣除宽度为B d=70-56.127=13.873对部分加劲板件，ψ≧0同时较大压应力位于非支承边，故扣除板件的中心位于0.6*56.127+13.873/2=40.613mm处计算下翼缘板件有效宽度全部受拉，全部板件有效。

檩条计算书

檩条计算书墙梁一：双卷边槽形口对口c250x75x20x3.0=====设计依据======建筑结构荷载规范(gb50009--2021)冷弯薄壁型钢结构技术规范(gb50018-2002)=====设计数据======墙梁跨度(m):9.700墙梁间距(m):2.800设计规范:冷弯薄壁型钢规范gb50018-2002檩条形式:[]双卷边槽形口对口c250x75x20x3.0钢材钢号：q345钢拉条设置:设置四道拉条拉条作用:约束墙梁外翼缘天量横截面系数:1.000墙梁支承压型钢板墙,水平挠度限值为1/150墙板无法制止墙梁侧向失速构造不能保证风吸力作用墙梁内翼缘受压的稳定性墙梁提振墙板重量单侧摆墙板墙梁上方一侧板重(kn/m):0.400建筑类型:封闭式建筑分区:中间区基本风压:0.740风荷载高度变化系数:1.200迎风风荷载体型系数:1.000背风风荷载体型系数:-1.100迎风风荷载标准值(kn/m2):0.888背风风荷载标准值(kn/m2):-0.977=====横截面及材料特性======墙梁形式:[]双卷边槽形口对口c250x75x20x3.0b=75.000h=250.000c=20.000t=3.000a=0.2568e-02ix=0.2362e-04iy=0.1003e-04it=0.2109e-04iw=0.7031e-07wx1=0.1889e-03wx2=0.1889e-03wy1=0.1337e-03wy2=0.1337e-03钢材钢号：q345钢屈服强度fy=345.000强度设计值f=300.000考虑冷弯效应强度f'=308.159=====设计内力======-------------------------|1.2恒有载+1.4风压力女团|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx=40.940绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my=0.226水平剪力设计值(kn):vx=16.883横向剪力设计值(kn):vy=0.849-------------------------|1.35恒有载|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx1=0.000绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my1=0.255水平剪力设计值(kn):vx1=0.000横向剪力设计值(kn):vy1=0.955-------------------------|1.2恒有载+1.4风吸力女团|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx2=-45.034绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my2=0.226水平剪力设计值(kn):vxw=18.571竖向剪力设计值(kn):vyw=0.849-----------------------------------------------------------------------------=====风压力作用验算======PR320掌控女团：1.2恒有载+1.4风压力女团有效截面特性计算结果:ae=0.2456e-02θe=0.0000e+00iex=0.2233e-04iey=0.9666e-05wex1=0.1722e-03wex2=0.1722e-03wex3=0.1856e-03wex4=0.1856e-03wey1=0.1293e-03wey2=0.1284e-03wey3=0.1293e-03wey4=0.1284e-03截面强度(n/mm2):σmax=239.499<=300.000整体平衡系数:faib=1.000整体稳定应力(n/mm2):fstab=239.499<=300.000=====风吸力促进作用求函数======组合:1.2恒载+1.4风吸力有效率横截面特性计算结果:ae=0.2427e-02θe=0.0000e+00iex=0.2205e-04iey=0.9553e-05wex1=0.1850e-03wex2=0.1850e-03wex3=0.1686e-03wex4=0.1686e-03wey1=0.1279e-03wey2=0.1269e-03wey3=0.1279e-03wey4=0.1269e-03横截面强度(n/mm2):σmaxw=268.876<=300.000内翼缘受压稳定性验算：整体平衡系数:faib=1.000整体稳定应力(n/mm2):fstabw=268.876<=300.000=====荷载标准值促进作用下，挠度求函数======竖向挠度(mm):fy=0.027<=10.000水平挠度(mm):fx=58.913<=64.667-----------------------------------------------------------------------------=====排序满足用户======-----------------------------------------------------------------------------=====排序完结======墙梁二：双卷边槽形口对口c280x80x20x3.0=====设计依据======建筑结构荷载规范(gb50009--2021)冷弯薄壁型钢结构技术规范(gb50018-2002)=====设计数据======墙梁跨度(m):9.700墙梁间距(m):3.100设计规范:冷弯薄壁型钢规范gb50018-2002檩条形式:[]双卷边槽形口对口c280x80x20x3.0钢材钢号：q345钢扎条设置:设置四道拉条拉条促进作用:约束墙梁外翼缘净截面系数:1.000墙梁车轴压型钢板墙,水平挠度限值为1/150墙板不能阻止墙梁侧向失稳结构无法确保风吸力促进作用墙梁内翼缘承压的稳定性墙梁支撑墙板重量单侧挂墙板墙梁上方一侧板重(kn/m):0.400建筑类型:封闭式建筑分区:中间区基本风压:0.740风荷载高度变化系数:1.200波浪风荷载体型系数:1.000背风风荷载体型系数:-1.100迎风风荷载标准值(kn/m2):0.888背风风荷载标准值(kn/m2):-0.977=====横截面及材料特性======墙梁形式:[]双卷边槽形口对口c280x80x20x3.0b=80.000h=280.000c=20.000t=3.000a=0.2666e-02ix=0.2982e-04iy=0.1196e-04it=0.2737e-04iw=0.1104e-06wx1=0.2130e-03wx2=0.2130e-03wy1=0.1495e-03钢材钢号：q345钢屈服强度fy=345.000强度设计值f=300.000考虑冷弯效应强度f'=307.859=====设计内力======-------------------------|1.2恒有载+1.4风压力女团|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx=45.327绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my=0.229水平剪力设计值(kn):vx=18.692横向剪力设计值(kn):vy=0.860-------------------------|1.35恒有载|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx1=0.000绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my1=0.258水平剪力设计值(kn):vx1=0.000横向剪力设计值(kn):vy1=0.967-------------------------|1.2恒有载+1.4风吸力女团|-------------------------wy2=0.1495e-03。

檩条设计计算书

屋面檩条计设计（1）设计资料檩条跨度6m ，最大檩条间距1.5m ，跨中设一道拉条。

屋面坡度为i=1/9（ 6.34α=︒）。

檩条采用冷弯薄壁C 型钢檩条，钢材采用Q235B ，2f=205N/mm 。

焊条采用E43型。

（2）荷载情况◆恒载夹芯屋面板（100厚） 20.14KN/m檩条 20.05KN/m20.19KN/m◆可变荷载屋面活载标准值为20.50KN/m ；雪荷载标20 1.00.400.40KN/m k r S S μ==⨯=取屋面活载与雪荷载中的较大值 20.50KN/m 。

屋面积灰荷载为 20.30KN/m 。

◆风荷载风荷载标准值()2k 0 1.7680.6 1.030.45 1.050.52KN/m z z s ωβμμω==⨯-⨯⨯⨯=-（3）内力情况恒载和活载组合情况下荷载大于恒载与施工检修荷载组合情况下荷载，则仅须验算前者。

()q=1.20.19+0.9 1.40.50+0.30 1.5 1.85KN/m ⨯⨯⨯=⎡⎤⎣⎦()k q =0.19+0.90.50+0.30 1.5 1.37KN/m ⨯⨯=⎡⎤⎣⎦x q .sin 1.85sin 6.340.204KN/m q α==⨯︒=y q .cos 1.85cos 6.34 1.839KN/m q α==⨯︒=对于x 轴22/8 1.8396/88.276KN.m x y M q l ==⨯=对于y 轴，檩条跨中设有一道拉条，考虑为侧向支承点，则跨中负弯矩为22y M /320.2046/320.230KN.m x q l ==⨯=（3）截面选择及其截面几何性质选用截面尺寸为C 1807020 2.5⨯⨯⨯，截面几何特性如下：2848A mm =，434.66910x W mm =⨯，43max 2.58210y W mm =⨯，43min 1.11210y W mm =⨯，70.4x i mm =，644.20210x I mm =⨯，25.3y i mm =，545.44210y I mm =⨯，341.76710t I mm =⨯，963.49210w I mm =⨯，051.0e mm =，021.1x mm =（5）有效截面计算180 2.57 3.070h b ==<，702052831312.5205b t ==<=，且2082.5a t ==，故檩条全截面有效。

屋面板檩条受力计算

金属屋面受力计算书一、构造层说明及相关参数1、构造层说明：面层：0.7mm厚铝镁锰合金屋面板，展开宽度500mm；由不锈钢扣件固定在支撑层上面。

25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向下荷载时的截面参数25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向上荷载时的截面参数降噪层：6mm厚通风降噪丝网；防水层：自粘性防水卷材；找平层：1mm厚镀锌找平钢带（间距400~450mm）；支撑层：0.5mm厚VP125型压型钢承板；保温层：100厚12k保温棉满铺；檩条：□40x40x4.0方通檩条，横截面积：576mm2；间距1000mm；□40x40x4.0 方通檩条截面特性2、计算依据：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、设计参数钢密度：78.5 KN/m3铝合金密度：28 KN/m3玻璃棉容重：0.12 KN/m3檩条钢材材质为：Q235强度设计值：冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)设计值为：205N/mm2屋面铝板铝合金牌号为：3004H14，抗拉强度σb≥220(N/mm2)非比例伸长应力σRP0.2≥170(N/mm2)T码铝合金牌号为6063-T5 抗拉强度σb≥160(N/mm2)非比例伸长应力σRP0.2≥110(N/mm2)ST5.5*35六角法兰钻尾钉材质为SWRCH22A，最小破坏力矩为10N·m破坏拉力荷载为13.2KN材料弹性模量及线胀系数：材料弹性模量E(N/mm2)线胀系数(10-5)钢 2.06*105 1铝合金0.70*105 2.35结构重要性系数：λ=1.14、荷载4.1、恒荷载：0.7厚25/430型立边咬合铝镁锰合金屋面板0.035 KN/m26mm厚通风降噪丝网0.005 KN/m2自粘性防水卷材0.05KN/㎡1mm厚找平钢板0.08 KN/m20.5mm厚压型钢板0.04 KN/m2□40x40x4檩条0.05 KN/m其他连接附件0.005 KN/m2合计0.265KN/m24.2、活荷载（按不上人屋面）：0.5 KN/m24.3、风荷载：按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001,计算嘉兴地区的风载为：50年一遇基本风压：w0 = 0.50 kN/m2，地面粗糙类别B类，建筑物高度按20m计算，按封闭式屋面取体形系数。

檩条计算

一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=10#VALUE!mm2#VALUE!mm #VALUE!mm#VALUE!mm 4#VALUE!mm 3#VALUE!mm 32混凝土等级C208.08板厚h d 100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 2#VALUE!mm 2#VALUE!mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =#VALUE!mm 混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm 4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2=#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm43#VALUE!mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c=#VALUE!mm #VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：#VALUE!kN/m板自重： 6.00kN/m2000mm)板托重：0.90kN/m #VALUE!kN/m 自重标准值 g 1：#VALUE!kN/m 施工荷载： 2.80kN/m 施工阶段弯矩设计值M #VALUE!kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V #VALUE!kN 2钢梁抗弯强度设计#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm2<215N/mm2#VALUE!3钢梁剪应力计算面积矩 S=#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4挠度计算考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =(平台梁间距：钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b=αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =屋面檩条计算截面特征计算钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁截面特征计算：钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3 + s*h 3 + B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=混凝土板计算宽度b e =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =自重标准值 g 1k ：对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc= I 0c/ (d-x c) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2 =△=5*g*l 4/(384*E*I)=#VALUE!mm < L/400 =15mm #VALUE!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 1.9kN/m 活荷载：15.6kN/m （活荷载：6kn/m 2)78.84kN.m 52.56kN22.1#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!2.2#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力#VALUE!mm 3#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4组合梁的挠度#VALUE!mm< L/400 =15mm #VALUE!τ＝V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力△＝5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V 组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t = -M 1/W 1+M 2/W 0t=钢梁下翼缘应力σ0b = -M 1/W 2+M 2/W 0b =σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=钢梁下翼缘应力温度差产生的应力σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=混凝土板底面应力:钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=。

屋面檩条计算_-_C型檩条

1.77 mm
<
L/200 =
15.00 mm
OK !
选择檩条 C16020
满足
以上荷载计算要求
2012-4-14 9:50
File: 100744697.xls Shee: 1 span-C 2 of 2
2
0.133 kN/m2 0.50 kN/m2 0.50 kN/m2
μr =
S0 = * P2c - 施工荷载 =
施工集中荷载 = P3 - 吸风荷载 = 1.0*μs*μz*ω0 =
μs = 0 μz = 0 P4 - 风压力 = 1.0*μs*μz*ω0 = μs = -0.06 μz = 0.74
σ1=
Case 2: Mx = qxL2 / 8 = My = qyL^2 / 32 =
52.90386 Mpa
1.304285 kN-m 0.033214 kN-m
<
f = 215 Mpa
OK !
σ2=
Case 3: Mx = qxL2 / 8 = My = qyL^2 / 32 =
45.8182 Mpa
1.3399 kN/m 1.1594 kN/m 0.2459 kN/m
0.1337 kN/m 0.1181 kN/m 0.0245 kN/m
0.9922 kN/m 0.8632 kN/m 0.2459 kN/m
σ= Mx / Wx + My / Wy ≤ f
Case 1: Mx = qxL2 / 8 = My = qyL^2 / 32 = 1.507345 kN-m 0.037613 kN-m
P1 - 屋面恒载 = P2 - 活荷载 Max (P2a, P2b, P2c) = * P2a - 屋面活载 = * P2b - 雪荷载 = μr*S0 = 0.50 kN/m 1.0 0.50 kN/m2 0.44 kN/m2 1.0 kN 0 kN/m2 采用上海市标准<<轻型钢结构设计规程>>中体型系数 -0.01332 kN/m2

屋面檩条计算

一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=10#VALUE!mm2#VALUE!mm #VALUE!mm#VALUE!mm 4#VALUE!mm 3#VALUE!mm 32混凝土等级C208.08板厚h d 100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 2#VALUE!mm 2#VALUE!mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =#VALUE!mm 混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm 4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2=#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm43#VALUE!mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c=#VALUE!mm #VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：#VALUE!kN/m板自重： 6.00kN/m2000mm)板托重：0.90kN/m #VALUE!kN/m 自重标准值 g 1：#VALUE!kN/m 施工荷载： 2.80kN/m 施工阶段弯矩设计值M #VALUE!kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V #VALUE!kN 2钢梁抗弯强度设计#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm2<215N/mm2#VALUE!3钢梁剪应力计算面积矩 S=#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4挠度计算考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =(平台梁间距：钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b=αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =屋面檩条计算截面特征计算钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁截面特征计算：钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3 + s*h 3 + B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=混凝土板计算宽度b e =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =自重标准值 g 1k ：对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc= I 0c/ (d-x c) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2 =△=5*g*l 4/(384*E*I)=#VALUE!mm < L/400 =15mm #VALUE!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 1.9kN/m 活荷载：15.6kN/m （活荷载：6kn/m 2)78.84kN.m 52.56kN22.1#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!2.2#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力#VALUE!mm 3#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4组合梁的挠度#VALUE!mm< L/400 =15mm #VALUE!τ＝V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力△＝5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V 组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t = -M 1/W 1+M 2/W 0t=钢梁下翼缘应力σ0b = -M 1/W 2+M 2/W 0b =σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=钢梁下翼缘应力温度差产生的应力σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=混凝土板底面应力:钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=。

屋面檩条计算书

五、
挠度验算
仅验算“1.0 恒载+1.0 风吸力”作用下的沿强轴的挠度线荷载设计值： q 0.75 0.45 1.200kN / m 沿弱轴分布的线荷载为： qy 1.2 cos2.862 1.199kN / m 跨中最大挠度： w
5qy l 4 384EI x 23.4mm [w] 47mm

沿弱轴分布的线荷载设计值（风吸力取负值）：
qy 1.4 1.177 0.75 cos2.862 0.9kN / m
跨中截面：绕强轴弯矩 M x
q y l02 8
5.507kN m （以內翼缘受拉为正）
qx l0 2 0.005kN m （以腹板侧受拉为正） 360
Vy q y
L 5.438kN ， An 446mm2 2

V 11.99 MPa An
2
所以， 11.99kN f v 120N / mm ，满足要求。
四、
内力计算
截面稳定性验算
恒荷载标准值： qd 1.5 0.5 0.75kN / m 风荷载标准值： qw 1.05 0.65 1.0 1.0 1.5 1.177kN / m 沿强轴分布的线荷载设计值为： qx 0.75 sin2.86 0.037kN / m
2
毛截面面积： A=846.8mm
6
绕强轴： I x 7.76 10 mm ， ix 95.8mm ， Wx 6.21 10 mm
4 4
3
绕弱轴：I y 5.91 105 mm4 ， iy 26.4mm ， Wy1 3.05 104 mm3 ， Wy 2 1.06 104 mm3 荷载信息：

钢结构檩条设计计算书

檩条设计 1. 设计资料采用规范：《冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50018-2002》按檩条高度l h )501~351(，从而初选C 形檩条采用C-120*60*20*3截面，材料为Q235；檩条跨度为4m ，檩条间距为2m ；檩条跨度不大于4m ，故不布置拉条；屋面板采用彩色钢板波形瓦，0.6mm 厚彩色钢板，自重0.12KN/m ²屋面的坡度角为3.43度；檩条按简支构件模型计算；屋面板能阻止檩条的侧向失稳；2. 截面参数A(cm 2)=7.65 e 0(cm)=4.87 I x (cm 4)=170.68 i x (cm)=4.72 W x (cm 3)=28.45 I y (cm 4)=37.36 i y (cm)=2.21 W y1(cm 3)=17.74 W y2(cm 3)=9.59I t (cm 4)=0.2296I w (cm 6)=1153.23. 荷载标准值恒载：面板自重: 0.12kN/m 2 檩条自重: 0.04106kN/m 活载：屋面活载: 0.5kN/m 2 雪荷载: 0.6kN/m 施工荷载: 1kN风载：基本风压: 0.35kN/m 2 体型系数-1.3，风压高度变化系数1.1 风振系数为1；风压综合调整系数1.05；风载标准值：-1.3×1.1×1×1.05×0.35=-0.5005kN/m 2；注：雪荷载与活荷载取较大值考虑，施工荷载不与风荷载、雪荷载同时考虑。

4. 荷载组合恒载： q d =0.12×2+0.04106=0.2811kN/m 活载： q l =0.6×2=1.2kN/m风载： qw=-0.5005×2=-1.001kN/m工况1:1.2x 永久荷载+1.4x 屋面活荷载标准值：1x0.2811+1x1.2=1.4811 kN/m设计值：q =1.2x0.2811+1.4x1.2=2.017 3kN/mqx=q*sin3.43=0.1207 kN/m qy=q*cos3.43=2.0137 kN/m 工况2:1.0x 永久荷载+1.4x 风吸力荷载标准值：1x0.2811+1x （-1.001）=-0.7199 kN/m设计值：q =1x0.2811+1.4x （-1.001）=-1.1203 kN/mqx=q*sin3.43=0.067 kN/mqy=q*cos3.43=1.1183 kN/m5. 内力分析经分析可知，由第一种荷载组合引起的内力起控制作用。

屋面檩条计算书

截面强度(N/mm2) : σmaxw = 73.940 <= 205.000
按门式刚架规程CECS102:2002 (6.3.7-2)式验算:
整体稳定系数 : φb = 1.000
檩条的稳定性(N/mm2): fstabw = 60.268 <= 205--------------
| 荷载标准值作用下，挠度计算 |
------------------------------
Tw = 3.200 Tf = 3.200
A = 0.1085E-02 Ix = 0.1999E-05 Iy = 0.6794E-06
Wx1 = 0.3331E-04 Wx2 = 0.3331E-04 Wy1 = 0.2265E-04 Wy2 = 0.2265E-04
钢材钢号：Q235钢
屈服强度 fy= 235.000
强度设计值 f= 205.000
-----------------------------------------------------------------------------
-----------------------------------------------------------------------------
檩条能够承受的最大轴力设计值为(KN): N= 43.000
-----------------------------------------------------------------------------
-----------------------------
| 1.0恒载+1.4风载(吸力)组合 |
-----------------------------

屋面方管主檩条计算技术手册

屋面方管主檩条计算技术手册屋面方管主檩条计算技术手册1. 引言本文档旨在提供关于屋面方管主檩条的详细计算技术说明。

屋面方管主檩条是屋面结构中的重要组成部分，承担着分散荷载和支撑屋面瓦片的功能。

正确计算和设计主檩条的尺寸和材料将保证屋面结构的稳定性和安全性。

2. 主檩条概述2.1 定义及功能主檩条是屋面结构中位于屋檐和屋脊之间、连接屋面梁架的水平构件。

其主要功能包括分散荷载、支撑屋面瓦片、增加屋面的刚度和稳定性等。

2.2 材料选择主檩条常采用方管材料，常见的材质有普通碳素钢、不锈钢、铝合金等。

材料选择应根据实际工程需求、环境条件和材料的可行性进行合理选取。

3. 主檩条计算方法3.1 荷载计算根据设计荷载和屋面结构的布置方式，确定主檩条所承受的荷载。

常见荷载包括自重荷载、风荷载、雪荷载等。

3.2 截面尺寸计算基于主檩条所承受的荷载和材料的强度特性，计算主檩条所需的截面尺寸。

计算过程包括材料本构关系、弯曲应力和挠度等方面的考虑。

3.3 长度和支撑间距计算根据屋面梁架的布置和主檩条的支撑结构，计算主檩条的长度和支撑间距。

通过合理的间距设计，确保主檩条的刚度和稳定性。

4. 主檩条设计示例4.1 荷载计算示例以某屋面结构设计荷载为例，详细计算自重荷载、风荷载和雪荷载，并确定荷载作用点位置。

4.2 截面尺寸计算示例基于设计荷载和选定材料，计算主檩条所需的截面尺寸。

包括弯曲应力和挠度计算，并考虑疲劳强度的要求。

4.3 长度和支撑间距计算示例根据屋面梁架布置和主檩条支撑结构，计算主檩条的长度和支撑间距。

考虑檩条的刚度和稳定性，并满足工程的需求。

5. 附件本文档涉及的附件如下：- 计算公式和示例- 材料强度表- 图纸和设计图例6. 法律名词及注释本文所涉及的法律名词及其注释如下：- 屋面结构：指建筑物屋面的组成部分，包括屋面梁架、屋面板材、屋面覆盖材料等。

- 檩条：屋面结构中的水平构件，连接屋面梁架，承担分散荷载和支撑覆盖材料的功能。

屋面檩条计算书

屋面檩条计算书一、参考规范《GB 50017-2003 钢结构设计规范》《GB 50009-2001 建筑结构荷载规范》《CECS 102:2002 门式钢架轻型钢结构设计规程》二、构件几何信息1）几何尺寸檩条截面类型：内卷边C型截面高度H：280 mm截面宽度B：75 mm卷边宽度A：20mm 檩条厚度T：2.5 mm檩条跨度s：7000 mm檩条间距：1500.0 mm屋面坡度5.00%2）计算条件墙梁类型：简支拉条数量：2墙梁开口方向：开口向下墙梁端部连接孔数量：2墙梁端部连接孔直径：13.5 mm墙面板能否阻止外翼缘侧向失稳：是墙面板能否阻止内翼缘侧向失稳：否3）荷载信息恒载标准值（含檩条自重）：0.600 kN/m^2活载标准值：0.500 kN/m^2基本风压：0.650 kN/m^2地面粗糙度类别：B屋脊标高：10.20 m三、材料特性材料牌号：Q235B屈服强度f y：235.0 MPa抗拉强度设计值f：205MPa抗剪强度设计值f：120 MPa弹性模量E：2.06x105 MPa四、验算1）“1.2恒载+1.4活载”作用下的强度验算A）抗弯强度验算角点1的应力σ1=Mx/Wxe1+My/Wye2：-162.04 MPa角点2的应力σ2=Mx/Wxe1-My/Wye1：-160.51 MPa角点3的应力σ3=-Mx/Wxe2-My/Wye1：149.53MPa角点4的应力σ4=-Mx/Wxe2+My/Wye2：148.00 MPa截面上的最大压应力σc_max：-162.04 MPa截面上的最大拉应力σt_max：149.53MPa截面上的最大正应力σmax ：162.04MPa钢材强度设计值f ：205.00 MPa抗弯强度验算应力比0.7904，满足条件B）抗剪强度验算檩条端部腹板净截面An：632.50 mm^2剪应力τ=V/An：11.77MPa钢材抗剪强度设计值fv：120.00 MPa抗剪强度验算应力比：0.0981，满足条件C）构造验算：卷边刚度校核卷边宽厚比：8.00翼缘宽厚比：30.00卷边最小宽厚比：8.0卷边最大宽厚比：12.0满足要求2）“1.0恒载+1.4风载”作用下的整体稳定性验算A）檩条的整体稳定性计算角点1的整体稳定验算应力σ1：54.16 MPa角点2的整体稳定验算应力σ2 ：54.78 MPa角点3的整体稳定验算应力σ3 :-54.48MPa角点4的整体稳定验算应力σ4：-55.10MPa截面上的最大压应力σc_max：-55.10 MPa截面上的最大拉应力σt_max：54.78MPa截面上的最大正应力σmax：55.10MPa钢材强度设计值f ：205.00 MPa整体稳定验算应力比0.2688，满足条件3）挠度验算仅验算“1.0恒载+1.0活载”作用下的沿强轴的挠度恒荷载标准值q_d 0.900 kN/m活荷载标准值q_L 0.750 kN/m线荷载设计值q 1.650 kN/m屋面倾角θ度 2.862沿弱轴线荷载qy 1.648 kN/m绕强轴的截面惯性矩Ix m m^4 12480106.2跨中最大挠度v 20.0mm容许挠度[v] 46.667 mm挠度验算应力比：0.429满足条件。

屋面檩条计算程式

材料 (输入)Q235荷载 (输入）屋面自重恒载（双层板+檩条+保温层）DL 0.2KN/m 2 屋面悬挂吊载CL 0.1KN/m 2 屋面活载LL 0.3KN/m 2 屋面风载Us 屋面风载μs 1.2 μz1 ω00.4KN/m2 μs*μz*ωo=ωk0.48KN/m 20KN几何条件（输入）檩跨L 7.5m 檩距S 1.5m 屋面坡度P 0.05 截面形式选用型号（输入）C20020D 200mm B 76mm t 2mm x c20.9mm 面积A751mm 24.75E+06mm 45.61E+05mm 447500mm 31.02E+04mm 326318.96mm 32:荷载组合条件标准值DL+CL+LLq k '0.6KN/m 2 设计值（1）1.2(DL+CL)+1.4LL q 1'0.78KN/m 2q 2'0.372KN/m 23:计算简图檩条线荷载标准值S x q k 'q k 0.9KN/m 檩条线载设计值S x *MAX(q 1',q 2')q 1.17KN/m q x 0.058427KN/m q y1.16854KN/m 压力设计值N 0KN4:内力计算计算跨中最大弯矩Mx 8.216299KN.m抗弯模量WxW 1y W 2y檩条所受压力N k 1:已知条件设计：校核：( 2 ) 1.4WL-1.0(DL+CL) D 惯性矩Ix 惯性矩IyMy0.036517KN.m 5:有效截面面积计算上翼缘σ1,2172.9747N/mm2翼缘宽厚比B/t38翼缘有效宽厚比B ef/t32B ef64mm下翼缘受拉全截面有效腹板σ1172.9747σ3-172.975N/mm2应力梯度α2腹板宽厚比D/t100腹板有效宽厚比D ef/t100D ef200mm非全截面有效有效截面面积A656mm2有效截面抗弯模量W ef x42695mm3 Xc'20.9711mmW efy126438.22mm3W efy29838mm3全截面有效时考虑冷弯效应的钢材强度设计值f y'成型方式系数η1抗拉强度与屈服点之比γ 1.58截面中心线长度L376mm强度设计值f205N/mm2f y'214.7702N/mm2 7:强度计算σ1193.8229N/mm2σ2191.0605N/mm2σ3-191.06N/mm2σ4-193.823N/mm2最大应力193.8229N/mm2满足8:挠度验算檩条垂直于屋面的挠度v 3.78E+01mm容许挠度值[v]50mm满足。

某钢屋面檩条、钢梁计算书

1计算说明1.1工程概况本设计为**项目钢结构屋顶施工图设计。

结构形式为门式刚架轻型钢结构，屋面采用轻质彩钢压型板。

结构设计使用年限为50年(钢檩条等可替换的结构构件为25年），建筑结构的安全等级为二级。

1.2自然条件及设计荷载风载标准值：0.60KN/m2•，雪载标准值：1.0.KN/m2 ；不上人屋面活荷载标准值：0.5kN/m2；本工程的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，抗震设防类别为丙类。

2计算内容2.1房屋面檁条结构计算2.1.1计算所选用参数1)恒载标准值为:q D=0.1KN/m22)活载标准值为:q L=0.5KN/m23)雪荷载标准值为:q=1KN/m2S4)积灰荷载标准值为:q A=0KN/m25)施工荷载标准值为:Q=1KN6)风压标准值为:q W=0.6KN/m27)风压高度变化系数为:μz=18)风压体形系数为:μs=-1.49)屋面坡度为:α＝21.8度10)檁条计算长度为:L=4.1m11)檁条间距为:a=1.29m12)跨中拉条数量为:n=1根13)檁条抗拉强度设计值为:fy=215MPa14)檁条抗剪强度设计值为:fv=125MPa15)檁条弹性模量为:E=206000MPa16)檩条规格:C140X50X20X2.517)风荷载调整系数f cw=1.12.1.2计算公式或计算软件的选用2.1.2.1计算软件PKPM20082.1.3计算步骤及结果2.1.3.1截面特性计算檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C140X50X20X2.5b = 50.000 h =140.000c =20.000 t = 2.500A = 0.6480E-03 Ix = 0.1868E-05 Iy = 0.2211E-06It = 0.1351E-08 Iw = 0.9319E-09Wx1=0.2668E-04 Wx2 = 0.2668E-04 Wy1 = 0.1396E-04 Wy2 = 0.6470E-052.1.3.2截面验算1）恒荷载屋面自重(KN/m2) ：0.1000；边跨檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0509；中间跨檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0469；边跨檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.1802；中间跨檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.1762；2）活荷载(包括雪荷与施工荷载)屋面活载(KN/m2) ：0.500；屋面雪载(KN/m2) ：1.000；施工荷载(KN) ：1.000；施工荷载不起到控制作用；檩条计算活荷线荷标准值(KN/m): 1.293(活载与雪荷的较大值)；3）风荷载建筑形式：封闭式；风压高度变化系数μz ：1.000；基本风压W0(kN/m2) ：0.600；边跨檩条作用风载分区：中间区；边跨檩条作用风载体型系数μs1：-0.600；中间跨檩条作用风载分区：中间区；中间跨檩条作用风载体型系数μs2：-0.600；边跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.4655；中间跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.4655；说明: 作用分析采用檩条截面主惯性轴面计算，荷载作用也按主惯性轴分解；檩条截面主惯性轴面与竖直面的夹角为：21.800 (单位：度，向檐口方向偏为正)；4）荷载效应组合①基本组合组合1：1.2恒+ 1.4活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压组合2：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 1.4积灰+ 0.6*1.4*风压组合3：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 1.4风压组合4：1.35恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压组合5：1.0恒+ 1.4风吸②标准组合组合6：1.0恒+ 1.0活+ 0.9*1.0*积灰+ 0.6*1.0*风压5）边跨跨中单檩强度、稳定验算强度计算控制截面：跨中截面强度验算控制内力(kN.m)：Mx=2.834 ；My=-0.355(组合1)有效截面计算结果：全截面有效。

120檩条计算书

工程墙(屋)面檩条计算一、已知条件:1.恒载标准值为:qD=.12KN/m22.活载标准值为:qL=.5KN/m23.雪荷载标准值为:qS=.4KN/m24.积灰荷载标准值为:qA=0KN/m25.施工荷载标准值为:Q=0KN6.风压标准值为:qW=.6KN/m27.风压高度变化系数为:μz=18.风压体形系数为:μs=-.59.屋面坡度为:α＝3.43度10.檩条计算长度为:L=3.5m11.檩条间距为:a=1.2m12.跨中拉条数量为:n=0根13.檩条抗拉强度设计值为:fy=215MPa14.檩条抗剪强度设计值为:fv=125MPa15.檩条弹性模量为:E=206000MPa16.檩条规格:C100X50X20X2.517.檩条截面特性为:A=548.17mm2z0=18.75mmIx=851417mm4Iy=195283mm4It=1142mm4Iω=521156465mm6d=27.56mme0=46.31mmUy=7545572mm518.计算规范:门式钢架轻型房屋钢结构技术规程CECS102:9819.风荷载调整系数fcw=1.1二、线荷载设计值计算A.荷载组合一<1.2恒+1.4活+1.4雪>1.恒载设计值为:q0=1.2*qD*a=1.2*.12*1.2=.1728KN/m2.活载设计值为:q1=1.4*qL*a=1.4*.5*1.2=.84KN/m3.雪载设计值为:q2=1.4*qS*a=1.4*.4*1.2=.672KN/m荷载组合一线荷载设计值为:qA=q0+q1+q2=.1728+.84+.672=1.6848KN/mx方向线荷载设计值为:qx=qA*sin(α)=1.6848*sin(3.43)=.09KN/my方向线荷载设计值为:qy=qA*cos(α)=1.6848*cos(3.43)=1.68KN/mB.荷载组合二<1.2恒+1.4活+1.4积灰>1.恒载设计值为:q0=1.2*qD*a=1.2*.12*1.2=.1728KN/m2.活载设计值为:q1=1.4*qL*a=1.4*.5*1.2=.84KN/m3.积灰载设计值为:q2=1.4*qS*a=1.4*0*1.2=0KN/m荷载组合二线荷载设计值为:qB=q0+q1+q2=.1728+.84+0=1.0128KN/mx方向线荷载设计值为:qx=qB*sin(α)=1.0128*sin(3.43)=.05KN/my方向线荷载设计值为:qy=qB*cos(α)=1.0128*cos(3.43)=1.01KN/mC.荷载组合三<1.0恒+1.4风>1.恒载设计值为:q0=1.0*qD*a=1.0*.12*1.2=.144KN/m2.风荷载设计值为:q1=1.4*qW*μs*fcw*a=1.4*.6*(-.5)*1.1*1.2=-.5544KN/m(负号表示垂直屋面向上吸力)荷载组合三线荷载设计值为:x方向线荷载设计值为:qx=q0*sin(α)=.144*sin(3.43)=0KN/my方向线荷载设计值为:qy=q0*cos(α)+q1=.144*cos(3.43)+(-.5544)=-.42KN/mD.荷载组合四<1.2恒+0.85(1.4活+1.4雪+1.4风)>1.恒载设计值为:q0=1.2*qD*a=1.2*.12*1.2=.1728KN/m2.活载设计值为:q1=0.85*1.4*qL*a=0.85*1.4*.5*1.2=.714KN/m3.雪荷载设计值为:q2=0.85*1.4*qS*a=0.85*1.4*.4*1.2=.5712KN/m4.风荷载设计值为:q3=0.85*1.4*qW*μs*μz*fcw*a=0.85*1.4*.6*(-.5)*1*1.1*1.2=-.47124KN/m(负号表示垂直屋面向上吸力)荷载组合四线荷载设计值为:x方向线荷载设计值为:qx=(q0+q1+q2)*sin(α)=(.1728+.714+.5712)*sin(3.43)=.08KN/ my方向线荷载设计值为:qy=(q0+q1+q2)*cos(α)+q3=(.1728+.714+.5712)*cos(3.43)+(-. 47124)=.98KN/mE.荷载组合五<1.2恒+0.85(1.4活+1.4积灰+1.4风)>1.恒载设计值为:q0=1.2*qD*a=1.2*.12*1.2=.1728KN/m2.活载设计值为:q1=0.85*1.4*qL*a=0.85*1.4*.5*1.2=.714KN/m3.积灰荷载设计值为:q2=0.85*1.4*qA*a=0.85*1.4*0*1.2=0KN/m4.风荷载设计值为:q3=0.85*1.4*qW*μs*μz*fcw*a=0.85*1.4*.6*(-.5)*1*1.1*1.2=-.47124KN/m(负号表示垂直屋面向上吸力)荷载组合五线荷载设计值为:x方向线荷载设计值为:qx=(q0+q1+q2)*sin(α)=(.1728+.714+0)*sin(3.43)=.05KN/m y方向线荷载设计值为:qy=(q0+q1+q2)*cos(α)+q3=(.1728+.714+0)*cos(3.43)+(-.47124)=.41KN/mF.荷载组合六<1.2恒+1.4活+1.4施工荷载>1.恒载设计值为:q0=1.2*qD*a=1.2*.12*1.2=.1728KN/m2.活载设计值为:q1=1.4*qL*a=1.4*.5*1.2=.84KN/m3.施工荷载设计值为:Q=1.4*Qc=1.4*0=0KN荷载组合六线荷载设计值为:qE=q0+q1=.1728+.84=1.0128KN/mx方向线荷载设计值为:qx=qE*sin(α)=1.0128*sin(3.43)=.05KN/my方向线荷载设计值为:qy=qE*cos(α)=1.0128*cos(3.43)=1.01KN/m 跨中集中荷载设计值为:Q＝0KN三、檩条强度计算因为荷载组合一设计值大于等于组合二、三、四、五、六设计值,因此选取组合一进行强度计算<一>荷载组合一强度计算强轴弯矩设计值为:Mx=qy*L^2/8=1.68*3.5^2/8=2.57KN.m弱轴弯矩设计值为:My=qx*L^2/8=.09*3.5^2/8=.13KN.m1.檩条上翼缘为一边支撑一边卷边非均匀受压板件，计算板端点7、8处应力(压应力为正值，拉应力为负值):A.点7处应力为:σ7=mx/ix*h/2-my/iy*x0=2570000/851417*100/2-130000/195283*17.25=139.44MPaB.点8处应力为:σ8=mx/ix*h/2+my/iy*(b-x0)=2570000/851417*100/2+130000/1952 83*(50-17.25)=172.72MPa截面边缘正应力比值β=σ7/σ8＝139.44/172.72=.807kσ=16/(sqrt((1+β)^2+0.112*(1-β^2))^0.5+(1+β))＝4.414λp=b/(t*28.1*kσ^0.5*(235/fy)^0.5)＝.324因为λp<=0.8,ρ=1.000截面全部受压,be=ρ*bw=1*50=50be11=2*be/(5-β)=2*50/(5-.807)=23.84be12= be-be11=50-26.14=26.15be11+be12=23.84+26.15=49.98>=b=50并且σ7<σ8<fy=215MPa上翼缘满足强度要求!2.檩条下翼缘为一边支撑一边卷边受拉板件，计算板端点3、4处应力(压应力为正值，拉应力为负值):A.点3处应力为:σ3=-mx/ix*h/2+my/iy*(b-x0)=-2570000/851417*100/2+130000/19 5283*(50-17.25)=-129.13MPaB.点4处应力为:σ4=-mx/ix*h/2-my/iy*x0=-2570000/851417*100/2-130000/195283 *17.25=-162.41MPa檩条下翼缘最大应力σ4<=fy=215MPa,下翼缘满足要求!3.檩条腹板为两边支撑非均匀受压板件，板端点4、7处应力(压应力为正值，拉应力为负值):A.点4处应力为:σ4=-mx/ix*h/2+my/iy*z0=2570000/851417*100/2+130000/195283*18.75=-162.41MPaB.点7处应力为:σ7=mx/ix*h/2-my/iy*z0=2570000/851417*100/2-130000/195283*1 8.75=139.44MPa截面边缘正应力比值β=σ7/σ4＝139.44/-162.41=-.859kσ=16/(sqrt((1+β)^2+0.112*(1-β^2))^0.5+(1+β))＝44.089λp=b/(t*28.1*kσ^0.5*(235/fy)^0.5)＝.205因为λp<=0.8,ρ=1.000截面部分受压,he=ρ*hc=1*46.19=46.19he1=0.6*he+h-hc=.6*46.19+100-46.19=18.47 he2=0.4*he=.4*46.19=81.51he1+he2=18.47+81.51=99.98>=h=100并且σ3<σ4<fy=215MPa腹板缘满足强度要求!该荷载组合满足工程强度要求!四、檩条稳定计算因为屋面板能阻止檩条的侧向失稳,因此荷载组合一及二不必计算满足稳定要求![因为荷载组合三设计值大于等于荷载组合四、五设计值,因此选载组合三进行檩条稳定计算]<二>荷载组合三稳定计算檩条跨间无侧向支撑点的稳定计算参数为:ζ1=1.13; ζ2=0.46; ζ3=0.53檩条侧向计算长度为L0=μb*L=1*3500=3500mm檩条弯矩作用平面外的长细比λy=L0/Sqr(Iy/A)=3500/Sqr(195283/548.17)=185.4βx=Uy/(2*Iy)-e0=7545572/(2*195283)-46.31=-27ζ=4*Iω/(h^2*Iy)+0.156*It/Iy*(L0/h)^2=4*521156465/(100^2*195283) +0.156*1142/195283*(3500/100)^2=2.185η=2*(-ζ2*e0+ζ3*βx)/h=2*(-.46*46.31+.53*-27)/100=-.713ψb=4320*A*h*ζ1/(λy^2*Ix)*h/2*(Sqr(η^2+ζ)+η)*(235/fy)=4320*548.17*100*1.13/(185.4^2*851417)*100/2*(Sqr(-.713^2 +2.185)+-.713)*(235/215)=.464最大应力为σ3=-mx*h/(2*ψb * ix)+my/iy*(b-x0)＝--650000*100/(2*.464*851417)+0/195283*(50-17.251160226748 3)=82.26<=fy本荷载组合满足檩条稳定要求!五、檩条构造以及变形计算<一>长细比计算强轴平面内计算长度为Lx=3500mm强轴平面外计算长度为Ly=1*3500=3500mm檩条弯矩作用平面内的长细比λx=Lx/Sqr(Ix/A)=3500/Sqr(851417/548.17)=88.8<=[220],满足要求!檩条弯矩作用平面外的长细比λy=Ly/Sqr(Iy/A)=3500/Sqr(195283/548.17)=185.43<=[220],满足要求!<二>在恒载、活载、雪载作用下的变形计算线荷载标准值为:qk=(qD+qL+qS)*a*cos(α)=(.12+.5+.4)*1.2*cos(3.43)=1.22KN/ mf=5*qk*L^4/(384*E*Ix)=5*1220*3500^4/(384*206000*851417)=1 3.59mmf/L=13.59/3500=1/257.5<=1/240,挠度满足要求!<三>在恒载、风载作用下的变形计算线荷载标准值为:qk=qD*a*cos(α)+μs*μz*qW*a=.12*1.2*cos(3.43)-.5*1*.6*1.2=-.22KN/mf=5*qk*L^4/(384*E*Ix)=5*-220*3500^4/(384*206000*851417)=-2.46mmf/L=-2.46/3500=1/1428.1<=1/240,挠度满足要求!。

屋面支撑和系杆计算书

屋面支撑计算书1.参考规范《GB 50017-2003 钢结构设计规范》《GB 50009-2001 建筑结构荷载规范》《CECS 102:2002 门式钢架轻型钢结构设计规程》2。

构件几何信息计算简图如下图所示截面特性：支撑采用直径22张紧圆钢 A e=303。

4 mm2刚性系杆采用:中柱Φ140x4。

0电焊钢管（b类):A = 1709mm2 ；i = 48.1mm ;λ = 145.5边柱Φ114x4.0电焊钢管(b类）：A = 1382mm2 ；i = 29。

9mm ;λ = 179。

93.材料特性材料牌号：Q235B屈服强度f y：235。

0 MPa抗拉强度设计值f：215。

0 MPa弹性模量E：2。

06x105 MPa4。

荷载信息风荷载：基本风压W0 = 0。

65 kN/m2地面粗糙度：B类风载体型系数μs： +1。

0高度变化系数μz: 1.0风荷载标准值：1。

05μsμz W0=1.05x1.0 x1。

0 x 0.65 = 0。

6825 kN/m2风荷载设计值：1.4x0。

6825=0。

9555kN/m2作用在桁架上荷载设计值：F=0.9555x6x10。

2/2=29.22 kN5。

内力计算按水平放置的桁架计算支撑最大内力N = 57。

73kN中柱柱顶系杆内力 N = —116。

89N边柱柱顶系杆内力N= —58.45kN支撑采用带张紧装置的圆钢,不受长细比控制。

刚性系杆为受压杆件，容许长细比为220。

6。

构件验算6。

1斜支撑：强度验算： N A=57。

72x103 /303.4=190.2 MPa 〈 215 MPa 满足 6.2刚性系杆：6.2。

1中柱系杆长细比：λ = 145.5< 220 满足轴心压杆稳定系数：ϕ= 0.324N Aϕ=116。

89x103 /(0.324x1709）=210。

9MPa < 215 MPa 满足 6。

2。

2边柱系杆长细比：λ = 179.9〈 220 满足轴心压杆稳定系数：ϕ= 0.225N Aϕ=58.45x103 /(0。

屋面方管主檩条计算技术手册

屋面方管主檩条计算技术手册屋面方管主檩条计算主要遵循《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 及《钢结构设计规范》GB50017—2003 中相关规定。

屋面主檩条承受次檩条传来的集中力作用，且集中力间距相同,取最不利排列求最大弯矩。

当檩条构件的壁厚不大于6mm，且不小于1。

5mm（主承重构件壁厚不小于2mm）时，可以按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》相关条款计算，当超过6mm时,宜按《钢结构设计规范》相关条款按钢结构构件计算。

檩条一般设计成单跨简支构件，实腹式檩条也可设计成连续构件。

本文按简支结构计算。

主檩条在设计过程中，可以考虑次檩条对主檩条提供的侧向支承作用。

当次檩条直接支承压型钢板屋面时，其挠度限值为L/150；当尚有吊顶时，其挠度限值为L/240；当仅支承的屋面材料为水泥制品瓦材屋面时，其挠度限值为L/200。

因此主檩条挠度限值应在此基础上适当提高。

方管檩条截面特性计算:按方管（矩形管）截面计算构件的相关特征数据，参见《方钢管截面计算用户手册》、《矩形钢管截面计算用户手册》.冷弯效应的强度设计值:计算全截面有效的受拉、受压或受弯构件的强度,可采用考虑冷弯效应的强度设计值.对经退火、焊接和热镀锌等热处理的冷弯薄壁型钢构件不得采用考虑冷弯效应的强度设计值。

全截面有效时,强度设计值需用考虑冷弯效应的强度设计值来代替。

注：采用时需满足几个条件，即为构件为冷弯型钢；未经热处理；全截面有效。

参数说明：为成型方式系数，对于冷弯高频焊(圆变）方、矩形管，取;对于圆管和其他方式成型的方、矩形管及开口型钢，取；为钢材的抗拉强度与屈服强度的比值,对于Q235钢可取，对于Q 345钢可取；为型钢截面所含棱角数目；为型钢截面上第个棱角所对应的圆周角,以弧度为单位；为型钢截面中心线的长度，可取型钢截面积与其厚度的比值.方管檩条强度计算:方管主檩为受弯构件：对于弯矩作用，需考虑构件自重、次檩条反力方向性，并加以组合。