建筑施工悬挑卸料平台计算书

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悬挑卸料平台计算书

悬挑卸料平台计算书一、基本参数平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度L = 2.6 m悬挑水平钢梁间距(平台宽度) B = 2.8 m主梁采用I14号热轧槽钢次梁间距 a = 1.2 m次梁采用12.6号热轧槽钢槽口向下支撑形式两根立杆支撑外侧支撑点距墙固支点距离L1 = 0.1 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离L2 = 3 m墙支点连接方式固接支点与墙体连接方式焊接悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 100 mm悬挑梁与建筑物连接的焊脚尺寸取型钢翼缘厚度t = 0 mm支撑钢管外径 d = 50 mm支撑钢管壁厚 b = 2 mm栏杆,挡板类别木脚手板挡板材料堆放荷载Pmax = 8 kN二、次梁计算次梁按照受均布荷载的简支梁计算1、荷载计算脚手板的自重荷载Q1 = 0.35×1.2 = 0.42 kN/m次梁自重荷载,取自重标准值Q2 = 0.121 kN/m活荷载Q3 = 3×1.2 = 3.6 kN/m堆放荷载P = 8×1.2÷(2.8×2.6) = 1.32 kN/m施工均布荷载q = 1.2×(0.42+0.121+1.32)+1.4×3.6 = 7.27 kN/m 2、抗弯强度计算(1) 最大弯矩其中：q 施工均布荷载；q=7.27 kN/ml 悬挑水平钢梁间距(平台宽度)；l = 2.8 m计算得到: M = 7.27×2.8^2÷8 = 7.12 kN.m(2) 抗弯强度其中: W 截面抵抗矩W = 10.2 cm3γ截面塑性发展系数γ= 1.05M 最大弯矩M = 7.12 kN.m经过计算: σ= (7.12×1000000)÷(1.05×10.2×1000) = 664.8 N/mm2 抗弯强度设计值[f] = 205 N/mm2抗弯强度大于钢材抗压强度设计值，不满足要求3、整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩W = 10.2 cm3M 最大弯矩M = 7.12 kN.mυb 整体稳定系数υb = 0.8经过计算: σ= 7.12×1000000÷(0.8×10.2×1000) = 872.55 N/mm2抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2整体稳定性大于钢材抗压强度设计值，不满足要求三、主梁计算把作用于主梁的荷载均转化为均布荷载，主梁按照均布荷载下的悬挑梁计算1、荷载计算脚手板的自重荷载Q1 = 0.35×2.8 = 0.98 kN/m次梁自重荷载Q2 = 0.121×2.8×4÷(2.6×2) = 0.26 kN/m堆放荷载P = 8÷2.6 = 3.08 KN/m活荷载Q3 = 2.8×3 = 8.4 kN/m栏杆自重荷载：Q4 = 0.14 kN/m主梁自重荷载：Q5 = 0.17 kN/m施工均布荷载q = 1.2×(0.98+0.26+0.14+0.17+3.08)+1.4×8.4 = 17.32 kN/m 2、内力计算(1) 挑梁支点最大支座力其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m经过计算: R1 = 17.32×0.1×(3+8×2.5÷0.1+6×2.5^2÷0.1^2)÷8 = 855.82 kN(2) 挑梁墙支点最大支座力其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m经过计算: R2 = 17.32×0.1×(5-6×2.5^2÷0.1^2)÷8 = -810.79 kN(3) 挑梁最大弯矩其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 mM1 = -17.32×2.5×2.5÷2 = -54.12 kNM2 = -17.32×0.1×0.1×(1-2×2.5×2.5÷0.1÷0.1)÷8=27.04 kN 取M = -54.13 kN(4) 悬挑梁轴向力其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α= 88.09度R1 挑梁支点最大支座力R1 = 855.82 kN 经过计算: N = 855.82÷tg(88.09) = 28.54 kN(5) 支杆轴向力(拉绳拉力)其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α= 88.09度R1 挑梁支点最大支座力R1 = 855.82 kN 经过计算: N = 855.82÷sin(88.09) = 856.3 kN3、抗弯强度计算其中：γ截面塑性发展系数；γ= 1.05W 截面抵抗矩W = 16.3 cm3A 挑梁截面面积A = 15.89 cm2M 挑梁最大弯矩M = -54.13 kN.mN 悬挑梁轴向力N = 28.54 kNσ= (54.13×1000000)÷(1.05×16.3×1000)+(28.54×1000)÷(15.89×100) =3180.68 N/mm2 抗弯强度大于等于钢材抗压强度设计值205 N/mm2，不满足要求。

I16工字钢悬挑卸料平台方案计算书

I16型工字钢悬挑卸料平台方案计算书泰安市御驾新苑5#楼项目位于泰安市长城中学以南，长城路以东，过驾院以西，本工程地下二层，地上十七层，地下一层设通道与车库相连。

结构形式为:剪力墙结构，地下筏板基础。

地下一层层高2.67m，地下二层层高2.63m，标准层层高为2.9m，建筑总高度49.60m（室外地面至主要屋面顶板）。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。

2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.60；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径(mm)：20.00。

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：I16工字型钢；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.30，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。

4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.50；平台计算宽度(m)：2.00。

二、次梁的验算:次梁选择 14a号槽钢槽口水平，间距0.3m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 Ix=563.7cm4；转动惯量 W x=80.5cm3；回转半径 i x=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。

1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1= 0.35× 0.30= 0.11kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为8.00kN，转化为线荷载：Q2= 8.00/ 2.50/ 3.00× 0.30= 0.32kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m；经计算得到静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.11+0.32+0.14) =0.68kN；经计算得到活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.30× 3.00= 2.52kN。

悬挑卸料平台计算书

型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+1.1×1.5×(1.5×Q k1+P k/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+1.1×1.5×(1.5×2+5/2)×1] =10.54kN/mq静=1.1×1.3×G k1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×1.1×1.5×(1.5×Q k1+P k/S)×1=1.1×1.1×1.5×(1.5×2+5/2)×1=9.983kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×0.62+0.117×9.983×0.62=0.441kN·m σ=M max/ W=0.441×106/(37.5×103)=11.749N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+1.1×1.5×1.5×Q k1)×s+1.3×G k2]=1.1×[(1.3×0.39+1.1×1.5×1.5×2)×0.6+1.3×0.205]=3.895kN/m p1=1.1×1.1×1.5×P k=1.1×1.1×1.5×5=9.075kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.6+0.205=1.639kN/mp2=P k=5kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=3.895×(2.42/8-02/2)+9.075×2.4/4=8.249kN.mσ=M max/(γx W X)=8.249×106/(1.05×141×103)=55.719N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=1.639×24004/(384×206000×1130×104)×(5-24(0/2.4)2)+5×24003/(48×206000×1130×104)=0.305mm<[ν]=L1/250=2400/250=9.6 mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=3.895×2.4/2=4.674kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=1.639×2.4/2=1.967kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1.1×1.3×(0.205+0.150+0.010)=0.522kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1.1×1.1×1.5×5/2=4.538kNR1=4.674kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1.1×1.3×0.205=0.293kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.205+0.150+0.010=0.365kN/mp2=P k/2=2.5kNR2=1.967kN内锚固段：q'=G k3=0.205kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=14.169kNM max=14.361kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 14.169/(4.500/5.200)=16.373kNσ=M max/(γx W X)+N/A=14.361×106/(1.05×141.000×103)+16.373×103/(26.11×102)=103.275 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=4.425mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3850.00+500)/250.00=17.400mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=14.169kN剪力图(kN)标准值：R'外=6.514kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=18.249kNM max=8.230kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 18.249/(4.500/4.500)=18.249kNσ=M max/(γx W X)+N/A=8.230×106/(1.05×141.000×103)+18.249×103/(26.11×102)=62.580 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.696mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3050.00+500)/250.000=14.200mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=18.249kN剪力图(kN) 标准值：R'内=8.339kN七、钢丝绳验算花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=40.872°sinα=sin40.872°=0.654内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=45°sinβ=sin45°=0.707标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[6.514/0.654,8.339/0.707]=11.793kN 设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[14.169/0.654,18.249/0.707]=25.809kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.850×167.500/10.000=14.237kN>T'=11.793kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算节点二σ=T/(2A)=25.809×103/[2×3.14×(20/2)2]=41.096 N/mm2 < [f]= 65N/mm2 拉环强度满足要求！九、焊缝验算节点三外侧钢筋拉环焊缝：σf=R外/(h e×l w)=14.169×103/(6.000×120.000)=19.679N/mm2≤βf f f w =1.22×160=195.2N/mm2拉环焊缝正应力强度满足要求！τf= R外/tanα/(h e×l w)=14.169×103/1.169/(6×120)=16.837N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(19.679/1.22)2+16.8372]0.5=23.317≤f f w=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！内侧钢筋拉环：σf=R内/(h e×l w)=18.249×103/(6.000×120.000)=25.346N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2拉环焊缝正应力强度满足要求！τf= R内/tanβ/(h e×l w)=18.249×103/1.475/(6×120)=17.179N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(25.346/1.22)2+17.1792]0.5=26.958≤f f w=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。

卸料平台计算书

型钢悬挑卸料平台安全计算书一、计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图侧立面图二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×502/6=416666.667mm3I=bh3/12= 1000×503/12=10416666.667mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q=1.2g1k b+1.4Q k b=1.2×0.35×1+1.4×5×1=7.42kN/m面板为简支梁，跨度为次梁间距（图3）面板简图M max= 0.751kN·m（图4）面板弯矩图σ=M max/W=0.751×106/416667=1.802N/mm2≤[f]=15 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=g1k b+Q k b=0.35×1+5×1=5.35kN/m（图5）简图ν=0.382 mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求（图6）挠度图三、次梁验算次梁按两端有悬挑的简支梁计算。

卸料平台的防护自重，对于最外侧次梁而言是线荷载，对于其他次梁为作用于次梁外悬挑处的集中力。

通过综合分析，将次梁悬挑长度做最大限制（小于500mm），认为仅对最外侧次梁的受力状态进行分析即可满足一般施工需求。

防护栏杆取1.5m高计算。

承载能力极限状态荷载统计：q=1.2(g3k+ g1k a+ 1.5g2k）+1.4Q k a=1.2×(0.112+0.35×0.9+1.5×0.2)+1.4×5×0.9=7.172 kN/m按有悬挑的简支梁计算，跨度主梁间距，悬挑为次梁悬挑长度（图7）计算简图正常使用极限状态荷载统计：q=g3k+ g1k a+ 1.5g2k +Q k a=0.112+0.35×0.9+1.5×0.2+5×0.9=5.227 kN/m（图8）变形计算简图1、强度验算（图9）次梁弯矩图(kN·m)M max= 3.873kN·m截面塑性发展系数取γ=1.0，这样做偏于安全，且符合卸料平台的受力特性。

卸料平台计算书

卸料平台计算书一、计算参照资料《结构施工工程师手册》《施工结构计算与设计手册》《建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 》二、卸料平台的构造见《卸料平台设置方案》中平台的选用及附图8～14卸料平台钢材采用Q235B型钢，焊接焊缝等级为二级，现场手工焊材选用E4303，桁架钢梁上吊环在钢梁加工厂焊接。

三、计算假定平台静荷载、板面活荷载均为均布荷载；为安全起见，板面荷载按单向板分析。

两根钢丝绳计算时仅取一根计算。

另一根作为安全储备。

平台荷载的传递路线为：板面面荷载→纵向次梁线性均布线荷载→横向次梁集中荷载→主梁集中荷载；梁间节点为铰接，既所有梁为简支梁。

荷载取值：静荷载系数1.2，活荷载系数1.4，风荷载按50年一遇取基本风压值,组合系数取0.6。

横次梁按等跨650mm计算。

四、卸料平台的验算卸料平台受力验算是方案中非常重要的步骤，它是控制卸料平台使用过程中安全的重要保证措施。

验算时通常取受力最大的主梁工字钢进行验算。

7.5吨卸料平台验算：1、荷载取值吊物动荷载：卸料平台最大载重荷载取7.5吨。

平台自重静荷载：平台自重G材料特性取值：根据《施工结构计算与设计手册》查表得18a 24.1 kg/m 22a 33.0kg/mG＝4.5×4×0.005×7.85+4.5×5×24.1+4×4×33.0+2×5.3×33.0＝17.03KN风荷载根据建筑结构荷载规范(GB50009-2001)取值Wk=ßgzµsµzW根据本工程卸料平台设置在上海地区400m高空处，查表取值：ßgz=1.51µs=2.0µz=3.12W=0.55 kN/m2Wk=1.51×2.0×3.12×0.55=5.2 kN/m2平台荷载1.2×17.03+1.4×75+0.6×3.36×4×4.5＝181.6 KNRa Rb qPa＝Pd＝12.31 kN kNPb＝ Pc＝24.62 kN查《施工结构计算与设计手册》P517页外伸梁的内力及挠度系数：考虑安全性，我们将内力放大，上述各集中荷载及均布荷载单独分析后进行最大内力进行叠加：（1）按受力模型A计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×（2.5+1）+12.31×(4 -0.5)]÷4＝3.79×4×（1-0.5÷4）2÷2+32.32＝36.77kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷4＝53.69 kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2÷8+ Pab/l+pa＝3.79×42÷8×（1-0.52÷42）2+24.62×（1.5×2.5+3×1）÷4+12.31×0.5＝55.05 kN.m（2）按受力模型B计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×1.5+12.31×(3-1.5)]÷3＝3.79×3×（1-1.5÷3）2÷2+16.5＝19.89kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷3＝68.19kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2+ Pab/l+pa＝3.79×32÷8×（1-1.52÷32）2+24.62×（1.5×1.5）÷3+12.31×1.5＝39.33 kN.m查P614页热轧普通工字钢截面特性表：22a工字钢 IX ＝3400cm4 WX＝ 309cm3（3）正应力计算：简化计算，仅考虑单向弯曲正应力（取弯距大值）：Mmax/rxWx＝55.05×103÷1.05÷（309×10-6）＝172.68N/mm2 <215N/mm2结构设计满足要求由于采用标准型材，则腹板剪应力不必计算。

悬挑式卸料平台方案(带计算书)讲解

月亮湾滨海旅游度假区一期悬挑式钢平台方案编制人：审核人：审批人：国基建设集团有限公司月亮湾项目部目录一、工程概况 (2)二、悬挑式钢平台 (2)三、基本要求、概念 (4)四、材料选用 (4)五、架设与拆除 (5)六、计算书 (6)一、工程概况工程名称为月亮湾滨海旅游度假区一期5#~8#楼工程，位于沙扒镇月亮湾。

建筑面积60000m2，5~7#楼地上25层，8#楼地上18层（均为剪力墙结构）管桩承台基础。

本工程相对标高±0.000相当于黄海水平标高12.25m，地基场地类别3类，建筑安全等级2级，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度，抗震等级三级，防水等级为二级，合理使用年限50年。

建设单位：广东东方月亮湾有限公司监理单位：广东正茂工程管理有限公司勘察单位：广东省地质建设工程勘察院设计单位：中国华西工程设计建设有限公司施工单位：国基建设集团有限公司二、悬挑式钢平台悬挑式钢平台是指可以吊运和搁置于楼层边的用于接送物料和转运模板等的悬挑式操作平台，通常采用钢构件制作，如图所示。

悬挑式钢平台，必须符合下列规定：1, 悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工组织设计。

2, 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

3, 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的第一道均应作单道受力计算。

4, 应设置4个经过验算的吊环。

吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。

吊环应用一级光圆钢筋制作。

5, 钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。

建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。

6, 钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。

7, 钢平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

8, 钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

悬挑钢平台施工方案及计算书

悬挑钢平台施工方案及计算书(一)、悬挑式钢平台：悬挑式钢平台是指可以吊运和搁置于楼层边的用于接送物料和转运模板等的悬挑式操作平台，通常采用钢构件制作，如图所示。

2, 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

3, 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的第一道均应作单道受力计算。

4, 应设置4个经过验算的吊环。

吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。

吊环应用甲类3号沸腾钢制作。

5, 钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。

建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。

6, 钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。

7, 钢平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

8, 钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。

(二)、基本要求、概念受料平台为该层的构筑物支撑材料及模板材料传递给上一层结构施工的材料所需的临时性工序，但该悬挑平台，悬挑较大、较宽，仅依赖根部砥柱、外挑部纯属钢丝绳受力的概念。

因此必须达到自身刚度和稳定性，和达到足够的承载力；在施工过程中，荷载不超过1.0吨，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，不允许刚架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象，以确保安全。

(三)、材料选用(1) 主梁采用14工字钢，次梁采用14工字钢[其材质应符合JGJ80-01的技术条件；（2）钢材采用Q265镇静钢，焊条采用E50型；（3）焊缝抗拉为2级，抗压为3级，焊缝高度不小于6mm；（4）吊环钢筋为A3一级钢；（5）铺板为木质脚手板,围护栏杆为钢管及竹笆片。

(四)、架设与拆除：1、该悬挑架层高3.6m，现为二层作拉结点。

型钢悬挑卸料平台计算书

型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数主梁自重G k3(kN/m) 0.172 栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重G k4(kN/m) 0.15 安全网设置设置密目安全网安全网自重G k5(kN/m) 0.01 施工活荷载Q k1(kN/m2) 2堆放荷载Pk(kN) 5 堆放荷载作用面积S(m2) 2施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm) 10 截面抵抗矩W(cm3) 16.67 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+1×1.5×(1.3×2+5/2)×1]=8.973kN/mq静=1.1×1.3×G k1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.1×1×1.5×(1.3×2+5/2)×1=8.415kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×0.82+0.117×8.415×0.82=0.666kN·mσ=M max/ W=0.666×106/(16.67×103)=39.942N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩I x(cm4) 391.47 截面抵抗矩W x (cm3) 62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+1×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1.1×[(1.3×0.39+1×1.5×1.3×2)×0.8+1.3×0.1237]=4.055kN/m p1=1.1×1×1.5×P k=1.1×1×1.5×5=8.25kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.8+0.1237=2.036kN/mp2=P k=5kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.055×(22/8-02/2)+8.25×2/4=6.153kN.mσ=M max/(γx W X)=6.153×106/(1.05×62.14×103)=94.296N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.036×20004/(384×206000×391.47×104 )×(5-24(0/2)2)+5×20003/(48×206000×391.47×104)=0.527mm<[ν]=L1/250=2000/250=8m m次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.055×2/2=4.055kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.036×2/2=2.036kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1.1×1.3×(0.172+0.150+0.010)=0.475kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1.1×1×1.5×5/2=4.125kNR1=4.055kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1.1×1.3×0.172=0.246kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.172+0.150+0.010=0.332kN/mp2=P k/2=2.5kN2内锚固段：q'=G k3=0.172kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)M max=8.483kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.681/(3.000/3.400)=12.105kNσ=M max/(γx W X)+N/A=8.483×106/(1.05×108.300×103)+12.105×103/(21.95×102)=80.115 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.738mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=10.681kN剪力图(kN)标准值：R'外=5.734kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=12.379kNM max=6.547kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 12.379/(2.800/3.000)=13.263kNσ=M max/(γx W X)+N/A=6.547×106/(1.05×108.300×103)+13.263×103/(21.95×102)=63.616 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.686mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3000.00+200)/250.000=12.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=12.379kN剪力图(kN)标准值：R'内=6.625kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37 钢丝绳直径21.5 钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 322 抗拉强度为(N/mm2) 1850 不均匀系数α0.82 安全系数K 10花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=41.424°sinα=sin41.424°=0.662内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=43.025°sinβ=sin43.025°=0.682标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[5.734/0.662,6.625/0.682]=9.710kN 设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[10.681/0.662,12.379/0.682]=18.142kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×322.000/10.000=26.404kN>T'=9.710kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 20 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T/(2A)=18.142×103/[2×3.14×(20/2)2]=28.889 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 6 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 120 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160节点三σf=T/(h e×l w)=18.142×103/(6.000×120.000)=25.197N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。

卸料平台施工方案和计算书

卸料平台施工方案一、设计依据及适用范围：1、《施工电梯、井字架卸料平台及防护门搭设》；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）；3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；4、《建筑施工脚手架实用手册》；5、搭设高度及施工荷载规定如下：本工程井字卸料平台架体总高度为：65米，搭设卸荷拉杆分二次卸荷分别在五层和十层处，施工总荷载不得大于6KN。

二、技术要求1、卸料平台采用双排钢管落地脚手架形式，搭设高度65米；2、卸料平台基础地面承载力应达到60KN/㎡，架体下应至少浇筑200厚C15基础，当承载不满足时应采用必要措施进行加固；3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm；4、卸料平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近升降机侧应高于靠近建筑物侧20-30mm；5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立柱之间应按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板（高度分别为1200、600、和180）；6、卸料平台必须独立搭设。

7、除满足以上要求外，卸料平台架还应符合国家现行有关标准、规范的规定。

三、搭设材料要求1、卸料平台架、连墙杆及预埋插管等均应采用φ48×3.5的钢管，并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合标准《碳结构钢》（GB/T700）中的Q-235-A级钢的规定。

2、本卸料平台架应用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家规范《落地式钢管脚手架用扣件》（GB15831）的规定。

3、卸料平台的脚手板应符合JGJ130中的材质要求。

4.模板支架搭设高度为65.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米。

图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

悬挑卸料平台计算书-范例

悬挑卸料平台计算书-范例计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ 59—11)和《钢结构设计规范》(GB 50017--2017)。

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。

次梁采用[10号槽钢U口水平，主梁采用[12.6号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。

施工人员等活荷载2.00kN／m2，最大堆放材料荷载10.00kN。

一、次梁的计算次梁选择[10号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为：面积A=12.74cm2，惯性距Ix=198.30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm截面尺寸b=48.0mm，h=100.0mm，t=8.5mm1．荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为O.30kN／m2：Q1=0.30×1.00=0.30kN／m(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2=10.00／2.50／3.00×1.00=1.33kN／m(3)槽钢自重荷载：Q3=0.10kN／m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(O.30+1.33+0.10)=2.08kN经计算得到，活荷载计算值P=1.4 X 2.00×1.00=2.80kN／m 2．内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式式为：。

建筑工程卸料平台施工方案及计算书

1.编制依据1.1主要施工规程、规范序号规范、规程名称编号1 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（2011版）GB50204-20022 《建筑结构荷载规范》GB50009-20013 《建筑工程施工质量验收规范》GB50300-20014 《钢筋焊接及验收规范》JGJ18-20125 《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-20126 《施工现场临时用电安全技术规程》JGJ46-20057 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-918 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20119 《建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范》JGJ130-201110 《北京市建筑工程施工安全操作规程》DBJ01－62－200211 《建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准》DB11/945-201212 《关于施工现场悬挑式卸料平台安全操作技术导则》京建发【2012】110号13 《悬挑式卸料平台安全管理标准》北京建工集团14 《金隅环球金融中心施工图纸》15 《金隅环球金融中心施工组织设计》2.工程概况2.1设计概况2.1.1建筑设计概况序号项目内容1 建筑功能普通高层综合楼2 建筑特点简洁的现代建筑风格，造型上强调竖向线条，别具一格，极具人文气息，具有突出的办公居住氛围3 建筑总建筑面积151215.5㎡面积总地下建筑面积47068.42㎡1#楼地上建筑面积31807.92㎡4#楼地上建筑面积66660.85㎡5#楼地上建筑面积5678.31㎡4 建筑层数1#楼地上层数17层1#楼地下层数3层4#楼地上层数19层4#楼地下层数3层5#楼地上层数5层5#楼地下层数3层地下车库3层5 建筑层高1#楼地上部分1层4.2m、2层3.9m、3至4层5.9m，5层4.5m、6至17层3.7m，机房层4.66m4#楼地上部分1层4.6m、2层3.9m、3至4层5.9m、设备夹层1.8m、5至14层3.38m、15至16层5.1m、17至19层3.38m、机房层4.98m 5#楼地上部分1层4.2m、2层3.9m、3至4层5.9m，5层4.5m、机房层3.0m1#楼地下部分地下1层6.72m、地下2层3.4m、地下3层3.64m4#楼地下部分地下1层6.48m、地下2层3.4m、地下3层3.64m5#楼地下部分地下1层6.72m、地下2层3.4m、地下3层3.64m 地下车库地下1层5.4m、地下2层3.4m、地下3层3.55m6 建筑高度绝对标高1# 1060.30m 室内外高差1# 0.5m4# 1059.9m 4# 0.54m5# 1060.30m 5# 0.75m 基底标高1045.32m 最大基坑底标高1044.72m 1#楼建筑高度70.4m 5#楼建筑高度25.75m4#楼建筑高度77.8m7 建筑平面横轴编号1#楼1-1～1-9纵轴编号1#楼1-G～1-K 4#楼4-1～4-24 4#楼4-A～4-D5#楼1-1～1-7 5#楼1-A～1-G横轴距离1#楼53.50m纵轴距离1#楼33.3m4#楼114.20m 4#楼33.00m5#楼33.60m 5#楼31.50m8 建筑防火1#、5#楼建筑分类为一类高层建筑，耐火等级地下为一级，地上为一级4#楼建筑分类为多层建筑，耐火等级地下为一级，地上为一级2.1.2结构设计概况序号项目内容1 结构形式基础结构形式1#、4#、5#楼筏板基础地下车库桩基础加防水板主体结构形式钢筋混凝土框架剪力墙结构屋盖结构形式全现浇钢筋混凝土楼板2混凝土强度等级垫层C15防水保护层C20筏板、地梁C40墙、连梁C55/C50/C45/C40/C30框架梁、顶板C40/ C35/ C30 圈梁、构造柱、过梁、抱框、墙腰带C203 抗震等级抗震设防烈度八度（0.20g）抗震等级地上：一级，地下：三级抗震设防类别标准设防类别4 钢筋等级及接头形式钢筋等级HPB300、HRB335、HRB400直螺纹 d ≥18㎜绑扎搭接 d ＜18㎜5 钢筋等级规格钢筋等级、规格HPB300: 6、8；HRB400: 8、10、12、14、16、18、20、22、25、28、326结构断面尺寸基础底板厚度(㎜) 2000mm、1500mm防水板厚度400mm桩承台800mm墙体厚度(㎜) 400mm、350mm、300mm7 楼梯坡道结构形式楼梯结构形式钢筋混凝土板式楼梯坡道结构形式钢筋混凝土剪力墙结构2.3悬挑式卸料平台概况本工程垂直运输采用塔吊和施工电梯，但为了解决各楼层楼板和梁模板、支撑及其他物料的垂直运输问题，需在楼层阳台部位设置转料平台（悬挑式卸料平台），卸料平台处的外脚手架搭设采取门洞式收口，连接牢固稳定，并加固和建筑物拉结。

卸料平台施工方案(附计算书)

卸料平台专项施工方案一、工程概况XXX工程由14个单体组成，总建筑面积约35000平方米。

该工程设计使用年限为50年，工程等级二级，建筑物场地类别为Ⅲ类，地基基础设计等级为丙级，框架结构，建筑耐火等级二级，抗震等级四级。

现阶段因工程需要，搭设钢管落地卸料平台。

以A19#厂房为例，卸料平台采用落地式钢管脚手架搭设形式。

如下图所示：二、编制依据1、依据本工程施工设计图纸；2、依据本工程《施工组织设计》；3、各类参考规范、图书：《钢结构设计规范》GB50017-2003 ；《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 ；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；三、卸料平台方案选择及布置本工程采用钢管落地式脚手架，考虑周转材料及砌体、抹灰等施工需要，拟搭设落地式卸料平台，搭设尺寸为4.5m×9m。

四、卸料平台的搭设（一）、材料准备采用Φ48×3.0钢管及扣件；50×80mm木枋、18mm厚木胶板；Φ20钢筋，钢材强度等级HRB400。

（二）、卸料平台的搭设要求1、严格执行安全技术交底制度。

安全技术交底工作，是施工负责人向作业人员进行职责落实的法律要求，要严肃认真的进行，不能流于形式，并履行签字手续。

安全技术交底主要包括两方面的内容：一是在施工方案的基础上进行的，按照施工方案的要求，对施工方案进行细化和补充；二是要将操作者的安全注意事项讲明，保证操作者的人身安全。

2、落实安全生产责任制，强化安全检查。

项目、班组必须专人负责对卸料平台的搭设、拆卸进行跟踪、督促、检查。

3、各种材料必须满足国家及行业要求，必须是合格产品，符合卸料平台施工方案中对材料的要求。

4、卸料平台限重1吨，严禁超载运行。

挂限重牌，并固定责任人。

（三）、卸料平台的搭设1、钢管落地卸料平台落地卸料平台搭设的工艺流程为：材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

卸料平台计算书

卸料平台方案一、工程概况*******小高层住宅层高2.9M，共12层。

脚手架采用槽钢悬挑脚手架。

故主体卸料平台拟采用可换层使用的钢丝绳斜拉式槽钢卸料平台。

其尺寸详见卸料平台构造示意图。

卸料平台满铺木脚手板。

自重为0.35KN/M2，四周栏杆，挡脚板及密闭安全网自重标准值为0.14KN/M。

16槽钢卸料平台构造示意图二、卸料平台构件计算本卸料平台主要供木工吊装木方，模板及钢管扣件及瓦工垂直运输砖块及砂浆等使用。

其可操作使用的面积为1.5M ×2.7M=4.05 M2，考虑到平台的使用安全，其荷载不宜超过1T，现按最大装载量0.8T来验算。

1、单根次梁荷载[16次梁自重：1.2×（19.7kg/m ×1.5m ）×9.8=347.5N 脚手板自重：1.2×350N/ M 2×4.05/3=567N 施工荷载取工人重量，一般为： 1.4×150 kg ×9.8=2058N 装卸荷载按限载量的一半考虑：1. 4×400 kg ×9.8=5488N合计：8460.5NM=PL/4=8460.5×1.5/4=3172.7N 〃MkN/mm218.2710117107.317233=⨯⨯==WM σ<f =205 kN/mm 2强度满足要求。

mmEIFL309.01006.21093448105.15.84604854933=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==υ<[v ]=l /500=3mm挠度满足要求。

2、单根主梁荷载：[16次梁自重：1.2×（19.7kg/m ×4）×9.8=926.89N 脚手板自重：1.2×350N/ M 2×4.05/2=850.5N 次梁自重：1.2×2（19.7kg/m ×1.5）×9.8=695N施工荷载：1.4×150kg ×9.8=2058N装卸荷载按总重的一半即1.4*9.8*800/2=5488 N 合计： 10018.39N槽钢主梁以钢丝绳吊点作为支承点计算。

悬挑卸料平台受力计算书

悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

平台水平钢梁的悬挑长度4.00m，插入结构锚固长度2.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.10m。

水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用16号工字钢。

次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。

脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。

栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1850MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.80m，两道钢丝绳距离2.30m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.60m。

一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1 = 0.30×1.00=0.30kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m经计算得到:q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.30+0.14)+1.4×2.00 = 3.33kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×5.00=7.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.33×2.102/8+7.00×2.10/4=5.51kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=5.51×106/(1.05×80500.00)=65.20N/mm2；次梁的抗弯强度计算σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.5×58.0×235/(2100.0×140.0×235.0)=1.07由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录其值用φb'查表得到其值为0.789 经过计算得到强度σ=5.51×106/(0.789×80500.00)=86.73N/mm2；次梁的稳定性计算σ< [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

悬挑式卸料平台计算书01

悬挑卸料平台计算书六、锚固段与楼板连接的计算螺栓的性能等级螺栓公称直径(mm)M16 M20 M22 M24 M27 M30 8.8级 80 125 150 175 230 280 10.9级100155]902252903552 在螺栓杆轴方向受拉的连接中，每个高强度螺栓的承载力设计值取b t N =0.8P 。

水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)：地锚螺栓数量n = 2个每个地锚螺栓承受的拉力 N t = 471.428kN 每个地锚螺栓承受的剪力 N v = 1707.706kN 每个地锚螺栓承受的直径 d =20mm 每个地锚螺栓承受的直径 d e =16.93mm 地锚螺栓抗剪强度设计值 f v b =170.0N/mm 2 地锚螺栓抗拉强度设计值 f t b =170.0N/mm 2 经过计算得到每个地锚螺栓受剪承载力设计值 N v b = 3.1416×20×20×170.0/4=53.407kN每个地锚螺栓受拉承载力设计值 N t b = 3.1416×16.93×16.93×170.0/4=38.270kN 经过计算得到公式左边等于0.034 每个地锚螺栓承载力计算满足要求!7.2 紧固件(螺栓、铆钉等)连接7.2.1 普通螺栓、锚栓和铆钉连接应按下列规定计算： 1 在普通螺栓或铆钉受剪的连接中，每个普通螺栓或铆钉的承载力设计值应取受剪和承压承载力设计值中的较小者。

受剪承载力设计值：普通螺栓 b v 2vbv 4f d n N π= (7.2.1-1)承压承载力设计值：普通螺栓 ∑∙=bcbc ft dN (7.2.1-3)式中 n v ——受剪面数目； d ——螺栓杆直径；∑t ——在不同受力方向中一个受力方向承压构件总厚度的较小值； b v f 、b c f ——螺栓的抗剪和承压强度设计值；2 在普通螺栓杆轴方向受拉的连接中，每个普通螺栓的承载力设计值应按下列公式计算：普通螺栓 b t 2eb t 4f d N π=(7.2.1-5)式中 d e ——螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径；b t f ——普通螺栓、锚栓和铆钉的抗拉强度设计值。

卸料平台计算书

地下部分落地上料平台搭设一、地下室结构施工阶段，模板、钢筋、运输、打捆上料平台：1、上料平台搭设尺寸，下口宽1.2m、上口宽6.6 m、长度12m、高度6m。

位置钢筋加工区外侧搭设。

2、材料采用，φ48mm*3.5mm的无缝钢管，用于立杆、大横杆、小横杆。

扣件为直角扣件、旋转扣件和对接扣件，脚手板采用钢脚手架板，密目网和铁丝等。

3、防护栏搭设高度1.2m，用密目网进行封闭防护。

密目网的质量检测和试验合格产品，如受损应及时更换。

二、落地平台计算及图示钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元一、参数信息:1.基本参数立柱横向间距或排距l a(m):1.50，脚手架步距h(m)：1.30；立杆纵向间距l b(m):1.20，脚手架搭设高度H(m)：14.10；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30，平台底钢管间距离(mm)：900.00；钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.300×0.900 = 0.420 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 2.000×0.900 = 1.800 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 1.000×0.900 = 0.900 kN/m2.强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。