压力容器的热处理

压力容器可采取的部分热处理总结

热处理作为一种传统并行之有效的改善和恢复金属性能的方法在压力容器设计、制造等环节中一直属于相对薄弱的环节。压力容器涉及四种热处理：焊后热处理（消除应力热处理）；改善材料性能热处理；恢复材料性能热处理；焊后消氢处理。这里重点对压力容器设计中应用广泛的焊后热处理的有关问题予以讨论。

1、奥氏体不锈钢制压力容器是否需要焊后热处理

焊后热处理是利用金属材料在高温下屈服极限的降低，使应力高的地方产生塑性流变，从而达到消除焊接残余应力的目的，同时可以改善焊接接头及热影响区的塑性和韧性，提高抗应力腐蚀的能力。这种消除应力的方法在具有体心立方晶体结构的碳素钢、低合金钢制压力容器中被广泛采用。奥氏体不锈钢的晶体结构是面心立方，由于面心立方晶体结构的金属材料比体心立方具有更多的滑移面，因而表现出良好的韧性和应变强化性能。另外，在压力容器设计中，选用不锈钢往往是为了防腐蚀和满足温度的特殊要求这两个目的，加上不锈钢与碳素钢和低合金钢相比价格昂贵，所以其壁厚都不会很厚。因此，从正常操作的安全性考虑，没有必要对奥氏体不锈钢制压力容器提出焊后热处理的要求。至于因使用而出现的腐蚀，材料不稳定，如：疲劳，冲击载荷等不正常操作条件而带来的恶化情况，在常规设计中是难以考虑的。如果存在这些情况，需要由有关的科技人员（如：设计、使用、科研等有关单位）经过深入研究，对比实验，拿出切实可行的热处理方案并确保压力容器的综合使用性能不受影响。否则，如果没有充分考虑热处理对于奥氏体不锈钢制压力容器的需要与可能，简单地类比碳素钢与低合金钢的情况而对奥氏体不锈钢提出热处理要求，往往是行不通的。

在现行标准中，对奥氏体不锈钢制压力容器是否进行焊后热处理的要求比较含糊。在

GB150—89《钢制压力容器》10.4.1.3 中规定：“除图样另有规定外，冷成形的奥氏体不锈钢封头可不进行热处理”。至于其它情况是否进行热处理则可能由于不同人的理解而异。在GB150—1998《钢制压力容器》10.4.1?中规定：容器及其受压元件符合下列条件之一者，应进

行热处理。其中的第二、三项为：“有应力腐蚀的容器，如盛装液化石油气，液氨等的容器”和“盛

装毒性为极度或高度危害介质的容器”只是在10.4.1.1.f)中规定：除图样另有规定外，奥氏

体不锈钢的焊接接头可不进行热处理”。从标准表述的层次来分析，这一要求应理解为主要是针对第一项中所列举的各种情况而言。上述的第二、三项的情况不一定能够包括在内。所以，建议在适当的时候应当以“增补”的方式将“10.4.1.1.)f ”改为用“10.4.1.4的”方法表达。这样可以更全面、准确地表述对奥氏体不锈钢制压力容器焊后热处理的要求，使设计者能够根据实际情况自行决定对奥氏体不锈钢制压力容器是否需要热处理和怎样进行热处理。

99版“容规”的第74条明确：“奥氏体不锈钢或有色金属制压力容器焊接后一般不要求做热处理，如有特殊要求需进行热处理时，应在图样上注明。”

2、爆炸不锈钢复合钢板制容器的热处理

爆炸不锈钢复合钢板因其优越的耐蚀性能与机械强度的完美组合及其合理的性价比，因此在压力容器行业的应用越来越广，但是这种材料的热处理问题也应引起压力容器设计人员的注意。

压力容器设计人员对于复合板通常比较重视的技术指标是其结合率，而对于复合板的热处理问题往往考虑的很少或者认为这一问题应由相关的技术标准及制造厂考虑。

爆炸加工金属复合板的过程，本质上是在金属表面施加能量的过程。在高速脉冲作用下，复材向基材倾斜碰撞，在金属射流状态下，复层金属与基层金属间形成锯齿状的复合界面，达到原子间的结合。

经过爆炸加工后的基材金属，实际上是经受了一次应变强化的加工过程。其结果是抗拉强度氏上升，塑性指标下降，屈服强度值c不明显。无论是Q235系列的钢材还是16MnR，经过爆炸加工后再检测其机械性能指标，都呈现出上述应变强化现象。

对此，钛—钢复合板与镍—钢复合板都要求复合板经爆炸复合后，应进行消除应力热处理。

99 版“容规”对此也有明确的规定，但是对于爆炸复合奥氏体不锈钢板未做这样的规定。

在现行的有关技术标准中对于爆炸加工后的奥氏体不锈钢板是否进行热处理和怎样热处理

的问题表达的比较含混。GB8165-87《不锈钢复合钢板》规定为：根据供需双方协议，亦可以

热扎状态或热处理状态交货。” GB473394《压力容器用爆炸不锈钢复合钢板》规定：复合钢

板需经热处理、校平、剪边或切割供货。按需方要求，复合表面可经酸洗、钝化或抛光处理，亦可在热处理状态下供货”。这里没有提到如何进行热处理。

造成这种状况的主要原因仍然是前述的奥氏体不锈钢产生晶间腐蚀的敏化区域问题。

GB8547-87《钛-钢复合板》中规定钛-钢复合板消除应力热处理的热处理制度为：540C ±25 C, 保温3小时。而这一温度恰好处于奥氏体不锈钢的敏化温区范围内( 400 C --850 °C)。因此，对

于爆炸复合奥氏体不锈钢板的热处理问题给出明确的规定是比较困难的。对此,我们的压力容器设计人员要

有清醒的认识，给予充分的重视，并采取相应的措施。

首先，复材的不锈钢不得选用1Cr18Ni9Ti ,原因是与低碳奥氏体不锈钢0Cr18Ni9相比，其碳含量较高，更容易发生敏化，使其抗晶间腐蚀的能力下降。另外，当爆炸复合奥氏体不锈钢板制造的压力容器壳体与封头使用在较苛刻的条件时，如：压力较高，压力波动，盛装极度、高度危害的介质时，应当选用

00Cr17Ni14Mo2 这类超低碳奥氏体不锈钢可使敏化的可能性降为最低。并应明确提出复合板的热处理要求，并与有关方面协商确定其热处理制度，以达到基材具有一定的塑性贮备量，复材有合乎要求的耐腐蚀性能的目的。

3、能否用其他方式代替设备的整体热处理

由于受制造厂条件限制，及经济利益的考虑，许多人曾探索用其他方式代替压力容器的整体热处理，虽然这些探索是有益和可贵的，但是目前还不能替代压力容器的整体热处理。在目前有效的标准和规程中，还没有放宽对整体热处理的要求。在各种代替整体热处理的方案中比较典型的有：局部热处理，锤击法消除焊接残余应力，爆炸法消除焊接残余应力及振动法，热水浴法等。

局部热处理：在GB150 —1998《钢制压力容器》10.4.5.3中规定：“B C、D类焊接接头，球形封头与圆筒相连的A 类焊接接头以及缺陷焊补部位，允许采用局部热处理方法。”这条规定意味着筒体上的A 类焊缝不允许采用局部热处理方法，即：整台设备不允许采用局部热处理方法，原因之一是焊接残余应力不能够对称消除。

锤击法消除焊接残余应力：即通过人工锤击，在焊接接头的表面迭加一层压应力，从而部分抵消残余拉

应力的不利作用。这种方法从原理上讲对防止应力腐蚀幵裂是会有一定抑制作用的。但是由于在实践操作过程中没有量化指标和较严格的操作规程，加上对比使用的验证工作不够,