150吨汽车吊上楼面

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楼板上吊车加固方法

25t吊车在楼板上作业加固方案2014年4月13日，我公司经过现场踏勘，经过综合考虑，需在本工程一层顶板上行走25t汽车吊并利用汽车吊吊装钢构件,施工时需要采取措施加固14-1~14-3两轴线间的楼板,现编制该区域楼板加固方案如下：1 楼板底部支撑方案1.1 加固方式：采用满堂式脚手架进行加固。

地下一层和地下二层均加设满堂脚手架,要求两层立杆位置重合。

1.2满堂架立杆间距为500 X 500mm水平杆步距不大于为1400mm,底座采用底托，落在50X 10（的木方上，顶端使用顶托，采用截面100X10（的长木方顶紧楼板。

1.3斜撑和扫地杆必须加设，斜撑按照每4m —道设置。

1.4立杆要求必须顶紧楼板,现场加工专用的顶托扳手,现场施工前,对工人进行技术交底,用扳手拧紧顶托的丝杠,至拧不动为止。

满堂架搭设后，项目部派专人全面检查顶托，保证顶托顶紧楼板。

2 楼面上采取的辅助措施2.1 在汽车吊的四个支撑点下加垫200X 300方木,每个支撑下垫并排的两根方木,方木长度不小于2000mm。

2.2楼面上沿满堂架支撑区域边线搭设栏杆,以免汽车吊行走时越界,对楼板造成损伤。

2.3 汽车吊行走路线满铺木条板，以均匀传递荷载。

2 . 4标高变化处采用方木进行抄垫,搭成斜坡,保证汽车吊通过,并保护梁的边角不受损伤。

3 计算书3.1 计算依据1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3）结构设计说明及施工图纸。

3.2 汽车吊基本参数：汽车吊自重27t，起吊时4个支腿间距为5.1m （左右）X6.0m （前后）。

汽车起重机在工作过程中，自身的重量及起吊构件的重量全部由伸出的 4 个支腿承担,由于在起吊过程中,起重臂需要进行旋转,将可能导致 4 个支腿的受力存在不均匀的情况,一个最极端的不利工况是汽车起重机的自重及构件重量只由其中 2 个支腿来承担。

3.3 计算过程汽车吊行走时有木跳板将荷载分散，且因此仅验算起重作业时即可满足。

150T汽车吊参数

中联牌ZLJ5663JQZ150H汽车起重机产品介绍书QY150H633长沙中联重科工程起重机公司中联牌QY150H633汽车起重机1.产品特点中联牌ZLJ5663JQZ150H汽车起重机是我公司为适应市场需求，运用多年设计制造移动式起重机的技术结晶并结合国际先进技术设计开发的高性能、高可靠性起重机。

该产品是机电液系统高度集中的高科技产品，并融合了部分全地面起重机技术。

它将以其卓越的操纵性能、极佳的微动性能、巨大的起重能力和超常的起升高度而活跃于我国经济建设的各个领域。

该产品适用于化工、矿山、油田、港口码头、建筑工地等场所的起重作业和安装工程。

该产品不适合于电磁波较强的地区。

该产品是一种全回转、伸缩动臂式、电液比例控制的汽车起重机，采用本公司自制的全驾六桥专用底盘，视野宽广，装饰豪华舒适，12X6驱动，三桥驱动，三桥转向。

采用了最新的带负载反馈电液比例换向阀及多联柱塞变量泵, 开式、闭式结合的变量系统，使得各执行机构的工作能力充分发挥，双摇杆操纵，能实现主副起升、变幅、回转、伸缩诸机构之间的组合动作，极大地提高了起重机的工作效率。

具有操作轻便、灵活，工作平稳可靠，无级调速等特点。

在液压系统中，设有溢流阀、平衡阀、液压锁、制动阀等安全装置，以防油路过载及避免由于油管破裂而引起的意外事故发生。

配备了力矩限制器等多种安全装置和齐全的照明系统，可保证操作安全可靠，并便于夜间作业。

2.整机规格2.1产品型号汽车行业型号：ZLJ5663JQZ150H工程行业型号：QY150H633注：产品配置可能因设计或其它原因发生变更，以上配置仅供参考2.3额定起重量表18倍率。

表二：（支腿全伸、32吨配重）单位：kg倍率。

表三：（支腿全伸、24吨配重）单位：kg表四：（支腿全伸、10吨配重）单位：kg表五：（支腿全伸、0吨配重）单位：kg2.4 行驶状态外形尺寸图（尺寸单位：mm)图片太大，另发文件3.上车部分规格3.1主臂及伸缩机构六节椭圆形箱形截面主臂，由进口WELDOX 960E的高强度结构钢焊接而成。

XGC150(150吨)起重性能

24.0 23.0 22.3 21.6 20.9 20.3 19.8 19.3 17.6 16.2 14.9 13.7 12.7 11.8
19.9 19.5 18.9 18.0 17.2 16.5 15.9 15.4 14.9 13.9 12.8 11.9
16.9 16.6 16.4 16.0 15.5 15.1 14.3 13.6 12.9 12.3 11.7 11.2 10.8 10.4 9.9
6
主臂长度(m) 副臂长度(m) 副臂角度(°) 幅度 (m) 13 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 配重
36 13 15 30 15 19 30 15 25 30 15 31 30
48.5 44.8 40.1 34.2 29.6 26.0 23.1 20.6 18.6 16.9 15.4 14.1 13.0 11.9 11.0 10.2 9.5 8.8 8.2
43.4 40.2 37.3 33.9 29.4 25.7 22.8 20.4 18.4 16.6 15.1 13.8 12.7 11.7 10.8 10.0 9.2 8.6 8.0 7.4 37.7 35.0 32.6 29.2 25.6 22.7 20.3 18.2 16.5 15.0 13.7 12.6 11.5 10.6 9.8 9.1 8.4 7.8 7.3 6.8 34.4 32.1 30.0 28.0 25.4 22.4 20.0 18.0 16.3 14.8 13.5 12.3 11.3 10.4 9.6 8.8 8.2 7.6 7.0 6.5 6.0 5.6 31.1 29.1 27.3 25.6 24.0 22.3 19.9 17.9 16.2 14.7 13.4 12.2 11.2 10.3 9.5 8.7 8.1 7.5 6.9 6.4 5.9 5.5 5.1 28.2 26.5 25.0 23.5 22.1 20.8 19.6 17.6 15.9 14.4 13.1 12.0 10.9 10.0 9.2 8.5 7.8 7.2 6.7 6.1 5.7 5.2 4.8 4.5 24.7 23.3 21.9 20.7 19.5 18.4 17.3 15.8 14.3 13.0 11.8 10.8 9.9 9.1 8.3 7.7 7.1 6.5 6.0 5.5 5.1 4.7 4.3 4.0 3.6 21.4 20.3 19.2 18.1 17.2 16.2 15.4 14.5 13.8 12.7 11.6 10.5 9.6 8.8 8.1 7.4 6.8 6.2 5.7 5.3 4.8 4.4 4.0 3.7 3.4 3.1 19.7 18.7 17.7 16.8 16.0 15.2 14.4 13.6 12.9 12.3 11.4 10.4 9.5 8.7 7.9 7.2 6.6 6.1 5.6 5.1 4.7 4.3 3.9 3.5 3.2 2.9 2.6 18.0 17.1 16.2 15.4 14.6 13.8 13.1 12.4 11.7 11.0 10.3 9.7 9.1 8.4 7.7 7.0 6.4 5.8 5.3 4.8 4.4 4.0 3.6 3.3 2.9 2.6 2.3 2.1

小型汽车吊上楼面验算计算书

小型汽车吊上楼面验算计算书专业:结构总设计师(项目负责人)：__ _审核: ____ ____ _校对: ____ __ _ ____设计计算人: ____ _________ _***********所2018年1月汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊在楼面上行走的工况，工况二为汽车吊吊装作业时的工况。

一、楼面行走工况1、设计荷载根据原结构设计模型，四层楼面设计恒荷载9kN/m2，楼面设计活荷载8kN/m2，四层楼面楼板厚度120mm，楼板自重恒荷载3kN/m2。

因此，汽车吊楼面行走工况下，等效均布荷载不超过（9-3）+8=14kN/m2为宜。

汽车吊行走区域如下图所示。

图 1汽车吊行走区域布置图2、吊车荷载及尺寸3、汽车吊行驶相关参数15吨小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷载如下图所示：图 2汽车荷载参数4、承载力校核15吨汽车吊行走时，后两轮居于板跨中为最不利工况，如下图：图 3 汽车楼面行走计算简图4.1 基本资料4.1.1 工程名称：局部承压计算4.1.2 周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度 Lx ＝ 3250mm， Ly ＝ 8000mm，板的厚度 h ＝ 120mm4.1.3 局部荷载4.1.3.1 第一局部荷载局部集中荷载 N ＝ 42kN，荷载作用面的宽度 btx ＝ 200mm，荷载作用面的宽度 bty ＝ 600mm；垫层厚度 s ＝ 0mm荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 1625mm，最左端至板左边的距离x1 ＝ 1525mm，最右端至板右边的距离 x2 ＝ 1525mm荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 3100mm，最下端至板下边的距离y1 ＝ 2800mm，最上端至板上边的距离 y2 ＝ 4600mm4.1.3.2 第二局部荷载局部集中荷载 N ＝ 42kN，荷载作用面的宽度 btx ＝ 200mm，荷载作用面的宽度 bty ＝ 600mm；垫层厚度 s ＝ 0mm荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 1625mm，最左端至板左边的距离x1 ＝ 1525mm，最右端至板右边的距离 x2 ＝ 1525mm荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 4900mm，最下端至板下边的距离y1 ＝ 4600mm，最上端至板上边的距离 y2 ＝ 2800mm4.2 第一局部荷载4.2.1 荷载作用面的计算宽度4.2.1.1 bcx ＝ btx + 2s + h ＝ 200+2*0+120 ＝ 320mm4.2.1.2 bcy ＝ bty + 2s + h ＝ 600+2*0+120 ＝ 720mm4.2.2 局部荷载的有效分布宽度4.2.2.1 按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 bcy ≥ bcx， bcx ≤ 0.6Ly 时，取 bx ＝ bcx + 0.7Ly ＝320+0.7*8000 ＝ 5920mm当 bx ＞ Lx 时，取 bx ＝ Lx ＝ 3250mm4.2.2.2 按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 bcx ＜ bcy， bcy ≤ 2.2Lx 时，取by ＝ 2bcy / 3 + 0.73Lx ＝ 2*720/3+0.73*3250 ＝ 2853mm 当 0.5by ＞ 0.5ey2 时，取 by ＝ 1426 + 0.5ey2 ＝ 1426+0.5*1800 ＝2326mm4.2.3 绝对最大弯矩4.2.3.1 按上下支承考虑时的绝对最大弯矩4.2.3.1.1 将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载qy ＝ N / bty ＝ 42/0.6 ＝ 70kN/m4.2.3.1.2 MmaxY＝qy·bty·(Ly - y)·[y1 + bty·(Ly - y) / 2Ly] / Ly＝ 70*0.6*(8-3.1)*[2.8+0.6*(8-3.1)/(2*8)]/8 ＝76.76kN·m4.2.3.2 按左右支承考虑时的绝对最大弯矩4.2.3.2.1 将局部集中荷载转换为 X 向线荷载qx ＝ N / btx ＝ 42/0.2 ＝ 210kN/m4.2.3.2.2 MmaxX＝qx·btx·(Lx - x)·[x1 + btx·(Lx - x) / 2Lx] / Lx=210*0.2*(3.25-1.625)*[1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25 ＝ 33.08kN·m4.2.4 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载4.2.4.1 按上下支承考虑时的等效均布荷载qey ＝ 8MmaxY / (bx·Ly2) ＝ 8*76.76/(3.25*82) ＝ 2.95kN/m24.2.4.2 按左右支承考虑时的等效均布荷载qex ＝ 8MmaxX / (by·Lx2) ＝ 8*33.08/(2.326*3.252) ＝ 10.77kN/m24.2.5 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载qe' ＝ N / (Lx·Ly) ＝ 42/(3.25*8) ＝ 1.62kN/m24.3 第二局部荷载4.3.1荷载作用面的计算宽度4.3.1.1 b cx＝ b tx + 2s + h ＝ 200+2*0+120 ＝ 320mm4.3.1.2 b cy＝ b ty + 2s + h ＝ 600+2*0+120 ＝ 720mm4.3.2局部荷载的有效分布宽度4.3.2.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cy≥ b cx， b cx≤ 0.6L y时，取 b x＝ b cx+ 0.7L y＝ 320+0.7*8000 ＝ 5920mm当 b x＞ L x时，取 b x＝ L x＝ 3250mm4.3.2.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cx＜ b cy， b cy≤ 2.2L x时，取b y＝ 2b cy / 3 + 0.73L x＝ 2*720/3+0.73*3250 ＝ 2853mm当 0.5b y＞ 0.5e y1时，取 b y＝ 0.5e y1 + 1426 ＝ 0.5*1800+1426 ＝2326mm4.3.3绝对最大弯矩4.3.3.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩4.3.3.1.1将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载q y＝ N / b ty＝ 42/0.6 ＝ 70kN/m4.3.3.1.2 M maxY＝ q y·b ty·(L y - y)·[y1 + b ty·(L y - y) / 2L y] / L y＝ 70*0.6*(8-4.9)*[4.6+0.6*(8-4.9)/(2*8)]/8＝ 76.76kN·m4.3.3.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩4.3.3.2.1将局部集中荷载转换为 X 向线荷载q x＝ N / b tx＝ 42/0.2 ＝ 210kN/m4.3.3.2.2 M maxX＝ q x·b tx·(L x - x)·[x1 + b tx·(L x - x) / 2L x] / L x＝210*0.2*(3.25-1.625)*[1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25＝ 33.08kN·m4.3.4由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载4.3.4.1按上下支承考虑时的等效均布荷载q ey＝ 8M maxY / (b x·L y2) ＝ 8*76.76/(3.25*82) ＝ 2.95kN/m24.3.4.2按左右支承考虑时的等效均布荷载q ex＝ 8M maxX / (b y·L x2) ＝ 8*33.08/(2.326*3.252) ＝ 10.77kN/m24.3.5由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载q e' ＝ N / (L x·L y) ＝ 42/(3.25*8) ＝ 1.62kN/m24.4 结果汇总4.4.1 等效均布荷载 qe ＝ 10.77kN/m2＜14kN/m2二、汽车吊装工况1、吊车支腿压力计算根据施工方案，15t汽车吊钢架拼装过程中，最不利工况为：吊装半径12m，吊重1.2t，即起重力矩为14.4t▪m，汽车吊自重为15吨。

挖掘机拆除楼房(特选参考)

钩机拆除说明：钩机拆除要经过严格计算。

包括整天结构稳定性计算，承重大梁的荷载计算，钩机行走计算等等。

以下是理想状态施工方法没有经过验算。

如果要可行性全面方案许要全面结构图纸和全面计算。

1.使用150吨吊车将XXX吨重以下钩机吊至楼顶主梁上。

下图为普通150吨汽车吊性能表：
2.钩机放在楼层结构承重大梁上。

先破碎结构板，在破碎结构次梁。

钩机后退至主梁和柱子后面才可以破碎前面的主梁。

如下图钩机拆除一块区域必须在此区域柱子和承重大梁后面且不可以拆除承重大梁和柱子。

拆除平面示意图
3.钩机拆除必须沿承重大梁后退。

拆除钩机侧面示意图
4钩机拆除一层楼的一半后，用废渣填在挖掘机下，下到下一层楼，然后再拆除余下的另一半楼体。

这样循环往复，一层层拆除。

拆除钩机下楼示意图。

150吨行车施工方案

150吨行车施工方案【摘要】在建筑工程、设备安装工程中，起重吊装技术是影响工程安全、质量、进度和施工成本的关键技术之一。

吊装方案是吊装施工的指导性文件，吊装方案的编写的好坏直接影响到吊装能否成功的一个重要因素。

【关键字】：安装行车吊装方案根据业主提供的150T行车安装图纸，在厂房安装的150T行车，吊装场地狭采用大吊车进行作业。

按照国家有关标准及规范，结合单位的工作经验，进行方案的编制。

1. 概况1.1施工范围从设备开箱、现场倒运、组拼、吊装、机电安装及静动载荷试验等到试运转合格为止。

试运转包括空负荷、静负荷和动负荷试验，并根据试验要求测量起重梁上拱度，悬臂上挠度等参数。

1.2设备概况150/50吨一台，自重207.642吨，车间行车梁轨道跨距24米，行车轨道标高28米。

此行车分为二片主梁，主梁（1）48.705吨（含起重机运行机构及其它附件），主梁（2）55.929吨（含起重机运行机构及其它附件），主小车67吨，电气设备10吨。

安装及验收规范：严格执行GB50278-98《起重机设备安装工程施工及验收规范》、国家有关机械电气设备安装通用标准及安全规范。

本工程具有工期紧，吊装设备重量大，吊装高度高，跨距大的特点。

安装总工期：20天2. 施工方案编制的依据 《冶金机械设备安装工程施工及验收规范》YBJ217-89 《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278－98） 《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231－98）3. 行车吊装工艺3.1施工准备3.1.1. 技术准备按合同要求选用国标，施工验收规范及其它技术资料，并将设备技术文件和设计图纸进行核对。

施工前进行由设计单位、业主、施工单位三方参加的图纸会审，办理图纸会审手续。

根据设计图纸、现场实际情况以及设备特点，编制或选择关键工序的作业指导书。

根据设计图纸、施工方案及其它技术文件，向设备安装人员进行技术交底，并办理技术交底手续。

150吨汽车吊上楼面

附件1：汽车吊上楼面计算QAY- * * *图2.1.2-1 标准汽车式起重机轴距、立面尺寸图图2.1.2-2 标准汽车式起重机平面尺寸图图2.1.2-3 标准汽车式起重机轮距、支腿尺寸图表2.1.3 QAY-16 0汽车式起重机主要技术参数第1部分： 160吨汽车吊行走状态下脚手架计算分析第一、二轴轮压为115KN 第三、四轴轮压为117KN 第五、六轴轮压为118KN根据规范汽车轮作用面积btx*bty=0.3*0.2m ，楼板厚度200mm ，强度C35 1、行走时对楼板的抗冲切承载力验算因楼板厚度200mm ＜800mm,截面高度影响系数0.1=h β；mm h 165352000=-=， mm u m 1660)465365(*2=+=2,/0.1mm N m pc =σ5.12.14.01+=η=1.2，245.11660*4165*305.02=+=η，故1η=.2；则：()0,25.07.0h u f m m pc t h ησβ+ =(0.7*1*1.57+0.25*1)*1.2*1660*165=443KN ＞118KN 故楼板抗冲切承载力满足在楼面上行走汽车吊的要求。

2、行走时对楼板的局部承压验算按照《混凝土结构设计规范》，楼板局部承压验算公式为：l c l c ln F 1.35f A ββ≤c 1.0;β=c f =16.7N/mm 2；2160000300200mm x A l ==（轮胎着地长度和宽度参考《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)表4.3.1-2）21420000)200*2200(*)200*2300(mm A b =++=22500050*100mm A l ==（考虑楼板下部脚手架垫块与楼板的接触面积） 2230000)50*250(*)50*2100(mm A b =++=645.2111==l b A A β 45.2222==l b A A β 按照公式：==11135.1l c c A f F ββ 1.35*1*2.645*16.7*60000=3577KN ＞118KN ==22235.1l c c A f F ββ 1.35*1*2.45*16.7*10000=552KN ＞118KN 故楼板局部承压满足要求！ 3、行走时对支撑架的局部承压验算支撑架立面图脚手架平面布置示意图现拟采用土建单位脚手架，土建施工完后不拆除，用于汽车吊上楼面的楼板加固措施：采用Φ48×3.5 的满堂钢管脚手管，立杆纵管间距为 1.2m，水平横管间距为1.2m，步距为1.5m，搭设高度12.35米。

超限吊装

第一章概述1、编制说明本方案是为了指导浙江省翔盛集团聚酯装置超限设备吊装而编制的。

其关键设备分别为终聚釜（位号1261-R01），预聚釜（位号1251—R01），酯化换热器（位号1222—H01），酯化反应器（位号1222—R01）和热媒站的烟筒。

主装置四台设备全都为进口设备，体积大，重量重，安装标高高，且全都位于砼框架内，吊装空间狭小，吊装难度大，务必引起各有关部门和人员的高度重视，从管理和技术上采取切实可行的措施，以保证吊装的安全和进度。

吊装参数一览表2、编制依据2.1 设备制造图，设备运输图。

2.2 《大型设备吊装工程施工工艺标准》，SHJ515--902.3 设备平面布置图2.4 CHEMTEX 关于超限设备吊装条件2.5 《设备起重工》，中国建筑工业出版社3 、吊装方法及吊装顺序3.1 吊装方法由于设备全部位于混凝土框架内，先用三台吊车抬吊将设备送至安装平面楼层,即18.000米平面,然后用拖排平移至安装位置。

除终聚釜用六台50吨千斤顶顶升就位外，其余采用滑移法用滑轮组提升就位。

热媒站的烟筒采用单吊车偏心吊。

3.2 吊装顺序先吊预聚釜1251—R01，再吊终聚釜1261—R01，然后是酯化换热器1222—H01，最后是汽提塔1223-T01和酯化反应器1222—R01。

3.3 吊装运输线路1251—R01和1261—R01都从1轴上F—G轴线间进入主框架，其中1251—R01在5轴至6轴线间转90度，到达安装位置。

1222—H01，1223-T01和1222—R01都从1轴线上E—F轴线间进入主框架直接牵引到达安装位置。

第二章吊装第一节 1251—R01吊装1251—R01预聚釜为进口专利设备，主体材料SS304复合钢板，操作压力为负压，外型尺寸φ3658/φ2667*9918体积64m3，单台重62吨。

1、各过程受力计算1.1从+0.000平面到+18.000平面设索具重 q=1吨计算荷载：Q=（G+q）=63吨P1+P2=Q2P1=3*Q /4.5=42吨P1=21吨P2=21吨1.2当设备一端落在拖排上，主吊车脱钩时：R支+P2=QP2=3.5*Q /6.5=34吨R支=Q- P2=29吨其中，R支为拖排受力，P2为辅助吊车受力，P1为主吊车受力。

大跨度平面桁架钢结构施工

大跨度平面桁架钢结构施工摘要：大跨度平面桁架，跨度大、位置高，在结构连成整体前（施工过程中），结构稳定性较弱，施工难度大、风险较高。

本工程平面桁架通过分段、加支撑、拉设缆风绳，合理安排施工工艺流程，保障体育馆屋面平面桁架施工。

分析总结空间双向桁架钢结构体系施工工艺，形成工程技术类成果文件。

为今后类似工程提供相关理论依据和钢结构工程施工经验。

关键词：平面桁架；大跨度；稳定性；施工工艺1工程概述体育馆屋盖为空间双向桁架钢结构体系，通过四周钢梁与墙面钢结构相连。

桁架为平面钢管桁架桁架结构，其中施工二区、三区桁架跨度大，高度高。

整榀加工后无法运输，现场也无法整榀吊装，故需通过分段处理。

2 主桁架分段分段时杆件对接位置不宜在同一平面上，而宜错开≥500mm。

加工时管件的分界面在两相邻节点的1/3处附近，分段处的腹杆采用现场后装，在现场高空焊接。

桁架分段重量介于3吨~14吨之间，采用150吨汽车吊，场内吊装，满足吊装要求。

分段原则：（1）满足现场吊机性能、且便于安装（2）工厂制作分段的合理性和经济性（3）单体散件的重量和运输条件要求（4）各种技术规范要求、设计要求等（5）最终成形后，桁架的受力符合设计者的意图3 施工工艺流程体育馆屋面空间双向桁架施工工艺流程：立支撑→拉设缆风绳→边段桁架吊装→拉设缆风绳→中段桁架吊装→下一跨边桁架吊装→拉设缆风绳→纵向次桁架连接→中桁架吊装→下一跨桁架。

纵向次桁架连接中段桁架吊装4 临时支撑布置（1）格构支撑1高度36米，考虑分成三段进行搭设，每段长度约12米，第一段格构支撑，采用25吨汽车吊吊装就位，并及时拉设缆风绳，确保支撑架稳定性。

然后，第二段格构支撑吊吊装就位，第二段支撑架缆风绳拉设好后，拆除第一段支撑架缆风绳。

最后，第三段格构支撑吊装就位，如图所示：（2）临时支撑架设置时应尽量设置在土建混凝土柱和混凝土梁上，减少对土建结构安全带来的影响。

为避免楼面受压破坏，支撑架下部与楼面接触部位通过设置钢板扩大受压面积，且楼面下部投影位置同样设置支撑架进行回顶加固处理。

中联130吨150吨汽车吊施工参数

中联130吨150吨汽车吊施工参数项目数值备注最大额定总起重量 kg 130000 基本臂最大起重力矩 kN.m 4980 6m幅度时最大工作基本臂最大起升高度 m 13 性能主臂最大起升高度 m 49.5 参数不考虑吊臂变形，括号内数值为加上加长臂的值副臂最大起升高度 m 66(73)单绳最大速度(主卷扬)m/min 115 卷筒第四层单绳最大速度(副卷扬)m/min 115 卷筒第四层工作起重臂起臂时间 s 90 速度起重臂伸出时间 s 150 回转速度 r/min 0,1.5 最高行驶速度 km/h 72 最大爬坡度 % 40 最小转弯直径 m 24 行驶最小离地间隙 mm 258 参数 GB3847-2005 GB17691 排气污染物排放值及烟度限值符合标准规定 -2005国? 百公里油耗 L 80 行驶状态自重(总质量) kg70000(50195) 括号内为公告参数整车整备质量 kg 69805(50000) 括号内为公告参数质量前桥轴荷 kg 31000 含吊臂参数中后桥轴荷 kg 39000 含吊臂14300×3100×3750 公告参数(不含吊臂) 外形尺寸(长×宽×高) mm16165×3100×3818 含吊臂支腿纵向距离 m 7.04 支腿横向距离 m 8.5(全伸)、5.6尺寸 (半伸)参数主臂长 m 13,48 主臂仰角 ? -2,80 副臂长 m 10、17 加长臂+副臂 m 7.5、24 加长臂为用户选用件副臂安装角 ? 0、15、30ZLJ5700 特征号:ZLJ5700H3 型号类别二类OM502LA 型号发底盘动额定功率 kW/r/min 390/1800 机 2400/1080 最大输出扭矩 N.m/r/min生产企业长沙中联重工科技发展股份有限公司型号 TAD721VE 欧?排放上车额定功率 kW/r/min 195/2300 发动机最大输出扭矩 N.m/r/min 905/1400,1800项目数值备注最大额定总起重量 kg 150000 基本臂最大起重力矩 kN.m 5292 6m幅度工作最长主臂最大起重力矩 kN.m 2264 22m幅度性能基本臂最大起升高度 m 13.5 参数主臂最大起升高度 m 60 不考虑吊臂变形，括号内数值为加上加长臂的值副臂最大起升高度 m 78.4 / (86)单绳最大速度(主卷扬)m/min 110 卷筒第五层单绳最大速度(副卷扬)m/min75 卷筒第三层工作起重臂起臂时间 s 78 速度起重臂伸出时间 min 12 最大回转速度 r/min 1.5 最高行驶速度 km/h 72 最大爬坡度 % 40 最小转弯直径 m 23 行驶最小离地间隙 mm 280参数 GB3847-2005 排气污染物排放值及烟度限值符合标准规定GB17691-2005(国?) 百公里油耗 L 80 行驶状态自重(总质量) kg 54900 整车整备质量 kg 54705 质量参数 ?、?、?轴荷 kg 8700/8700/8700/ ?、?、?轴荷 kg 20800(双轴)/8000 外形尺寸(长×宽×高) 14950×3000×3950 mm支腿纵向距离 m 7.04 支腿横向距离 m 8.5(全伸)、6.5(半伸) 尺寸主臂长 m 13~59 参数主臂仰角 ? -1.5,82 副臂长 m 11 、18.6 副臂安装角 ? 0 、 30型号 ZLJ5663 ZLJ5663V3(特征号)类别二类型号 OM502LA底盘发额定功率 390/1800 动 kW/r/min 机最大输出扭矩 2400/1080 N.m/r/min 生产企业中联重科工程起重机公司。

二层楼板上吊车作业方案

国家存储器基地项目（一期）A标段FAB1二层楼板上吊车作业方案上海宝冶集团有限公司国家存储器基地项目（一期）A标段项目部2017年7月22日发布目录1编制说明 (1)2安全注意事项 (1)3吊车在二层楼板行走工况验算 (2)3.1工程概况 (2)3.2计算依据 (3)3.2.1主要计算依据 (3)3.2.2计算使用的软件 (4)3.2.3吊车基本参数 (4)3.2.4基本介绍 (5)3.3荷载 (5)3.3.1恒荷载 (5)3.3.2荷载工况 (5)3.3.3荷载组合 (8)3.4计算结果 (9)3.4.1板内力 (9)3.4.2混凝土板承载力验算 (20)3.5小结 (23)4吊车在二楼层楼板面支腿吊装工况验算 (24)4.1工程概况 (24)4.2计算依据 (25)4.2.1主要计算依据 (25)4.2.2计算使用的软件 (25)4.2.3吊车基本参数 (25)4.2.4基本介绍 (26)4.3荷载 (27)4.3.1荷载汇集 (27)4.3.2荷载工况 (28)4.3.3荷载组合 (29)4.4计算结果 (30)4.4.1框架梁内力 (30)4.4.2框架梁承载力验算 (32)4.5小结 (41)1编制说明因FAB1三层高度较高（+15.8m），且上方与钢构下弦净空较小。

在进行三层结构施工时，施工材料直接吊运至三层操作较为困难。

现场考虑采用25t汽车吊在筏板将材料送至二层+7.3m位置，再采用8t汽车吊在二层将材料倒运至三层，如下图所示。

因此，根据现场不同施工工况对二层楼板进行了承载力验算，以确保现场施工安全。

三层材料倒运示意图2安全注意事项1.本方案为《起重吊装作业施工方案》的补充方案，作业时需遵守《起重吊装作业施工方案》的相关要求。

2.吊装区域下支撑架保留。

3.本工程二层楼板上8t汽车吊每次吊重不得超过2t。

4.吊车吊运严格执行“十不吊”要求，即：（1）信号指挥不明不准吊；（2）斜牵斜挂不准吊；（3）吊物重量不明或超负荷不准吊；（4）散物捆扎不牢或物料装放过满不准吊；（5）吊物上有人不准吊；（6）埋在地下物不准吊；（7）安全装置失灵或带病不准吊；（8）现场光线阴暗看不清吊物起落点不准吊；（9）棱刃物与钢丝绳直接接触无保护措施不准吊；（10）六级以上强风不准吊。

150吨汽车吊上楼面

QAY- * * *图2.1.2-2 标准汽车式起重机平■面尺寸图图2.1.2-3 标准汽车式起重机轮距、支腿尺寸图表2.1.3 QAY-16(R车式起重机主要技术参数第1部分：160吨汽车吊行走状态下脚手架计算分析第一、二轴轮压为115KN 第三、四轴轮压为117KN 第五、六轴轮压为118KN根据规范汽车轮作用面积btx*bty=0.3*0.2m , 楼板厚度200mm 强度C351、行走时对楼板的抗冲切承载力验算因楼板厚度200mm ： 800mm 截面高度影响系数hh 0 200 35 165mm, U m 2*(365 465) 1660mm2pc,m1.0N/mm=(0.7*1*1.57+0.25*1)*1.2*1660*165=443KN 故楼板抗冲切承载力满足在楼面上行走汽车吊的要求。

2、行走时对楼板的局部承压验算按照《混凝土结构设计规范》，楼板局部承压验算公式为:Fi1.0；1.35 ccl f c Ain1.0；1.210.4 ——=1.2,1.50.530*165 4*16601.245,故则：0.7 h f t 0.25pc,mUrA>118KN2f c =16.7N/mm;A i 200x300 60000mm 2 (轮胎着地长度和宽度参考《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)表 4.3.1-2 )2A b1 (300 2* 200)*(200 2* 200) 420000mmA 2 100*50 5000mm 2 (考虑楼板下部脚手架垫块与楼板的接触面积)入2 (100 2* 50)* (50 2*50) 30000mm 2按照公式:F I 1.35 c 1f c A 11.35*1*2.645*16.7*60000=3577KN > 118KN1.35*1*2.45*16.7*10000=552KN > 118KN故楼板局部承压满足要求！3、行走时对支撑架的局部承压验算A b1A I2.6452'45F 2 1.35 c 2f c A 2±0.000支撑架立面图现拟采用土建单位脚手架，土建施工完后不拆除，用丁汽车吊上楼面的楼板加固措施：采用①48X 3.5的满堂钢管脚手管，立杆纵管问距为 1.2m,水平横管问距为1.2m,步距为1.5m,搭设高度12.35米。

中联130吨150吨汽车吊施工参数

汽车吊上楼面施工验算(有限元分析)

汽车吊上楼面施工验算100t汽车吊吊装性能表16T 汽车吊自重 23.3T,根据汽车吊工况及现场环境。

拟采用 100t 汽车吊将 16t 汽车吊吊至三层楼面。

小汽车吊上屋面时，土建主体结构已完成施工。

A1 厂房南北两侧有通长屋面砼梁，东西山墙处也有连续分布的屋面砼梁，吊装起升高度需高于屋面砼梁。

考虑屋面砼梁较低位置更有利于吊装，故100t汽车吊选择在K 轴/12-13 轴附近支腿占位。

16t汽车吊自重23.3t，使用100T 汽车吊将小汽车吊吊装至三层楼板，100t汽车吊+40.2t 活动配重，起重半径14m，主臂长40.6m时，起升高度为37.3m，起重量为28t>23.3t，满足A1 库100T 大汽车吊将小汽车吊吊装至屋面吊装工况2.A2-A7厂房16t汽车吊上楼面方案依据现场工况，A2-A7厂房考虑使用大汽车吊（80t）将小汽车吊吊装至二层楼面。

大汽80t 汽车吊吊装性能表大汽车吊上楼面时占位地点应根据起重半径、场地条件、周围已完成的施工建筑等综合考虑。

A2-A7厂房汽车吊上楼面位置设置在厂房G-H轴/1 轴附近。

吊装时土建主结构施工已经施工完成，大汽车吊作业时应避开二层混凝土柱及屋面砼梁，从二层楼板和屋面砼梁之间穿过。

A2-A7厂房80T 汽车吊起吊地点布置16t汽车吊自重23.3t，使用80T 汽车吊将小汽车吊吊装至二层楼板，80t汽车吊+25.2t 活动配重，起重半径10m，主臂长21.2m时，起重高度为18.6m，起重量为33.5t>23.3t，满足起吊要求。

吊装工况如下：A2 大汽车吊将小汽车吊吊装至屋面吊装工况大汽车吊将小汽车吊吊装至屋面实际施工图片汽车吊上楼板的验算及措施A1 丙类厂房二层楼面活荷载标准值为25KN/m2。

A2-A7丙类厂房二层楼面活荷载标准值为35KN/m2。

一. 16t汽车吊参数行驶状态主要技术参数1.概述基于现场环境，现打算采用 16 吨汽车吊上 A1 三层楼板，A 2 二层楼板进行盲区钢梁的安装工作，针对此，进行汽车吊上楼板的 midas 验算。

设备吊装方案41312

设备吊装施工方案一、适用范围本方案适合在唐山三友远达化纤有限公司16万吨差别化粘胶短纤维项目酸浴车间工程闪蒸设备的吊装施工中应用。

二、工程概况1、本项吊装施工工程计划吊运和安装约192台大小设备，根据设备的重量大小和吊装状态高度或直径大小的差距特点，针对施工现场的实际情况，为保障施工进度，设计采用两个吊装分施作业方案，从厂房南面或北面随机应变地进行吊装作业的方法施工。

各吊装分施作业方案涉及的设备技术参数见表2-1-1和2-1-2。

表2-1-1 A吊装分施作业方案的设备技术参数（9、13吨以下）B吊装分施作业方案的设备技术参数(5T以下)2、设备吊装，尤其是大型设备吊装，安全工作极为重要。

吊装工作量大，吊装难度大（如：需要设备运输通道、需要在楼面上牵引就位等），吊装安全要求高是本工程设备吊装的三大特点，同时也是整个工程施工的重点和难点，在施工中引起我公司的高度重视，故项目部通过技术经济论证选取最佳最安全的吊装方案，投入最精良的吊装机械，抽调具有丰富经验的吊装工程师和起重工人，参加本工程的设备吊装。

与此同时，我们将精心组织，细心指挥，用心施工，确保每一台设备都万无一失，完好无损地吊装就位。

三、编制依据1、25T汽车吊的性能参数表（表3-1-1）2、150T汽车吊的性能参数表（表3-1-2）3、本工程设备、结构专业图纸4、设备随机资料5、《化工设备安装工程质量检验评定标准》HG20236—19936、《机械设备安装工程施工及验收规范》GB50231-20097、《化工工程建设起重施工规范》HG20201-20008、《大型设备吊装工程施工工艺标准》SH3515-20039、《大型设备吊装安全规程》SY6279-200810、《工业安装工程施工质量验收统一标准》GB50252-201011、《化工建设项目施工组织设计标准》HG20235-1993四、施工部署1、组织管理（1）项目部配备精干力量成立组织管理机构，建立吊装施工安全质量保证体系，统一协调吊装施工作业（见下表4-1-1）表4-1-1 吊装施工安全质量保证体系三天进行现场准备，确保吊装一次成功。

25t汽车吊上楼面施工验算

郑州新郑国际机场二期扩建工程GTC钢结构及属屋面工程施工GTCSG-03标段小型汽车吊上楼面施工验算编制人：审核人：审批人：日期：上海宝冶集团有限公司郑州机场二期扩建工程GTCSG-03标段项目经理部目录一、汽车吊吊装工况 (1)1、吊车荷载及尺寸 (1)2、吊车支腿压力计算 (1)3、楼面等效荷载计算 (3)二、汽车吊行走工况 (6)1、设计荷载： (6)2、小型汽车吊行驶相关参数 (6)3、承载力校核 (6)小型汽车吊上楼面验算汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊吊装作业时的工况，工况二为汽车吊在楼面上行走的工况。

一、汽车吊吊装工况1、吊车荷载及尺寸质量参数行驶状态自重（总质量）kN 125 前轴荷kg 55后轴荷kg 70尺寸参数支腿纵向距离m 4.3 支腿横向距离m 4.8根据施工方案，12t汽车吊网架拼装过程中，最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t m，汽车吊自重为12.5吨。

2、吊车支腿压力计算2.1计算简图汽车吊吊装作业时，支腿最不利情况为汽车吊四个支腿全部支撑在钢筋混凝土楼板上。

如下如所示：以下按最不利情况计算，计算过程如下：2.2计算工况工况一、起重臂沿车身方向（o =0α）工况二、起重臂垂直车身方向（o =90α）工况三、起重臂沿支腿对角线方向（o =52α）2.3支腿荷载计算公式[]/4(cos /2a+sin /2b)N P M αα=±∑2.4计算结果A 工况一、起重臂沿车身方向（o =0α）[]1=2/4+(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=(+)/+(/8.6)=t 12.514101 4.538[]3=4/4-(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=+/-/8.6=t （12.51）410（1）2.212B 工况二、起重臂垂直车身方向（o =90α）[]1=3/4+(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=+/+/9.6=t （12.51）410（1）4.417 []2=4/4-(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=+/-/9.6=t （12.51）410（1）2.333C 工况三、起重臂沿支腿对角线方向（o =52α）[]1/4+(cos /2a+sin /2b)9N P M αα=∑00=+/+cos52/8.6+sin52/9.6=4.91t （12.51）410（） []2/4-(cos /2a-sin /2b)N P M αα=∑00=+/-cos52/8.6-sin52/9.6=3.48t （12.51）410（） []3/4+(cos /2a-sin /2b)N P M αα=∑00=+/+cos52/8.6-sin52/9.6=3.27t （12.51）410（） []4/4-(cos /2a+sin /2b)N P M αα=∑ 00=+/-cos52/8.6+sin52/9.6=1.84t （12.51）410（）根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为4.91t ，计算分析时取值为5.0t ，计算分析如下：3、楼面等效荷载计算3.1计算简图3.2基本资料3.2.1周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度 L x＝ 4000mm， L y＝ 7000mm，板的厚度 h ＝ 120mm3.2.2局部集中荷载 N ＝ 50kN，荷载作用面的宽度 b tx＝ 1000mm，荷载作用面的宽度 b ty＝ 1000mm；垫层厚度 s ＝ 100mm荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 2000mm，最左端至板左边的距离 x1＝1500mm，最右端至板右边的距离 x2＝ 1500mm荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 3500mm，最下端至板下边的距离 y1＝3000mm，最上端至板上边的距离 y2＝ 3000mm3.3 荷载作用面的计算宽度3.3.1 b cx＝ b tx + 2s + h ＝ 1000+2*100+120 ＝ 1320mm3.3.2 b cy＝ b ty + 2s + h ＝ 1000+2*100+120 ＝ 1320mm3.4 局部荷载的有效分布宽度3.4.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cy≥ b cx， b cx≤ 0.6L y时，取 b x＝ b cx + 0.7L y＝ 1320+0.7*7000 ＝6220mm当 b x＞ L x时，取 b x＝ L x＝ 4000mm3.4.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cx≥ b cy， b cy≤ 0.6L x时，取 b y＝ b cy + 0.7L x＝ 1320+0.7*4000 ＝4120mm3.5 绝对最大弯矩3.5.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩3.5.1.1将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载q y＝ N / b ty＝ 50/1 ＝ 50kN/m3.5.1.2 M maxY＝ q y·b ty·(L y - y)·[y1 + b ty·(L y - y) / 2L y] / L y＝ 50*1*(7-3.5)*[3+1*(7-3.5)/(2*7)]/7 ＝ 81.25kN·m3.5.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩3.5.2.1将局部集中荷载转换为 X 向线荷载q x＝ N / b tx＝ 50/1 ＝ 50kN/m3.5.2.2 M maxX＝ q x·b tx·(L x - x)·[x1 + b tx·(L x - x) / 2L x] / L x＝ 50*1*(4-2)*[1.5+1*(4-2)/(2*4)]/4 ＝ 43.75kN·m3.6 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载3.6.1按上下支承考虑时的等效均布荷载q ey＝ 8M maxY / (b x·L y2) ＝ 8*81.25/(4*72) ＝ 3.32kN/m23.6.2按左右支承考虑时的等效均布荷载q ex＝ 8M maxX / (b y·L x2) ＝ 8*43.75/(4.12*42) ＝ 5.31kN/m23.6.3等效均布荷载 q e＝ Max{q ex, q ey} ＝ Max{3.32, 5.31} ＝ 5.31kN/m23.7 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载q e' ＝ N / (L x·L y) ＝ 50/(4*7) ＝ 1.79kN/m2____________________________________________________________________ 【MorGain 结构快速设计程序 V2014.07.2175.147748】 Date: 2014/10/19（5）加强措施1）考虑混凝土楼板次梁间距为 4.0mX7.0m，汽车吊施工作业的过程中下部铺设路基箱，路基箱的单块尺寸为1.0m×1.0m（厚度100mm）。

吊车上楼面的加固措施方案

7.4 吊车上楼面的部位混凝土结构验算本工程中，吊车需上楼面的部位有两个，分别为：①大小贝壳之间的大天窗钢结构吊装时，使用50T汽车吊上0.00m楼面进行吊装；②2#拼装场地位于混凝土板上，该区域楼面也需要上汽车吊进行现场拼装施工；由于这两处混凝土板厚较厚（200~250mm），承载能力较高，故在此仅就汽车吊行驶工况和汽车吊吊装作业工况下，对板/梁的承载能力进行验算，而不再对楼面放置钢构件状态进行验算。

7.4.1 吊机参数本工程拼装及施工过程中，需要上楼面的汽车吊最大规格为QY50，即最大起重重量为50T的汽车吊，其基本参数如下图：QY50汽车吊尺寸参数图：吊机工作状态尺寸详图图：QY50汽车吊一般参数表由上图知，吊机空载行走状态，共有8个轮胎着地，前后排车胎中心间距约5200mm （每排两个轮胎简化为一个点荷载），每排轮胎间距为2800mm；工作状态下，共有四个支点落地，支点前后间距约5450mm，单排支点间距为6600mm。

其中，空载状态整车重量约39T，工作状态下，按照吊装重量35T计算，则整车+吊装单元重量为74T。

7.4.2 2#拼装场地吊车上楼面验算7.4.2.1 混凝土楼面的尺寸和配筋信息图：楼面尺寸及厚度示意图图：楼面配筋示意图由上图可见，吊机需要上楼面的部位，楼板厚度为250mm厚，板顶部及底部双向配筋为φ12200，局部下部配筋为φ14200，为简化计算，均按照φ12200进行处理。

板支座部位，即板与梁相交区域，局部配置负筋φ16200，混凝土楼盖采用C35混凝土，fc=16.7N/mm2。

板配筋均为HRB400级钢筋，fy=360 N/mm2吊车上楼面行走的情况非常复杂，可能性也很多，因此保守考虑，近似按照单向板进行计算分析。

实际施工时，严格控制吊车的行走路线，保证吊车的两侧车轮分别位于不同区块的混凝土板上。

实际计算时，考虑以下两种吊车站位情况：①吊车中心线与梁轴线重合，；②吊车一侧车轮压在梁上，另一侧车轮位于板上。

悬挑桁架的安装

悬挑桁架的安装大剧院主体钢结构及屋盖桁架施工完成后，开始进行悬挑钢结构的安装，悬挑桁架钢结构的安装用150 吨汽车吊安装，采用悬挑分段吊装法进行施工，按悬挑结构的受力传递路线由里及外，从下往上斜线方向进行安装。

1)分节方案悬挑结构的分节直接影响到构件安装方法的选择，如何选择构件的分节也应与安装相结合，本方案按照“分层分节、斜柱分节”原则进行构件的分节，具体分节如图8-47：2图8-47 悬挑桁架构件分节2）加固措施及操作平台悬挑桁架构件的安装因下部悬空，没有施工人员的操作平台，故考虑应先按照“先搭平台、后吊构件、分层搭设”的原则进行双排脚手架的施工。

脚手架的具体施工由总包单位进行，示意图如图8-48：3）构件吊装根据构件的重量及现场选用的汽吊起重能力，现采取钢梁与斜柱进行地面组装然后整体吊装的方法进行安装，具体方法如图8-49、8-50：图8-48悬挑桁架安装施工脚手架示意图图8-49 悬挑桁架构件安装示意图图8-50 悬挑桁架构件吊装示意图4）施工平台及加固措施的拆除平台及柱撑的拆除应与安装顺序相反，即先安装后拆除、后安装的先拆除，并由上往下逐层拆除，施工脚手的具体施工由总包单位负责进行。

5）相关受力计算本工程选用的焊接方案是安装完成一层的构件即进行校正焊接，然后在进行上部构件的安装，下部结构参与受力后，只计算圆管和地基承载力是否满足首层构件的施工荷载即可。

（1）圆管的受力计算首层构件的总重量约30T，圆管是Φ273，壁厚5mm，材质Q235，抗拉强度是（38-47）Kg/mm^2 ,而钢管的受压面积:S=(273-5)*3.14*5=4207.6mm^2.压力P/受压面积S=压强σ (塑性材料抗拉与抗压取同样数据)则:P1=Sσ=4207.6*38=159t.，P2=4207.6*47=197t 取中值: 178t>单根圆管的重量即可满足首层构件的重量要求，但考虑到钢梁的稳定性，现场可等距安装5根相同的圆管支撑。