吊车荷载下楼板承载力验算
二楼混凝土地面16t吊车承重验算
二楼混凝土地面钢构安装吊车荷载计算一、吊车荷载及尺寸(徐工QY16D)面工字型钢屋架，钢屋架单边最大重量为6.2t（四节拼装），长度40m,吊装半径7m,吊重6.2吨，则起重力矩为7×6.2×1.1/2=23.87t·m。
二、吊车支腿压力计算（1）计算简图（2）计算工况工况一、起重臂沿车身方向工况二、起重臂垂直车身方向工况三、起重臂沿支腿对角线方向α=45°支腿荷载计算公式N=∑P/4±[M×（cosα/2a+sinα/2b)]式中∑P--吊车自重及吊重M--起重力矩α--起重力矩与车身夹角a--支腿纵向距离b--支腿横向距离计算结果:工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）N1=N2=∑P/4+[M×（cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4+[23.87×(cos0°/(2×4.6)+sin0°/(2×5.4))]=9.44tN3=N4=∑P/4-[M×（cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4-[23.87×(cos0°/(2×4.6)+sin0°/(2×5.4))]=4.26t工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°）N1=N3=∑P/4+[M×（cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4+[23.87×(cos90°/(2×4.6)+sin90°/(2×5.4))] =9.06tN2=N4=∑P/4-[M×（cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4-[23.87×(cos90°/(2×4.6)+sin90°/(2×5.4))] =4.64t工况三、起重臂沿支腿对角线方向α=45°N1=∑P/4+[M×（cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4+[23.87×(cos45°/(2×4.6)+sin45°/(2×5.4))] =10.25tN2=∑P/4-[M×（cosα/2a-sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4-[23.87×(cos45°/(2×4.6)-sin45°/(2×5.4))] =6.58tN3=∑P/4+[M×（-cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4+[23.87×(-cos45°/(2×4.6)+sin45°/(2×5.4))] =6.58tN4=∑P/4-[M×（cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4-[23.87×(cos45°/(2×4.6)+sin45°/(2×5.4))]=3.45t16吨汽车吊在标高7.5m楼面上进行吊装作业，每个支腿下均设0.2X0.2X1.5m方木三根垫实，扩散面积为0.9㎡。
汽车吊地下车库顶板作业工况验算
25t汽车吊地下车库顶板作业工况验算1.概述 本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。
2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。
依据的相关规范如下所示。
1) 建筑结构荷载规范 GB50009-20012) 钢结构设计规范 GB50017-20033) 混凝土结构设计规范 GB50010-20024) 三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t 汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm ，汽车吊车行驶状态自重约，车长宽×。
第1~3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6. 53t （F 1=），第2~3轴自重为（F 2=）。
3.行走时混凝土梁承载力验算计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm ，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。
根据《建筑结构荷载规范》附录，计算汽车荷载有效分布宽度。
已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm ，作用面积长取为b ty =500mm ；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=；由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm ，为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为：250.02F kN =。
计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。
2m ×2m 计算范围内有间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根， 底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk =3×12=3kN ；不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：N= F 2/9)+∑N Qk =×9+×3=；底部立杆计算长度、长细比、稳定系数：l 0=h=1200mm ；λ= l 0/i=1200/=75查《》附录C 中表C ：φ=；⑵立杆稳定性验算不组合风荷载时：N/(φA)= ×103/×371)=58N/mm 2＜f=205 N/mm 2，满足设计要求。
车库地下室顶板50T汽车吊加固方案
北京华贸城（六期）总承包工程车库顶板汽车吊作业楼板加固方案编制人：审核人：审批人：中建三局集团有限公司北京华贸城（六期）总承包工程项目部二〇一五年一月二日目录一、编制说明 (2)二、编制依据 (4)三、工程概况 (4)四、荷载计算 (4)4.1荷载取值 (4)4.2结构验算 (5)4.3、安全保证措施 (7)五、附图表 (8)5.1、50T汽车吊性能图表 (8)一、编制说明由于本工程3#塔吊和24#主楼存在扫楼的情况，3#塔吊无法继续使用只能进行拆除。
为保证21#配套楼地下及地上结构施工的需要，我项目计划布置1台50T 汽车吊进行21#楼结构施工的材料吊装工作。
根据现场的实际情况和施工的需要，将50T汽车吊将布置在西侧车库顶板上，为保证结构顶板的安全性，需要对汽车吊工作时产生的荷载进行验算。
汽车吊布置详见下附图《50T汽车吊地库顶板布置图》。
考虑到21#楼为框架结构，为保证施工作业面最大全覆盖，减少汽车吊的施工作业盲区，50T汽车吊考虑的最大工作半径为30m。
汽车吊的起重吊装能力详见后附表。
中建三局集团有限公司《车库顶板汽车吊作业楼板加固方案》第3页，共11页二、编制依据1、本工程层C1北区地下车库建筑、结构图纸；3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；5、《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》DB11/T583-2008；6、《建筑施工计算手册》；7、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2012；8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；9、《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89。
三、工程概况四、安全验算4.1荷载取值1、50T吊车根据汽车吊的说明书，汽车吊自重40.6t，前轮自重14.85t，后轮自重25.75t，考虑吊装时，吊钩以及吊装物的重量，按照45t进行保守计算。
50T汽车吊性能表4.2结构验算1、吊车作用下楼面等效均布活荷载的确定按50T汽车吊作用下验算楼面等效均布活荷载。
25t汽车吊地下车库顶板作业工况验算
25t 汽车吊地下车库顶板作业工况验算1。
概述本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业,故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。
2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。
依据的相关规范如下所示。
1） 建筑结构荷载规范 GB50009-20012) 钢结构设计规范 GB50017-20033) 混凝土结构设计规范 GB50010-20024） 三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t 汽车吊参数:左右汽车轮距为2410mm,汽车吊车行驶状态自重约26。
4t,车长宽12。
38m×2。
5m 。
第1~3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm;第1轴自重为6。
53t （F 1=65.3kN),第2～3轴自重为9.935t （F 2=99.35kN ）.3.行走时混凝土梁承载力验算3.1 计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm ，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。
根据《建筑结构荷载规范》附录B.0.5,计算汽车荷载有效分布宽度。
已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm ，作用面积长取为b ty =500mm;单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=;由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm,为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为：250.02F kN .计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重. 2m ×2m 计算范围内有间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根， 底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk =3×12=3kN;不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：N=1。
地下室顶板使用承载复核专项施工方案
目录一、编制依据................................................. - 2 -二、工程概况................................................. - 2 -三、地下室顶板设计承载能力计算............................... - 2 -四、塔吊拆除用的汽车吊使用荷载计算........................... - 3 -五、预制构件堆场使用荷载计算................................. - 6 -六、地下室顶板使用要求....................................... - 7 -地下室顶板使用承载复核专项施工方案一、编制依据1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）2、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）3、《混凝土结构设计规范（2015年版）》（GB50010-2010）4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）5、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）6、《施工企业安全生产管理规范》（GB50656-2011）7、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）8、本工程设计施工图纸二、工程概况本工程现场场地狭窄，为满足材料堆场组织布置，第26、29栋北侧的地下车库顶板上各布置一个10m*20m的预制构件材料堆场。
为了方便塔吊拆除，吊车须在车库顶板上临时通行，沿顶板设计的消防车道行进。
预制构件堆场、临时行车道须对使用区域进行承载力复核验算，对不满足设计承载要求的部位采取可靠的回顶措施进行临时支撑加固，保证施工安全。
三、地下室顶板设计承载能力计算地下室顶板板厚360mm，梁板砼等级C30。
地下室顶板设计覆土厚度1.0m，查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）附录表A中 A.4得粘土自重为18 kN/m3，覆土每㎡设计恒荷载：18 kN/m3*1.0m=18kN/㎡。
汽车起重机作用下地下室顶板承载力验算及临时加固技术
汽车起重机作用下地下室顶板承载力验算及临时加固技术发布时间：2021-05-12T16:23:30.553Z 来源：《城镇建设》2021年4期作者：谢炜胡庆康[导读] 汉中市天汉大剧院观众厅屋顶钢梁构件吊装作业需要将汽车起重机行驶到地下室顶板上，对汽车起重机行驶过程及吊装作业工况下产生的荷载作用进行分析计算，据此验算地下室顶板的承载力。
谢炜胡庆康中交第四公路工程局有限公司北京 100022摘要：汉中市天汉大剧院观众厅屋顶钢梁构件吊装作业需要将汽车起重机行驶到地下室顶板上，对汽车起重机行驶过程及吊装作业工况下产生的荷载作用进行分析计算，据此验算地下室顶板的承载力。
对承载力不满足的地下室顶板采取了设置钢柱、钢梁支撑的临时加固措施，保证了施工过程安全，可为类似工程提供参考的验算方法和解决方案。
关键词：汽车起重机、地下室顶板、承载力、临时加固0.概述随着社会经济发展，全国各地的大型公共建筑日益增多，该类建筑一般都存在大面积地下室，施工时有大重量构件需要起吊安装，因此起重机械难以避免的要在地下室顶板上行驶和作业。
汉中市天汉大剧院项目观众大厅屋面为大跨度型钢混凝土井字梁结构，为吊装井字梁内的型钢，汽车起重机需在地下室顶板上行驶及吊装作业。
汽车起重机行驶工况下按照轮压集中荷载不利布置方式对地下室顶板进行了承载力验算；吊装作业工况下考虑最大起吊重量和最远起吊距离下各支腿反力最大值验算其下方的地下室梁板；对承载力不满足的梁板，设计了下方设置钢柱、钢梁支撑的临时加固方案，并提出了钢柱、钢梁现场安装的技术要点。
1.工程概况工程项目位于陕西省汉中市汉台区，是汉中市滨江文化核心景观带的标志性建筑之一，其中集合了市级大型综合演出剧院（1201座）、多功能小剧场（544 座）、工人文化宫、妇女儿童活动中心、青少年活动中心等功能。
总建筑面积69994 ㎡，其中地上建筑面积：45994 ㎡，地下建筑面积：24000 ㎡。
观众厅位于大剧院平面中心位置，屋面为型钢混凝土井字梁结构，东西跨度为32m，南北跨度30.05m。
吊车荷载计算
第十三章水电站厂房结构分析水电站厂房结构设计的内容包括整体稳定分析、地基应力校核、构件的强度和稳定计算。
第一节水电站厂房的结构特点一、水电站厂房的结构组成及作用水电站地面厂房结构可分为上部结构和下部结构两大部分。
上部结构包括屋面系统、构架、吊车梁、围护结构(外墙)及楼板，基本上属板、梁、柱系统，通常为钢筋混凝土结构。
上部结构设计方法与一般工业建筑相同；下部结构主要由机墩、蜗壳、尾水管、基础板和外墙组成，为大体积水工钢筋混凝土结构，其结构设计比较复杂，要符合《水工钢筋混凝土规范》。
水电站厂房结构组成如图12-1 所示。
各组成构件的作用如下：图12-1水电站厂房结构组成1．屋盖结构起着围护和承重等双重作用，包括：(1) 屋面板。
它直接承受屋面荷载，如风、雨、雪和自重等，并将它们传给屋架或屋面大梁。
(2) 屋架或屋面大梁。
它承受屋盖上的全部荷载（包括风、雨、雪和屋面板等）及屋架或屋面大梁自重，传到排架柱或壁柱上。
2．吊车梁承受吊车荷载（包括起吊部件在厂房内部运行时的移动集中垂直荷载），以及吊车在起重部件时，启动或制动时产生的纵、横向水平制动荷载，并将它们传给排架柱或壁柱。
3．排架柱或壁柱承受屋架或屋面大梁、吊车梁、外墙传来的荷载和排架柱或壁柱自重，并将它们传给厂房下部结构的大体积混凝土。
4．发电机层和安装间楼板发电机层楼板承受着自重、机电设备静荷载和人的活荷载，传给梁并部分传到厂房下部结构的发电机机墩和水轮机层的排架柱。
安装间楼板承受自重、检修或安装时机组荷载和活荷载，传到基础，当安装间没有下层时就传给排架柱。
5．围护结构(1) 外墙。
承受风荷载，并将它传给排架柱或壁柱。
(2) 抗风柱。
承受厂房两端山墙传来的风荷载，并将它传给屋架或屋面大梁和基础或厂房下部结构的大体积块体混凝土。
(3) 圈梁和连系梁。
承受梁上砖墙传下的荷载和自重，并传给排架柱或壁柱。
6．发电机机墩承受从发电机层楼板传来的荷载和水轮发电机组等设备重量、水轮机轴向水压力和机墩自重，并将它们传给座环和蜗壳外围混凝土上。
t汽车吊地下车库顶板作业工况验算
25t 汽车吊地下车库顶板作业工况验算1.概述本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业;故需要设定行走道路;并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理..2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析..依据的相关规范如下所示..1 建筑结构荷载规范 GB50009-20012 钢结构设计规范 GB50017-20033 混凝土结构设计规范 GB50010-20024 三组团地下车库部分施工图5相关参数25t 汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm;汽车吊车行驶状态自重约26.4t;车长宽12.38m ×2.5m..第1~3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6. 53tF 1=65.3kN;第2~3轴自重为9.935tF 2=99.35kN..3.行走时混凝土梁承载力验算3.1 计算简图汽车吊行走时;两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm;计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上..根据建筑结构荷载规范附录 B.0.5;计算汽车荷载有效分布宽度..已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm;作用面积长取为b ty =500mm ；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=；由于cx cy b b <; 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm;为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为：250.02F kN ..计算时采用吊车荷载全部传至脚手架;混凝土结构仅承担结构自重..2m ×2m 计算范围内有间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根; 底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk =3×12=3kN ；不组合风荷载时;立杆的轴向压力设计值为：N=1.2 F 2/9+1.4∑N Qk =1.2×99.35/9+1.4×3=17.4kN ；底部立杆计算长度、长细比、稳定系数：l 0=h=1200mm ；λ= l 0/i=1200/16.0=75查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C 中表C ：φ=0.813；⑵立杆稳定性验算不组合风荷载时：N/φA= 17.4×103/0.813×371=58N/mm 2＜f=205 N/mm 2;满足设计要求..4.工作时混凝土结构承载力验算4.1 计算简图吊车工作时;支腿最长伸出7m;位置落在边长约8.2m 的梁系处..将四只支腿中的一只置于混凝土柱顶;对角支腿置于混凝土板上;其余的两只置于混凝土主梁上;见下图所示..4.2混凝土主梁承载力计算现对混凝土主梁与板承载力进行验算..取平时正常工作的荷载：吊装时承受25t 汽车吊自重G 1=26.4t 及所吊构件重量;此处按最重构件考虑G 2=4.5t..此工况下;汽车吊每个支腿平均受力为：F 1m = 1.4×G 1+ G 2/4=26.4+4.5×10000/4=77.5kN取拆卸时最不利工况荷载;单个支腿最大承受重量：G 1=汽车吊自重*0.75=26.4*0.75=19.8 t所吊构件重量;最重构件考虑G 2=4.5t..此工况下;汽车吊单个支腿最大受力：F 1m = 1×G 1+ G 2=19.8+4.5×10000=243.0kN支腿下设置有枕木1m ×2m 范围内近似简化为均布荷载：F 1m /A=243/1m ×2m=121.5kN/m 2根据地下室楼板结构设计说明;允许荷载为20kN/m 2<121.5kN/m 2..故需要进行地下室顶板加固..加固措施采取混凝土板上部设置2m ×2m 路基板;混凝土板下部设置满堂脚手架支撑的办法;脚手架水平横距、纵距1000a b l l mm ==;步距为h=1200mm 扫地杆距地面不大于200mm;最上层水平杆距梁顶不大于200mm..搭设范围要求：脚手架搭设范围不小于3m ×3m;架管数不少于3/1+12=16根;层层回顶至基础;计算时按2m ×2m 范围内脚手架有效承载计由于本次计算的加固脚手架顶部通过顶托与混凝土梁底面相连;仅验算脚手架立杆稳定性及承载力..⑴荷载计算标准值底部立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力：N G1k =g k1×10m=0.038×10=0.38 kN ；2m ×2m 计算范围内实有范围3m ×3m ;间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根;经路基箱等荷载扩散措施的作用;底部立杆承受的构配件及混凝土梁自重标准值产生的轴向力为：N G2k =243/3×3=26kN ；底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk =3×12=3kN ；不组合风荷载时;立杆的轴向压力设计值为：N=1.2N G1k + N G2k +1.4∑N Qk =1.2×0.38+26+1.4×3=35.9kN ；底部立杆计算长度、长细比、稳定系数：l 0=h=1200mm ；λ= l 0/i=1200/16.0=75查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C 中表C ：φ=0.813；⑵立杆稳定性验算不组合风荷载时：N/φA= 35.9×103/0.813×371=119N/mm 2＜f=205 N/mm 2;满足设计要求..。
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档案编号：（2011）【技】字756号
杨君杰先生：
您好！
工程联系函SM-GIA-MCS-NC-181、SM-GIA-MCS-SQ-698、SM-GIA-MCS-SQ-685、SM-GIA-MCS-SQ-625、SM-GIA-MCS-SQ-613已收悉。
我司在首层顶板上主要作业机械，可按最大70T汽车吊考虑。
一、根据设计图纸地下室顶板设计有消防车道，设计图纸总说明考虑首层楼面均布活荷载标准值30KN/m2。
1、行驶状态：70吨汽车吊自重为41t，按最大后轴整机重量26T，最大轮压26/2=13T
2、汽车吊工作状态
已知：70吨汽车吊自重为41t，汽车吊支腿展开尺寸为5.75×6.9m，钢构件最大重量为8t，汽车吊重心距塔身中心距离为15m。
根据现场已知条件绘制70t汽车吊工作受力简图如下：
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档案编号：（2011）【技】字756号
汽车吊工作时受力简图
1）计算汽车吊作业最不利情况下单根支腿荷载
根据受力分析计算简图求出汽车吊支腿最大力F2的支座反力：
ΣM（A）＝0
8×（15＋3.885）－F2×6.9＋41×3.885＝0
F2＝45吨
由于F2代表汽车吊2根支腿的受力，所以单根支腿的最大受力为22.5吨。
2）受力计算及楼板承载力复核计算
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已知：根据结构设计图纸总说明：消防车道楼板活荷载30KN/m 2。
汽车吊作业时每个支
腿下垫0.2×0.2m×2m 长枕木3根双层，所以单根支腿受力面积0.2×3×2＝1.2m 2。
汽车吊在楼板上最不利工作受力状况如下图：
汽车吊在楼板上工作时最不利荷载分布简图
楼板在5m 跨最大弯矩M max ＝（1.3×225）×5/4＝365.6KN.m，1.3为活荷载动力系数。
根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中附录B--楼面等效均布活荷载的确定方法，可知楼板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布荷载q e ＝8M max /（bl 2
）。
l—板的跨度
b—板上荷载的有效分布宽度
M max —剪支板的最大弯矩
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＝365.6KN.m，l＝5m，b＝5.4m(根据附录B中B.0.5的第2种情况取值)。
其中M
max
＝8×365.6/（5.4×52）＝21.67KN/m2＜结构设计的楼板活荷所以楼面等效均布荷载q
e
载30KN/m2。
结论：70吨汽车吊在首层楼板上进行钢结构安装作业时结构楼板受力满足要求。
二、为进一步确保楼板结构安全，可采取加强措施：
措施1：首层楼板下部吊车行走路线范围采用碗口式满堂架支撑体系，立杆纵横间距900mm,步距1200mm。
（宽度6m,长度沿汽车吊行驶路线）
支撑立杆承载力计算
N/φA≤f
N——计算立杆段的轴向力设计值；
φ——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ由《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》附录C表C取值
λ——长细比，λ=l0/i
式中：l0——计算长度，
i——截面回转半径，取i=15.9mm
根据《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》
l0=kμh= 1.155×1.53×1.2= 2.1，
式中k——计算长度附加系数，其值取1.155；
μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取μ=1.53；
h——立杆步距h= 1.2。
λ=l0/i= 2.1÷0.0159=132；
查表得φ=0.386
A——立杆的截面面积，按钢管壁厚3.0mm取A=424mm2；；
f——钢材的抗压强度设计值，取f=205N/mm2。
计算得：N=φA f=0.386*424*205=33551N=33.5KN
或根据施工手册，当水平杆间距1200mm时立杆所能承受的荷载为N=29.2KN。
立杆纵横间距900mm,，按立杆承载力较低值考虑。
地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧
档案编号：（2011）【技】字756号
支撑架承载能力：29.2KN/0.9*0.9=36KN/m2（实际碗口架比钢管架承载力高约20%）
措施2：首层顶板70吨汽车吊支腿部位增加钢管支撑卸荷，如附图1；
且在吊车腿下部设2mx2m的钢板钢板对应位置在-1F楼板设钢管支撑，支撑间距为500x500mm,横杆步距为1000mm。
支撑架承载力大于50KN/m2。
综上：经楼板承载力计算及相应保证措施，满足要求，永久结构楼板安全可靠。
顺祝
商祺!
中建一局集团建设发展有限公司
无锡恒隆广场综合发展项目经理部
2011年11月18日。