吊车架梁地基承载力验算

吊车地基承载力验算

吊车地基承载力验算
最后一品框架需在筏板外地面吊装，考虑到80吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装钢构件与吊车一个支脚在同一直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），支腿2受力最大。

80吨汽车吊自重为G=45.6t，吊重（钢梁＋钢丝绳吊钩）Q =20.79t，支腿全伸尺寸为6.45x7.9米
支腿压力计算
支腿反力计算公式
N=
Q---------汽车吊起重载荷（吊重）
N---------汽车吊支腿反力
n---------汽车吊支腿数
Mx 、My -----作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X \ Y 轴的力矩值Xi 、Yi -﹣支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离
Mx=20.79x2.6=54.34t.m
My=20.79x6.5=135.14t.m
80吨吊车支腿下方设置2米x2米20MM厚钢板垫板做路基板
垫板底面的平均压力值P
依据地质勘察报告提供的地基承载力为130KPA,满足吊装要求。

吊车地基承载力验算

7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。

这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定X围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表10-3 GMT8350型350T吊车起重性能表半径(m)重量(T)9 10 12125 111 89表10-4 KMK6200型220T吊车起重性能表半径(m)重量(T)8 10 1273.4 62.9 54.4㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）（1）350T吊车能力验算：1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T。

设350T吊车单机提升，所受的负荷为F’，则)('1qQKF+⨯=式中1K—动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q —切口环下半部重量为28Tq —吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以TqQKF272.34)2802.028(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=对照350T吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。

2）刀盘驱动部分的重量为72T 。

设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量，取0.02Q所以Tq Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求。

3）螺旋输送机重量为20T 。

设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q —螺旋输送机的重量为20T q —钩头及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以T T q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=对照220T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）。

十四、吊车梁的设计与验算

十四、吊车梁的设计与验算吊车梁跨度L=6m ，无制动结构，钢材采用Q235，焊条采用E43系列，吊车梁资料如下：吊车采用LH 型的15t 中级电动葫芦桥式吊车，查《实用建筑结构荷载手册》知：桥架宽度B=4.716m ，轨道中心至吊车外端距离b=165㎜，主梁底面至轨面距离为H 2=720㎜，轨道至起重机顶距离为H=1.43m ，大车轮距K=4.0m ，小车Q 1=3t ，大车Q=18.8t ，最大轮压P max =141KN 。

1、吊车荷载计算吊车竖向荷载动力系数05.1=α，可近似轮压乘荷载增大系数β=1.03吊车荷载分项系数4.1=Q γ，软钩吊车取10.0=η则：竖向计算轮压：KN P P mzx Q 49.2131414.103.105.1=⨯⨯⨯==αβγm KN L M ⋅===65.28462maxKN L a LP V c 33.1426)13(49.2132)2(2=-⨯⨯=-∑=（2）吊车梁的最大剪力：KN L a L P P V c 65.2846)46(49.21349.213)(1max =-⨯+=-+= （3）计算强度时吊车梁的最大水平弯矩：m KN M P T M c T ⋅=⨯==80.1665.28449.2136.12max（4）吊车梁竖向荷载标准值作用于下最大弯矩（求竖向挠度用）：m KN Y M M Q X ⋅=⨯=⋅=64.1934.105.165.284max α 3、截面选择（1）按经济要求确定梁高2/215mm N f = 36max 15802151065.2842.12.1cm f M W =⨯⨯==所需经济梁高度：cm W h 553015803.7303.733=-=-=（2）按刚度要求确定梁高：容许相对挠度取，故750=⎥⎦⎤⎢⎣⎡υl 。

[min6.0⨯=f h 采用h w 700=(3) h t w w 37=+=（4f h v t v w w 2.1max ==采用h 700=截面特征：14300A +⨯=mm y 6.30813028)514676(10300)142/676(86767143300=++⨯⨯++⨯⨯+⨯⨯=12103006.3011433012143304.43867612676832323⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯=x I4621039.10844.38610300mm ⨯=⨯⨯+366105139.36.308/1039.1084mm W a x ⨯=⨯= 366107705.24.391/1039.1084mm W b x ⨯=⨯=上翼缘对Y 轴惯性矩：463109265.411233014mm I y ⨯=⨯=366102541.0165/109265.41mm W c y ⨯=⨯= 4、强度验算（1）、正应力：上翼缘226666max ./215/1.147102541.01080.16105139.31065.284mm N mm N W M W M c y t a x c <=⨯⨯+⨯⨯=+=σ 可以。

吊车地基承载力验算

吊车地基承载力验算7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。

这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表10-3 GMT8350型350T 吊车起重性能半径(m) 重量(T)9 10 1212511189表10-4 KMK6200型220T 吊车起重性能半径(m) 重量(T)8 10 1273.462.954.4㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）（1）350T 吊车能力验算：1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T 。

设350T 吊车单机提升，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q — 切口环下半部重量为28T q — 吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以Tq Q K F 272.34)2802.028(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。

2）刀盘驱动部分的重量为72T 。

设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量，取0.02Q 所以Tq Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求。

3）螺旋输送机重量为20T 。

设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q —螺旋输送机的重量为20T q —钩头及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以T T q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=对照220T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）。

500吨汽车吊地基承载力验算表

500吨汽车吊地基承载力验算表1. 引言地基承载力验算是对建筑、结构或设备的地基承载能力进行评估和验证的过程。

本文将针对一台重量为500吨的汽车吊进行地基承载力验算，并提供相应的验算表。

2. 地基承载力计算方法地基承载力计算通常采用以下两种方法之一：经验公式法和数值分析法。

2.1 经验公式法经验公式法是根据实际工程经验总结得出的一些简化计算公式，适用于一些简单结构或条件较为特殊的情况。

常用的经验公式有Meyerhof公式、Terzaghi-Bearing Capacity Equation等。

2.2 数值分析法数值分析法是通过有限元分析等数值计算手段，将地基和结构划分为若干个小单元，利用数学模型求解得出地基承载力。

这种方法适用于复杂结构和复杂地质条件下的计算。

本次地基承载力验算将采用经验公式法进行计算。

3. 验算表格下面是针对500吨汽车吊进行地基承载力验算的表格。

项目验算结果汽车吊重量500吨地基类型砂土地基承载力系数0.5地基承载力250吨合理荷载率100%安全系数 1.5承载力安全系数 1.24. 验算过程根据经验公式法，地基承载力可以通过以下公式计算：P = A * c * Nc * γ其中，P为地基承载力，A为承载面积，c为地基凝聚力，Nc为地基修正系数，γ为有效应力。

根据验算表格中的数据，假设承载面积A为100平方米，则可计算出地基凝聚力c 为5kPa（千帕），地基修正系数Nc为10，有效应力γ为20kPa。

代入上述公式中进行计算：P = 100 * 5 * 10 * 20 = 100000 N由于验算结果单位是牛顿（N），需要将其转换为吨（t），即：P = P / (9.8 * 1000) ≈ 10.2 t因此，在本次地基承载力验算中，500吨汽车吊的地基承载力为10.2吨。

5. 结论经过地基承载力验算，得出结论：500吨汽车吊的地基承载力为10.2吨。

根据合理荷载率为100%和安全系数1.5，可以认定该地基承载力满足要求。

吊车地基承载力验算

7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。

这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表10-3 GMT8350型350T 吊车起重性能半径(m) 重量(T)9 10 1212511189表10-4 KMK6200型220T 吊车起重性能表半径(m) 重量(T)81012㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）（1）350T 吊车能力验算：1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T 。

设350T 吊车单机提升，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 —，此处取 Q — 切口环下半部重量为28T q — 吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取所以Tq Q K F 272.34)2802.028(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。

2）刀盘驱动部分的重量为72T 。

设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 —，此处取 Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量，取所以Tq Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求。

3）螺旋输送机重量为20T 。

设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 —，此处取Q —螺旋输送机的重量为20T q —钩头及索具的重量，单机吊装时，一般取所以T T q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=对照220T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）。

吊车地基承载力验算

吊车地基承载力验算————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：7、对所用吊具及设备要进行验算,为吊装作业提供充分的理论依据,以确保施工过程能够安全顺利地进行。

这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定;盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表1０-3 GMT8３5０型35０T 吊车起重性能表半径(m ）重量(T)９ 10 1212５１１1８9表10-４ K ＭK ６２００型220T 吊车起重性能表半径(m)重量(Ｔ)8 10 127３.462.954.4㈠吊车吊装能力验算(以1#盾构机为例）（１）350T 吊车能力验算:1)盾构切口环两部分相等，重量均为28T 。

设350Ｔ吊车单机提升，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数１．1—1.3,此处取1.２Ｑ — 切口环下半部重量为28T q — 吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以Tq Q K F 272.34)2802.028(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=对照350Ｔ吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于1２m 完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图)。

２）刀盘驱动部分的重量为72T 。

设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1．3，此处取１．2Q — 驱动部分的重量为7２Tq — 钩头及索具的重量,取0.02Ｑ所以Tq Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<８9T对照３50T 吊车的起重性能表可以看出,只要吊车的工作半径小于12ｍ就能满足施工作业要求。

3)螺旋输送机重量为20T 。

吊车架梁地基承载力验算

架梁吊车地基承载力验算1、依据计算依据规范为《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63——2007（以下简称规范）。

2、工程概况200T 吊车自重72t 、最大配重65t ；300T 吊车自重79.68t 、最大配重98.2t ；吊车支腿下垫钢板为2.5m ×2.5m ×0.05m 。

T 梁最重85.8t 。

3、承载力计算两台吊车吊梁过程匀速水平，每台吊车各自承受1/2T 梁重；承载力计算考虑200T 吊车自重及最大配重，并且4个支腿受力均匀。

N=1.2×（72+65）×10+1.4×（85.8÷2）×10=2244.6KN A=4×2.5×2.5=25㎡P= N/A=2244.6/25=89.784 KN/㎡=89.784kpa考虑到上跨铁路架梁施工，取1.2倍的安全系数，则地基承载力为f a ≥1.2 P=107.7408 kpa ≈108 kpa即现场碾压夯实后的地基承载力必须大于等于108 kpa ，取120kpa. 4、沉降量计算kpa o h p P 784.89784.890=-=-=γ厚5cm 钢板尺寸长 L=2.5m,宽b=2.5m, L/b=1 第一层换填土：Z 0=0m ，Z 1=0.5m ， Z 1/b ≈0.2，10___=a ，987.01___=a第二层杂填土：Z 1=0.5m ，Z 2=4.81m ，Z 2/b ≈1.9，987.01___=a ，463.02___=a 第三层粉质粘土：Z 2=4.81m, Z 3=9m, Z 3/b=3.6，463.02___=a , 276.03___=a以上n α根据b l /及b z /可查询《规范》附录M 桥涵平均附加系数α.按《规范》4.3.7估算n z)ln 4.05.2(b b z n -==2.5×（2.5-0.4ln2.5）=5.33m所以计算时取至基底下第三层土。

吊车地基承载力验算

7 、对所用吊具及设备要进行验算，为吊（1）350T 吊车能力验算：装作业提供充分的理论依据，以确保施工过）盾构切口环两部分相等，重量均为1）这一部分主要考虑程能够安全顺利地进行。

28T 。

设350T 吊车单机提升，所受的负荷为二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施F'，则K (Q q)F '1工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡式中—动载系数1.1 —1.3 ，此处取K 1环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否1.2滑移。

Q —切口环下半部重量为28T350T 吊车起重表10-3 GMT8350 型q —吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q性能表所以半0 .( 1.2 2802 28 ) q )34 .272 T(QK F ' 12109(m)径 1重量(T)对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只89 111 125完全能满足前12m 要吊车的工作半径小于体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。

吊车起重性表10-4 KMK6200 型220T能表半径(m)8 10 12(T) 重量73.462.954.4㈠吊车吊装能力验算（以盾构机为1#例）精品资料F ' K (Q q) 1.1 (20 0.02 20) 22.44T 5 T 350T72T 。

设）刀盘驱动部分的重量为）21吊车单机提升该部分，所受的负荷为F，'则对照220T 吊车的起重性能表可以看出，q)K (Q F ' 1式中K —动载系数1.1 12m 可满足施工—1.3 ，此处取只要吊车的工作半径小于1作业要求（吊车站位图）。

1.2Q —驱动部分的重量为72Tq —钩头及索具的重量，取0.02Q所以F ' K (Q q) 1.2 (72 0.02 72) 88.128T1<89T吊车的起重性能表可以看出，350T 对照4）盾构支撑环上下部分，总重量为90T 。

吊车架梁地基承载力验算

架梁吊车地基承载力验算1、依据计算依据规范为《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63——2007（以下简称规范）。

2、工程概况200T 吊车自重72t 、最大配重65t ；300T 吊车自重79.68t 、最大配重98.2t ；吊车支腿下垫钢板为 2.5m ×2.5m ×0.05m 。

T 梁最重85.8t 。

3、承载力计算两台吊车吊梁过程匀速水平，每台吊车各自承受1/2T 梁重；承载力计算考虑200T 吊车自重及最大配重，并且4个支腿受力均匀。

N=1.2×（72+65）×10+1.4×（85.8÷2）×10=2244.6KN A=4×2.5×2.5=25㎡P= N/A=2244.6/25=89.784 KN/㎡=89.784kpa考虑到上跨铁路架梁施工，取1.2倍的安全系数，则地基承载力为f a ≥1.2 P=107.7408 kpa ≈108 kpa即现场碾压夯实后的地基承载力必须大于等于108 kpa ，取120kpa. 4、沉降量计算kpa o h p P 784.89784.890=-=-=γ厚5cm 钢板尺寸长 L=2.5m,宽b=2.5m, L/b=1 第一层换填土：Z 0=0m ，Z 1=0.5m ， Z 1/b ≈0.2，10___=a ，987.01___=a第二层杂填土：Z 1=0.5m ，Z 2=4.81m ，Z 2/b ≈1.9，987.01___=a ，463.02___=a 第三层粉质粘土：Z 2=4.81m, Z 3=9m, Z 3/b=3.6，463.02___=a , 276.03___=a以上n α根据b l /及b z /可查询《规范》附录M 桥涵平均附加系数α.按《规范》4.3.7估算n z)ln 4.05.2(b b z n -==2.5×（2.5-0.4ln2.5）=5.33m所以计算时取至基底下第三层土。

吊车架梁地基承载力验算

架梁吊车地基承载力验算1、依据计算依据规范为《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63——2007（以下简称规范）。

2、工程概况200T 吊车自重72t 、最大配重65t ；300T 吊车自重、最大配重；吊车支腿下垫钢板为××。

T 梁最重。

3、承载力计算两台吊车吊梁过程匀速水平，每台吊车各自承受1/2T 梁重；承载力计算考虑200T 吊车自重及最大配重，并且4个支腿受力均匀。

N=×（72+65）×10+×（÷2）×10=A=4××=25㎡P= N/A=25= KN/㎡=考虑到上跨铁路架梁施工，取倍的安全系数，则地基承载力为f a ≥ P= kpa ≈108 kpa即现场碾压夯实后的地基承载力必须大于等于108 kpa ，取120kpa.4、沉降量计算kpa o h p P 784.89784.890=-=-=γ厚5cm 钢板尺寸长 L=,宽b=, L/b=1第一层换填土：Z 0=0m ，Z 1= ， Z 1/b ≈，10___=a ，987.01___=a 第二层杂填土：Z 1=，Z 2=，Z 2/b ≈，987.01___=a ，463.02___=a 第三层粉质粘土：Z 2=, Z 3=9m, Z 3/b=，463.02___=a , 276.03___=a 以上n α根据b l /及b z /可查询《规范》附录M 桥涵平均附加系数α.按《规范》估算n z)ln 4.05.2(b b z n -==×（）=所以计算时取至基底下第三层土。

第一层f0=120mpa 、第二f0=110mpa 、三层f0=110mpa 土按插值法计算压缩模量为3.41=E s 、8.32=E s 8.33=E s （三个压缩模量为参考值）按《规范》（）)(33.57)(11100mm z z E p s i i i i n i si =-=--=∑αα查《规范》表 Δz 值（表—1） Δz=Z ，3==Zn/b==， 289.0'3___=a/)435.033.11412.013.12(21.125⨯-⨯⨯=∆n s ×（9×）/=<故以上取基底以下三层计算满足规范要求。

吊车地基承载力验算

7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。

这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定X围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表10-3 GMT8350型350T吊车起重性能表半径(m)重量(T)9 10 12125 111 89表10-4 KMK6200型220T吊车起重性能表半径(m)重量(T)8 10 1273.4 62.9 54.4㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）（1）350T吊车能力验算：1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T。

设350T吊车单机提升，所受的负荷为F’，则)('1qQKF+⨯=式中1K—动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q —切口环下半部重量为28Tq —吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以TqQKF272.34)2802.028(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=对照350T吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。

2）刀盘驱动部分的重量为72T 。

设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量，取0.02Q所以Tq Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求。

3）螺旋输送机重量为20T 。

设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q —螺旋输送机的重量为20T q —钩头及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以T T q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=对照220T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）。

吊车地基承载力验算

7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。

这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表10-3 GMT8350型350T 吊车起重性能表半径(m) 重量(T)9 10 1212511189表10-4 KMK6200型220T 吊车起重性能表半径(m) 重量(T)8 10 1273.462.954.4㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）（1）350T 吊车能力验算：1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T 。

设350T 吊车单机提升，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q — 切口环下半部重量为28T q — 吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以Tq Q K F 272.34)2802.028(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。

2）刀盘驱动部分的重量为72T 。

设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量，取0.02Q所以Tq Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求。

3）螺旋输送机重量为20T 。

设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q —螺旋输送机的重量为20T q —钩头及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以T T q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=对照220T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）。

吊车地基承载力验算

之老阳三干创作7、对所用吊具及设备要进行验算, 为吊装作业提供充沛的理论依据, 以确保施工过程能够平安顺利地进行. 这一部份主要考虑二部份内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移.表10-3 GMT8350型350T吊车起重性能表表10-4 KMK6200型220T吊车起重性能表㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）（1）350T吊车能力验算：1）盾构切口环两部份相等,重量均为28T.设350T吊车单机提升, 所受的负荷为F’,则)('1qQKF+⨯=式中1K——Q —切口环下半部重量为28Tq —所以TqQKF272.34)2802.028(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=对比350T吊车的起重性能表可以看出, 只要吊车的工作半径小于12m完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图）.2）刀盘驱动部份的重量为72T.设350T吊车单机提升该部份, 所受的负荷为F’, 则)('1q Q K F +⨯=式中1K ——Q — 驱动部份的重量为72Tq — 所以Tq Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T对比350T 吊车的起重性能表可以看出, 只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求.3）螺旋输送机重量为20T.设220T 吊车单机提升这一部份, 所受的负荷为F ’, 则)('1q Q K F +⨯=式中1K ——Q —螺旋输送机的重量为20Tq — 所以TT q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=对比220T 吊车的起重性能表可以看出, 只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）.4）盾构支撑环上下部份, 总重量为90T.设350T 吊车单机提升这一部份, 所受的负荷为F ’, 则)('1q Q K F +⨯=式中1K ——Q —支撑环的总重量为90Tq — 所以Tq Q K F 16.110)9002.090(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<111T只要吊车的工作半径小于10m, 可满足施工作业要求.通过上述验算, 确认350T 吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求（见吊车站位图）.5）盾构后配套设备, 重量最重的一件为20T.设220T 吊车单机提升这一部份, 所受的负荷为F ’, 则)('1q Q K F +⨯=式中1K ——Q —后配套设备的重量为20Tq — 所以T T q Q K F 4.5444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=只要吊车的工作半径小于12m, 可满足施工作业要求.通过上述验算, 确认220T 吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求.（2）索具工作能力的验算: 进行盾构吊装时, 选用4个吊装索具采纳专用40T 吊装带4根8.5m 长, 合计吊装能力满足设备吊装要求.由于盾构机主机及后配套中, 驱动部份最重, 其重量为90T, 吊点间的距离为2*2.6m, 所以350T 吊车在独自作业起吊驱动部份, 吊装带的受力最年夜.此时, 设每根吊装带接受的负荷为F,则TT F 409.22))5.864.1(cos(arcsin 490<=÷÷÷=因此该型号的吊带是足够的, 可以使用.（3）“U ”型卡环工作能力的验算:此次吊装盾构机及后配套台车, 选用了4个55T 的巨力“U ”型卡环.连接台车的起吊吊耳与吊带, 同样以主机驱动部份为例, 设每个卡环所接受的负荷为H ’, 则2'1÷⨯=Q K H式中 1K —动载系数取1.11=KQ —盾构机支撑环部份的重量 90T 则TT Q K H 555.254901.12'1<=÷⨯=÷⨯=因此所选用的4个该型号“U ”型卡环工作能力是足够的, 可以使用.㈡盾构机与基座的滑动计算盾构始发基座的摆放与水平线成0.3%的角度, 在组装过程中, 为了防止在没有焊接防滑块的这一段时间里, 盾构部件可能会沿盾构基座发生滑动位移, 必需作出验算后才可以确定.盾构主机前体和驱动部份总重量为128t, 基座对前体的支撑力为Ttg 7.112))1000\3(cos(1281=⨯-, 前体与支撑架的摩擦系数为0.15, 使前体滑动移动的推力为f=128×0.15=19.2t, 向下的滑动力为TT tg 2.1971.2)1000/3(sin(1281<=⨯-,因此, 前体在基座上不会滑动, 为了施工平安, 用两个5t 的手扳葫芦将前体牵引着即可.。

吊车地基承载力验算

7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。

这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表10-3 GMT8350型350T 吊车起重性能表半径(m) 重量(T)9 10 1212511189表10-4 KMK6200型220T 吊车起重性能表半径(m) 重量(T)8 10 1273.462.954.4㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）（1）350T 吊车能力验算：1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T 。

设350T 吊车单机提升，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q — 切口环下半部重量为28T q — 吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以Tq Q K F 272.34)2802.028(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。

2）刀盘驱动部分的重量为72T 。

设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量，取0.02Q所以Tq Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求。

3）螺旋输送机重量为20T 。

设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q —螺旋输送机的重量为20T q —钩头及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以T T q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=对照220T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）。

吊车地基承载力验算

7、对所用吊具及设备要进行验算,为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行. 这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定;盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表10-3 GMT8350型350T 吊车起重性能表半径（m) 重量(T ）9 10 1212511189表10—4 KMK6200型220T 吊车起重性能表半径（m ）重量（T)8 10 1273。

462。

954.4㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例） (1）350T 吊车能力验算：1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T 。

设350T 吊车单机提升，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K -动载系数 1.1-1.3，此处取1.2 Q — 切口环下半部重量为28T q - 吊钩及索具的重量，单机吊装时,一般取0.02Q所以Tq Q K F 272.34)2802.028(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 完全能满足前体吊装施工作业要求(见吊车站位图)。

2）刀盘驱动部分的重量为72T 。

设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1。

1—1.3，此处取1。

2Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量,取0。

02Q 所以T q Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=〈89T对照350T 吊车的起重性能表可以看出,只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求。

3)螺旋输送机重量为20T 。

设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’,则)('1q Q K F +⨯=式中1K -动载系数 1。

1—1。

3，此处取1.2 Q —螺旋输送机的重量为20T q —钩头及索具的重量,单机吊装时,一般取0.02Q所以T T q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=对照220T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）。

吊车地基承载力验算

7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。

这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表10-3 GMT8350型350T吊车起重性能表表10-4 KMK6200型220T吊车起重性能表㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）（1）350T吊车能力验算：1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T。

设350T吊车单机提升，所受的负荷为F’，则)('1qQKF+⨯=式中1K—动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q —切口环下半部重量为28Tq —吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以TqQKF272.34)2802.028(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=对照350T吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。

2）刀盘驱动部分的重量为72T 。

设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量，取0.02Q所以Tq Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求。

3）螺旋输送机重量为20T 。

设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q —螺旋输送机的重量为20Tq —钩头及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以TT q Q K F 544.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=对照220T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）。