汽车吊吊装计算书
吊装方案计算书
吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。
汽车吊支腿负荷计算
三一220t 汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t 全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m 吊臂时作业半径12m ，吊臂重量8.36t 。
二.吊装计算参数1).220t 汽车吊整机自重72t;2).220t 汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a — 220t 汽车吊在作业半径12m 处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值；Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.m4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N == 2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N == 吊车支腿压力示意图仅供个人用于学习、研究；不得用于商业用途。
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汽车吊吊装计算
汽车吊吊装计算一、机具选择1、作业吊车考虑18座桥工程量较大，共144榀空心板梁，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。
其中大部分桥跨间为既有村道，跨间为旱地，地质条件均较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
由于18座桥作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用“双机抬吊”作业。
2、作业吊车的选择以20m梁为验算对象，20米梁若能满足受力要求，那么13米梁也能满足双机抬吊受力要求。
（1）本工程20m梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+ Q副）K≥Q1+Q2取最重板自重37吨，即Q1=37吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。
即：Q主+ Q副≥47.5吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。
（4）吊车工作半径取6m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用两台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。
50T吊车性能参数表工作半径(m) 主臂长度(m)10.70 18.00 25.40 32.75 40.103.0 50.003.5 43.004.0 38.004.5 34.005.0 30.00 24.705.5 28.00 23.506.0 24.00 22.20 16.306.5 21.00 20.00 15.007.0 18.50 18.00 14.10 10.208.0 14.50 14.00 12.40 9.20 7.509.0 11.50 11.20 11.10 8.30 6.5010.0 9.20 10.00 7.50 6.0012.0 6.40 7.50 6.80 5.2014.0 5.10 5.70 4.6016.0 4.00 4.70 3.9018.0 3.10 3.70 3.3020.0 2.20 2.90 2.9022.0 1.60 2.30 2.4024.0 1.80 2.0026.0 1.40 1.5028.0 1.2030.0 0.903、索具、卡环等工具的选择（1）、板梁重量计算计算以20m后张空心板梁边板为验算对象。
汽车吊吊装计算书
汽车吊吊装计算书汽车吊吊装计算书附件：附件1：汽车吊吊装计算书根据相关规范、技术规程规定要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m砼预制箱梁单片边梁梁长20m，高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51.25t。
预制小箱梁计划采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m 的位置。
运输便道及吊装平台地面标高为20.3m，设计桥面标高为24.207m(北0#台)~24.427m(中1#墩)~24.644m(南2#台)，桥面结构层厚度为0.2m，则设计小箱梁面标高为24.007m(北0#台)~24.227m(中1#墩)~24.444m(南2#台)。
1.汽车吊的选型及验算（1）0#-1#跨吊装：计划采用一台130T，一台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T 吊车停机在施工平台，先吊装主梁7~主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3~主梁1三片箱梁。
具体汽车吊站位详见附图。
（2）1#-2#跨吊装：同0#-1#跨吊装。
最不利工况：300t吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7），边梁设计混凝土20.5方，重51.25吨。
（3）QY130T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1 主臂起重性能表（kg, m）2）130汽车吊起重重量计算G总= Q1＋Q2=51.25＋2=53.25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取Q1 =51.25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.63t，考虑动载系数 1.2，安全吊装预制小箱梁的全重（单机承担的）=26.63×1.2=31.95t。
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书
5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书摘要：一、背景介绍二、吊装计算1.吊装重量2.吊装高度3.吊装半径4.风力影响5.安全系数三、吊装设备选择1.汽车吊车型号2.起重能力3.起重臂长度四、吊装步骤及注意事项1.准备工作2.起吊过程3.吊装就位4.注意事项五、总结正文：一、背景介绍本文主要介绍了一辆5吨汽车吊装500公斤钢结构构件的计算过程。
内容包括吊装计算、吊装设备选择、吊装步骤及注意事项等方面。
二、吊装计算1.吊装重量：根据所吊装构件的重量，本项目中构件重量为500公斤。
2.吊装高度：根据施工现场情况，吊装高度为10米。
3.吊装半径：根据汽车吊车的起重能力和臂长，计算出吊装半径为20米。
4.风力影响：考虑风力对吊装过程的影响，风力系数取1.1。
5.安全系数：根据相关安全规定，安全系数一般取2.5。
三、吊装设备选择1.汽车吊车型号：根据吊装重量和高度，选择一辆5吨的汽车吊车。
2.起重能力：汽车吊车的起重能力应大于吊装重量，本项目中的汽车吊车起重能力为6吨。
3.起重臂长度：根据吊装半径，选择合适的起重臂长度，本项目中的起重臂长度为22米。
四、吊装步骤及注意事项1.准备工作：检查吊车及起重设备工作状况，确保设备正常运行。
对吊装区域进行安全警戒，防止无关人员进入吊装区域。
2.起吊过程：将吊钩与构件连接，缓慢起吊至离地面10厘米左右，暂停，检查吊钩、吊索、构件等是否正常。
3.吊装就位：在确保安全的情况下，将构件吊装至指定位置，缓慢降落，避免构件与地面或其他设施发生碰撞。
4.注意事项：在吊装过程中，随时关注风力变化，如风力过大，应停止吊装作业。
操作人员应保持警惕，严格按照操作规程进行操作。
五、总结通过以上计算和分析，一辆5吨的汽车吊车可以完成500公斤钢结构构件的吊装任务。
设备起重吊装方案(汽车吊选用计算)
汽车吊的选用要综合考虑安全和经济，需要根据起重物重量，结合现场情况计算出“吊车臂杆的最小长度”，再通过查询吊车性能表选用安全、经济的型号。
（后附吊装方案示例）汽车吊工作参数计算：一、吊车起重量Q 应满足：Q ≥K （Q 1+Q 2）。
式中 Q 1—吊装物重量； Q 2—绑扎索具重量； K —动载荷系数（取1.1）。
二、吊车起吊高度H 应满足H ≥h 1+h 2+h 3+h 4。
式中 h 1—安装支撑面高度；h 2—安装间隙；h 3—绑扎点至设备底面的距离； h 4—吊索高度。
三、吊车臂杆的最小长度按下式计算：ααcos Ssin h 021+=+=L L L 3Sh arctg=α 式中h 0= h 1+h 2+h 3－h 5 。
h 5—吊车吊臂下铰点离地面高度； S —主吊臂与除氧器中心距离。
四、吊车在最小臂长时起重半径R=Lcosα-F式中：F—吊车吊臂下铰点至吊车回转中心距离。
施工方案编制示例1 编制依据1.1《施工组织设计》；1.2设备厂家随机图纸及有关技术文件；1.3设计图纸；1.4《工程建设安装工程起重施工规范》；1.5《一般用途钢丝绳》；1.6《煤矿安装工程质量检验评定标准》；1.7《机械设备安装工程施工及验收通用规范》。
2工程概况原煤准备车间设备安装工程，主要内容包括:刮板输送机5台，粗破碎机3台，二次破碎机3台，除铁器1台，带式输送机1条，原煤分级筛3台。
主要设备一览表表13施工准备3.1主要材料设备准备3.1.1设备已开箱清点，零部件齐全完整，设备外表面无凹坑、划痕及机械损伤。
经查阅，厂家质量证明资料齐全。
3.1.2施工前对吊装用机具、索具及其他工器具进行检查，确保其性能良好，满足吊装要求。
测量器具已经过校验并在有效期内。
3.1.3破碎机滑道制作安装就位，并接长延伸至厂房外1米。
内齿轮固定牢固，滑车穿绳完成。
3.1.4设备吊装前用手拉葫芦调平完成，设备上绑扎两根溜绳。
3.1.5基础垫铁加工完成3.2技术准备3.2.1有关设备的设计院图纸及制造厂图纸齐全完整，图纸已经过会审，避免土建图纸与安装图纸在设计上矛盾。
80t汽车吊上栈桥板行走吊装计算书(纯手算完整版)
80t 汽车上栈桥计算书1.XCT80汽车吊装能参数80t汽车吊参数尺寸参数(mm)整机尺寸(长×宽×高)14770×2800×3890轴距1470+4000+1350轮距（前/后）2380/2075重量参数(kg)整车质量50000前轴质量24000后轴质量26000支腿(mm)纵向8075横向7900图1XCT80型汽车起重机前轴行驶状态承担240kN，则每个轮子分担240/4=60kN，三四轴轮子行驶状态承担260kN，则每个轮子分担260/4=65kN。
所采用的吊机基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷载如图所示：图2轮压图2、荷载取值（1）汽车吊行走时轮压活荷载：80t 汽车吊的自重为50t，前轴每个轮子承载60KN，后轴每个轮子承载65KN，并考虑1.1的动力系数。
前轴汽车轮胎与楼面的接触面积取0.2*0.3=0.06m 2，后轴汽车轮胎与楼面的接触面积取0.2*0.6=0.12m 2。
前轴荷载：2m /11003.02.01.160KN =⨯⨯；后轴荷载：2m /5966.02.01.156KN =⨯⨯。
（2）汽车吊吊装站位时支腿荷载：图3支腿及吊臂方位图起重机由1、2、3、4四点支承，不动部分(下车)重力为1G ，重心在支承面上的投影与支承平面形心重合于1O ；回转部分（包括货物、臂架在内的上车)总重力为2G ，重心在支承平面上的投影为E ，旋转中心为2O ，重心与旋转中心的距离为e ，车轮中心与支腿中心距e 12，臂架平面与水平方向夹角为a 。
刚性车架各支承点在静止状态的垂直反力分别为：()21222112cos sin 14/2/2/2G e G e G e R G G L L B φφ⎡⎤⎛⎫=+-+- ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦()21222212cos sin 14/2/2/2G e G e G e R G G L L B φφ⎡⎤⎛⎫=+++-- ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦()21222312cos sin 14/2/2/2G e G e G e R G G L L B φφ⎡⎤⎛⎫=+++-+ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦()21222412cos sin 14/2/2/2G e G e G e R G G L L B φφ⎡⎤⎛⎫=+-++ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦汽车吊吊装站位时，活荷载由汽车吊自重50t、吊重10t 三部分组成。
汽车吊吊装计算
汽车吊吊装计算一、机具选择1、作业吊车考虑18座桥工程量较大，共144榀空心板梁，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。
其中大部分桥跨间为既有村道，跨间为旱地，地质条件均较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
由于18座桥作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用“双机抬吊”作业。
2、作业吊车的选择以20m梁为验算对象，20米梁若能满足受力要求，那么13米梁也能满足双机抬吊受力要求。
（1）本工程20m梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+ Q副）K≥Q1+Q2取最重板自重12.6吨，即Q1=37吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。
即：Q主+ Q副≥39吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。
（4）吊车工作半径取6m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用两台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。
50T吊车性能参数表工作半径(m) 主臂长度(m)10.70 18.00 25.40 32.75 40.103.0 50.003.5 43.004.0 38.004.5 34.005.0 30.00 24.705.5 28.00 23.506.0 24.00 22.20 16.306.5 21.00 20.00 15.007.0 18.50 18.00 14.10 10.208.0 14.50 14.00 12.40 9.20 7.509.0 11.50 11.20 11.10 8.30 6.5010.0 9.20 10.00 7.50 6.0012.0 6.40 7.50 6.80 5.2014.0 5.10 5.70 4.6016.0 4.00 4.70 3.9018.0 3.10 3.70 3.3020.0 2.20 2.90 2.9022.0 1.60 2.30 2.4024.0 1.80 2.0026.0 1.40 1.5028.0 1.2030.0 0.903、索具、卡环等工具的选择（1）、板梁重量计算13先张空心板梁边板为验算对象。
12t汽车吊上屋面计算书
12t汽车吊上屋面计算书汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一：为汽车吊吊装作业时的工况。
工况二：为汽车吊在楼面上行走的工况。
本工程楼面设计荷载值为22Kn/㎡,混凝土板厚130mm,保护层20mm，板及梁混凝土强度C40，吊装起重最大杆件约为2.3吨。
一、汽车吊吊装工况1、吊车荷载及尺寸工方案，12t汽车吊吊装过程中，最不利工况为：吊装半径10m，吊重2.3t，即起重力矩为23t m，汽车吊自重为11.49吨。
2、吊车支腿压力计算2.1计算简图汽车吊吊装作业时，支腿最不利情况为汽车吊四个支腿全部支撑在钢筋混凝土楼板上。
如下如所示：以下按最不利情况计算，计算过程如下：2.2计算工况工况一、起重臂沿车身方向（oα）=0工况二、起重臂垂直车身方向（oα）=90工况三、起重臂沿支腿对角线方向（oα）=52工况四、起重臂沿支腿对角线方向（a=45°）2.3支腿荷载计算公式[]∑=±N P Mαα/4(cos/2a+sin/2b)2.4计算结果A 工况一、起重臂沿车身方向（oα）=0[]=∑1=2/4+(cos/2a+sin/2b)N N P Mαα=（11.49+2.76）/4+23（1/8.6）=6.24吨[]=∑3=4/4-(cos/2a+sin/2b)N N P Mαα=（11.49+2.76）/4-23(1/8.6)=0.89吨B工况二、起重臂垂直车身方向（oα）=90[]=∑N N P Mαα1=3/4+(cos/2a+sin/2b)=（11.49+2.76）/4+23(1/9.6)=5.96吨[]=∑N N P Mαα2=4/4-(cos/2a+sin/2b)=（11.49+2.76）/4-23(1/9.6)=1.17吨C工况三、起重臂沿支腿对角线方向（oα）=52[]=∑N P Mαα1/4+(cos/2a+sin/2b)9=（11.49+2.76）/4+23*(cos52°/8.6+sin52°/9.6)=7.1吨[]2/4-(cos/2a-sin/2b)=∑N P Mαα=（11.49+2.76）/4-23*(cos52°/8.6-sin52°/9.6)=3.8吨D工况四、起重臂沿支腿对角线方向（a=45°）[]=∑N P Mαα1/4+(cos/2a+sin/2b)=（11.49+2.76）/4+23*(cos45°/8.6+sin45°/9.6)=7.15吨[]=∑N P Mαα2/4-(cos/2a-sin/2b)=（11.49+2.76）/4-23*(cos45°/8.6-sin45°/9.6)=3.37吨根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为7.15吨3、楼面等效荷载计算计算公式： q e＝ 8M max/ (bL2)式中，l为板的跨度，即l=2.8mb为板的荷载有效分布跨，b=b cy+0.7l，b cy为荷载计算宽度，b cy=b y+2s+h=0.72+0.04+0.13=0.89m，即b=0.89+0.7*2.8=2.85mM max为简支单向板的绝对最大弯矩，考虑1.2倍结构动力系数，M max=1.2*PL/4=1.2*71.5*2.8/4=60.06kN·m计算结果： q e＝ 8M max/(bL2)=8*60.06/(2.85*7.84)=21.50kN/m2<22kN/m2满足设计要求。
200t汽车吊计算
200t汽车吊计算地下室顶板200t汽车吊施工计算书一、吊车施工概况为了满足现场施工需要，考虑使用200t汽车吊进行吊装作业，因此需要进行结构验算。
二、依据规范本次验算依据以下规范：建筑结构荷载规范》GB-2001混凝土结构设计规范》GB-2002三、汽车吊施工荷载XXX200吨汽车吊总重60t，配置69t，吊装作业半径38m，额定吊重量8t。
汽车吊施工荷载分为行走荷载和吊装荷载：行走载荷：汽车吊总质量约60t，共10个行走轮，每个轮子6t。
吊装载荷：吊装作业时单支腿垂直载荷为：N=(60+69+8)÷4+38×8×sin43.2º÷2÷8.8/2+38×8×sin43.2º÷2÷8.3/2=84.6t四、混凝土梁验算根据结构的受力特点，吊装时停机位置应尽量支腿靠近立柱或混凝土梁。
立柱间的混凝土梁最长的为8.7m。
按照汽车吊布置图，支腿离开立柱最远为0.4m。
汽车吊停机位置混凝土梁的配筋为21根直径为25的钢筋，梁的尺寸为600x1000，混凝土梁弯矩设计值为：M=（1000-100）×21×360×3.14×12.5×12.5=334.8t.m该值大于吊装荷载产生的弯矩M=84.6t×0.4m=33.84t.m，因此混凝土梁验算通过。
五、首层楼板验算汽车吊行走在楼桥板上，则车轮压力做为集中力作用。
楼板配筋为双层双向直径为12的钢筋，间距为100mm布置，楼板厚度为250mm，取1m宽度楼板进行验算，配筋量为1130.4mm2.设计承载弯矩值为：Mu=fyAs(h-x/2)=250x2010x200=10.1t.m。
汽车吊吊装计算书
汽车吊吊装计算书1、作业吊车选择本工程汽车吊车主要考虑吊装混凝土顶管，顶管每节长2米，重量约5.6T,综合考虑采用“25T汽车吊车”作业。
以每节2米顶管为验算对象，若能满足受力要求，那么均能满足吊装要求。
2、起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。
3、起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中 l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。
（4）吊车工作半径最大取9m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用一台重型汽车起重机QY25TK汽车吊满足施工要求。
25t汽车起重机性能表单位：kg4、索具、卡环等工具的选择（1）、钢丝绳拉力计算N=K1*G/n*1/Sinα≤P/K2式中：N—每根钢丝绳索具的受拉力；G—梁板质量一半；n—吊索根数；α—吊索钢丝绳与板梁水平夹角；P—吊索钢丝绳的破断拉力；K1—吊装时动载系数，取1.2；K2—吊索钢丝绳的安全系数，取6。
梁板质量G=127KN，α取45°N= K1*G/n*1/Sinα=1.2*127/2/2*1/Sin45°=53.9KN拟选用6*15丝，钢丝绳φ43mm，公称抗拉强度689N/mm2，破断拉力总和480KN。
吊车吊装计算资料【范本模板】
8。
1、主冷箱内大件设备的吊装计算 （一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21。
71m 设备总重量:52。
83T（2）主吊车吊装计算 ① 设备吊装总荷重：P=P Q +P F =52。
83+3.6 =56。
43t 式中：P Q — 设备吊装自重 P Q =52.83tP F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3。
6t ② 主吊车性能预选用为：选用260T 履带吊(型号中联重科QUY260) 回转半径：16m 臂杆长度：53m 起吊能力：67t 履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式 吊装采用特制平衡梁 钩头选用160t/100t 吊钩，钩头重量为2。
8吨 吊车站位：冷箱的西面 ③ 臂杆倾角计算：α=arc cos(S －F ）/L = arc cos （16—1。
5）/53 =74.12°附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图式中：S — 吊车回转半径：选S=16mF — 臂杆底铰至回转中心的距离，F=1。
5m L — 吊车臂杆长度,选L=53m ④ 净空距离A 的计算:A=Lcos α－（H －E ）ctg α－D/2=53cos74。
12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2=2。
1m式中：H — 设备吊装时距臂杆最近的最高点b 至地面的高度,选H=36。
5mE — 臂杆底铰至地面的高度，E=2m D — 设备直径：D=4。
2m ，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤ 主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56。
43/67=84.22% 经过校核,选用的主吊车能够满足吊装要求。
（3）溜尾吊车的吊装计算① 受力计算 F=② 溜尾吊车的选择（9-1）×52.8321.71-1-1=21.44t辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m;回转半径:7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为21。
起重吊装计算书
起重吊装计算书施工方案：一、工程概况本项目为XX工程，位于XX地区，主要包括XX栋建筑物、XX配套设施以及相关室外工程。
工程占地面积XX平方米，总建筑面积XX平方米。
本次施工的重难点在于大型构件的吊装作业，其中包括钢结构的吊装、大型设备安装等。
为确保吊装作业的安全、高效进行，特制定本施工方案。
二、吊装管理（一）、吊装施工组织流程1. 吊装前准备：包括施工图纸审核、编制吊装方案、施工安全技术交底等。
2. 吊装设备选型：根据吊装物件的重量、尺寸、吊装高度等因素，选择合适的吊装设备。
3. 吊装设备检查：检查吊装设备的性能、安全性、稳定性等，确保设备正常运行。
4. 吊装作业：按照吊装方案进行吊装作业，严格执行操作规程，确保作业安全。
5. 吊装完成后验收：对吊装完成的构件进行检查、验收，确保质量合格。
（二）、现场吊装组织机构1. 项目部：负责整个吊装工程的协调、管理、监督等工作。
2. 吊装班组：负责具体的吊装作业，包括设备操作、现场指挥等。
3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行监督、检查，发现问题及时整改。
（三）、管理职责1. 项目部：负责组织、协调、管理吊装工程，确保工程顺利进行；负责与甲方、监理、设计等单位的沟通协调；负责吊装方案的审批和监督实施。
2. 吊装班组：严格执行吊装方案，负责吊装作业的安全、高效完成；负责吊装设备的操作、维护、保养；参加吊装前的安全技术交底和培训。
3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行全程监督，发现问题及时整改；负责组织定期、不定期的安全检查，确保吊装作业安全。
三、工器具的选用1. 吊装设备：根据工程需要，选用合适的汽车吊、履带吊、塔吊等吊装设备。
设备选型需满足以下条件：a. 吊装设备的额定起重量应大于吊装物件的重量。
b. 吊装设备的工作半径应能满足吊装物件的位置要求。
c. 吊装设备的地基承载力应满足吊装设备稳定性的要求。
d. 吊装设备的性能、安全性、稳定性等需经过严格检查。
汽车吊车计算书模板
吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱7.5吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离 2.33米H2—G2重心到地面的距离 0.89米H3---G3重心到地面的距离 19.2米H0---G0重心到地面的距离 1.92米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离H起重机顶端至地面的距离.e0=6.48米e1=2.82米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米R=2.02+54.8com77=14.34米L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)(14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为 30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.。
汽车吊支腿负荷计算
三一220t汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量8.36t。
二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G****)(G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值；Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为 1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.mtN 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mmN N2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力:P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N吊车支腿压力示意图。
汽车吊车计算书稿
庆鼎精密电子(淮安）有限公司吊装计算书现场预备吊装构建重量计算图表如下：GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:、L2:、L3:、L4:、L5:现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+= 、L3=、L4+L5=分三组进行吊装。
GJ吊车自F轴向A轴吊装，100吨汽车吊性能表如下所示：可以看出100吨汽车吊在主臂，作业半径为9m时候可以吊装吨，满足吊装工况要求。
液压汽车起重机工况核算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图三、起重机核算建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，A点坐标：x A=R+b3=9+=y A=0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=C点坐标：x C=0my C=h1+h2+h3-h b=2++直线AC的倾角：α1=arctg(y C/x A)= arctg=°经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：α2=arctg(y B/(x A-x B))+arcsin((f+d/2)/ (y B2+(x A-x B)2)=arctg)+arcsin((1+1/2)/+2)=°起重臂仰角：α=α1=°最小臂长：L= x A /cosα= m幅度：R=9m液压汽车起重机智能选择计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数最小幅度R(m) 9 起重机种类液压汽车起重机最小臂长L(m) 构件质量Q(t)是起重安全系数K 2 对幅度采用线性插入法进行计算对臂长采用线性插入法进行计是起重机型号AC100 算二、计算示意图三、起重机核算起重吊装荷载：QK=×2=核算结果：起重机型号：AC100设计幅度(m)：9设计臂长(m)：起重机额定起重能力(t)：[QK]= QK=≤[QK]=满足要求！汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德一、计算参数二、计算示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[35 8×(1++15×+30×(3+]/[++10×]=K=≥[K]=满足要求！吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编着3、《建筑材料规范大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=；K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=；经计算得 [F g]=×=。
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汽车吊吊装计算书附件：附件1：汽车吊吊装计算书根据相关规范、技术规程规定要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m砼预制箱梁单片边梁梁长20m，高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51.25t。
预制小箱梁计划采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置。
运输便道及吊装平台地面标高为20.3m，设计桥面标高为24.207m(北0#台)~24.427m(中1#墩)~24.644m(南2#台)，桥面结构层厚度为0.2m，则设计小箱梁面标高为24.007m(北0#台)~24.227m(中1#墩)~24.444m(南2#台)。
1.汽车吊的选型及验算（1）0#-1#跨吊装：计划采用一台130T，一台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T吊车停机在施工平台，先吊装主梁7~主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3~主梁1三片箱梁。
具体汽车吊站位详见附图。
（2）1#-2#跨吊装：同0#-1#跨吊装。
最不利工况：300t吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7），边梁设计混凝土20.5方，重51.25吨。
（3）QY130T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1 主臂起重性能表（kg, m）2）130汽车吊起重重量计算G总= Q1＋Q2=51.25＋2=53.25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取Q1 =51.25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.63t，考虑动载系数 1.2，安全吊装预制小箱梁的全重（单机承担的）=26.63×1.2=31.95t。
3）130t汽车吊工作半径R计算R=SQRT((L1+L1/2)* (L1+L1/2)+ (L2+ L3+L0/2)* (L2+ L3+L0/2))=SQRT((2.95*2+2.95/2)*(2.95*2+2.95/2)+(2+1.5+7.6/2)*(2+1.5+7.6/2) )=10.03m式中：L1—相邻两片小箱梁轴心间距，L1=2.95m；L2—最不利工况(汽车吊停机点在围堰地面)吊装时，吊臂与小箱梁端头间的水平方向的安全距离，L2取2m；吊臂与回转机构间的间距不另计。
L3—小箱梁端头至绑扎吊点间的距离，L3取1.5m。
L0—QY130K支腿纵向间距，旋转机构位于支腿对称中心考虑，L0=7.6m。
4）130t汽车吊最小起升高度H计算H=h1-h+h0+h2+h3+h4= (24.444-20.3)-1.6+1.176+0.2+1.2+2=7.12m＜13m基本臂最大起升高度。
式中：h1—最不利工况为吊装边梁，汽车吊停机点2#墩东侧桥下围堰地面至小箱梁面高度；h—QY130T汽车吊旋转机构离地高度，h=1.6m；h0—小箱梁梁高，h0=1.176m；h2—小箱梁安装间隙，一般取0.2~0.3m，取h2＝0.2m；h3—吊索吊点与小箱梁面的最小距离，按吊索与梁面的水平夹角等于45度时取值，取h3＝1.2m；h4—起重臂顶至吊钩底面的安全距离（m），取h4=2m。
5）130t汽车吊起重臂长度L计算：L=SQRT(R*R+H*H)= SQRT(8.29*8.29+7.12*7.12)=10.92m＜13m主臂基本臂长。
综上：本工程130t吊车工作半径R=10.03m，综合考虑（2）、（3）、（4）及起重机的工作幅度，参考130t吊车性能参数表，130吨吊车10.03 m的作业半径，臂长为17.14m，38t平衡重额定起重量为45.5t＞31.95t，选择QY130T汽车吊可满足最不利工况时吊装，符合要求。
（4）QAY300汽车吊选型验算1）QAY300汽车吊起重性能表表2 主臂工况起重量表支腿8.7m,平衡重85t2）300t汽车吊起重重量计算G总= Q1＋Q2=51.25＋2=53.25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取Q1 =51.25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双机抬吊一台QY300T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.625t，考虑动载系数 1.2，安全吊装预制小箱梁的全重（单机承担的）=26.625×1.2=31.95t。
3）300t汽车吊工作半径R计算R=SQRT((L1+L1/2)* (L1+L1/2)+ (L2+ L3+L0/2)* (L2+ L3+L0/2))= SQRT((2.95*4+2.95/2)* (2.95*4+2.95/2)+ (2+1.5+8.8/2)* (2+1.5+8.8/2))=15.4m式中：L1—相邻两片小箱梁轴心间距，L1=2.95m；L2—最不利工况(汽车吊停机点在围堰地面)吊装时，吊臂与小箱梁端头间的水平方向的安全距离，L2取2m；吊臂与回转机构间的间距不另计。
L3—小箱梁端头至绑扎吊点间的距离，L3取1.5m。
L0—QY130K支腿纵向间距，旋转机构位于支腿对称中心考虑，L0=8.8m。
4）300t汽车吊最小起升高度H计算H=h1-h+h0+h2+h3+h4= (24.444-20.3)-1.6+1.176+0.2+1.2+2=7.12m＜14.2m基本臂最大起升高度。
式中：h1—最不利工况为吊装边梁，汽车吊停机点2#墩东侧桥下围堰地面至小箱梁面高度；h—QY300T汽车吊旋转机构离地高度，h=1.6m；h0—小箱梁梁高，h0=1.176m；h2—小箱梁安装间隙，一般取0.2~0.3m，取h2＝0.2m；h3—吊索吊点与小箱梁面的最小距离，按吊索与梁面的水平夹角等于60度时取值，取h3＝1.2m；h4—起重臂顶至吊钩底面的安全距离（m），取h4=2m。
5）300t汽车吊起重臂长度L计算：L=SQRT(R*R+H*H)= SQRT(15.4*15.4+7.12*7.12)=16.9m＜31.4m主臂基本臂长。
综上：本工程300t吊车工作半径R=16.9m，综合考虑（2）、（3）、（4）及起重机的工作幅度，参考300t吊车性能参数表，300吨吊车16.9m的作业半径，臂长为31.4m，85t平衡重额定起重量为46.2t＞31.95t，选择QY300T汽车吊可满足最不利工况时吊装，符合要求。
2.钢丝绳选用计算（1）预制箱梁重量计算40米边跨边梁混凝土数量为：C50砼56.9m3，按砼单位重量2.5t/m3计算，砼重力G=56.9*2.5*10=1422.5kN。
按照边跨边梁最重量142.25t考虑。
以规格为6×37+FC-φ56mm、抗拉强度为1870MPa、最小破断拉力为1810KN参见《重要用途钢丝绳》GB8918-2006第27页表15：采用钢丝绳呈捆绑吊。
已知钢丝绳最小破断拉力为1810KN，钢丝绳的安全系数K值见表3。
表3 钢丝绳的安全系数K值（1）钢丝绳实际受力计算钢丝绳实际受力为：P=Q/nsina式中：P—钢丝绳所受的拉力（KN）；Q—起重设备的重力（KN）；n—使用钢丝绳的根数；a—钢丝绳与梁面的夹角；则钢丝绳实际受力为P=142.25×9.8/（2×sin60）=804KN。
N=804KN<1810 安全系数=1810/804=2.25，故选用直径Φ56mm ，规格36×7+FC纤维芯钢丝绳是满足要求的。
3.汽车吊抗倾覆验算(1)130T汽车吊稳定性验算为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。
以单片小箱梁为验算对象，查《起重机设计规范》可知：KGMG+KQMQ+KWMW≥0式中：KG—自重加权系数，取1KQ—起升荷载加权系数，取1.15KW—风动载加权系数，取1MG、MQ、MW为汽车吊自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N·m；汽车吊工作时受力简图图中：G—汽车吊自重，QY130T型汽车吊G=54.9t，配重38t；Q—起升物重量，考虑双机抬吊，取27.69t；W—风动载，按起升物重量的20%考虑；a—汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸8.5m，故a取4.25m；R—汽车吊工作半径，最大取8.29m；h—风动载合力点高度。
KGMG+KQMQ+KWMW=1×G×a-1.15×Q×（R-a）-1×W×h=929000*4.25-1.15*276900*(8.29-4.25)-0.2*276900*1.6=2573164.6N·m＞0综合上述计算，倾覆边的力矩大于0，所以稳定性满足要求。
（2）300T汽车吊稳定性验算为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。
以单片小箱梁为验算对象，查《起重机设计规范》可知：KGMG+KQMQ+KWMW≥0式中：KG—自重加权系数，取1KQ—起升荷载加权系数，取1.15KW—风动载加权系数，取1MG、MQ、MW为汽车吊自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N·m；汽车吊工作时受力简图图中：G—汽车吊自重，QY300T型汽车吊G=72t，配重85t；Q—起升物重量，考虑双机抬吊，取27.69t；W—风动载，按起升物重量的20%考虑；a—汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸8.5m，故a取4.25m；R—汽车吊工作半径，最大取15m；h—风动载合力点高度。
KGMG+KQMQ+KWMW=1×G×a-1.15×Q×（R-a）-1×W×h=1570000*4.25-1.15*276900*(15-4.25)-0.2*276900*1.6=3160715.76N·m＞0综合上述计算，倾覆边的力矩大于0，所以稳定性满足要求。
(2)吊装位置的地基承载力计算小箱梁吊装采用一台QY130T、一台QY300T汽车吊双机抬吊，负荷按平均分配考虑，则单机实际承担的理论载荷为27.69t。
QY300T型汽车吊自重72t。
最不利工况时，由两个支腿受力，则单个支腿承受最大荷载为F=(27.69+69.8+85)*10/2*1.2=1094KN。
计划每个支腿下采用一块30mm厚2m*2m正方形钢板支垫，则钢板传递的单位面积的地面压力为P=F/S=1094KN/4=273.735KN/㎡。
故在进行地面地基处理时，其地基承载力大于273.735KN/M2，就可满足吊装施工要求。