A2O工艺设计计算
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1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算: (1)、设计水量的计算
由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长,设计水量应按照最高日流量计算。
Q K Q •=
式中:
Q ——设计水量,m 3/d ; Q ——日平均水量,m 3/d ;
K ——变化系数;
(2)、确定设计污泥龄C θ
需反硝化的硝态氮浓度为
e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =
式中:
N ——进水总氮浓度,mg/L ;
0S ——进水BOD 值【1】,mg/L ; e S ——出水BOD 值,mg/L ; e N ——出水总氮浓度,mg/L ;
反硝化速率计算
S N K O
de =
计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值,再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表(T=10~12℃)
(3)、计算污泥产率系数Y
【2】
]072
.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()
15-(00T C T C S X K Y •+•+=
式中:
Y ——污泥产率系数,kgSS/kgBOD ; K ——修正系数,取9.0=K ;
0X ——进水SS 值mg/L;
T ——设计水温,与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算:
)
-(θ00
e C S S S Y S L •=
式中:
S L ——污泥负荷,我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表(T=10℃)【3】
单位:d
(4)、确定MLSS(X)
MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围
取定MLSS(X)值后,应用污泥回流比R 反复核算
X
X X
R R -=
3
10007.0E R t SVI
X ו
= 式中:
R ——污泥回流比,不大于150%;
E t ——浓缩时间,其取值参见下表。
浓缩时间取值范围
(5)、计算反应池容积
X
S S Y Q V e C 1000)
-(θ240=
计算出反应池容积V 后,即可根据V V D /的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
2、厌氧池的设计计算:
厌氧反应池的容积计算
D A V R Q V 15.0)1(75.0++=
式中:
A V ——厌氧反应池容积,m 3。
3、曝气量的计算: (1)、实际需氧量的计算
ot ht t C N N S O O 86.2-57.42+•=
式中:
2O ——实际需氧量,kgO 2/d ;
C O ——去除含碳有机物单位耗氧量,包括BO
D 降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量,
kgO 2/kgBOD ;
t S ——BOD 去除量,kg/d ; ht N ——硝化的氨氮量,kg/d ; ot N ——反硝化的硝酸盐量,kg/d 。
其中,去除含碳有机物单位耗氧量C O 按下式计算:
)
15-()
15-(072
.1θ17.01072.1θ15.056.0T C T C C O ×+×+= 按该式计算出不同泥龄和不同水温下的C O 值列于表5
【4】
,设计时可直接查下表。
BOD 去除量t S 按下式计算:
3-e 010)S -(•••=S Q f S C t
式中:
C f ——BO
D 负荷波动系数,按下表选用。
当无反硝化时,需硝化的氨氮量ht N 按下式计算:
3-e 010]5-)S -0.05(S -[•+=he k ht N N Q N
式中:
K N ——进水凯氏氮【5】浓度,mg/L ; he N ——要求出水氨氮浓度,mg/L 。
当有反硝化时,需硝化的氨氮量ht N 按下式计算:
3-e 010]2-)S -0.05(S -[•=N Q N ht
反硝化的硝酸盐量ot N 按下式计算:
1000/0N Q N ot =
(2)、标准需氧量的计算
由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温,气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量,而充氧设备的充氧能力是在水温20℃、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的,为了选择充氧设备,必须将实际需氧量换算成标准需氧量。
标准需氧量按下式计算:
)
20-(02
024.1)-β(αT SW
S S C C O C O ••=
式中:
T ——最热日反应池平均水温,取值与计算C O 时相同,℃;
α——修正系数,我国规范建议值为0.85α=;
β——修正系数,我国规范建议值为0.9=β;
S C ——标准条件下清水中的饱和溶解氧,2.9C =S mg/L ;
SW C ——清水在T ℃和实际计算压力Pa 时的饱和溶解氧,2.9C =S mg/L ; 0C ——混合液剩余溶解氧值,一般0C =2mg/L ,同步硝化反硝化0C =0.5mg/L 。
清水在T ℃和实际计算压力Pa 时的饱和溶解氧SW C 按下式计算: