承台效应系数
建筑桩基技术规范JGJ942008
UDC中华人民共和国行业标准JGJ94-2008建筑桩基技术规范Technical Code for Building Pile Foundations2 0 0 8北京前言本规范是根据建设部建标[2003]104号文的要求，由中国建筑科学研究院会同有关设计、勘察、施工、研究和教学单位，对《建筑桩基技术规范》JGJ94-94修订而成。
在修订过程中，开展了专题研究，进行了广泛的调查分析，总结了近年来我国桩基础设计、施工经验，吸纳了该领域新的科研成果，以多种方式广泛征求了全国有关单位的意见，并进行了试设计，对主要问题进行了反复修改，最后经审查定稿。
本规范主要技术内容有：桩基基本设计规定、桩基构造、桩基承载力极限状态和正常使用极限状态计算或验算、桩基施工、桩基工程质量检查和验收及有关附录。
本规范修订增加的内容主要有：减少差异沉降和承台内力的变刚度调平设计；桩基耐久性规定；后注浆灌注桩承载力计算与施工工艺；软土地基减沉复合疏桩基础设计；考虑桩径因素的Mindlin解计算单桩、单排桩和疏桩基础沉降；抗压桩与抗拔桩桩身承载力计算；长螺旋钻孔压灌混凝土后插钢筋笼灌注桩施工方法；预应力混凝土空心桩承载力计算与沉桩等。
调整的主要内容有：基桩和复合基桩承载力设计取值与计算；单桩侧阻力和端阻力经验参数；嵌岩桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数；等效作用分层总和法计算桩基沉降经验系数；钻孔灌注桩孔底沉渣厚度控制标准等。
本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释，由中国建筑科学研究院负责具体技术内容的解释。
本规范主编单位：中国建筑科学研究院（地址：北京市北三环东路30号；邮编：100013）。
本规范参编单位：北京市勘察设计研究院、现代设计集团华东建筑设计研究院有限公司、上海岩土工程勘察设计研究院、天津大学、福建省建筑科学研究院、中冶集团建筑研究总院、机械工业勘察设计研究院、中国建筑东北设计院、广东省建筑科学研究院、北京筑都方圆建筑设计有限公司、广州大学。
高层建筑桩基础承台效应分析
高层建筑桩基础承台效应分析发表时间：2016-03-09T14:37:46.450Z 来源：《工程建设标准化》2015年10月供稿作者：吴一峰[导读] 上海勘测设计研究院有限公司桩基础具有很大的应用优势，具有承载力高、稳定性好和沉降变形小的优势，因此在众多的建筑基础工程中得到广泛的应用。
（上海勘测设计研究院有限公司，上海，200434）【摘要】现今城市建筑的建设逐渐向高层化、规模化和聚集化的方向发展，相应的建筑体量不断增大，同时也产生了许多问题。
建筑桩基的承台效应正是高层建筑在设计过程中需要注意的问题。
目前高层建筑设计在桩基承台效应研究方向还处于比较基础的阶段，许多高层建筑的桩基在设计过程中甚至没有将承台效应考虑到建筑的设计中，引起造价的升高。
因此需要充分认识桩基础承台效应的作用，进行不断的研究实践并不断应用到高层建筑的设计中。
本文首先探讨桩基础承台效应的主要特性，然后分析承台分担荷载的主要影响因素，最后分析基于承台效应的高层建筑桩基础的优化设计。
【关键词】高层建筑；桩基础；承台效应桩基础具有很大的应用优势，具有承载力高、稳定性好和沉降变形小的优势，因此在众多的建筑基础工程中得到广泛的应用。
所以随着工程技术的不断发展，桩基础的设计理念也逐渐发展，如今在部分高层建筑中采用复合型的桩基，其在保持普通桩基的优点之外，也增强了桩基础的经济性。
桩的主要作用就是为了承受竖向的荷载，并将承台的竖向荷载传递到更加深层的土层中，以用来满足上部的高层建筑基础的承载力和变形的要求。
一、高层建筑桩基础承台的主要特征如今高层建筑的发展方向是规模化和集成化，这给桩基础的强度和设计应用提出了更高的要求。
国内外众多的研究人员通过不断的工程实测和模型的模拟试验，在承台效应的研究方面取得了很大的进展。
虽然这些应用研究在不同区域和不同的建筑工程中出入较大，但是承台效应的研究的最终目的依然是为了充分利用承台的承载作用来有效的减少的桩的用量。
李镜培 建筑桩基新规范设计技术要点
建筑桩基新规范设计技术要点李镜培同济大学土木工程学院术语说明1.单桩承载力特征值characteristic value of single pile bearing capacity单桩极限承载力除以安全系数后的承载力值。
2.混合型基础compound foundation同一建筑物根据其荷载分布特征与结构型式，采用天然地基与局部桩基的混合型基础。
3.变刚度调平设计adjusted foundation rigidity design for reducing different settlement考虑结构荷载、地层分布和相互作用效应，通过调整桩径、桩长、桩距等改变桩土刚度分布，以使建筑物沉降趋于均匀的设计方法称为变刚度调平设计。
4.群桩效应group effect群桩基础，在竖向荷载作用下，由于承台、桩、土的相互作用导致桩基承载力、沉降等性状发生不同于单桩的变化；在水平荷载下，桩基的水平承载力、位移等性状发生不同于单桩的变化，称此种效应为群桩效应。
5.承台效应系数pile cap effect efficiency竖向荷载下，群桩承台底地基土产生一定抗力分担荷载，称此为承台效应。
以地基承载力的发挥率度量该效应称为承台效应系数。
一、基本设计规定一般规定桩基础应按下列两类极限状态设计1承载能力极限状态：桩基达到最大承载能力或整体失稳或发生不适于继续承载的变形；2 正常使用极限状态：桩基达到建筑物正常使用所规定的变形限值或达到耐久性要求的某项限值。
桩基设计等级根据建筑物规模和功能特征以及由于桩基问题可能造成建筑物破坏或影响正常使用的程度区分。
设计等级建筑类型甲级（1）重要的工业与民用建筑（2）30层以上或高度超过100m的高层建筑（3）体型复杂,层数相差超过10层的高低层连体建筑物（4）对桩基变形有特殊要求的建筑物（5）场地和地基条件复杂的一般建筑物（6）对相邻既有工程影响较大的建筑物乙级除甲级、丙级以外的工业与民用建筑物丙级场地和地基条件简单、荷载分布均匀的七层及七层以下的民用建筑及一般工业建筑物桩基承载能力计算和验算要求1应根据桩基的使用功能和受力特征分别进行桩基的竖向承载力计算和水平承载力计算；2应对桩身和承台承载力进行计算；对于桩身露出地面或桩侧为可液化土、土的不排水剪切强度小于10kPa土层中的细长桩应进行桩身曲屈验算；对于混凝土预制桩应按施工阶段吊装、运输和锤击作用进行强度验算；对于钢管桩应进行局部曲屈验算；3当桩端平面以下存在软弱下卧层时应进行软弱下卧层承载力验算；4对位于坡地、岸边的桩基应进行整体稳定性验算；5对于抗浮桩基，应进行基桩和群桩的抗拔承载力计算；6对于抗震设防区的桩基应按现行《建筑抗震设计规范》的规定进行抗震承载力验算。
承台效应系数
5.3按变刚度调平原则布桩
按强化核心筒桩基的支承刚度、相对弱化外 围框架柱桩基支承刚度的总体思路，本工程 核心筒采用常规桩基础，桩长26m；边框架 柱下采用复合桩基础，部分荷载由地基土承 担，桩长16m。设计桩径均为1000mm。
(4)对于按变刚度调平原则布桩的核心筒 外围复合平板式和梁板式筏形承台桩基
计算域A为自柱侧1／2跨，悬臂板边取2.5
3 忽略侧阻和端阻的群桩效应的说明
影响桩基的竖向承载力的因素包含三个方面，
一是基桩的承载力；二是桩土相互作用对于桩侧 阻力和端阻力的影响，即侧阻和端阻的群桩效应； 三是承台底土抗力分担荷载效应。对于第三部分， 上面已就条文的规定作了说明。对于第二部分， 在《建筑桩基技术规范》JGJ94—94中规定了侧 阻的群桩效应系数ηs，端阻的群桩效应系数ηp。 所给出的ηs、ηp源自不同土质中的群桩试验结果。 其总的变化规律是：对于侧阻力，在粘性土中因 群桩效应而削弱，即非挤土桩在常用桩距条件下 ηs小于1，在非密实的粉土、砂土中因群桩效应产 生沉降硬化而增强，即ηs大于1；对于端阻力，在 粘性土和非粘性土中，均因相邻桩桩端土互逆的 侧向变形而增强，即η >1。但侧阻、端阻的综合
(2)承台土抗力随承台宽度与桩长比减小而减小。 现场原型试验表明，当承台宽度与桩长之比较小 时承台土反力形成的压力泡包围整个桩群，由此 导致桩侧阻力、端阻力发挥值降低，承台底土抗 力随之加大。由图5.2.1看出，在相同桩数，桩距 条件下，承台分担荷载比随Bc／L增大而增大。
(3)承台土抗力随区位和桩的排列而变化。承台 内区(桩群包络线以内)由于桩土相互影响明显， 土的竖向位移加大，导致内区土反力明显小于外 区(承台悬挑部分)，即呈马鞍形分布。从图5.22(a)还可看出，桩数由2平方增至3的平方4的平方， 承台分担荷载比Pc／P递减，这也反映出承台内、 外区面积比随桩数增多而增大导致承台土抗力随 之降低。对于单排桩条基，由于承台外区面积比 大，故其土抗力显著大于多排桩桩基。图5.2-2所
注册岩土工程师2018年[专业案例]考试真题与答案解析-A卷
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注册岩土工程师2018年[专业案例]考试真题与答案解析上午卷一、案例分析题1.湿润平原区圆砾地层中修建钢筋混凝土挡墙，墙后地下水位埋深0.5m，无干湿交替作用，地下水试样测试结果见下表，按《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）（2009年版）要求判定地下水对混凝土结构的腐蚀性为下列哪项？并说明依据。
（）题1表A.微腐蚀B.弱腐蚀C.中腐蚀D.强腐蚀答案：B答案解析：根据《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）（2009年版）第12.2.1条和附录G。
①按环境类型评价腐蚀性挡土墙墙后接触地下水，墙前暴露在大气中，环境类型定为I类，无干湿交替。
SO42－含量为210.75mg/L，S042－＜200×1.3＝260mg/L，微腐蚀性。
Mg2＋含量为45.12mg/L，Mg2＋＜1000mg/L，微腐蚀性。
总矿化度为736.62mg/L ＜10000mg/L，微腐蚀性。
②按地层渗透性评价腐蚀性持力层为圆砾，属于强透水层，侵蚀性CO2为4.15mg/L＜15mg/L，微腐蚀性。
pH值为6.3，介于5.0～6.5之间，弱腐蚀性。
矿化度736.62mg/L＝0.74g/L＞0.1g/L，HCO3－腐蚀性不用判别。
③判定腐蚀等级取腐蚀性等级最高的作为腐蚀性等级，可得地下水对混凝土腐蚀性等级为弱腐蚀性。
2.在近似水平的测面上沿正北方向布置6m长测线测定结构面的分布情况，沿测线方向共发育了3组结构面和2条非成组节理，测量结果见下表。
按《工程岩体分级标准》（GB/T50218—2014）要求判定该处岩体的完整性为下列哪个选项？并说明依据。
（假定没有平行于测面的结构面分布）（）A.较完整B.较破碎C.破碎答案：B答案解析：根据《工程岩体分级标准》（GB/T50218—2014）附录B。
①结构面沿法线方向的真间距第一组真间距：6/12×sin30°×cos0°＝0.25m。
注册岩土案例计算常用公式(第3章 桩基础)
第3章 桩基础3.1负摩阻力及其引起的下拉荷载的计算1）符合下列条件之一的桩基，当桩周土层产生的沉降超过基桩的沉降时，在计算基桩承载力时应计入桩侧负摩阻力：a 、桩穿越较厚松散填土、自重湿陷性黄土、欠固结土、液化土层进入相对较硬土层时；b 、桩周存在软弱土层,邻近桩侧地面承受局部较大的长期荷载，或地面大面积堆载（包括填土）时；c 、由于降低地下水位，使桩周土中有效应力增大，并产生显著压缩沉降时. 2)桩周土沉降可能引起桩侧负摩阻力时，应根据工程具体情况考虑负摩阻力对桩基承载力和沉降的影响；当缺乏可参照的工程经验时，可按下列规定验算：1、对于摩擦型基桩可取桩身计算中性点以上侧阻力为零，并可按下式验算基桩承载力：k a N R ≤ (3。
1—1）式中，k N ——荷载效应标准组合轴心竖向力作用下,基桩或复合基桩的平均竖 向力（kN ）;a R -—单桩竖向承载力特征值（kN ）。
b 、对于端承型基桩除应满足式（3.1—1）的要求外，尚应考虑负摩阻力引起基桩的下拉荷载ng Q ，并可按下式验算基桩承载力:nk g a N Q R +≤ （3.1-2）c 、当土层不均匀或建筑物对不均匀沉降较敏感时,尚应将负摩阻力引起的下拉荷载计入附加荷载验算桩基沉降.注：本条中基桩的竖向承载力特征值a R 只计中性点以下部分侧阻值及端阻值。
表3。
1-1 中性点深度n l注：10,n l l —-分别为自桩顶算起的中性点深度和桩周软弱土层下限深度；2桩穿过自重湿陷性黄土时,n l 可按表列值增大10%(持力层为基岩除外)； 3当桩周土层固结与桩基固结沉降同时完成时，取0n l =；4当桩周土层计算沉降量小于20mm 时，n l 应按表列值乘以0.4-0.8折减。
n si ni i q ξσ=⋅'（3。
1—3)当填土、自重湿陷性黄土湿陷、欠固结土层产生固结和地下水降低时:i i γσσ'='当地面分布大面积荷载时：i i p γσσ'=+'1112i i m m i i m z z γσγγ-='=⋅∆+⋅∆∑ （3。
桩基础——群桩基础的计算实用教案
承台土抗力的综合群桩效应系数略大于1，非粘性土群桩较 粘性土更大一些。
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就实际工程而言，桩所穿越的土层往往是两种以上性 质土层交互出现，且水平向变化不均，由此计算群桩 效应确定承载力较为繁琐。另据美国、英国规范规定，
桩基础——群桩基础的计算
会计学
1
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2.摩擦桩：主要是通过桩侧 摩阻力将上部荷载传到桩周
及桩端土层中，侧摩阻力在 土中引起的附加应力按一定
角度沿桩长向下扩散分布，
至桩端平面处。
（1）当桩距较大时，桩端平面处各桩传来的压力互不重叠，此时群桩的工 作情况和单桩一样，所以群桩的承载力等于各单桩承载力之和。
（2）当桩距较小时，桩端平面处各桩传来的压力互相重叠，使得桩端 处压力要比单桩时增大很多，桩端以下压缩土层的厚度也比单桩要 深，此时群桩基础的承载力小于各单桩承载力之和，沉降量则大于 单桩的沉降量，存在所谓的群桩效应。
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群桩效应：把竖向荷载作用下的群
桩基础，由于承台、桩、土相
当桩距sa≥3d 时不考虑群桩效应。本规范第条所规 定的最小桩距除桩数少于3 排和9 根桩的非挤土 端承桩群桩外，其余均不小于3d。鉴于此，本规范 关于侧阻和端阻的群桩效应不予考虑，即取η s = η p=
1.0 。这样处理，方便设计，多数情况下可留给工程更多 安全储备。对单一粘性土中的小桩距低承台桩基，不应 再另行计入承台效应。
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两桩承台负摩阻的群桩效应系数
两桩承台负摩阻的群桩效应系数一、介绍两桩承台负摩阻的群桩效应系数是指在桩基础工程中，当两个承台之间存在负摩阻时，由于相互作用的影响导致的桩基承载能力的变化。
本文将从群桩效应系数的定义、计算方法以及在工程中的应用等方面进行探讨。
二、群桩效应系数的定义群桩效应系数是指在群桩基础中，两个承台之间存在负摩阻时，桩基承载能力的变化系数。
它反映了群桩中一个承台的负摩阻对另一个承台的影响程度。
三、群桩效应系数的计算方法群桩效应系数的计算方法主要有两种：试验方法和理论计算方法。
1. 试验方法：通过在实际工程中进行模型试验，通过测试数据得到群桩效应系数的数值。
这种方法具有较高的可靠性，但是需要耗费较多的人力、物力和时间。
2. 理论计算方法：通过理论分析和计算，推导出群桩效应系数的表达式。
这种方法相对简便，但是需要一定的假设和近似。
四、群桩效应系数的应用群桩效应系数在桩基础工程中具有重要的应用价值。
它可以用于评估群桩中承台的承载能力，指导工程设计和施工。
另外，群桩效应系数还可以用于判断桩基础的稳定性，避免因负摩阻引起的桩身位移和沉降问题。
在实际工程中，通过合理地选择群桩效应系数，可以提高承台的承载能力，减小桩基的变形和沉降，从而提高工程的安全性和可靠性。
五、结论通过对两桩承台负摩阻的群桩效应系数进行探讨，可以发现群桩效应系数对桩基础工程具有重要的影响。
在工程设计和施工中，合理地选择群桩效应系数，可以提高承台的承载能力，保证工程的安全性和可靠性。
因此，在实际工程中，我们应充分考虑群桩效应系数的影响，合理地进行工程设计和施工，确保工程的质量和安全。
两桩承台负摩阻的群桩效应系数
两桩承台负摩阻的群桩效应系数承台是桩基础系统中的重要组成部分，它通常由多根桩组成。
在一些复杂的工程项目中，承台上的桩可能受到负摩阻力的作用。
负摩阻是指土体在桩身表面积紧密接触时产生的阻力，导致桩基础承载力的降低。
而当承台上的多根桩均受到负摩阻力时，就会产生群桩效应。
群桩效应是指多根桩共同作用下产生的增加或减少承载力效应。
群桩效应的系数是评估群桩效应大小的一个指标。
对于两桩承台，群桩效应系数可以通过计算单桩承载力和两桩承载力之比得到。
当两桩承载力之比大于1时，说明群桩效应增强，承台系统的承载能力会增加。
为了计算两桩承台的群桩效应系数，首先需要计算单桩的承载力。
通常，单桩承载力可以通过静力触控试验或经验公式来确定。
在静力触控试验中，需要施加一定的垂直荷载在桩顶上，并测量桩身的沉降变形。
通过分析荷载-沉降曲线，可以推导出桩的承载力。
而经验公式是根据已有的工程实践经验总结得出的，通过考虑土壤特性、桩的几何形状等因素来估算桩的承载力。
接下来，需要计算两桩承载力之比。
对于每根桩，可以得到其承载力。
然后将两根桩的承载力相加，得到两桩共同的承载力。
最后，计算两桩承载力之比。
若以P1代表第一根桩的承载力，P2代表第二根桩的承载力，则两根桩共同的承载力表示为P(P=P1+P2)。
群桩效应系数可以表示为C=P/(P1+P2)。
当C>1时，说明群桩效应增强，承台系统的承载能力增加。
而当C<1时，则说明群桩效应减弱，承台系统的承载能力减小。
需要注意的是，计算群桩效应系数时，需保证两根桩之间相互独立，即彼此之间应无明显的影响。
如果桩与桩之间存在相互作用，则需要考虑桩间相互作用的影响，并进行相应的修正。
总之，两桩承台负摩阻的群桩效应系数是评估承台系统承载能力的重要指标。
通过计算单桩承载力和两桩共同承载力，可以得到群桩效应系数。
该系数的大小可以反映出群桩效应的大小，对于工程项目的设计和施工具有重要意义。
承台效应系数
(1)柱下独立桩基，A为全承台面积 (2)满布桩的桩筏、桩箱基础 按柱、墙侧1／2跨距，悬臂边取2.5倍板 厚处确定计算域A，桩距、桩径、桩长不同， 采用上式分区计算，或取平均Sa、Bc／L计 算ηc。 (3)桩集中布置于墙下的剪力墙高层建筑 桩筏基础：计算域κ自墙两边各1／2跨距， 对于悬臂板取2.5倍板厚，按条基计算ηc。 (4)对于按变刚度调平原则布桩的核心筒 外围复合平板式和梁板式筏形承台桩基 计算域A为自柱侧1／2跨，悬臂板边取2.5
1 承台效应系数 摩擦型群桩在竖向荷载作用下，由于桩 土相对位移，桩间土对承台产生一定竖向 抗力，成为桩基竖向承载力的一部分而分 担荷载。称此种效应为承台效应。承台底 地基土承载力特征值发挥率为承台效应系 数。承台效应和承台效应系数随下列因素 影响而变化。 （1）桩距大小。桩顶受荷载下沉时， 桩周土受桩侧剪应力作用而产生竖向位移 Wr
3.拟建场地地质条件
根据北京京岩工程有限公司提供的《岩土工 程勘察报告》内容，及中兵勘察设计研究院提供 的《北京国际财源中心地下车库抗浮设防水位分 析咨询报告》摘编如下： 3.1拟建场地地貌单元属于永定河冲洪积扇中下 部，基本平坦，地面标高38.50～39.0m。±0.00 相当的绝对标高39.4m。 3.2地基土层性质(见表1) 3.3拟建场区所在地表下40m左右的深度范围 内一般分布有4层浅层地下水：除第1层地下水为 分布不均的局部上层滞水外，第2层地下水为分 布于约11.0～1 9.0m之间的砂、卵石层中，地下 水类型为层间潜水；第3层地下水为分布于约
2 复合基桩承载力特征值 根据粉土、粉质粘土、软土地基群桩试验取得的承台土 抗力的变化特征(表5.2—1)，结合1 5项工程桩基承台土抗 力实测结果(表5.2—2)，给出承台效应系数ηc。承台效应 系数ηc按距径比Sa／d和承台宽度与桩长比Bc／ι确定(规范 表5.2.5)。相应于单根桩的承台抗力特征值为ηcfakAc，由 此得复合基桩承载力特征值为：
承台效应系数资料课件
随着城市化进程的加速和基础设 施建设的不断深入，承台效应系 数研究在土木工程领域逐渐受到
重视。
目前，承台效应系数研究已经取 得了一定的成果，但在实验方法 和理论分析方面还存在一些问题
。
承台效应系数研究存在的主要问题
实验方法不统一
承台效应系数的实验方法多种多样，不同研究机构和学者采用的 方法可能存在较大差异，导致实验结果难以比较和评估。
独立承台与固定承台的比较
独立承台和固定承台在受力性能、构造要求和适用范围等方面存在差异，因此其承台效应系数也不同。独立承台 在受力性能和构造要求上较为简单，但其承台效应系数相对较低；而固定承台在受力性能和构造要求上较为复杂 ，但其承台效应系数相对较高。
承台材料性质的影响
材料性质对承台效应系数的影响
题进行详细分析。
其他因素的影响
其他因素对承台效应系数的影响
除上述因素外，还有一些其他因素可能对承台效应系 数产生影响。例如，地基土的性质、地下水位、施工 方法等都可能对承台效应系数产生影响。这些因素需 要根据具体问题进行详细分析和考虑。
地基土性质的影响
地基土的性质对承台效应系数产生影响。例如，地基 土的紧缩性、强度、渗透性等都会对承台效应系数产 生影响。地基土的紧缩性越大，承台效应系数越小； 地基土的强度越高，承台效应系数越大；地基土的渗 透性越小，承台效应系数越小。
基于数值模拟的优化设计方法
根据模拟结果，优化承台效应系数，以实现更好 的结构性能。
基于实验研究的优化设计
01
设计承台效应系数的实验研究
通过设计不同承台材料、尺寸和荷载条件的实验，研究承台效应系数的
实际表现。
02
分析实验结果并调整设计参数
根据实验结果，分析承台效应系数的变化规律，并调整设计参数，以实
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在修订过程中，开展了专题研究，进行了广泛的调查分析，总结了近年来我国桩基础设计、施工经验，吸纳了该领域新的科研成果，以多种方式广泛征求了全国有关单位的意见，并进行了试设计，对主要问题进行了反复修改，最后经审查定稿。
本规范主要技术内容有：桩基基本设计规定、桩基构造、桩基承载力极限状态和正常使用极限状态计算或验算、桩基施工、桩基工程质量检查和验收及有关附录。
本规范修订增加的内容主要有：减少差异沉降和承台内力的变刚度调平设计；桩基耐久性规定；后注浆灌注桩承载力计算与施工工艺；软土地基减沉复合疏桩基础设计；考虑桩径因素的Mindlin解计算单桩、单排桩和疏桩基础沉降；抗压桩与抗拔桩桩身承载力计算；长螺旋钻孔压灌混凝土后插钢筋笼灌注桩施工方法；预应力混凝土空心桩承载力计算与沉桩等。
调整的主要内容有：基桩和复合基桩承载力设计取值与计算；单桩侧阻力和端阻力经验参数；嵌岩桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数；等效作用分层总和法计算桩基沉降经验系数；钻孔灌注桩孔底沉渣厚度控制标准等。
本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释，由中国建筑科学研究院负责具体技术内容的解释。
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本规范参编单位：北京市勘察设计研究院、现代设计集团华东建筑设计研究院有限公司、上海岩土工程勘察设计研究院、天津大学、福建省建筑科学研究院、中冶集团建筑研究总院、机械工业勘察设计研究院、中国建筑东北设计院、广东省建筑科学研究院、北京筑都方圆建筑设计有限公司、广州大学。
承台效应再也不迷糊！
承台效应再也不迷糊！在刘金波老师的《建筑桩基技术规范理解与应用》一书中，谈到在用JCCAD设计桩基础时候，遇到桩反力大于1.2Ra时，建议可以通过适当考虑承台效应以降低桩的计算反力，使之既满足规范的设计要求，又可节省用桩数量。
小编结合一些自己的经验,谈谈利用承台效应在桩基础设计中应用的体会，供各位行业同仁参考交流。
1承台效应承台效应是指摩擦型群桩在竖向荷载作用下，由于桩土相对位移，桩间土对承台产生一定竖向抗力，成为桩基竖向承载力的一部分而分担荷载的现象。
因此，承台效应是针对摩擦型群桩而言的，其发挥作用的前提是桩土相对位移，如果没有相对位移，承台效应是无法发挥作用的，而桩土产生相对位移，意味着桩的受力达到了较为显著的程度，一般可以用特征值Ra来做衡量指标。
显然，承台效应和承台效应系数与地基基础设计的很多因素有关系，具体可以参考新桩基规范的相关条文。
然而需要特别指出的是，在某些情况下，不能考虑承台效应，比如承台下为可液化土、湿陷性土、高灵度软土、欠固结土、新填土、沉桩引起孔隙水压力和各种外因引起的基坑土体隆起等。
2承台效应系数桩承台底地基土承载力特征值发挥率为承台效应系数，新桩基的承台效应系数如表5.2.5所示。
根据JCCAD的使用指南和《建筑桩基技术规范理解与应用》一书例题的建议，一般承台底地基土所承担的上部结构荷载一般不超过10%左右。
小编建议，解读这条原则需明确：（1）这是针对桩中心距比较小的受压桩（Sa/d=3-4）；（2）需要先保证计算模型中桩的反力尽量接近1～1.2Ra，余下部分由土分担，因此对于桩受力稍小区域，不需要考虑土的作用。
（3）桩间距比较大的情况下，不合适。
（4）对于满足以上前提和规范规定可以考虑承台效应要求的桩基础设计，除了根据这条原则考虑承台效应外，尚应满足新桩基规范的承台效应系数限值的要求，当然当地经验系数更重要。
(5) 考虑承台效应时，宜保证地基土的基床系数不会太大。
3桩中心距较大情况下的承台效应举个例子（本例子由网友发帖演化）：某全埋地下的地下车库，原设计的平板式筏板基础可满足抗压承载力要求，现由于整体抗浮不满足，而在筏板底下均匀布置了间距较大的抗拔桩（Sa/d＝～6），那么问题出现了：在高水位的抗浮和低水位（无水）时的抗压工况下，是按筏板计算基础，还是桩筏计算基础？这个问题其实应分开考虑，当高水位的抗浮时，可采用桩筏计算基础，不考虑底板土的基床系数；而当低水位（无水）的抗压时，应采用考虑承台效应的桩筏基础计算较为合理，此时基床系数约为筏板基础的取值，但需适当折减和反复调整，根据基础设计条件和布桩传力的具体方式，确定承台底地基土可能分担的承台效应系数，进而几次迭代计算得到合理的反力分布。
2021年岩土专业知识试卷和答案解析(20)
2021年岩土专业知识试卷和答案解析（20）一、单选题(共30题)1.下列各项属于进入固定资产费用的是（）。
A：生产职工培训费B：科研实验费C：器材处理亏损费D：停缓建工程维护费【答案】：B【解析】：2.根据港口工程特点，对不计波浪力的建筑物在验算地基竖向承载力时，其水位采用（）。
A：极端低水位B：极端高水位C：平均低水位D：平均高水位【答案】：A【解析】：根据《港口工程地基规范》（JTJ 250—1998)第4. 1.5条，验算地基承载力时，不计波浪力的建筑物应取极端低水位。
@jinkaodian3.天然孔隙比大于或等于（），且天然含水量大于液限的细粒土应判定为软土，包括淤泥、淤泥质土、泥炭、泥炭质上等。
A：0.5B：1.0C：1.5D：2.0【答案】：B【解析】：根据《岩土工程勘察规范》（GB 50021 —2001 ）（2009年版）第6. 3. 1条规定，天然孔隙比大于或等于1.0，且天然含水量大于液限的细粒土称之软土。
它包淤泥、淤泥质土、泥炭、泥炭质土等。
天然含水景大，细粒含量多是软土特性的根本所在。
4.按《建筑抗震设计规范》规定，抗震设计使用的地震影响系数曲线下降段起点对应的周期值为下列哪个选项？（）A：地震活动周期B：结构自振周期C：设计特征周期D：地基固有周期【答案】：C【解析】：根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011 —2010)第5. 1. 5条，地震影响系数曲线如图9 - 1所示。
5.在使用套管的钻孔中，采取I级土试样时，取样位置应（）。
A：位于套管底B：低于套管底一倍孔径的距离C：低于套管底三倍孔径以上的距离D：低于套管底五倍孔径以上的距离【答案】：C【解析】：根据《岩土工程勘察规范》(GB 50021-2001) (2009年版）第9. 4. 5条规定，在钻孔中采取I、II级土试样时，在软土、砂土中宜采用泥浆护壁。
如使用套管，应保持管内水位等于或稍高于地下水位，取样位置应低于套管底三倍孔径的距离。
建筑工程桩基施工规范
1 总则1。
0。
1为了在桩基设计与施工中贯彻执行国家的技术经济政策,做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量、保护环境，制定本规范。
1。
0.2本规范适用于各类建筑（包括构筑物）桩基的设计、施工与验收。
1。
0.3桩基的设计与施工,应综合考虑工程地质与水文地质条件、上部结构类型、使用功能、荷载特征、施工技术条件与环境；并应重视地方经验，因地制宜，注重概念设计，合理选择桩型、成桩工艺和承台形式，优化布桩，节约资源；强化施工质量控制与管理。
1.0.4在进行桩基设计与施工时，除应符合本规范外，尚应符合现行的有关标准的规定。
2 术语、符号2．1 术语2。
1.1桩基piled foundation由设置于岩土中的桩和与桩顶联结的承台共同组成的基础或由柱与桩直接联结的单桩基础。
2。
1.2复合桩基composite piled foundation由基桩和承台下地基土共同承担荷载的桩基础.2.1.3基桩foundation pile桩基础中的单桩。
2.1.4复合基桩composite foundation pile单桩及其对应面积的承台下地基土组成的复合承载基桩。
2。
1.5 减沉复合疏桩基础composite foundation with settlement-reducing piles 软土地基天然地基承载力基本满足要求的情况下，为减小沉降采用疏布摩擦型桩的复合桩基。
2。
1。
6单桩竖向极限承载力标准值ultimate vertical bearing capacity of a single pile 单桩在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适于继续承载的变形时所对应的最大荷载，它取决于土对桩的支承阻力和桩身承载力。
2。
1.7极限侧阻力标准值ultimate shaft resistance相应于桩顶作用极限荷载时,桩身侧表面所发生的岩土阻力.2.1。
8 极限端阻力标准值ultimate tip resistance相应于桩顶作用极限荷载时,桩端所发生的岩土阻力。
建筑工程桩基施工规范
1 总则1.0.1 为了在桩基设计与施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量、保护环境，制定本规范。
1.0.2 本规范适用于各类建筑（包括构筑物）桩基的设计、施工与验收。
1.0.3 桩基的设计与施工，应综合考虑工程地质与水文地质条件、上部结构类型、使用功能、荷载特征、施工技术条件与环境；并应重视地方经验，因地制宜，注重概念设计，合理选择桩型、成桩工艺和承台形式，优化布桩，节约资源；强化施工质量控制与管理。
1.0.4 在进行桩基设计与施工时，除应符合本规范外，尚应符合现行的有关标准的规定。
2 术语、符号2．1 术语2.1.1桩基piled foundation由设置于岩土中的桩和与桩顶联结的承台共同组成的基础或由柱与桩直接联结的单桩基础。
2.1.2复合桩基composite piled foundation由基桩和承台下地基土共同承担荷载的桩基础。
2.1.3 基桩foundation pile桩基础中的单桩。
2.1.4 复合基桩composite foundation pile单桩及其对应面积的承台下地基土组成的复合承载基桩。
2.1.5 减沉复合疏桩基础composite foundation withsettlement-reducing piles软土地基天然地基承载力基本满足要求的情况下，为减小沉降采用疏布摩擦型桩的复合桩基。
2.1.6单桩竖向极限承载力标准值ultimate vertical bearing capacity of a single pile单桩在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适于继续承载的变形时所对应的最大荷载，它取决于土对桩的支承阻力和桩身承载力。
2.1.7 极限侧阻力标准值ultimate shaft resistance相应于桩顶作用极限荷载时，桩身侧表面所发生的岩土阻力。
2.1.8 极限端阻力标准值ultimate tip resistance相应于桩顶作用极限荷载时，桩端所发生的岩土阻力。
16《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
c不区分内外区，
这对于独立桩基偏于安全，对于筏式承台差
别不大。
图5-5-2 粉土中多排群桩和单排群桩承分担荷载比
（ 2） 承 台效应 系数模 型试验
（ 3）
承台效应系数的工程实测与计算比较
5-6
单桩竖向极限承载力
1 极限侧阻力和极限端阻力
根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系计算单桩竖 向极限承载力，核心问题是经验参数的收集，统计分析，力求涵 盖不同桩型、地区、土质，具有一定的可靠性和较大适用性。 《建筑桩基技术规范》JGJ94-94收集的试桩资料经筛选得到完 整资料229根，本次修订又共收集试桩资料416根，前后合计总试
替d确定 p ；de d / n ；其中n为桩端隔板分割数。
4 混凝土空心桩承载力
当根据土的物理指标与承载力参数之间的经 验关系确定敞口预应力混凝土空心桩单桩竖向极 限承载力标准值时，可按下式计算：
Quk Qsk Qpk uqsik li q pk ( Aj p Ap1 )
1 R a Qu k K
式中 Quk—单桩竖向极限承载力标准值；
Ra—单桩竖向承载力特征值； K—安全系数， K =2。
2
基桩竖向承载力特征值 R
（1）不考虑承台效应：端承型桩基、桩数少于4根 的摩擦型桩基、土性特殊、使用条件等因素不宜 考虑承台效应时： R R
a
（2）考虑承台效应：
不考虑地震作用： R Ra c f ak Ac
当hd/d≥5时 , p 0.8
A j —空心桩桩端净面积; A p1 —空心桩敞口面积
当hd/d<5时 ,
p 0.16hb / d
p —桩端土塞效应系数； hb—桩端进入持力层深度；
承台效应系数
2.设计依据 2.1 《建筑桩基技术规范》(送审稿2006年 8月) 2.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 2.3《建筑地基基础设计规范》GB500072002 2.4《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3—2002 2.5 《建筑抗震设计规范》GB50011-2001 2.6 《钢筋混凝土承台设计规程》CECS 88-97
5.主要技术问题及优化方案
5.1主要技术问题 本工程为大底盘双塔楼结构型式，基础 平面荷载分布极不均匀。主楼为框架一核 心筒结构，核心筒范围荷载均压达1200kPa， 核心筒外围框架柱范围，均压约500kPa。 控制主楼核心筒与外围框架之间的差异沉 降，降低承台内力及上部结构次内力，增 强结构耐久性，减少材料消耗，是本工程 地基基础设计中应重点考虑的问题。
(2)承台土抗力随承台宽度与桩长比减小而减小。 现场原型试验表明，当承台宽度与桩长之比较小 时承台土反力形成的压力泡包围整个桩群，由此 导致桩侧阻力、端阻力发挥值降低，承台底土抗 力随之加大。由图5.2.1看出，在相同桩数，桩距 条件下，承台分担荷载比随Bc／L增大而增大。 (3)承台土抗力随区位和桩的排列而变化。承台 内区(桩群包络线以内)由于桩土相互影响明显， 土的竖向位移加大，导致内区土反力明显小于外 区(承台悬挑部分)，即呈马鞍形分布。从图5.22(a)还可看出，桩数由2平方增至3的平方4的平方， 承台分担荷载比Pc／P递减，这也反映出承台内、 外区面积比随桩数增多而增大导致承台土抗力随 之降低。对于单排桩条基，由于承台外区面积比 大，故其土抗力显著大于多排桩桩基。图5.2-2所
故单独给出其ηc值。但对于承台宽度小于1.5d的 条形基础，内区面积比大，故ηc按非条基取值。 上述承台土抗力计算方法，较JGJ94—94简化， 不区分承台内外区面积比。按该法计算，对于柱 式中A：为承台计算域向积； 下独立桩基计算值偏小，对于大桩群筏形承台差 n：计算域A内的桩数。 别不大。
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(九)采用变刚度调平设计原则进行 的试设计案例
——北京国际财源中心西塔主楼 ——北京国际财源中心西塔主楼 工程概况 桩基础优化设计
拟建国际财源中心建设场区位于东长安 街沿线上原北京第一机床厂院内，地处北京 市中央商务区(CBD)核心地带，其北侧面向 市中央商务区(CBD)核心地带，其北侧面向 建国门外大街、南邻北京建外SOHO及通惠 建国门外大街、南邻北京建外SOHO及通惠 河，东邻中环世界中心及银泰中心，西邻北 京LG大厦。 LG大厦。 国际财源中心由4座塔楼(西塔楼2 国际财源中心由4座塔楼(西塔楼2座、东 塔楼2 塔楼2座)及塔楼外围的裙房和纯地下室组成， 总建筑面积23900m 总建筑面积23900m2，为一特大型综合项目。 本工程各建筑部分均设7 包括夹层) 本工程各建筑部分均设7层(包括夹层)地下
5.3按变刚度调平原则布桩 5.3按变刚度调平原则布桩 按强化核心筒桩基的支承刚度、相对弱化外 围框架柱桩基支承刚度的总体思路，本工程 核心筒采用常规桩基础，桩长26m；边框架 核心筒采用常规桩基础，桩长26m；边框架 柱下采用复合桩基础，部分荷载由地基土承 担，桩长16m。设计桩径均为1000mm。 担，桩长16m。设计桩径均为1000mm。 1#桩，核心筒下桩，桩端持力层为(13) 1#桩，核心筒下桩，桩端持力层为(13) 层细一中砂层，桩顶标高为一25.4m，桩 层细一中砂层，桩顶标高为一25.4m，桩 26m； 26m； 2#桩，，外围框架柱下桩，桩端持力 2#桩，，外围框架柱下桩，桩端持力 层为⑨层卵石、圆砾层，桩顶标高为一 25.4m，桩长16m。 25.4m，桩长16m。 桩端、桩侧采用注浆，实施增强。
3 忽略侧阻和端阻的群桩效应的说明 影响桩基的竖向承载力的因素包含三个方面， 一是基桩的承载力；二是桩土相互作用对于桩侧 阻力和端阻力的影响，即侧阻和端阻的群桩效应； 三是承台底土抗力分担荷载效应。对于第三部分， 上面已就条文的规定作了说明。对于第二部分， 在《建筑桩基技术规范》JGJ94—94中规定了侧 建筑桩基技术规范》JGJ94—94中规定了侧 阻的群桩效应系数η ，端阻的群桩效应系数η 阻的群桩效应系数ηs，端阻的群桩效应系数ηp。 所给出的η 所给出的ηs、ηp源自不同土质中的群桩试验结果。 其总的变化规律是：对于侧阻力，在粘性土中因 群桩效应而削弱，即非挤土桩在常用桩距条件下 小于1 ηs小于1，在非密实的粉土、砂土中因群桩效应产 生沉降硬化而增强，即η 大于1 生沉降硬化而增强，即ηs大于1；对于端阻力，在 粘性土和非粘性土中，均因相邻桩桩端土互逆的 侧向变形而增强，即η >1。但侧阻、端阻的综合 侧向变形而增强，即ηp>1。但侧阻、端阻的综合
3.拟建场地地质条件 3.拟建场地地质条件
根据北京京岩工程有限公司提供的《 根据北京京岩工程有限公司提供的《岩土工 程勘察报告》 程勘察报告》内容，及中兵勘察设计研究院提供 的《北京国际财源中心地下车库抗浮设防水位分 析咨询报告》 析咨询报告》摘编如下： 3.1拟建场地地貌单元属于永定河冲洪积扇中下 3.1拟建场地地貌单元属于永定河冲洪积扇中下 部，基本平坦，地面标高38.50～39.0m。 部，基本平坦，地面标高38.50～39.0m。±0.00 相当的绝对标高39.4m。 相当的绝对标高39.4m。 3.2地基土层性质(见表1) 3.2地基土层性质(见表1) 3.3拟建场区所在地表下40m左右的深度范围 3.3拟建场区所在地表下40m左右的深度范围 内一般分布有4层浅层地下水：除第1 内一般分布有4层浅层地下水：除第1层地下水为 分布不均的局部上层滞水外，第2 分布不均的局部上层滞水外，第2层地下水为分 布于约11.0～ 9.0m之间的砂、卵石层中，地下 布于约11.0～1 9.0m之间的砂、卵石层中，地下 水类型为层间潜水；第3 水类型为层间潜水；第3层地下水为分布于约
(八)承台效应系数
前言 JGJ94-94的承台效应系数，区分承台内 JGJ94-94的承台效应系数，区分承台内 区、外区，且与桩侧土性存在关系，计算 较为繁琐，以大型模型试验所得承台土抗 力测试结果为基础，建立承台效应系数随S 力测试结果为基础，建立承台效应系数随Sa ／d、Bc／L的变化经验值，以15项工程实 的变化经验值，以15项工程实 测结果进行验证和调整。本次修订，通过 对资料的重新分析整理，简化了承台效应 的计算方算 (1)单桩竖向承载力特征值计算 取相邻钻孔的土层土性参数分别计算1#桩、 取相邻钻孔的土层土性参数分别计算1#桩、 2#桩的单桩竖向抗压极限承载力标准值。具 2#桩的单桩竖向抗压极限承载力标准值。具 体见。表2、表3 体见。表2、表3。
所以：s=O.8x45.1=3 6.1mm。 根据《建筑桩基技术规范》(送审稿2006年8月)第3.1.7—5条； 需要进一步采用有限元程序进行共同作用分析。
5.2变刚度调平设计原则 5.2变刚度调平设计原则 对于高层建筑框筒结构基础，按传统设计 理念是只重视满足总体承载力和沉降要求， 忽略上部结构、承台、桩、土的相互作用 共同工作特性，采用均匀布桩，甚至对边 角桩实施加强，由此加剧基础沉降的蝶形 分布、反力呈马鞍形分布的形态，差异变 形显著。导致承台整体弯矩和核心区冲切 力过大，基础底板厚度加大，配筋较多。 变刚度调平设计理论与方法，就是针对上 述传统设计理念存在的问题提出的。其基 本内涵是：首先，考虑上部结构的荷载与 刚度分布特点和相互作用引起的应力场不
(2)承台土抗力随承台宽度与桩长比减小而减小。 (2)承台土抗力随承台宽度与桩长比减小而减小。 现场原型试验表明，当承台宽度与桩长之比较小 时承台土反力形成的压力泡包围整个桩群，由此 导致桩侧阻力、端阻力发挥值降低，承台底土抗 力随之加大。由图5.2.1看出，在相同桩数，桩距 力随之加大。由图5.2.1看出，在相同桩数，桩距 条件下，承台分担荷载比随B 条件下，承台分担荷载比随Bc／L增大而增大。 (3)承台土抗力随区位和桩的排列而变化。承台 (3)承台土抗力随区位和桩的排列而变化。承台 内区(桩群包络线以内) 内区(桩群包络线以内)由于桩土相互影响明显， 土的竖向位移加大，导致内区土反力明显小于外 区(承台悬挑部分)，即呈马鞍形分布。从图5.2承台悬挑部分)，即呈马鞍形分布。从图5.22(a)还可看出，桩数由2平方增至3的平方4 2(a)还可看出，桩数由2平方增至3的平方4的平方， 承台分担荷载比Pc／ 承台分担荷载比Pc／P递减，这也反映出承台内、 外区面积比随桩数增多而增大导致承台土抗力随 之降低。对于单排桩条基，由于承台外区面积比 大，故其土抗力显著大于多排桩桩基。图5.2大，故其土抗力显著大于多排桩桩基。图5.2-2所
故单独给出其η 值。但对于承台宽度小于1.5d的 故单独给出其ηc值。但对于承台宽度小于1.5d的 条形基础，内区面积比大，故η 条形基础，内区面积比大，故ηc按非条基取值。 上述承台土抗力计算方法，较JGJ94—94简化， 上述承台土抗力计算方法，较JGJ94—94简化， 不区分承台内外区面积比。按该法计算，对于柱 式中A：为承台计算域向积； 下独立桩基计算值偏小，对于大桩群筏形承台差 n：计算域A内的桩数。 别不大。
1 承台效应系数 摩擦型群桩在竖向荷载作用下，由于桩 土相对位移，桩间土对承台产生一定竖向 抗力，成为桩基竖向承载力的一部分而分 担荷载。称此种效应为承台效应。承台底 地基土承载力特征值发挥率为承台效应系 数。承台效应和承台效应系数随下列因素 影响而变化。 （1）桩距大小。桩顶受荷载下沉时， 桩周土受桩侧剪应力作用而产生竖向位移 Wr
8.共同作用分析 8.共同作用分析 为考虑上部结构、桩、土、承台共同作用对桩 基沉降、桩顶内力、承台内力以及配筋的影响， 取上部9 (9层以上结构刚度对桩基的影响予以忽 取上部9层(9层以上结构刚度对桩基的影响予以忽 略)结构刚度凝聚到基础底板，采用有限元程序进 行上部结构、承台、桩、土的共同作用分析，得 到沉降等值线、承台弯矩和配筋量等，为施工图 设计提供可靠依据。 8.1设计参数 8.1设计参数 核心筒底板厚2.2m，核心筒外围基础梁截面 核心筒底板厚2.2m，核心筒外围基础梁截面 2.2mx2.0m，底板(兼作抗水板)厚度为1.6m，混 2.2mx2.0m，底板(兼作抗水板)厚度为1.6m，混 凝土强度等级为C40，钢筋采用HRB400。 凝土强度等级为C40，钢筋采用HRB400。 8.2重心校核 8.2重心校核 荷载准永久值组合下的重心校核：根据《 荷载准永久值组合下的重心校核：根据《建筑 ( 2 006 8 ) 3.3.3 2
(1)柱下独立桩基，A为全承台面积 (1)柱下独立桩基，A (2)满布桩的桩筏、桩箱基础 (2)满布桩的桩筏、桩箱基础 按柱、墙侧1 按柱、墙侧1／2跨距，悬臂边取2.5倍板 跨距，悬臂边取2.5倍板 厚处确定计算域A 厚处确定计算域A，桩距、桩径、桩长不同， 采用上式分区计算，或取平均S 采用上式分区计算，或取平均Sa、Bc／L计 算ηc。 (3)桩集中布置于墙下的剪力墙高层建筑 (3)桩集中布置于墙下的剪力墙高层建筑 桩筏基础：计算域κ自墙两边各1 桩筏基础：计算域κ自墙两边各1／2跨距， 对于悬臂板取2.5倍板厚，按条基计算η 对于悬臂板取2.5倍板厚，按条基计算ηc。 (4)对于按变刚度调平原则布桩的核心筒 (4)对于按变刚度调平原则布桩的核心筒 外围复合平板式和梁板式筏形承台桩基 计算域A为自柱侧1 计算域A为自柱侧1／2跨，悬臂板边取2.5 跨，悬臂板边取2.5 倍板厚处围成；按式(5.2-1)计算Ac，按 倍板厚处围成；按式(5.2-1)计算Ac，按
5.主要技术问题及优化方案 5.主要技术问题及优化方案
5.1主要技术问题 5.1主要技术问题 本工程为大底盘双塔楼结构型式，基础 平面荷载分布极不均匀。主楼为框架一核 心筒结构，核心筒范围荷载均压达1200kPa， 心筒结构，核心筒范围荷载均压达1200kPa， 核心筒外围框架柱范围，均压约500kPa。 核心筒外围框架柱范围，均压约500kPa。 控制主楼核心筒与外围框架之间的差异沉 降，降低承台内力及上部结构次内力，增 强结构耐久性，减少材料消耗，是本工程 地基基础设计中应重点考虑的问题。