主梁吊装计算书

吊装设备检算书

60/5t-32m双梁门式起重机检算书型式及主要参数主要参数1、起重量：60/5t2、跨度：32m3、小车轨距：2.6m4、起升速度：υ主= 0.82m/min、υ付= 8m/min5、小车运行机构：υ小=6.1m/min6、工作级别：A47、起升机构：主钩采用5t卷扬机，付钩采用5t运行式电葫芦8、大车运行机构：速度υ大=6.8m/min 9、小车轮压：P1=P2=11489kg金属结构一、主梁计算（一）主梁几何参数1、上弦杆截面F 上=2×73.45+1×26+1.2×31+3×8=234.1cm 22、下弦杆截面F 下=4×39.91+0.8×24×2=198.04cm 2 （二）、载荷1、活动集中载荷P=60000×1.2+11912=83912kg 小车轮压P 1=P 2= =20978kg 小车基距ι=30002、主梁自重载荷节点载荷g= =655kg（三）活动载荷在跨中，最大弯矩，上下弦杆内力，下弦杆应力1、最大弯距M max =βPLP 1=P 2 时 β= (1- )2 P 1=P 2=20.978tM max = (1- 2×20.978×32=304.918t.m 2、上、下弦杆轴力N= = =121.967t 3、上弦杆主应力σ上主σ上主= = =0.521t/cm 2(压)=521kg/cm 2=52.1Mpa4、下弦杆拉应力σ下σ下主= = 0.615t/cm 2=615kg/cm 2=61.5Mpa 4 83912 20962 32 2 b 2L1 12 2×32 3H M max 304.918t 2.5m N 上 F 下 121.967t234.1cm 2 198.04cm 2121.967t（四）自重载荷弯矩，上下弦杆应力 1、自重载荷在跨中弯矩M 自= q= =6.55kg/cm M 自= =8384000kg.cm上、下弦杆内力N 自= =33536kgσ上自= =143kg/cm 2=14.3Mpaσ下自= =169kg/cm 2=16.9Mpa(五)轮压p 1在节间,上弦杆产生压应力轮压在节间产生弯矩M 节中= = =4.98t.m上弦杆W Z 上=1452.6cm 3上弦杆应力σ节中= =343kg/cm 2=34.3Mpa(六)上下弦杆垂直总应力 σ总上=σ上主+σ上自+σ节中=521+143+343=1007kg/cm 2≤［σ］=1600kg/cm 2σ总下=σ下主+σ下自=615+169=784kg ≤［σ］=1600kg/cm 2八、腹杆强度1、自重载荷引起的剪力qL 2 8 320020962250 33536kg 234.1cm 2 33536kg 198.04cm2p 1l l6 20.978×1.425m64.98×1051452.66.55×320028 8384000活动载荷剪力图自重载荷剪力图支腿处自重引起的剪力Q 自= qL 2= ×6.55×3200=10480kg 2、活动载荷支腿处剪力Q 活=P=20978+20978=41956kg 3、支腿处剪力Q=Q 自+Q 活=10480+41956=52436kg4、支腿处有4组腹板，每一组腹杆受力N= =13109kg=13.109t5、节点板、厚度当腹板内N ＜16t 时，δ=8mm选节点板 δ=8mm6、腹杆轴力 N 空=13109kg ×√ 2500=14050kg7、腹板几何参数截面积F=12.74×2=25.48cm 2 惯性矩J x =198.3×2=396.6cm 4惯性半径i=√ =√ =3.94cm长细比 λ= =59.74查表，稳定系数φ=0.813腹杆轴力14050kg1 2 12 52436kg4 （ 1300 2 ） 2 +25002+ （1425 2）2 J x F 396.6 25.48235.7 3.94腹杆应力σ= =663kg/cm 2＜[σ]=1600 kg/cm 2 通过二、支腿计算（一）支腿简图（二）支腿几何参数计算1、支腿截面I-IF 1-1=140×0.8×2+108.4×0.8×2=397.44cm 2J x1-1= ×2+ ×2+140×0.8×54.62×2=837626cm 4W x1-1= =15229cm 3J y1-1= ×2+ ×2+108.4×0.8×67.12×2=1146773cm 4 W y1-1= =16382cm 3 2、支腿截面Ⅱ-ⅡF Ⅱ-Ⅱ=55×0.8×2+38.4+0.8×2=149.44cm 2J x Ⅱ-Ⅱ= ×2+55×0.8×19.62×2+ ×2=41360cm 414050 25.48×0.831140×0.83 12 0.8×108.4312 83762655 0.8×1403 12 108.4×0.8312114677370 12 55×0.83 0.8×38.4312W x Ⅱ-Ⅱ= =2068cm 3J y Ⅱ-Ⅱ= ×2+ ×2+38.4×0.8×24.62×2=59367cm 4W y Ⅱ-Ⅱ= =2158cm 3 (三)支腿载荷及内力1、主梁横梁自重对支腿压力N 自= =10480kg （压力）2、活动载荷位于支腿上方，支腿压力N 活= =41956kg 3、大车行走方向风载及惯性力对支腿的作用① 主梁风载：P 主风=36m×2.825m×0.3×36×2.2/2.825=855kg ② 支腿风载P 腿= ×25=366kg ③ 小车风载：P 小=2.4m×1.4m×25×2=168kg 重心高 h 小=19.6m ④货风载：P 货=28m 2×25=700kg 重心高 h 货=8m ⑤风对支腿作用力R 腿风= =2575kg4、支腿支反力V 腿=10480+41956+2575=55011kg 5、支腿换算惯性矩I 换=I min [1+（√k -1）ξ换]2K= =20.25 查表ζ换=0.6875J 换=41360[1+4.38×0.6875]2 =665487cm 44136020 0.8×553 12 38.4×0.8312 5936727.5 20635+3262 60000×1.2+11912 2 (1.4m+0.55m) ×15m2855×17.4+366×8.25+168×19.6+700×810.4837626cm 4 41360cm 4上横梁J n =3530×4=14120cm 4K 1= =0.126 6、超静定力X （支腿平面内）X= =2796kg7、主梁支腿处弯矩M B M B =2796×15=41940kg.m 8、门架平面内、内力计算小车水平惯性力P 惯= =166kg 支腿上部弯矩M B =166kg ×15m =2490kgm 9、载荷组合轴向力N Ⅰ-Ⅰ=10480+41956+2575=55011kg 截面Ⅰ-Ⅰ处弯矩M B =41940kg.m(支腿平面) M B =1522kg.m(门架平面) 10、支腿Ⅰ-Ⅰ截面强度σⅠ-ⅠσⅠ-Ⅰ= + + =141kg/cm 2≤[σ] 通过σⅡ-Ⅱ= =373kg/cm 2≤[σ] 通过起重小车计算60/5t 双梁门吊小车，主起升采用5吨卷扬机，额定拉力5t ，平均绳速9.84m/min ，倍率8，钢丝绳支数8支。

装配式预制构件吊装梁及吊具计算书

附件1：预制构件安装吊装体系验算书一、两个吊点吊装梁及吊绳计算书此装配式预制构件吊装梁限载8吨，其稳定性验算主要包括主梁、钢丝绳、吊具。

计算中采用的设计值为恒载标准值的1.2倍与活载标准值的1.4倍。

有关计算参数：预制构件自重密度为25kN/m3，吊装梁的材质为Q235钢，f=215Mpa，截面型式采用一对20工字钢，截面面积为2*2880=5760mm2，回转半径i=78.6mm。

表1 吊装所用钢丝绳的主要技术数据1.主梁稳定性验算预制构件的自重为80 kN，其自重设计值为G=80*1.2=96 kN。

吊装梁受力示意如图1所示。

图1 吊装梁受力示意图则钢丝绳对吊装梁的拉力T=Ty/sin60o=0.5G/ sin60o=48/ sin60o=55.425KN水平分力Tx=Ty/tan60o=0.5G/ tan60o=48/ tan60o=27.715kN，即吊装梁轴心受压，压力大小为Tx，需对其做稳定性验算。

根据国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》，可按轴心受压稳定性要求确定吊装梁的允许承载力。

吊装梁的长细比：26.506.7839501=⨯==ilμλ由计算的26.50=λ查轴心受压构件的稳定系数表得856.0=φ吊装梁的容许承载力为：f A N 2φ==0.856×5760×215=1060kN>27.715kN=Tx 。

那么吊装梁满足设计要求，其承载力足够。

2.焊缝强度验算按吊装梁最大内力值27.715kN 计算，焊脚尺寸h f 为9mm ，故焊缝有效厚度h c =0.7h f =6.3mm ，焊缝长度应为L w =N/(h c*f f w )=27715/(6.3×160)=27.5mm 。

实际焊缝长度大于100 mm ，满足要求。

3.钢丝绳抗拉强度验算图1 双吊点预制墙板吊装示意图如图1所示，自上而下对钢丝绳进行编号，钢丝绳1的直径为26 mm ，共计2根，位于吊装梁上方；钢丝绳2的直径为18.5 mm ，共计2根，位于吊装梁下方。

30米箱梁吊装计算书

30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。

以30m箱梁为验算对象，边梁吊装重量为35.4m3×2.6t/m3=92.04吨（1）本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。

（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.75。

即：Q主+Q副≥125.39吨。

（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。

取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。

选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11.5m。

（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中 l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。

l≥(11.5-1)/sin(70°)=11.17。

（4）吊车工作半径取6m，参考150吨汽车起重机起重性能表，可得（Q主+Q副）K≥Q1+Q2，即（80.3+80.3）×0.75=120.45＞94.04,所有综合考虑1）、2）、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。

12.0 29.829.829.227.7 24.6 23.3 21.8 21.3 17.6 14.0 21.6 21.6 21.6 21.621.4 20.4 19.5 17.4 16.0 16.0 16.3 16.3 16.3 16.316.316.3 15.2 13.718.0 12.6 12.6 12.6 12.6 12.6 12.612.6 12.219.0 9.7 9.7 9.7 9.7 9.7 9.710.7 23.0 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 9.1 26.0 4.6 4.6 4.6 4.6 4.6 6.8 29.0 3.0 3.0 3.0 3.0 4.5 35.0 1.7 1.7 1.7 3.0 38.0 0.5 0.5 1.8 41.0 0.9 2、索具选择钢丝绳拉力计算：梁体采用每端为2个吊钩，以两根钢丝绳进行计算。

30米桥机主梁计算书

30米桥机计算书一、荷载统计1、主梁 0.37 t / m2、前支腿自重每根：3t/根3、天车纵梁总重：9t4、天车横移梁重：5t二、过孔时上、下弦的强度计算1、悬臂端根部最大弯矩M max =3×31+0.37×31×(31/2) = 270.8 t ·m主梁上、下弦杆水平工作拉力：N max = M max / h = 270.8/1.9 =142.5 t上弦面积A=48.541×2+1×25+3.5×6=143 cm 2 悬臂端根部上、下弦的水平工作应力бmax = N max /A = 142.5×104/ (143×10-4) = 99.65 MPaQ235的许用正应力 [б] = 170 MPaбmax < [б]过孔时上、下弦满足强度条件三、架中梁时的受力分析及强度验算上、下弦的梁中最大弯矩为：M 中M 中 = 1/8 ×0.37×312+1/4×35×31=315.7 t.m1.9m由于M max (悬臂)<M 中= 315.7 t.m主梁上、下弦杆水平工作拉力：N max= M max/ h = 315.7/1.9 =166 t下弦面积A=28.837×4+0.6×19×4=138 cm2上、下弦的梁中工作应力бmax = N max /A = 166×104/ (138×10-4) = 120MPaQ235的许用正应力[б] = 170 MPaбmax< [б]架中梁时上、下弦满足强度条件2、销板及销轴的强度计算按销板受力最大的不利位置考虑，销板所承受的轴力：N = 166 t ,单块销板的轴力为N= 166/ 2 = 83t销板的工作应力：б = N/A = 83×104 / [40×(210-45) ×10-6 ]= 125.7 MPa < [б]=170 MPa 销板满足强度条件销轴所承担的剪力：Q = 83 /3 =27.6 t剪应力：τ=Q/A = 27.6×104/(1/4×π×452×10-6) ×2=85.9 MPaτ < [τ] = 115 Mpa销轴满足抗剪强度条件四、结论通过以上对120T/30m 桥机的主要承力构件的力学计算，可知，桥机承力构件满足强度条件及稳定性条件，可以在三种不同工况下安全正常工作。

梁板吊装演算

轮式汽车吊梁板架设计算书一、吊车、吊具的起吊荷载演算以13T的吊装荷载做为演算吊机、吊具机械、设备的依据、设用2台25T吊机采用双机抬吊作业，计算吊机总的起吊重力荷载;⑴、每片梁板的起吊重力为F B(按照边梁的吊装设计吨位计算)F B=G*K*S+QF B—梁板最大设计吨位；G —梁板边梁的自重，在此取15吨；K1—动载系数一般为1.1~1.3，在此取K1=1.2；S —梁板自重的安全系数，在此取1.5.；Q —吊车吊钩及锁具的重量，此处取0.6吨；根据公式求得：F B= 15*1.2*1.5+0.6=27.6T 起重吊装梁板的吊车以此配备。

⑵、以双机抬吊的重量：(G主+G副)*Z*COSβ≥F BG主—1台25T吊车理论起吊重量G副—1台25T吊车理论起吊重量Z—吊车起吊重力的降低系数，取0.8β—起重臂的仰角，即起重臂纵轴线与水平面的夹角，偏安全考虑，此处取20°根据公式求得：（G主+G副)*Z*COSβ=37.6T≥27.6T结论：如果以一台吊车单机吊装，按梁板荷载均匀分布，则F B=27.6T演算得知：吊车可能会发生倾覆事故，严禁吊车单机吊梁。

因此，在吊装过程中，我部将在T梁的两端各采用1台25T吊车联合抬吊。

2、索具、吊具的演算与选择本桥T梁分别在梁板两端70~80cm处设有吊孔，根据上述双机抬吊联合作业起吊方式，吊索采用双支吊索起吊，每侧2道，计算每根吊索（钢丝绳）所受内力大小。

吊索受力大小S=Q/n*1/Sinα≤S b/kS—1根吊索所承受的内力，Q—所吊构件的重力，此处按27.6T*9.8=270Kn计算n—吊索的支（根）数α—吊索与水平面的夹角，偏于安全考虑此处取45°夹角。

S b—钢丝绳的破坏拉力总和Kn；此处近似按S b=0.5d²计算K—安全系数，此处取7d—钢丝绳直径，吊装采用直径为42mm钢丝绳已知Q=270Kn，n=4根据公式求得：S内力=Q/n*1/Sinα=270/4* Sinα45°=95.47 Kn此处梁板架设钢丝绳规格采用6*37+1，直径42mm钢丝绳，则钢丝绳的容许拉力为：S容许拉力=α*P g/k1=0.82*882/6=120.54KnS b—钢丝绳的破坏拉力α*P g，P g=钢丝绳的破坏拉力总和P g =0.5d²计算得0.5*42²=882KnK1—安全系数根据路桥施工手册P482表15-4、15-6,取K1=6α—考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，查表6*37钢丝绳取值0.82结论：S容许拉力=120.54Kn> S内力=95.47 Kn 满足吊装需求吊具按T梁安装重力，每侧选择４个各25T的U形卸扣卡环作为吊具，满足梁板最大起重荷载。

主梁吊装计算书为输出位移的荷载集合 - 荷载集合 1 << 荷载组合/荷载工况/包络简要表 >> 简要名称名称类型说明------------ ------------------------------ ---------- ------------在该荷载集合内没有生成简要名称。

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------------ ------------------------------ ---------- ------------<< 选择的荷载工况/荷载组合详细列表 >>[选择的荷载工况]荷载工况分析类型说明静力荷载工况详细类型---------- --------- --------- -----------------GK0 静力恒荷载 (D)为输出反力的荷载集合 - 荷载集合 1<< 荷载组合/荷载工况/包络简要表 >>简要名称名称类型说明------------ ------------------------------ ---------- ----------在该荷载集合内没有生成简要名称。

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------------------------------< 选择的荷载工况/荷载组合详细列表 >> [选择的荷载工况] 荷载工况分析类型说明静力荷载工况详细类型---------- --------- ----- -----------------GK0 静力恒荷载 (D) 为输出单元的荷载集合 - 荷载集合 1 << 荷载组合/荷载工况/包络简要表 >> 简要名称名称类型说明------------ --------------------在该荷载集合内没有生成简要名称。

所有的荷载名称长度要小于8个字符。

------------ ------------------------------ ---------- ---------<< 选择的荷载工况/荷载组合详细列表 >> [选择的荷载工况] 荷载工况分析类型说明静力荷载工况详细类型---------- --------- ------ ---------------------GK0 静力恒荷载 (D)按默认形式打印节点位移和旋转单位体系: N , mm______________________________节点工况 UX UY UZ RX RY RZ------ -------- ---- ----------- ----------- ----------- ------1 GK0 -0.010 0.000 -1.313 0.0 0.0 0.02 GK0 -0.003 0.000 -1.348 0.0 -0.0 0.03 GK0 0.020 0.000 -1.156 0.0 0.0 0.04 GK0 0.000 0.000 -1.314 0.0 -0.0 0.05 GK0 0.015 0.000 -1.211 0.0 -0.0 0.06 GK0 0.015 0.000 -1.347 0.0 0.0 0.07 GK0 -0.013 0.000 -1.195 0.0 -0.0 0.08 GK0 0.000 0.000 -1.477 0.0 0.0 0.09 GK0 0.000 0.000 0.000 0.0 0.0 0.0梁单元的内力 - 按材料简要输出最大最小值单位体系: N , mm_________________________________________* 长度: 两节点之间的距离[ SECTION NAME : 1200X600X20X30 , SECTION ID : 1 , SECTION SHAPE : B ][ SECTION SIZE ] H:1200 B:600 tw:20 tf1:30 C:0 tf2:0** MAX单元 COM 工况位置轴力剪力-y 剪力-z 扭矩弯矩-y 弯矩-z 长度------ --- ---------------- --- ---------- ---------- ---------- --------- ------- 7 AXL GK0 1 I 107383.6 0.0 -16659.8 0.0 -1.1e+007 0.0 4527.811 SHY GK0 1 I 39973.2 0.0 -27763.8 0.0 -7.4e+007 0.0 4520.176 SHZ GK0 1 J -68772.6 0.0 37809.6 0.0 -7.9e+007 0.0 4505.605 TOR GK0 1 I -69784.1 0.0 -38822.6 0.0 -7.4e+007 0.0 4511.752 MTY GK0 1 J -67487.6 0.0 12064.4 0.0 3.7e+007 0.0 4505.607 MTZ GK0 1 I 107383.6 0.0 -16659.8 0.0 -1.1e+007 0.0 4527.81** MIN单元 COM 工况位置轴力剪力-y 剪力-z 扭矩弯矩-y 弯矩-z 长度------ --- ---------------- --- ---------- ---------- ---------- --------- ----- 5 AXL GK0 1 I -69784.1 0.0 -38822.6 0.0 -7.4e+007 0.0 4511.751 SHY GK0 1 I 39973.2 0.0 -27763.8 0.0 -7.4e+007 0.0 4520.175 SHZ GK0 1 I -69784.1 0.0 -38822.6 0.0 -7.4e+007 0.0 4511.755 TOR GK0 1 I -69784.1 0.0 -38822.6 0.0 -7.4e+007 0.0 4511.756 MTY GK0 1 J -68772.6 0.0 37809.6 0.0 -7.9e+007 0.0 4505.607 MTZ GK0 1 I 107383.6 0.0 -16659.8 0.0 -1.1e+007 0.0 4527.81按默认形式打印梁单元的内力和弯矩单位体系: N , mm__________________________________单元材料截面工况位置轴力剪力-y 剪力-z 扭矩弯矩-y 弯矩-z------ ------ ------ ------------ --- ---------- ---------- ---------- ---------1 1 1 GK0 I 39973.2 0.0 -27763.8 0.0 -7.42e+007 0.0J 37294.1 0.0 503.3 0.0 -1.26e+007 0.02 1 1 GK0 I -66076.8 0.0 -16202.6 0.0 2.78e+007 0.0J -67487.6 0.0 12064.4 0.0 3.71e+007 0.0 3 1 1 GK0 I 41838.9 0.0 808.0 0.0 -1.14e+007 0.0J 43882.9 0.0 29075.0 0.0 -7.89e+007 0.0 4 1 1 GK0 I 96601.5 0.0 -11345.3 0.0 -0.0 0.0J 99921.3 0.0 16921.7 0.0 -1.26e+007 0.0 5 1 1 GK0 I -69784.1 0.0 -38822.6 0.0 -7.42e+007 0.0J -67740.0 0.0 -10555.5 0.0 3.71e+007 0.0 6 1 1 GK0 I -67361.8 0.0 9542.6 0.0 2.78e+007 0.0J -68772.6 0.0 37809.6 0.0 -7.89e+007 0.0 7 1 1 GK0 I 107383.6 0.0 -16659.8 0.0 -1.14e+007 0.0J 104235.9 0.0 11607.2 0.0 -0.0 0.0梁单元的应力 - 按材料简要输出最大最小值单位体系: N , mm_________________________________________[ SECTION NAME : 1200X600X20X30 , SECTION ID : 1 , SECTION SHAPE : B ] [ SECTION SIZE ] H:1200 B:600 tw:20 tf1:30 C:0 tf2:0** MAX单元COM工况位置轴力剪力-y 剪力-Z (+y)-弯矩-(-y) (+z)-弯矩-(-z)------ --- ---------------- --- --------- --------- --------- --------- - 7 AXL GK0 1 I 1.3 0.0 -0.4 0.0 0.0 0.4 -0.41 SHY GK0 1 I 0.5 0.0 -0.7 0.0 0.0 2.6 -2.66 SHZ GK0 1 J -0.8 0.0 0.9 0.0 0.0 2.7 -2.77 BY+ GK0 1 I 1.3 0.0 -0.4 0.0 0.0 0.4 -0.47 BY- GK0 1 I 1.3 0.0 -0.4 0.0 0.0 0.4 -0.46 BZ+ GK0 1 J -0.8 0.0 0.9 0.0 0.0 2.7 -2.72 BZ- GK0 1 J -0.8 0.0 0.3 0.0 0.0 -1.3 1.3** MIN单元 COM工况位置轴力剪力-y 剪力-Z(+y)-弯矩-(-y) (+z)-弯矩-(-z)------ --- ---------------- --- --------- --------- --------- --------5 AXL GK0 1 I -0.9 0.0 -1.0 0.0 0.0 2.6 -2.61 SHY GK0 1 I 0.5 0.0 -0.7 0.0 0.0 2.6 -2.65 SHZ GK0 1 I -0.9 0.0 -1.0 0.0 0.0 2.6 -2.65 BY+ GK0 1 I -0.9 0.0 -1.0 0.0 0.0 2.6 -2.65 BY- GK0 1 I -0.9 0.0 -1.0 0.0 0.0 2.6 -2.62 BZ+ GK0 1 J -0.8 0.0 0.3 0.0 0.0 -1.3 1.36 BZ- GK0 1 J -0.8 0.0 0.9 0.0 0.0 2.7 -2.7按默认形式打印梁单元的应力位体系: N , mm____________________________单元材料截面工况位置轴力剪力-y 剪力-z(+y)-弯矩-(-y) (+z)-弯矩-(-z) ------ ------ ------ ------------ --- --------- --------- --------- ------ 1 1 1 GK0 I 0.5 0.0 -0.7 0.0 0.0 2.6 -2.6J 0.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4 -0.02 1 1 GK0 I -0.8 0.0 -0.4 0.0 0.0 -1.0 1.0J -0.8 0.0 0.3 0.0 0.0 -1.3 1.33 1 1 GK0 I 0.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4 -0.4J 0.5 0.0 0.7 0.0 0.0 2.7 -2.74 1 1 GK0 I 1.2 0.0 -0.3 0.0 0.0 0.0 0.0J 1.2 0.0 0.4 0.0 0.0 0.4 -0.45 1 1 GK0 I -0.9 0.0 -1.0 0.0 0.0 2.6 -2.6J -0.8 0.0 -0.3 0.0 0.0 -1.3 1.36 1 1 GK0 I -0.8 0.0 0.2 0.0 0.0 -1.0 1.0J -0.8 0.0 0.9 0.0 0.0 2.7 -2.77 1 1 GK0 I 1.3 0.0 -0.4 0.0 0.0 0.4 -0.4J 1.3 0.0 0.3 0.0 0.0 0.0 0.0按默认形式打印反力和弯矩单位体系: N , mm__________________________节点工况 FX FY FZ MX MY MZ------ -------- ---- ----------- ----------- ----------- -----------4 GK0 -97265.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.08 GK0 104880.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.09 GK0 -7614.7 0.0 223675.6 0.0 0.0 0.0反力的总和______________________________工况 SUM-FX SUM-FY SUM-FZ-------- ---- ----------- ----------- ----------- GK0 0.0 0.0 223675.6局部输出反力和弯矩的单位体系: N , mm______________________节点工况 FX FY FZ MX MY MZ------ -------- ---- ----------- ----------- ----------- --按默认形式打印桁架单元的内力单位体系: N , mm______________________________单元材料截面工况内力-I 内力-J ------ ------ ------ -------- ---- ----------- ----------- 8 1 2 GK0 67748.2 70798.49 1 2 GK0 65166.3 68474.410 1 2 GK0 130932.8 133786.311 1 2 GK0 128285.2 131335.4按默认形式打印桁架单元的应力单位体系: N , mm ______________________________单元材料截面工况应力-I 应力-J ------ ------ ------ -------- ---- ----------- ----------- 8 1 2 GK0 8.6 9.09 1 2 GK0 8.3 8.710 1 2 GK0 16.7 17.011 1 2 GK0 16.3 16.7。

起重机主梁的具体设计计算模板

起重机（桥式）主梁的具体设计计算（中间不可见内容需要把文档下载下来后把字体改为黑色）注：以下内容为通用起重机大车设计模板，大家只需要往里面代入自己的数据即可。

中间不可见内容需要把文档下载下来后把字体改为黑色才可见！设计内容计算与说明结果1）大车轮距2）主梁高度 3）端梁高度4）桥架端部梯形高度5）主梁腹板高度6）确定主梁截面尺寸1.主要尺寸的确定=K（81～51）L=（81～51）22.5=2.8～4.5m取K=4mmLH25.1185.2218===（理论值）=H（0.4～0.6）H=0.50～0.75m取=H0.7mC=（101～51）L=（101～51）22.5=2.25～4.5m取C=2.5m根据主梁计算高度H=1.25m，最后选定腹板高度h=1.3m主梁中间截面各构件板厚根据[1]表7-1推荐确定如下：腹板厚δ=6mm；上下盖板厚1δ=8mm主梁两腹板内壁间距根据下面的关系式来决定：b＞5.32515.3=H=357mmb＞505002250=L=450mm因此取b=500mm盖板宽度：4062005402+⨯+=++=δbB=552mm取B=550mm主梁的实际高度：8230121⨯+=+=δhH=1316mmK=4mH=1.25m=H0.7mC=2.5mh=1.3mδ=6mm1δ=8mmb=500mmB=550mmH=1316mm7）加劲板的布置尺寸同理，主梁支承截面的腹板高度取h=700mm，这时支承截面的实际高度12δ+=hH=716mm主梁中间截面和支承截面的尺寸简图分别示于图5-1和图5-25508138500613168787165005506图5-1主梁中间截面的尺寸图5-2主梁支承截面的尺寸为了保证主梁截面中受压构件的局部稳定性，需要设置一些加劲构件（参见[1]图7-7）主梁端部大加劲板的间距：ha≈'=1.3m，取'a=1.2m主梁端部（梯形部分）小加劲板的间距：2'1aa==0.6m主梁中部（矩形部分）大加劲板的间距：=a（1.5～2）h=1.95～2.6m，取a=2.5m主梁中部小加劲板的间距：若小车钢轨采用P25轻轨,其对水平重心轴线xx-的最小抗弯截面模数3min12.90cmW=，则根据连续梁由钢轨的弯曲强度条件求（实际值）1a=0.6ma=2.5m1）计算载荷确定得加劲板间距（此时连续梁的支点即加劲板所在位置；使一个车轮轮压作用在两加劲板间距的中央）；1a≤[]18.142000007000015.11700012.90662min=⎪⎭⎫⎝⎛+⨯⨯⨯=PWϕσm式中 P——小车的轮压，取平均值，小车自重为xcG=70000N；2ϕ——动力系数，由[1]图2-2曲线查得2ϕ=1.15；[]σ——钢轨的许用应力，[]σ=170MPa。

桥梁吊装计算书

石鼓立交架梁专项方案专家评审会建议所需数据计算结果1、 16米吊环承重能力验算：如图所示为吊机起吊时的立面图，钢丝绳采用4根长为12米6×37+1，抗拉强度170kg/mm ²的φ47.5mm ，由其几何关系可知：钢丝绳与梁顶面的夹角： θ=arccos 125.0722+=54.3º吊环到梁顶面的高度： H=12*sin54.3=9.7m 单根钢丝绳承重能力： 1T =Sin54.3423=812.075.5=7.1t 安全系数： K =12T T =143/7.1=20>6 符合规范要求其中：2T --每根钢丝绳破断拉力143t 2、吊机支腿反力验算： (1)采用75t 吊机吊装时：支腿反力： 1M =()3.1223411⨯+G =()3.12234541⨯+=18.36t 支腿对地基产生压强： 1P =SM 1==436.1845.9 kpa<200 kpa符合现场使用情况其中：1G --75t 吊机自重45t ；S —支腿下垫方木面积，采用2×22m 。

(2)采用150t 吊机吊装时：支腿反力： 2M =()3.1265412⨯+G =()3.126511041⨯+=46.31t 支腿对地基产生压强： 2P =SM 2==431.46115.8kpa<200 kpa符合现场使用情况其中：2G --150t 吊机自重110t ； 3、钢绞线摩阻力验算：现场所用的板梁最重为65t ，每片梁上有四个吊点。

每个吊点有两根钢绞线，承受16.25t 的拉力，如图所示每个吊点钢绞线所受到的摩擦阻力：MS f 21=S=πDL即：MS f 21==2×1.29×π×15.2×2000=24.6t>16.25t每个吊点所受力为16.25t ，满足受力要求其中：M—C50混凝土与钢绞线粘结系数，取1.29Mpa.S—钢绞线与混凝土的接触面积。

30米箱梁吊装计算书

30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求.以30m箱梁为验算对象,边梁吊装重量为35。

4m3×2.6t/m3=92。

04吨（1)本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。

（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨,考虑索具重量Q2＝2。

0吨，K为起重机降低系数，取0。

75.即：Q主+Q副≥125。

39吨。

(2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中 H——起重机的起重高度（m)，停机面至吊钩的距离;H1-—安装支座表面高度（m)，停机面至安装支座表面的距离；H2—-安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m;H3—-绑扎点至构件起吊后底面的距离（m);H4-—索具高度(m），绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。

取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0。

95米,H4取3米。

选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11。

5m。

（3）起重臂长度计算:l≥(H+h0-h)/sinα式中 l-—起重臂长度（m）；H-—起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h—-起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角,一般取70°~77°，本工程取70°.l≥(11。

5—1）/sin（70°)=11。

17。

（4）吊车工作半径取6m,参考150吨汽车起重机起重性能表，可得(Q主+Q副)K≥Q1+Q2，即（80。

3+80。

3）×0。

75=120.45＞94.04,所有综合考虑1）、2)、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。

12.0 29.829.829.227。

7 24.6 23。

3 21。

8 21.3 17.6 14.0 21.6 21.6 21。

6 21.621.4 20.4 19.5 17.4 16。

钢结构吊装计算书

整备所钢结构吊装计算书1、起重机类型的选用根据本工程单层厂房钢结构结构的跨度、高度、构件重量和吊装工程量、施工现场的条件等因素综合考虑本工程采用起重机采用汽车式起重机。

2、起重机型号的选用本工程钢结构的连接形式为扭剪型高强螺栓连接，采用现场组装。

主梁最大跨度约21米，组对后最大重量未超出2.5吨，选用QY25A 型（徐州）汽车起重机，查建筑施工手册得知：QY25A 型（徐州）汽车起重机在支腿全伸、侧向和后向作业，主臂长25米时，工作幅度可达10米，起重量可达6.4吨，起升高度可达14.34米。

故该设备可满足吊装要求。

具体分析如下：最大构件（主梁）吊装验算：主钢梁采用三点法吊装，吊点用卸扣锁住，并用切口钢管包扎；钢柱吊装采用单式吊点旋转回直法吊装。

吊装验算如下：吊机的选用：吊机选用QY25A 型（徐州）汽车起重机最大作业半径：R=10m 额定起重量：G=6.4T 吊装载荷 Q 1 组装钢梁重：Q=2.2T不均匀系数：K 1=1.1 动载系数：K 2=1.05风载系数：K 3=1.3计算载荷：Q 计 =Q K 1 K 2 =2.2×1.1×1.05=2.54T吊钩重：q 1=0.3T 吊索具重：q 2=0.3T吊装载荷：Q 1= Q 计+q 1 + q 2=2.54+0.3+0.3=3.14T结论：6.4T ＞3.14T故安全计算起重机的最小臂长：数解法：l=l 1+l 2=sin cos h a g αα++=009.581 5.851sin 47.1cos 47.1-++ =22.4m其中α=3arctan 3arctan 0 式中：h-----起重臂下绞至吊装构件支座顶面的高度，m,h=h 1-E ；h 1-----支座高度，m （从停机面算起）；a------起重钩需跨过已安装好的构件的水平距离，m ；g------起重臂轴线与已安装好构件间的水平距离，至少取1m ； H------起重高度，m ；d------吊钩中心至滑轮中心的最小距离，视起重机型号而定，一般为2.5~3.5m ；α-----起重臂的仰角图解法：h=h 1+h 2-h 3=9.6+0.2-1=8.8ma=5.85m查表得l=22.5m该汽车起重机的主臂长为25m,满足要求。

吊装方案计算书

同安西福三路道路工程K1+396埭头溪桥扒杆法吊装方案与计算福建来宝建筑工程开发公司同安西福三路（纵一路~丙洲大桥段）项目部2007年11月一、工程概况：中山大桥桥位于路线中心桩号K1+K10+950.5直线上，斜交角15°。

桥梁上部结构形式为6*20m预应力钢筋砼空心板，每片空心板梁主体宽1.24m，高0.95m，其中中板重30.8t，边板重36.4t；空心板按斜交板预制，每孔空心板板长相等。

全桥体系布设：在0#、6#台桥台设置伸缩缝，其它墩均设置桥面连续。

二、架设方案：本桥空心板梁架设扒杆纵向“钓鱼”架设法是安装在墩台上的两休人字扒杆，配合运梁设备，以绞车相互牵吊，在无支架、无导梁支托的情况下，把梁悬空吊过桥孔，横移落梁，就位安装的架设法。

以预制梁的质量和墩台间跨径为基础，架梁、吊梁进行横移等各个阶段，对作用于扒着牵吊绳、卷扬机、锚碇和其它的附属设备所定应力进行计算，以保证设备的安全。

与此同时对各阶段的安全性进行定期检查。

本桥架设采用先中梁后边梁吊梁方法；架梁设备按中梁重量进行配置，吊装时先架设中梁2~3片后，再进行吊装边梁，边梁吊装时运梁车直接从已架好的中梁面采用卷扬机，牵引至另一端，再用扒杆吊移至边梁设计位置安装。

三、机械设备的选择：根据空心板的长度，重量以及现场的实际情况，拟采用卷扬机四台四、吊装前的准备工作①检查支座垫石的高程、位置、以及橡胶支座是否安放正确。

②测量标出每榀板梁的端线及边线于盖梁或台帽处，并用红漆示出。

③检查构件的长宽高三个方向尺寸是否正确，构件的堆放位置装车是否方便。

④检查运输及吊装道路是否按要求铺设。

五、现场布置及空心板吊装：中山大桥桥的吊装顺序为6跨5跨4跨3跨2跨1跨。

为了保证吊装顺利进行应如平面布置图，在6号台后设置一地垄用来锚固5号台卷扬机，结构尺寸如图示一，卷扬机的牵进引力为2吨。

在3号墩后设置地垄（如图示二）用于锚固在5号墩帽上的人字扒杆的缆风。

吊装方案计算书

吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。

大型构件吊装标准计算书

吊装计算1.1.1立柱吊装就位(1)吊装设备选型吊装设备选型按重量最大的预制立柱考虑，最重约为129t，吊装最大相对高度按15m 考虑（立柱最大高度为13.597m，承台预埋钢筋伸出0.42m，求得吊装最大相对高度为13.597+0.42=14.017m）。

考虑选用1 台250t 履带吊，配合翻转台将立柱翻转竖立，然后履带吊吊装、旋转、就位。

根据《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）第4.2.10条款的要求：起重机带载行走时，载荷不得超过允许起重量的70%。

工况一：吊臂长选定为30m，配合翻转台翻转时最大作业半径按12.0m考虑，带载不走行作业，额定起重量92.3t。

单机吊装按立柱重量的一半即64.5t考虑，250t吊钩重量4.11t，共计68.61t﹤92.3t，满足吊装要求。

工况二：吊臂长选定为30m，整体起吊立柱时最大作业半径按8.0m考虑，带载不走行作业，额定起重量154.3t。

单机吊装立柱重量129t，250t吊钩重量4.11t，共计133.11t ﹤154.3t，满足吊装要求。

表错误!文档中没有指定样式的文字。

-2 QUY250履带吊起重性能表(2)钢丝绳选择查《路桥施工计算手册》附表3-34，钢丝绳选用公称直径为72mm 、规格6×61 结构、公称抗拉强度为1700MPa 的钢丝绳，钢丝绳破断力P 为3300kN ，考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数α按6×61钢丝绳取0.80，钢丝绳的安全系数K 按机动起重设备取6，则：钢丝绳的容许破断拉力.0.803300=4406b P S kN K α⨯==g履带吊起吊时立柱预制节段最大自重Q 取129t ，按2个吊点平均承受构件荷载，每个吊点按4根钢丝绳计算（钢丝绳采用单根绕环），钢丝绳与水平面的夹角θ按不小于60°考虑，则钢丝绳内力：112901186440sin 24sin 60b Q S kN S kN n θ===≤=⨯g g ，满足要求。

钢结构吊装计算书

钢结构吊装计算书一、工程概述本次钢结构吊装工程位于具体工程地点，工程主体为具体建筑结构和用途。

钢结构部分主要包括钢梁、钢柱等构件，总重量约为具体重量吨。

为确保吊装过程的安全、顺利进行，特编制此吊装计算书。

二、编制依据1、钢结构设计图纸及相关技术文件；2、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2020）；3、《起重机械安全规程》（GB60671-2010）；4、现场实际施工条件和环境。

三、吊装设备选型1、根据钢结构构件的重量、尺寸和安装高度，选用具体型号起重机作为主要吊装设备。

该起重机的最大起重量为具体起重量吨，最大工作幅度为具体幅度米。

2、对起重机的性能参数进行校核，确保其能够满足吊装要求。

起重机的起重量应大于构件的重量与吊具重量之和，并考虑一定的安全系数。

四、吊索具选择1、选用具体规格和材质的钢丝绳作为吊索，根据构件的重量和吊装方式，计算钢丝绳的破断拉力和安全系数。

安全系数应符合相关规范要求，一般不小于 6。

2、配备合适的吊钩、卡环等吊具，确保其强度和可靠性。

五、钢结构构件重量计算1、对钢梁、钢柱等主要构件进行详细的重量计算。

钢梁的重量根据其长度、截面尺寸和钢材密度计算得出；钢柱的重量则考虑其高度、截面形式和钢材用量。

2、将各构件的重量汇总，形成构件重量清单，为后续的吊装计算提供基础数据。

六、吊装工况分析1、分析不同构件在吊装过程中的受力情况，包括起吊时的动载系数、就位时的冲击系数等。

2、考虑吊装过程中的风载、障碍物等不利因素，对吊装工况进行综合评估。

七、吊装计算示例以一根重量为具体重量吨、长度为具体长度米的钢梁为例，进行吊装计算。

1、计算起吊时的钢丝绳拉力考虑动载系数具体数值，起吊重量为实际起吊重量吨。

根据吊装方式（如两点吊或四点吊），计算每根钢丝绳所承受的拉力。

2、校核钢丝绳的强度根据所选钢丝绳的规格和材质，查阅相关标准获取其破断拉力。

计算钢丝绳的安全系数，判断是否满足要求。

3、计算起重机的工作幅度和臂长根据钢梁的安装位置和起重机的站位，确定起重机的工作幅度。

起重吊装计算书

起重吊装计算书施工方案：一、工程概况本项目为XX工程，位于XX地区，主要包括XX栋建筑物、XX配套设施以及相关室外工程。

工程占地面积XX平方米，总建筑面积XX平方米。

本次施工的重难点在于大型构件的吊装作业，其中包括钢结构的吊装、大型设备安装等。

为确保吊装作业的安全、高效进行，特制定本施工方案。

二、吊装管理（一）、吊装施工组织流程1. 吊装前准备：包括施工图纸审核、编制吊装方案、施工安全技术交底等。

2. 吊装设备选型：根据吊装物件的重量、尺寸、吊装高度等因素，选择合适的吊装设备。

3. 吊装设备检查：检查吊装设备的性能、安全性、稳定性等，确保设备正常运行。

4. 吊装作业：按照吊装方案进行吊装作业，严格执行操作规程，确保作业安全。

5. 吊装完成后验收：对吊装完成的构件进行检查、验收，确保质量合格。

（二）、现场吊装组织机构1. 项目部：负责整个吊装工程的协调、管理、监督等工作。

2. 吊装班组：负责具体的吊装作业，包括设备操作、现场指挥等。

3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行监督、检查，发现问题及时整改。

（三）、管理职责1. 项目部：负责组织、协调、管理吊装工程，确保工程顺利进行；负责与甲方、监理、设计等单位的沟通协调；负责吊装方案的审批和监督实施。

2. 吊装班组：严格执行吊装方案，负责吊装作业的安全、高效完成；负责吊装设备的操作、维护、保养；参加吊装前的安全技术交底和培训。

3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行全程监督，发现问题及时整改；负责组织定期、不定期的安全检查，确保吊装作业安全。

三、工器具的选用1. 吊装设备：根据工程需要，选用合适的汽车吊、履带吊、塔吊等吊装设备。

设备选型需满足以下条件：a. 吊装设备的额定起重量应大于吊装物件的重量。

b. 吊装设备的工作半径应能满足吊装物件的位置要求。

c. 吊装设备的地基承载力应满足吊装设备稳定性的要求。

d. 吊装设备的性能、安全性、稳定性等需经过严格检查。

装配式预制构件吊装梁及吊具计算书

装配式预制构件吊装梁及吊具计算书预制构件安装吊装体系验算书一、两个吊点吊装梁及吊绳计算该装配式预制构件吊装梁限载8吨。

主梁、钢丝绳、吊具的稳定性验算采用恒载标准值的1.2倍和活载标准值的1.4倍。

预制构件自重密度为25kN/m3，吊装梁的材质为Q235钢，f=215Mpa，截面型式采用一对20工字钢，截面面积为2*2880=5760mm2，回转半径i=78.6mm。

本项目每个主体工程构件吊装钢丝绳选用三组。

墙体构件和楼板及楼梯构件各用一组，保险增大一号用绳。

1.主梁稳定性验算预制构件的自重为80kN，其自重设计值为G=80*1.2=96kN。

吊装梁受力示意如图1所示。

则钢丝绳对吊装梁的拉力T=Ty/sin60o=0.5G/ sin60o=48/ sin60o=55.425KN。

水平分力Tx=Ty/tan60o=0.5G/ tan60o=48/ tan60o=27.715kN，即吊装梁轴心受压，压力大小为Tx，需对其做稳定性验算。

根据国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》，可按轴心受压稳定性要求确定吊装梁的允许承载力。

吊装梁的长细比：λ=μl/i=1*3950/78.6=50.26.由计算的λ=50.26查轴心受压构件的稳定系数表得φ=.856.吊装梁的容许承载力为：N=φA*f=0.856×5760×215=1060kN>27.715kN=Tx。

那么吊装梁满足设计要求，其承载力足够。

2.焊缝强度验算按吊装梁最大内力值27.715kN计算，焊脚尺寸hf为9mm，故焊缝有效厚度hc=0.7hf=6.3mm，焊缝长度应为Lw=N/(hc*fw)=/(6.3×160)=27.5mm。

实际焊缝长度大于100 mm，满足要求。

3.钢丝绳抗拉强度验算表1给出了吊装所用钢丝绳的主要技术数据。

双吊点预制墙板吊装示意图如图1所示。

根据钢丝绳破断拉力总和，可知吊装所用钢丝绳的抗拉强度为257kN和517kN。

钢结构吊装计算书

钢结构吊装计算书一、工程概述本次钢结构吊装工程位于_____，建筑物主体结构为钢结构，总建筑面积为_____平方米。

钢结构主要包括钢梁、钢柱等构件，最大构件重量为_____吨，最大起吊高度为_____米。

二、吊装设备选择根据工程特点和构件重量、起吊高度等参数，经过综合考虑，选择_____型号的起重机作为主要吊装设备。

该起重机的最大起重量为_____吨，最大起升高度为_____米，能够满足本工程的吊装需求。

在确定起重机型号后，还对其工作半径、臂长等参数进行了详细的计算和校核，以确保在各种工况下都能够安全、有效地完成吊装任务。

三、吊点设置与计算合理的吊点设置对于钢结构的吊装安全和质量至关重要。

对于钢梁和钢柱等构件，根据其形状、尺寸和重量分布情况，分别确定了吊点的位置和数量。

以某根钢梁为例，其长度为_____米，重量为_____吨。

通过计算，确定在距离两端_____米处各设置一个吊点，采用_____型号的吊具进行吊装。

在计算吊点位置时，充分考虑了钢梁的弯曲应力和变形情况，确保在吊装过程中钢梁不会发生过大的变形和损坏。

对于钢柱的吊点设置，同样根据其长度和重量进行计算。

一般情况下，对于较长的钢柱，采用两点或多点吊装，以保证钢柱在起吊过程中的稳定性。

四、钢丝绳选择与计算根据吊装构件的重量和吊点设置情况，选择合适规格的钢丝绳。

钢丝绳的破断拉力应大于吊装时所承受的最大拉力。

以吊装某根钢梁为例，计算得出吊装时钢丝绳所承受的最大拉力为_____吨。

经过查阅相关标准和规范，选择_____型号、直径为_____毫米的钢丝绳，其破断拉力为_____吨，安全系数为_____，满足吊装要求。

在使用钢丝绳之前，还对其进行了严格的检查，确保无断丝、磨损等缺陷。

五、构件强度校核在吊装过程中，构件会受到各种力的作用，因此需要对构件的强度进行校核，以确保其不会发生破坏。

对于钢梁，主要校核其弯曲应力和剪切应力。

通过计算，得出在吊装过程中钢梁的最大弯曲应力为_____兆帕，最大剪切应力为_____兆帕，均小于钢梁材料的许用应力，强度满足要求。