完整版楼盖的结构和平面布置

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2.楼盖的结构和平面布置

主梁沿纵向布置，次梁沿横向布置。主梁的跨度为6.6m，次梁跨度为6m。主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6/3=2.2m，l02/l01=6.6/2.2=3,因此按单向板设计。

按跨高比条件，要求板厚h大于等于2200/30=73mm,对工业建筑的楼盖板，要求h大于等于70mm,取板厚h=80mm。

次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6000/18~6000/12=333~500mm.考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm.截面宽度取为b=200mm。

主梁的截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm，取h=650mm.截面宽度取为b=300mm。

楼盖结构平面布置图：

教育资料．

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板的设计3. 1）荷载（板的永久荷载标准值 0.005x20=0.1kn/m2 108”胶水着色粉面层1：2水泥砂浆加“5mm厚

0.02x20=0.4kn/m2 20mm厚水泥砂浆找平

0.08x25=2kn/m2 钢筋混凝土结构层

0.015x16=0.24kn/m2 15mm厚纸筋石灰浆顶棚

2.74kn/m2 小计 6kn/m2 板的可变荷载标准值所以可变荷载分项系数应取，；1.2因楼面可变荷载标准值大于4kn/m2永久荷载分项系数取。于是板的1.3 g=2.74x1.2=

3.288kn/m2 永久荷载设计值

q=6x1.3=7.8kn/m2

可变荷载设计值11kn/m2 ，近似取为荷载总设计值 g+q=11.088kn/m2 ）计算简图（2 板的计算跨度：按塑性内力重分布设计。次梁截面为

200mmx500mm,l01=ln=2200-200/2=2100mm 边跨l02=ln=2200-200=2000mm

中间跨宽板带作为计算单元，计算简图如图：，可按等跨连续板计算。取1m因跨度相差小于10%

3）弯矩设计值（可查得，板的弯矩系数分别为：边支座）不考虑板拱作用截面弯矩的折减。由表11-1（4 。故1/16；中间支座，1/141/111/16；边跨中，1/11；离端第二支座，；中跨中，MA=-(g+q)l01^2/16=-11x2.1^2/16=-3.03kn.m

M1=(g+q)l01^2/14=11x2.1^2/14=3.47kn.m

MB=-(g+q)l01^2/11=-11x2.1^2/11=-4.41kn.m

MC=-(g+q)l02^2/14=-11x2.0^2/14=-3.14kn.m

M2=M3=(g+q)l02^2/16=11x2.0^2/16=2.75kn.m

(4)正截面受弯承载力计算

设环境类别一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。假定纵向钢筋直径d为10mm，板厚80mm，则截面有效高度h0=h-c-d/2=80-15-10/2=60mm;板宽b=1000mm。C30混凝土，α1=1,fc=14.3kn/mm2,HPB300钢筋，fy=270N/mm2。板钢筋计算的过程列表为：

截面 C

2 B 1 A

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弯矩设计值-3.03 3.47 -4.41 -3.14 2.75

）（kn.m0.053 0.058 0.067 0.061 0.086 αs

0.054<0.35 0.054<0.35 0.063 ξ0.069 0.090<0.35

171.6 171.6 200.2 计算配筋286.0 219.3

As(mm2)

ФФ6/8@200 8@200 6/8@200 ФФ8@200 8/10@200 Ф实际配筋As=196

As=196

As=251

As=322

(mm2)

As=251

计算结果表明：支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；

As/bh=251/(1000x80)=0.31%,此值大于0.45Ft/Fy=0.45x1.43/270=0.24%,同时大

于0.2%，满足最小配筋率的要求。

4.次梁的设计

根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。（1）荷载的设计值

永久荷载设计值

板传来永久荷载 3.288x2.2=7.23kn/m

次梁自重 0.2x(0.5-0.08)x25x1.2=2.52kn/m

次梁粉刷 0.02x(0.5-0.08)x2x17x1.2=0.34kn/m

小计 10.09kn/m

可变荷载设计值： q=7.8x2.2=17.16kn/m

荷载总设计值： g+q=27.25kn/m

（2）计算简图

按塑性内力重分布设计。主梁截面为300mmx650mm。计算跨度：

边跨L01=Ln=6600-100-300/2=6350mm

中间跨L02=Ln=6600-300=6300mm

因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。次梁的计算简图：

（3）内力计算

由表11-1、表11-3可分别查得弯矩系数和剪力系数。

弯矩设计值：

MA=-(g+q)L01^2/24=-27.25x6.35^2/24=-45.78kn.m

M1=(g+q)L01^2/14=27.25x6.35^2/14=78.48kn.m

MB=-(g+q)L01^2/11=-27.25x6.35^2/11=-99.89kn.m

M2=M3=(g+q)L02^2/16=27.25x6.30^2/16=67.60kn.m

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MC=-(g+q)L02^2/14=-27.25x6.30^2/14=-77.25kn.m

剪力设计值：

VA=0.50(g+q)Ln1=0.50x27.25x6.35=86.52kn

VBl=0.55(g+q)Ln1=0.55x27.25x6.35=95.17kn

VBr=Vc=0.55(g+q)Ln2=0.55x27.25x6.3=94.42kn

承载力计算

1）正截面受弯承载力

正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取bf=L/3=6000/3=2000mm、

bf=b+Sn=200+2000=2200mm,b+12hf=200+12x80=1160mm。三者的较小值，故取

bf=1160mm.除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。

环境类别一级，C30混凝土，梁的最小保护层厚度c=20mm。假定箍筋直径10mm，纵向钢筋直径20mm，则一排纵向钢筋h0=500-20-10-20/2=460mm,二排纵向钢筋h0=460-25=435mm。C30混凝土，α1=1.0,βc=1,Fc=14.3n/mm2,Ft=1.43n/mm2;纵向钢筋采用HRB400钢，Fy=360n/mm2,Fyv=360n/mm2。正截面承载力计算过程列于表，经判别跨内截面均属于第一

类T形截面。

计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；As/（bh）

=402/(200x500)=0.40%,此值大于0.45Ft/Fy=0.45x1.43/360=0.18%,同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。

2)斜截面受剪承载力

斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：

hw=h0-hf=435-80=355mm,因hw/b=355/200=1.8<4,截面尺寸按下式验算：

0.25βcFc.bh0=311.03x10^3n?Vmax=95.17kn截面尺寸满足要求。

计算所需腹筋：

采用&6双肢箍筋，计算支座B左侧截面。由Vcs=0.7Ft.bh0+Fyv.Asv/s.h0,可得到的箍筋间距：

S=Fyv.Asv.h0/(Vbl-0.7Ft.bh0)=360x56.6x435/(95.17x10^3-0.7x1.43x200x43 5)= 1097mm