常压料仓计算
合集下载
相关主题
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
0 186825 0.000359 0.000165 0.689923 #DIV/0! 0.140819 1.52E-06 5645.323 29333.96 63116.64 212036.1 61293.77
0 1218707 47367.31 142101.9 236836.5 639070.5 153331
等厚度料仓的有效厚度δe (mm)
自下而上第一段仓体高度L1(mm)
第一段仓体有效厚度δ1e(mm)
自下而上第二段仓体高度L2(mm)
第二段仓体有效厚度δ2e(mm)
自下而上第三段仓体高度L3(mm)
第三段仓体有效厚度δ3e(mm)
自下而上第四段仓体高度L4(mm)
第四段仓体有效厚度δ4e(mm)
自下而上第五段仓体高度L5(mm)
0 第三段截面惯性矩I3 650 第四段截面惯性矩I4
7 第五段截面惯性矩I5 30 第六段截面惯性矩I6 13 第一段操作质量m1
(S)
mm4 mm4 mm4 mm4 mm4 mm4 kg
1910 第二段操作质量m2
kg
153 第三段操作质量m3
kg
300 第四段操作质量m4
kg
8000 第五段操作质量m5
料仓材料许用应力[σ]n(Mpa)
料仓内件质量m02 (Kg)
保温及防护材料质量m03(Kg)
平台扶梯质量m04 (Kg)
人孔法兰等附件质量ma(Kg)
偏心质量
me(Kg)
料仓储料重量WG
(N)
料仓壳质量 m01
(Kg)
物料内摩擦角ψ
(°)
物料与仓筒壁间摩擦系数μ
物料侧压系数K
料仓材料的密度ρ Kg/m3
常压料仓计算
第1页
料仓内直径Di (mm) 料仓直段高度H (mm) 料仓堆积高度h (mm)
料仓锥段高度HC(mm) 料仓总高度HO (mm) 设计压力P (Mpa)
基本风压值 q0 地震设计烈度
(N/m2) (度)
料仓锥底半顶角θ (°)
物料堆积比重γ (KN/m3)
料仓材料弹性摸量E (Mpa)
0.85 等厚料仓底部0-0截面最大弯矩Mmax0-0(N.mm)
0.85 仓顶上的雪载荷WS
N
0.85 物料在第一段垂直于壁水平压力Ph1(Mpa)
0.85 物料在第二段垂直于壁水平压力Ph2(Mpa)
0.82 物料在第三段垂直于壁水平压力Ph3(Mpa)
0.15 物料在第四段垂直于壁水平压力Ph4(Mpa)
锥体大端周向应力σθ1(Mpa) 245.51 锥体大端产生垂直锥壁的法向力Pn(Mpa) 0.090887
仓顶气相压力P
(Mpa)
0.35 顶部有气相锥体大端周向应力σθ2(Mpa) 1190.932
锥底全高Hc
(mm)
6000 锥体自重与锥体物料重量之和Wc (N) 1.65E+12
锥体大端由所储物料产生的经向应力σz(Mpa)
( Kg)
附加设备质量m2
(Kg)
活载质量(人员等）m3 (Kg)
2000 第一段料仓的风振系数K21 2000 第二段料仓的风振系数K22 2000 第三段料仓的风振系数K23 3500 第四段料仓的风振系数K24 3500 第五段料仓的风振系数K25 3720 第六段料仓的风振系数K26
3229 第一段的水平风力P1
1.1E+09 #DIV/0! 12768.73 0.008005 0.006072 0.004094 0.000522 -0.0032 610.559 165.2604 192.078 827.1556 1475.057 0.009638 0.007839 0.007351 2.33E-05 0.005217 0.252817
1.3 第三段计算截面处的风弯矩Mw3-3 (N.mm)
1.35 第四段计算截面处的风弯矩Mw4-4 (N.mm)
1.38 第五段计算截面处的风弯矩Mw5-5 (N.mm)
1.45 料仓底截面0-0处风弯矩 Mw0-0 (N.mm)
1.57 偏心质量引起偏心弯矩 Mec
(N.mm)
0.85 非等厚料仓底部0-0截面最大弯矩Mmax0-0(N.mm)
0.21 物料在第五段垂直于壁水平压力Ph5(Mpa)
0.26 第一段截面以上产生总摩擦力 Pf1-1(N) 0.32 第二段截面以上产生总摩擦力 Pf2-2(N)
0.4 第三段截面以上产生总摩擦力 Pf3-3(N) 0.6 第四段截面以上产生总摩擦力 Pf4-4(N)
0 第五段截面以上产生总摩擦力 Pf5-5(N)
0 #DIV/0!
2.74E+09
PDF 文件使用 "pdfFactory Pro" 试用版本创建 www.fineprint.cn
常压料仓计算
第2页
风压计算自下而上第一段l1(mm) 风压计算自下而上第二段l2(mm) 风压计算自下而上第三段l3(mm) 风压计算自下而上第四段l4(mm) 风压计算自下而上第五段l5(mm) 风压计算自下而上第六段l6(mm) 自下而上第一段外直径D01 (mm) 自下而上第二段外直径D02(mm) 自下而上第三段外直径D03(mm) 自下而上第四段外直径D04(mm) 自下而上第五段外直径D05(mm) 自下而上第六段外直径D06(mm) 风压高度变化系数f1 风压高度变化系数f2 风压高度变化系数f3 风压高度变化系数f4 风压高度变化系数f5 风压高度变化系数f6 脉冲增大系数ξ
35.11596
锥体上任一截面距锥底高度h(mm)
3200 计算截面处物料垂直压力Pv (Mpa) 1.3E-08
计算截面处的锥体直径di(mm) 5552 计算截面处 水平力Ph
(Mpa) 1.05E-09
物料与锥壁的摩擦系数μ
0.32 计算截面处 法向力Pn
(Mpa) 1.19E-08
计算截面处的锥体厚度δ(mm)
料仓材料屈服点σS(Mpa) 许用轴向压缩应力系数A
235 仓筒内组合应力校核结果 0.0002
许用轴向压缩应力B (Mpa)
料仓许用轴向轴向应力[σ]cr(Mpa)
0.2224 0.2224
仓筒内组合压应力校核结果
料仓锥体部分应力计算校核
-0.0156 0.252817 3.216512
合格
不合格
脉冲影响系数υ1 脉冲影响系数υ2
脉冲影响系数υ3
脉冲影响系数υ4
脉冲影响系数υ5
脉冲影响系数υ6
振型系数φ21 振型系数φ22 振型系数φ23 振型系数φ24 振型系数φ25 振型系数φ26
偏心质量重心至料仓中心距离e (mm)
仓顶外径D0/ 当地基本雪载荷qw
(N/m2)
仓顶上雪载荷Ws
(N)
仓顶盖质量 m1
12 当物料有气相时周向应力σθ (Mpa) 583.2228
周向应力σθ
(Mpa)
锥体截面以下自重与物料之和Wc
2E-05 3E+11
锥段任截面轴向应力σZ
(Mpa) 11.55338
单位面积的仓顶重力W1 （N/m2) 单位面积的仓顶附加重力W2（N/m2) 单位面积的仓顶活载荷W3（N/m2)
44.43071
裙座应力校核结果
合格 裙座底壳截面许用应力1(Mpa)
162
PDF 文件使用 "pdfFactory Pro" 试用版本创建 www.fineprint.cn
2000 料仓底截面处的垂直地震力Fv0-0 (N)
12 集中质量M1处垂直地震力FV1-1
(N)
3500 集中质量M2处垂直地震力FV2-2
(N)
10 集中质量M3处垂直地震力FV3-3
(N)
3500 集中质量M4处垂直地震力FV4-4
(N)
10 集中质量M5处垂直地震力FV5-5
(N)
3720 集中质量M6处垂直地震力FV6-6
料仓筒体最小厚度δmin (mm)
8
2.06E-05
裙座半顶角φ
（度）
0 裙座圆筒或锥壳底部截面模数Zsb (mm3) 6.36E+08
裙座壳底部内径Dis
(mm)
9000 裙座圆筒或锥壳底部截面面积Asb (mm2) 283057.5
裙座壳底部壁厚δS
(mm)
10 裙座壳底截面组合应力1(Mpa)
9016 第一段仓筒壁内产生轴向应力σz1 (Mpa)
200 第二段仓筒壁内产生轴向应力σz2 (Mpa) 12769 第三段仓筒壁内产生轴向应力σz3 (Mpa) 3000 第四段仓筒壁内产生轴向应力σz4 (Mpa) 4000 第五段仓筒壁内产生轴向应力σz5 (Mpa)
450 仓顶部分产生轴向压应力σz2 (Mpa)
第五段仓体有效厚度δ5e(mm)
自下而上第六段仓体高度L6(mm)
第六段仓体有效厚度δ6e(mm)
地震影响系数的最大值αmax
场地土的特征周期Tg (s)
9000 料仓操作质量m0(Kg) 10786 等厚度料仓的自振周期T 10000 6000 第一段截面惯性矩I1 17254 第二段截面惯性矩I2
料仓内压力PI
(Mpa)
有支架锥顶支架数目 N
0.4 有支架支架梁截面模数Z 12
(mm3) 16362.46
料仓内部负压值Pin
(Mpa)
计算截面的风压高度变化系数fi
0 仓壁设计外压Pout 1.17
(Mpa) 0.001711
料仓的总当量高度HE
17000 料仓许用临界压力值[P]out(Mpa)
PDF 文件使用 "pdfFactory Pro" 试用版本创建 www.fineprint.cn
常压料仓计算
第3页
仓壁中产生周向应力σθ(Mpa) 3.3355 最大弯矩在仓筒产生轴向应力σz3 (Mpa)
圆筒焊接接头系数φ
0.9 轴向应力组合σ∑Z
(Mpa)
仓体材料许用应力[σwenku.baidu.comt(Mpa)
135 轴向应力与周向应力组合σ (Mpa)
300 自支承锥顶荷重W 100 自支承锥顶厚度δt 100 自支撑受外压锥顶厚度δt
（N/m2)
500
(mm) -33.8399
(mm) -33.8399
锥顶母线与水平线夹角β（度）
60 受内压锥顶的应力σθ
(Mpa) 174.5073
受外压料仓锥顶的外压力P0(Mpa)
0 有支架支架梁中最大弯矩Mmax (N.m) 1988.039
(N)
5600 第二段的水平风力P2
(N)
7862 第三段的水平风力P3
(N)
9020 第四段的水平风力P4
(N)
9020 第五段的水平风力P5
(N)
9020 第六段的水平风力P6
(N)
1.25 第一段计算截面处的风弯矩Mw1-1 (N.mm)
1.26 第二段计算截面处的风弯矩Mw2-2 (N.mm)
7850 集中质量m1引起基本振型水平地震力FK1(N) 0 集中质量m2引起基本振型水平地震力FK2(N)
2000 集中质量m3引起基本振型水平地震力FK3(N)
12 集中质量m4引起基本振型水平地震力FK4(N)
2000 集中质量m5引起基本振型水平地震力FK5(N)
12 集中质量m6引起基本振型水平地震力FK6(N)
kg
4000 第六段操作质量m6
kg
1200 ∑mi(hi/H)3 0 ∑Hi3/(Ei*Ii)
1E+07 ∑Hi3/(E(i-1)*I(i-1))
38167 不等厚料仓自振周期T(s)
45 等厚料仓地震影响系数α1 0.32 不等厚料仓地震影响系数α1 0.0806 基本振型参与系数因子∑mihi1.5/∑mihi3
(N)
8 等直径等厚度仓底截面地震弯矩ME0-0(N.mm)
0.23 非等仓底截面的地震弯矩 0.4
ME0-0 (N.mm)
1109100
#DIV/0!
3.45E+12 3.45E+12 3.45E+12 2.87E+12 2.87E+12 2.3E+12 170738.8 170738.8 170738.8 297235.5 49128.22
1.16014 1.222417
1.2669 1.316326 1.386812 1.532717 4261.18 7849.089 11783.12 25526.02 27490.49 33930.55 8.81E+08 6.75E+08
4.9E+08 2.78E+08 63110826
1.1E+09 0
0 1218707 47367.31 142101.9 236836.5 639070.5 153331
等厚度料仓的有效厚度δe (mm)
自下而上第一段仓体高度L1(mm)
第一段仓体有效厚度δ1e(mm)
自下而上第二段仓体高度L2(mm)
第二段仓体有效厚度δ2e(mm)
自下而上第三段仓体高度L3(mm)
第三段仓体有效厚度δ3e(mm)
自下而上第四段仓体高度L4(mm)
第四段仓体有效厚度δ4e(mm)
自下而上第五段仓体高度L5(mm)
0 第三段截面惯性矩I3 650 第四段截面惯性矩I4
7 第五段截面惯性矩I5 30 第六段截面惯性矩I6 13 第一段操作质量m1
(S)
mm4 mm4 mm4 mm4 mm4 mm4 kg
1910 第二段操作质量m2
kg
153 第三段操作质量m3
kg
300 第四段操作质量m4
kg
8000 第五段操作质量m5
料仓材料许用应力[σ]n(Mpa)
料仓内件质量m02 (Kg)
保温及防护材料质量m03(Kg)
平台扶梯质量m04 (Kg)
人孔法兰等附件质量ma(Kg)
偏心质量
me(Kg)
料仓储料重量WG
(N)
料仓壳质量 m01
(Kg)
物料内摩擦角ψ
(°)
物料与仓筒壁间摩擦系数μ
物料侧压系数K
料仓材料的密度ρ Kg/m3
常压料仓计算
第1页
料仓内直径Di (mm) 料仓直段高度H (mm) 料仓堆积高度h (mm)
料仓锥段高度HC(mm) 料仓总高度HO (mm) 设计压力P (Mpa)
基本风压值 q0 地震设计烈度
(N/m2) (度)
料仓锥底半顶角θ (°)
物料堆积比重γ (KN/m3)
料仓材料弹性摸量E (Mpa)
0.85 等厚料仓底部0-0截面最大弯矩Mmax0-0(N.mm)
0.85 仓顶上的雪载荷WS
N
0.85 物料在第一段垂直于壁水平压力Ph1(Mpa)
0.85 物料在第二段垂直于壁水平压力Ph2(Mpa)
0.82 物料在第三段垂直于壁水平压力Ph3(Mpa)
0.15 物料在第四段垂直于壁水平压力Ph4(Mpa)
锥体大端周向应力σθ1(Mpa) 245.51 锥体大端产生垂直锥壁的法向力Pn(Mpa) 0.090887
仓顶气相压力P
(Mpa)
0.35 顶部有气相锥体大端周向应力σθ2(Mpa) 1190.932
锥底全高Hc
(mm)
6000 锥体自重与锥体物料重量之和Wc (N) 1.65E+12
锥体大端由所储物料产生的经向应力σz(Mpa)
( Kg)
附加设备质量m2
(Kg)
活载质量(人员等）m3 (Kg)
2000 第一段料仓的风振系数K21 2000 第二段料仓的风振系数K22 2000 第三段料仓的风振系数K23 3500 第四段料仓的风振系数K24 3500 第五段料仓的风振系数K25 3720 第六段料仓的风振系数K26
3229 第一段的水平风力P1
1.1E+09 #DIV/0! 12768.73 0.008005 0.006072 0.004094 0.000522 -0.0032 610.559 165.2604 192.078 827.1556 1475.057 0.009638 0.007839 0.007351 2.33E-05 0.005217 0.252817
1.3 第三段计算截面处的风弯矩Mw3-3 (N.mm)
1.35 第四段计算截面处的风弯矩Mw4-4 (N.mm)
1.38 第五段计算截面处的风弯矩Mw5-5 (N.mm)
1.45 料仓底截面0-0处风弯矩 Mw0-0 (N.mm)
1.57 偏心质量引起偏心弯矩 Mec
(N.mm)
0.85 非等厚料仓底部0-0截面最大弯矩Mmax0-0(N.mm)
0.21 物料在第五段垂直于壁水平压力Ph5(Mpa)
0.26 第一段截面以上产生总摩擦力 Pf1-1(N) 0.32 第二段截面以上产生总摩擦力 Pf2-2(N)
0.4 第三段截面以上产生总摩擦力 Pf3-3(N) 0.6 第四段截面以上产生总摩擦力 Pf4-4(N)
0 第五段截面以上产生总摩擦力 Pf5-5(N)
0 #DIV/0!
2.74E+09
PDF 文件使用 "pdfFactory Pro" 试用版本创建 www.fineprint.cn
常压料仓计算
第2页
风压计算自下而上第一段l1(mm) 风压计算自下而上第二段l2(mm) 风压计算自下而上第三段l3(mm) 风压计算自下而上第四段l4(mm) 风压计算自下而上第五段l5(mm) 风压计算自下而上第六段l6(mm) 自下而上第一段外直径D01 (mm) 自下而上第二段外直径D02(mm) 自下而上第三段外直径D03(mm) 自下而上第四段外直径D04(mm) 自下而上第五段外直径D05(mm) 自下而上第六段外直径D06(mm) 风压高度变化系数f1 风压高度变化系数f2 风压高度变化系数f3 风压高度变化系数f4 风压高度变化系数f5 风压高度变化系数f6 脉冲增大系数ξ
35.11596
锥体上任一截面距锥底高度h(mm)
3200 计算截面处物料垂直压力Pv (Mpa) 1.3E-08
计算截面处的锥体直径di(mm) 5552 计算截面处 水平力Ph
(Mpa) 1.05E-09
物料与锥壁的摩擦系数μ
0.32 计算截面处 法向力Pn
(Mpa) 1.19E-08
计算截面处的锥体厚度δ(mm)
料仓材料屈服点σS(Mpa) 许用轴向压缩应力系数A
235 仓筒内组合应力校核结果 0.0002
许用轴向压缩应力B (Mpa)
料仓许用轴向轴向应力[σ]cr(Mpa)
0.2224 0.2224
仓筒内组合压应力校核结果
料仓锥体部分应力计算校核
-0.0156 0.252817 3.216512
合格
不合格
脉冲影响系数υ1 脉冲影响系数υ2
脉冲影响系数υ3
脉冲影响系数υ4
脉冲影响系数υ5
脉冲影响系数υ6
振型系数φ21 振型系数φ22 振型系数φ23 振型系数φ24 振型系数φ25 振型系数φ26
偏心质量重心至料仓中心距离e (mm)
仓顶外径D0/ 当地基本雪载荷qw
(N/m2)
仓顶上雪载荷Ws
(N)
仓顶盖质量 m1
12 当物料有气相时周向应力σθ (Mpa) 583.2228
周向应力σθ
(Mpa)
锥体截面以下自重与物料之和Wc
2E-05 3E+11
锥段任截面轴向应力σZ
(Mpa) 11.55338
单位面积的仓顶重力W1 （N/m2) 单位面积的仓顶附加重力W2（N/m2) 单位面积的仓顶活载荷W3（N/m2)
44.43071
裙座应力校核结果
合格 裙座底壳截面许用应力1(Mpa)
162
PDF 文件使用 "pdfFactory Pro" 试用版本创建 www.fineprint.cn
2000 料仓底截面处的垂直地震力Fv0-0 (N)
12 集中质量M1处垂直地震力FV1-1
(N)
3500 集中质量M2处垂直地震力FV2-2
(N)
10 集中质量M3处垂直地震力FV3-3
(N)
3500 集中质量M4处垂直地震力FV4-4
(N)
10 集中质量M5处垂直地震力FV5-5
(N)
3720 集中质量M6处垂直地震力FV6-6
料仓筒体最小厚度δmin (mm)
8
2.06E-05
裙座半顶角φ
（度）
0 裙座圆筒或锥壳底部截面模数Zsb (mm3) 6.36E+08
裙座壳底部内径Dis
(mm)
9000 裙座圆筒或锥壳底部截面面积Asb (mm2) 283057.5
裙座壳底部壁厚δS
(mm)
10 裙座壳底截面组合应力1(Mpa)
9016 第一段仓筒壁内产生轴向应力σz1 (Mpa)
200 第二段仓筒壁内产生轴向应力σz2 (Mpa) 12769 第三段仓筒壁内产生轴向应力σz3 (Mpa) 3000 第四段仓筒壁内产生轴向应力σz4 (Mpa) 4000 第五段仓筒壁内产生轴向应力σz5 (Mpa)
450 仓顶部分产生轴向压应力σz2 (Mpa)
第五段仓体有效厚度δ5e(mm)
自下而上第六段仓体高度L6(mm)
第六段仓体有效厚度δ6e(mm)
地震影响系数的最大值αmax
场地土的特征周期Tg (s)
9000 料仓操作质量m0(Kg) 10786 等厚度料仓的自振周期T 10000 6000 第一段截面惯性矩I1 17254 第二段截面惯性矩I2
料仓内压力PI
(Mpa)
有支架锥顶支架数目 N
0.4 有支架支架梁截面模数Z 12
(mm3) 16362.46
料仓内部负压值Pin
(Mpa)
计算截面的风压高度变化系数fi
0 仓壁设计外压Pout 1.17
(Mpa) 0.001711
料仓的总当量高度HE
17000 料仓许用临界压力值[P]out(Mpa)
PDF 文件使用 "pdfFactory Pro" 试用版本创建 www.fineprint.cn
常压料仓计算
第3页
仓壁中产生周向应力σθ(Mpa) 3.3355 最大弯矩在仓筒产生轴向应力σz3 (Mpa)
圆筒焊接接头系数φ
0.9 轴向应力组合σ∑Z
(Mpa)
仓体材料许用应力[σwenku.baidu.comt(Mpa)
135 轴向应力与周向应力组合σ (Mpa)
300 自支承锥顶荷重W 100 自支承锥顶厚度δt 100 自支撑受外压锥顶厚度δt
（N/m2)
500
(mm) -33.8399
(mm) -33.8399
锥顶母线与水平线夹角β（度）
60 受内压锥顶的应力σθ
(Mpa) 174.5073
受外压料仓锥顶的外压力P0(Mpa)
0 有支架支架梁中最大弯矩Mmax (N.m) 1988.039
(N)
5600 第二段的水平风力P2
(N)
7862 第三段的水平风力P3
(N)
9020 第四段的水平风力P4
(N)
9020 第五段的水平风力P5
(N)
9020 第六段的水平风力P6
(N)
1.25 第一段计算截面处的风弯矩Mw1-1 (N.mm)
1.26 第二段计算截面处的风弯矩Mw2-2 (N.mm)
7850 集中质量m1引起基本振型水平地震力FK1(N) 0 集中质量m2引起基本振型水平地震力FK2(N)
2000 集中质量m3引起基本振型水平地震力FK3(N)
12 集中质量m4引起基本振型水平地震力FK4(N)
2000 集中质量m5引起基本振型水平地震力FK5(N)
12 集中质量m6引起基本振型水平地震力FK6(N)
kg
4000 第六段操作质量m6
kg
1200 ∑mi(hi/H)3 0 ∑Hi3/(Ei*Ii)
1E+07 ∑Hi3/(E(i-1)*I(i-1))
38167 不等厚料仓自振周期T(s)
45 等厚料仓地震影响系数α1 0.32 不等厚料仓地震影响系数α1 0.0806 基本振型参与系数因子∑mihi1.5/∑mihi3
(N)
8 等直径等厚度仓底截面地震弯矩ME0-0(N.mm)
0.23 非等仓底截面的地震弯矩 0.4
ME0-0 (N.mm)
1109100
#DIV/0!
3.45E+12 3.45E+12 3.45E+12 2.87E+12 2.87E+12 2.3E+12 170738.8 170738.8 170738.8 297235.5 49128.22
1.16014 1.222417
1.2669 1.316326 1.386812 1.532717 4261.18 7849.089 11783.12 25526.02 27490.49 33930.55 8.81E+08 6.75E+08
4.9E+08 2.78E+08 63110826
1.1E+09 0