石油化工厂火炬设计及运转操作的安全性(一)

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石Ｃａ ｅ９，３４５ 油１ 计１ ｉ）朗 ３ 化设 ｎ９ａＤ７ ｝ ｏ９６ 商～ ｉ Ｐｃ ｃ 工 ｈｌ ｎ （
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石 油化 工 厂 火 炬 设 计 及 运 转 操 作 的安 全 性 （ 一 ０２
、
（ 国 化 州 院，ｏ 中 石 兰 设计 ７ ｏ ３ 印）
— 广
、
７
摘要 ： 较详细地论述了火炬系统的流程 ． 火炬头 的结构形 式与产生的噪声； 辐射热强度对 人体、 备 火焰 设 及材料 的危害； 火炬系统可能发生的危险事故及 原因， 在设计和运转操作方 面的预防措施　
关词！婪室 一堕 五 － ！ 皇萼 茎 竺 油　
火炬是石油化工厂保障生产安全的一种设施。
虽然目前石油化工厂、 炼油厂在正常生产和事故状 态停车条件下， 工艺装置排放的可燃气体 （ 也称火炬　
炬 ” 。
卡
停车排放 的可燃气体量较小时 ， 可设置装置“ 内火　
气） 被集中输入总管 ， 用气体储罐缓冲贮存， 经压缩　
机增压后送人燃料气管网， 回收用作燃料。但在重 大事故和火灾情况下， 需紧急排放大量低沸点的、 易 燃物料及可燃气体； 尤其是生产或加工烯烃的装置， 排放的液化烃 ， 时不可能全部回收。其气体烃还 有 应送人火炬系统烧掉， 防止发生二次火灾、 爆炸。因 此， 对于石油化工厂、 炼油厂的设计还应设置火炬， 将不能 回收的多余可燃气体 送人火炬烧掉。所谓 “ 消灭火炬”是指在正常生产和一般事故停车时装 ， 置排放的液态烃及可燃气体回收作燃料 。换言之， 此时不送人或送人火炬系统的处理量少 ， 从外观看 火炬就无燃烧火焰或火焰小。所 以， 生产烯烃或加 工烯烃及液态烃的装置应设置火炬系统， 其火炬一 般布置在装置界区以外。如一个装置正常生产或开　
１ 高槊火炬系统的流程 火炬系统的流程 不包括装置 内的火炬气 （ 可燃　
气体） 管道系统 ， 仅仅是装置外的火炬气支总管道系　
统和火炬简体及有关设备的流程见 图 １ 。火炬气总 管道系统可为一套或几套装置进出界区外的火炬气 管汇集成的系统 ， 并在其管道的最低点有排液回收 设备 。一般说火炬系统主要是装置界区以外的火炬　
气管道系统和火炬简体。
１１ 火炬系统 ． 火炬气从装置进出界区外进入火炬气 总管， 由 总管输送至火炬简体附近的分离罐

进行气液分离 ， 分出夹带液体的火炬气通过防止回火的液封罐进入 火炬简体， 并流过简体上部的分子密封器在火炬头 部的燃烧器（ 又称“ 火炬头”进行燃烧。分子密封器 ） 的结构见图 ２ 。火炬气在分离罐分出的烃类液体和　
收稿 日期 ：９８—１ —０ 。 １９ ２ ９　
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４ ? ８
石 油 化 工 设 计　
第１ ６卷　
排水　
排水　
图 １ 火炬系统流程简 图
液封罐沉降分出的烃类液体用泵送至 回收罐。分离　
法是常用电点火 ， 电点火有在火炬上部发火和下部 发火两种 ， 前者是脉冲点火器 ， 直接安装在常明灯喷 嘴内点燃常明灯； 后者是下部发火， 较先进的点火方 式是火花塞发火 ， 密闭传导火种到火炬头部点燃 常 明灯 。点火系统示意图见图 ３ 。
罐和液封罐内均设置蒸汽加热管 ， 加热使液态烃等　
低沸点烃类液体汽化所需的热量 ， 维持一定温度 ， 防 止产生过低温度 ， 避免低温冷脆破坏事故或使水结 冰， 不致发生堵塞设备及管道的事故。
脉 冲点火 器 常明灯　
上鄢发火?
下部发火　
圉 ３ 点火 系统示意 图 分子密封器之一　
１３ 液体烃的回收 ． 火炬气支、 总管道如受地形的限制， 安装的管道　
有最低点时， 就会有液体烃积存在最低点处的问题。
因此， 在火炬气支、 总管道沿途低点处应设排液管， 将液体烃排入收集罐内用泵迭至 回收设施 。
图 ２ 分 子密封器示意 图
１４ 蒸汽消烟冷却系统 ． 火炬气 的组成主要是烃类， 其完全燃烧的必要 条件之一要有充足的氧 。仅靠燃烧过程中由大气中 自然供氧是达不到完全燃烧的， 因此必须人工强制　
１２ 点火 系统 ．
火炬必须设有点火系统以点燃火炬气。通常是 在火炬头设常明灯来点燃火炬气。点燃常明灯的方　
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第 １ 卷 ６
胡景沧． 石油化工厂火炬 设计及运转操作 的安全性 （ 一）
．４ ｑ．
补充氧。常用的方法是在火炬头向火炬气内喷人水 蒸汽。由于喷人水蒸汽提高了氧化程度 ， 强化燃烧 ， 减少甚至消除游离碳 ， 这样起到了消烟的目的， 还能 起到冷却保护火炬头的作用。如果长时间停止喷人 水蒸汽则有可能烧毁火炬头。为使水蒸汽与火炬气 能充分混合并有较好的助燃 效果 ， 一般除在火炬头 上部设有一圈蒸汽喷嘴外 ， 在火炬头内腔里也须喷 人水蒸汽。其喷人蒸汽的结构形式及喷射 方式不 同， 产

生的雾化效果及噪声大小也有差异。
１ｓ 氮气 系统 ．
强度 。
２１ 辐射热强度计算的基本公式 ． 火炬 的火焰辐射热强度、 辐射距离 ， 应通过计算 确定。有关文献资料推荐的辐射热强度计算的基本 公式如下 ：
ｑ 盟
一 一
４ｒ ￣ Ｘ２
式中口 ——辐射热强度 ， ４ １６ｋ／ ｅｈ × ．８８Ｊｍ ? Ｑ——火炬气燃烧产生的总热量 ， ４１ ６ｋ／ × ．８８ Ｊ １ １ ｅ ——辐射 率 （ 辐射 热量与燃烧产生的总热量 之比率） ％ ， Ｘ ——辐 射距 离 （ 焰 中心至 防护对 象 的距 火
离 ）ｍ ，
当火炬气的流量、 流速过小或意外事故造成火 炬的火焰熄灭时 ， 大气 中的冷空气有可能进人火炬 头内腔， 并与火炬气混合达到爆炸极限范围 ， 从而形 成爆炸气体 ， 此时如遇明火或火炬头过热 ， 即可引起 爆炸回火。为防止这类事故应保证火炬系统处于正 压工作状态 ， 以避免出现负压情况 ， 设计中除规定 了 火炬气的最小流量及流速外 ， 还设有氨气系统及分 子密封器 ， 以便在排放过程中补充一定流量的氨气， 积聚在分子密封器内（ 图 ２ ， 见 ）阻止空气进人火炬 头 内， 并将火炬气与空气隔开 ， 以防止形成爆炸性混 合气体。同时也有利于维持火 炬气 的正压 工作状 态， 防止回火现象。
从上述基本公式分析 ， 假设火炬气 的量及组成 不变时， 其燃烧产生的总热量（ 可视为不变 ， 值 Ｑ） ｅ 恒定 ， 则辐射热强度（ ） 口 与辐射距离（ 的平方成反 Ｘ） 比的关系。此基本公式未直接涉及火炬高度 （ 、 Ｈ） 安全距离 （ 即火炬至周 围防护对象 的水平距离 Ｒ） 与辐射距离（ 的关 系。 Ｘ） ２２ 辐射热对设备及一些材科的影响 ．
石油化工厂的设备材质根据物料的物理化学性　
质和操作条件 ， 一般选用碳钢、 合金钢。对有腐蚀性　
的物料选用耐腐蚀的不锈钢或碳钢 内村新耐腐蚀材　
２ 高架火炬的火焰辐射热强度 火炬在燃烧过程中产生大量的热能。热能的传　
料。设备 的外表面涂防护漆 ， 高温设备外有绝热材　
料的隔热层。在一定时间内很强的辐射热强度会使 有机物质着火 ， 金属材料强度降低 。一些材料的极 限辐射热强度见表 １ 。曾有研究者在一定时间内将 干杉木板与火花 （ 火源） 共存 ， 实澜着火时的热强度 值为 ２０ × ．８８Ｊｍ ? ， ５０ ４ １６ｋ／ ２ｈ 但一般在热强度 ４Ｏ ０Ｏ ×４ ８８ Ｊｍ ．１６ ｋ／ ２?ｈ ０ 分 钟；或 者 ７０ × 、２ ０

０ ４ １６ｋ ／ ２ｈ ８ ．８８Ｊｍ ?、分钟时为着火界限值 。为防止设　
递有 ３ 种方式 ， 导、 即传 对流、 辐射。高架火炬 的火　
焰距地面有较高 的高度 ， 通过导热性很差的空气 ， 周　
围的防护对象得到的传导热量是很小的 ； 对流传热　
主要发生在火炬高度 以上的大气空间， 而在地面上　
的防护对象所得到的对流传热的热量也是很少的；
火炬周围的防护对象因受到热辐射会受到损伤。所 以， 由计算确定火炬与其周围的设备 、 建筑物、 构筑 物的安全距离时主要考虑辐射热对人体和设备的影 响， 并首先合理地确定对人体和设备的安全辐射热　
备材料强度的降低 ， 油漆木材等可燃材料长时间接　
受较强的辐射热强度而着火。因此， 设备 、 建构筑物 至火炬应有一定 的安全距 离 ， 否则应采取有效的防　
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石 油 化 工 设 计　
第１ ６卷　
护措施。
表 １ 某些材料的极限辐射热　
材 料 辐射强 度（ ．８８ Ｉ ａｈ ×４ １６ ｋ ／ ） ｍ 着火 点火　
３ 裔架火炬头结构及其产生的噪声 火炬在燃烧过程中会产生较大的噪声 ， 对环境 造成噪声污染。噪声的大小与火炬头的结构有关 ， 在设计中应尽量选用结构合理 、 噪声较小的火炬头 ， 以减轻对环境的污染。 ３１ 噪声的声源 ． 火炬燃烧过程中产生的噪声 ， 声源主要是火炬 头， 一般认为是由燃烧火焰跳动的一种无规性 ， 表现 为其能量以燃烧的噪声形式转放出来； 另一种是燃 烧过程中向火炬头喷人高速蒸汽的喷嘴而产生的噪　
声。
３２ 火炬头绪构与噪声的关系 ． 火炬燃烧过程产生的噪声大小与火炬头结构型 式有较大的关系， 高架火炬 的火炬头结构有 四种类　
型 ， 图 ４ 见 。
Ｉ型　
Ⅲ 型　
面
Ⅳ型　
囤 ４ 火炬头类型　
３ ２ １ Ｉ、 ． ． Ⅱ型火炬 头　
３ ２ ２ Ⅲ型火炬 头 ．．
在火炬头部设一环形蒸 汽管装上等距的喷嘴， 向其顶部排放出的火炬气喷人蒸汽， 以达到助燃 目 的， 这是一种最简单的火炬头结构称为 Ｉ 型火炬头。
Ⅱ型火炬 头 的结 构 是在 Ｉ型火 炬 头 基 础上 稍加 改　
Ⅲ型火炬头结构是综合 Ｉ Ⅱ型火炬头的蒸汽 、 喷嘴的设置， 除了火炬头的顶部及 内腔设置蒸汽喷 嘴外 ， 并设有一个喷射蒸汽的喷嘴以吸人一次空气 ， 这样就可以将蒸汽与空气混合后进人火焰燃烧区。 这种 Ⅲ型火炬头较先进 ， 如燕山石化公

司化工一厂 的火炬， 上海石化总厂化工一厂的火炬等引进装置　
的火 炬大多是 Ⅲ型火炬头 ， 生 的噪声 比 Ｉ、 其产 Ⅱ型 火炬 头要小些 。 ３ ２３ Ⅳ受火 炬头 ．．
进， 是在火炬头内腔中设有蒸汽喷嘴。 Ｉ、 两种类 Ⅱ 型的火炬头结构 ， 均靠喷人蒸汽的搅动作用 ， 将空气 卷人燃烧区。当火炬气排放量较大时， 相应的喷人　
较多 量的蒸 汽 ， 因而产生 的噪声 较大 ， 尤其是 Ｉ型火　
炬头外部喷嘴产生的噪声要 比Ⅱ型的大。
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胡景沧 ． 石油化工厂火炬设计及运转操作 的安全性（ 一）
５ １?
Ⅳ型火炬头是一种应用“ 附壁效应”Ｃ ａ ） （ ｏ￣ 的 喷射蒸汽来吸人空气的独特结构 ， 见图 ５ 。所谓“ 附 壁效应 ” 是蒸汽从细缝中喷出汽流在转向旋涡处成 负压 ， 改变蒸汽流向后进入类似文丘里管状的喷嘴， 喷嘴成组地装在火炬头 内周围。由于形成负压可吸　
汽用量 ， 又能提高燃烧效率。由于不在火炬头外部设　
有蒸汽喷嘴则产生的噪声比其它类型的火炬头要小。
辽 阳石 油４． 司 １ ｇ￣公 － 号火炬是 引进 的Ⅳ型火炬　
头， 从国内石油化工厂几个大型火炬的运行情况看， 认为Ⅳ型火炬头的噪声 比较小的说法 ， 尚没有实测　
人大量的空气与蒸汽相混合后喷送到火焰燃烧区。
Ⅳ型火炬头结构可使蒸汽、 空气、 火炬气在燃烧前就　
数据。但国外有关资料介绍 ， 采用“ 附壁效应” 结构　
的Ⅳ型火炬头所产生的噪声可减少 １ｄ Ａ左右， ０Ｂ 见　
。 混合得较均匀 ， 能有效地使用蒸汽， 从而既能节约蒸 表 ２　
国 ５ 附壁效应　
衰 ２ 火炬头结构型 式与噪声 的关 系　
４１ 火炬 系统的安全 设计 应考虑 的问题 ．
（） １按可能发生各种事故停车、 火灾等情况 ， 取 其中最大的可燃性气体及蒸气排放量， 确定为火炬 系统的最大处理能力。 （） ２ 装置泄放排人火炬系统的可燃性、 毒性的气　
４ 火炬 系统设计 和运转操作 的安 全　
体及蒸气 ， 可参照表 ３中的状态条件来确定。但禁 止将液态烃 、 重质烃液体、 腐蚀性液体 ， 以及空气 、 富 氧气排人火炬系统。 （） ３ 如果装置发生火灾、 爆炸 的重大灾害时 ， 必 须向火炬系统排放少量液态烃应在装置内设置加热 汽化、 分离系统的设备。 （） ４ 选用带分子密封器的先进结构型式的火炬　
在尚没有引进石

化装置及其火炬 以前， 国内有 的中小型炼油厂、 石化厂的小型火炬 曾发生过火炬 头上部火焰下“ 雨” 火 的事 故，火 雨” 散距离 约 “ 扩 １０ｍ左右。但引进装置的几座大火炬和国产化设 ０ 计的大火炬运转至今未发生过下“ 火雨” 。但曾发生 过因工艺装置的操作有误 ， 在紧急事故状态下将碳 三馏分液体排进火炬管道系统 ， 造成装置外的火炬　
头， 以提高燃烧效率 ， 降低噪声， 防止火炬形成负压　
回火爆炸， 减少环境污染。
总管受低温应力 的作用 ， 管道的法兰焊缝被拉裂 ， 管 架拉斜 ， 泄漏出大量可燃气体 ， 由于在可燃气体扩散　
区域内及时采取禁止一切火源的措施 ， 因而没有发　
生火灾 。
（） ５ 合理地计算 ： 一旦有液态烃排人火炬系统的　
火炬气管道 内和环境温度在零下 的最低温度 ， 且能 产生过大应力而造成金属管道的低温冷脆性破坏。
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因此 ， 应选用合适的管道材质 ， 并采取消除局部应力
过 大的措 施 。
及事故处理安全规程。 ４２ １ 火炬气管道的低温冷脆破坏事故 ．． 国内外有的炼油厂、 石油化工厂曾发生过液态 烃进入火炬系统 ， 使火炬气管道产生低温冷脆破坏 事故。美国路易斯安那州一个炼油厂的一条直径 ８ 英寸火炬管道发生冷脆性破坏 ， 泄漏出的油气持续 了 １ 时之多的时间， 小 扩散距离约 ６ｍ范 围， ０ 幸亏 扩散的油气未遇明火而没有发生火灾。发生低温冷 脆性破坏 的主要原因是火炬系统的火炬气管道中偶　
（） ６ 火炬简体应有足够的高度 ， 其火焰辐射热对 周围的人体和设备等防护对象应是安全的。因此 ， 应合理确定安全的辐射热强度 ， 并通过计算确定火 炬的水平安全距离。
裹 ３ 工艺装置泄放气体及蒸气 的基本方式　
序 号
物和 态 质 状　
要簧 金 盎 羹 藉囊 蓁
然进入了 液态烃 ， 汽化产生 的低温效应 ， 使管道　
内温度突然降低至零下几十度 ， 同时产生了很大 并 应力的冲击作用 ， 造成 了火炬气管道的低温冷脆性 破坏。 液态烃进入火炬系统的火炬气管道 ， 其原 因是相当复杂的， 一般认为是 由于在装置发生事故 状态下进行紧急排放液态烃 的程序或操作有误 ， 或 液态烃储罐的液位控制失灵 ， 满罐溢流人火炬气管　
道。
４ ２２ 火炬气管道设计应考虑的问题 ．． 生产烯烃及其加工装置 ， 、 、 液态烃加工

ｑ 装置（ Ｍ Ｂ 、 如 Ｔ Ｅ 烷基化装置等） 在发生事故状况下 应有处理事故的操作规程， 严禁将液态烃（ ｃ 、 ｝ Ｑ、 ３ｃ 馏分） 排人火炬系统 的火炬气管道。火炬 系统 的火 炬气管道设计应考虑如下问题 ： （） １无论是为一个工艺装置服务的专用火炬系 统或为几个工艺装置服务的公用性火炬系统 ， 在任　
何事故情况下都严禁将 液态烃、 重质烃及高沸点的　
注： 所谓 可凝性， 是指在大气 的强度 、 压力下有 ５ ％睁凝的物质。 ０
可燃液体 ， 腐蚀性物料 、 空气、 富氧气及水蒸汽排人　
火炬 系统 。 ｃ
４２ 火炬系统可能发生的事故及预防 ． 火炬系统可能发生的危险事故， 如火炬简体内 部爆炸带出重质烃液体 ，下火雨”局部低温凝固堵 “ 、 塞， 火炬气管道的低温冷脆性破坏及检修作业时引
（） ２对烯烃装置和液态烃储罐区有时在 自控仪　
表失灵或重大火灾事故 时， 需紧急排放设备与储罐　
内的液态烃 ， 一旦有可能将液化烃排人火炬系统 ． 应 在装置或储罐区内设有蒸发器和分离罐系统， 将蒸 发分离出液体后的气相烃排人火炬系统。 （） ３火炬系统的火炬气管道材质须考虑一旦有　
发的危险。为防止上述危险事故而引发的灾害， 对　
火炬系统的设计应安全可靠、 经济合理 ， 运转操作也 应科学管理， 严格执行运转操作和检修作业的规 程　
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．５ ． ３　
可能将 液态烃排入火炬气管道内， 由于汽化突然 有可能使空气渗入火炬气管道内形成爆炸性混合气 降低温度至一３ ～一 ０ ， ０ ４ ℃ 同时产生过太的应力 和 冲击力 ， 造成管道的低温冷脆性破坏。因此 ， 要选用 具有一定冲击强度 的金属材质 ， 管道的各种焊缝质 量应符合有关标准的要求 。 （） ４火炬气管道应在地面上架空敷设 ， 根据管道 的实际布置和可能 降至最低温度的条件， 进行管道 体， 流向火炬顶部遇火焰发生爆炸 ； 以致于破坏了水 封罐之后可能出现第二次爆炸， 但若在水封罐的破 坏开口处（ 爆破片处） 泄放压力而不会有破坏性的损 害。预防空气进入火炬系统的措施 ： （） １火炬系统的设计应尽量减少火炬气管道的 法兰连接数量和焊缝数量 。在运转操作上也应消除 空气进入火炬系统。 （） ２ 当与火炬系统有连接 的装置或储罐需要维 修时， 如果火炬气流量很小有可能形

成 负压而渗入 空气， 可将一定量的燃料气补加入火炬系统。 （） ３在火炬系统检修期间， 空气进入系统内也会 导致爆炸的危险。若用空气吹扫火炬系统时 ， 必须 熄灭火炬的火焰 常明灯及锁闭电点火系统。 （）１ ４ ￣果火炬气中含有一定量的硫化氢 ， 在管道 中可能会生成并析 出硫化铁 ； 在检修时它与空气接 触可成为一种引燃源。当氨与硫化氢同时存在的条 件下， 特别是存在微量水分的情况下 ， 生成 自 燃性化 合物的可能性最大。但有酸性气体存在的条件下 ， 硫化铁引燃着火的危险性则会相应地降低。因此 ， 氨气不宜排入有硫化氢的火炬气管道。 （） ５在点燃火炬前或允许空气进入火炬系统前 ， 都必须用蒸汽吹扫火炬系统。国外某炼油厂大型球 罐， 虽已与火炬系统隔绝， 但由于火炬点火前未用蒸 汽吹扫， 在点火时发生爆炸 ， 破坏 了一个新建 的火　
炬。
应力的计算分析 ， 可通过改变固定管道的位置和增　
设补偿器， 防止产生应力过太而造成管道焊缝的低 温冷脆性破坏或管架被拉斜的事故。 （） ５火炬气管道发生低温冷脆性破坏的主要 因
素。
①操作温度突然降至摄氏零下几十度 ， 并低 于 管道金属材料从塑性状态转变为脆性状态的过渡温　
度。
②由于温度骤 降至低温而产生一定的应力 ， 这　
一
应力一般低于相应于最大允许工作压力的应力。 ③选用管道的材料不合理， 管道上的焊缝不合　
格， 有裂痕或裂纹。
国外有关 研究 者关 于低 温冷脆 性破 坏的研究 结　
果， 目前尚不能充分确定所 推荐 的最大安全应力。 但是 已有的资料表 明， 如果应力控制在 ４０ ６ ２ ～５０ ｌ ／ ｎ 之间， 【 ｄ２ ｇ 则可减小低温冷脆性破坏的危险性。 火炬系统的火炬气管道的设计和运转操作 ， 如果能 消除上述三个因素之一 ， 就能预防低温冷脆性破坏　
的发生 。 ４２３ 火炬 内部爆炸的预 防措施 ．．
在火炬系统内部由于进入空气可能形成爆炸性 混合气体或易燃混合物而引起爆炸或着火。火炬系 统流程（ 见图 １ 中设有气液分离罐、 ） 水封罐及其蒸 汽加热管 ； 火炬头设置氮气系统的分子密封器； 基本 能预防火炬气带出液体烃“ 下火雨” 回火爆炸及 防 、 止负压时空气进入火炬头形成爆炸性混合气体。当
５ 结语　
火炬系统的设计、 运转操作及检查作业过程中 都应重视其安全性。预防发生危险事故而造成生命 和财产的损害。以上论述了

火炬系统可能发生的危 险事故的因素、 灾害及预防措施， 并列举了国内外发　
（ 下转 第 ６ ２百）
火炬气流量显著减少时会造成真空或其它现象 ， 就　
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石 油 化 工 设 计　
第 ｌ 卷 ６
计》 编委会 ， 及时解决办刊中出现的问题和提出新的 要求 ， 使刊物越办越好。 （） ６ 近几年， 中心站各成员单位 的技术委员和联 络员因种种原 因变动很大， 为了使中心站的活动正 常开展 ， 需要重新确认编委会委员 、 技术委员及联络　
员的人选 。希 望各单位 在收到确认 表两周 内将表填　
设备数据库》 很感兴趣 ， 希望能了解该数据库的内容 及性能。秘书处决定在近期将数据库的简介和样页 发送给大家， 希望大家提出意见。 （） ９本次会议决定 ， ２０ 年 ｌ 月上旬在镇海 于 ００ ０ 召开中心站年会 （ 技术交流会 ）并 同时召开中心站 ，
技术委员 会暨联络员会 议 。
好， 加盖公章后寄到中心站。 （） ７为了加强对各成员单位的信息服务 ， 秘书处　
（０ 会议决定 ， １９ １） 自 ９９年开始， 中心站各成员 单位每年交纳活动经费 １０ 元 ， １９ ００ 因 ９８年未收活 动经费（０ 元）所以 １９ ６０ ， ９９年各单位共需交纳活动 经费 １０ 元。交费通知将在近期发出。 ６０
将建立综合信息网， 内容包括工程建设信息、 科研信　
息和专利信息 ， 全年入 网费为 ５０ ０ 元 （） ８在会上大多数代表对中心站于 １９ 年完成 ９５ 并通过鉴定的《 中国石油化工总公司引进装置非标　
中国石化集团公司设计情报中心站　
（ 上接 第 ５ ３页）
生的危险事故， 力求说明如何通过合理 的安全可靠 的设计和编制严格的操作规程及检修作业规程， 使 由危险事故而引发的灾害减至最低程度 。 火炬系统的设计人员和操作人员不能忽视气相　
的知识 ， 但若能加深设计人员和操作人员对火炬系
统特有的危险性的认识 ， 以使设计更加合理 ， 运转操 作更加安全， 就可使危险事故降至最低限度。
参 考 文 献　
或液相的物质进入火炬系统。设计人员应认真判定 进入火炬系统的物质及其相态； 运转操作应遵循严 密合理的操作规程 ， 并禁止向火炬系统排放设计未 考虑的任何物质。本文所论及的内容可能没有新鲜　
ｌ ［ 难波桂纺编 ． 日） 化工厂安全工程 ．９ ５年 １７ ２ 【 查尔斯 ? 弗瓦林著 石油 化工厂防火手册，９ ３年 英） Ｈ? １７
３ ［

］ 希芬列依著 ． 气淋浴的设计与使用，９５ 俄 Ｍ? 空 １５ 年

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