钢管桩和贝雷片架空支架计算书
贝雷片计算书
大岗沥大桥L2、L4联支架跨水中段支撑体系施工计算一、工程概况大岗沥大桥8#~9#墩、10#~11#墩桥跨部分位于河道内，桥梁上部结构为现浇梁。
为便于施工，在紧靠9墩（小里程侧）、10#墩（大里程侧）分别设置一排钢管桩，钢管桩上放置工字钢，并在河岸上设置砼地梁，然后在砼地梁与工字网上设置贝雷片，贝雷片上铺设工字钢，槽钢上搭设WDJ碗扣支架进行现浇梁施工。
现就贝雷片与钢管桩内力分析，选取大岗沥大桥L4联进行计算。
二、结构简介1、在紧靠9墩（小里程侧）、10#墩（大里程侧）单幅分别设置一排Ф529mm 钢管桩（16根），在钢管桩上放置2根32a工字钢用于贝雷梁支点，工字钢顶标高为7.6m。
2、贝雷梁的另一个支点采用钢筋砼地梁，设置于河堤岸上，长*宽*高=24.6*0.6*2.5m，砼等级C30，基底换填1.0m厚片石并压实至180Kpa，地梁顶面标高为7.6m，方向平行于9#、10#墩盖梁中心线。
3、在地梁与工字钢上架设21m长321双排双层贝雷片，两片1组，组间每节及端头均用0.45m宽花窗连接，共11组，计算跨度18.2m，方向平行于道路中心线（详见平面布置图）。
4、贝雷梁上铺设每2根1组14工字钢（2根1组并列排放），间距按支架立杆间距定（详见平面布置图）。
三、构件力学计算（一）、荷载分析根据支架立杆布置图，跨水中段箱梁支架立杆纵、横向间距有60cm、90cm 两种。
鉴于安全考虑，计算时立杆纵向间距取90cm，横向间距取60cm，将支架计算书内的各项均布荷载相加，则：q=（q1+q2+q3+q4）/9.54+(q5+q6+q7)=（353.6+15.83+5.262+10.2）/9.54+（2.0+4.0+1.0）=47.35KN/m2单根立杆传递至水平分布槽钢的力为：P=47.35*0.6*0.9=25.57KN（二）、水平分布工字钢验算根据水平工字钢布置图，其最大跨度为1.8m，为简化计算，按最不利位置受集中力以简支梁建模，受力模型如下图：选取14工字钢（2根1组并列排放），单根自重16.9kg/m=0.169KN/m，I x=712cm4，W x=102cm3，t w=5.5mm，S=35mm，E=206*103N/mm2，截面塑性发展系数r x=1.05根据《路桥施工计算手册》，弯矩、剪力计算如下：M1=ql2/8=0.169*2*1.82/8=0.14KN.mM2=Pl/4+Pa=25.57*1.8/4+25.57*0.3=19.18KN.mM max=M1+M2=19.32KN.mV1=ql/2=0.169*2*1.8/2=0.30KNV2=P+P/2=25.57+25.57/2=38.36KNV max=V1+V2=38.66KN1、抗弯强度验算σmax=M max/（r x W x）=19.32*106/（1.05*102*2*103）=90.20MPa<[σw]=145MPa，满足要求。
现浇箱梁贝雷架+钢管桩模架计算书
*****高速公路南连接线**标段A2#桥第五联箱梁钢管桩模架计算书*****公路工程公司*****高速公路南连接线*****标项目经理部2010年8月26日目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、构件计算 (3)1、底模板 (3)2、中孔肋木计算 (4)3、中孔楞木计算 (5)4、中孔贝雷梁计算 (9)5、中孔主横梁计算 (11)6、中孔立柱计算 (12)7、边孔肋木计算 (14)8、边孔贝雷梁计算 (15)9、边孔主横梁计算 (17)10、边孔立柱计算 (18)四、结论 (21)A2桥第五联（跨M、F线）现浇箱梁模板支架计算一、工程概况A2桥第五联跨越M、F线，为三孔连续刚构桥。
跨径组合为35+45+35m。
箱梁在15#、18#墩处为简支，第16#、17#墩处墩梁固结。
箱梁底宽8m，顶宽12m (两侧翼缘悬挑各2m)。
横截面为单箱双室。
箱梁为变高梁，跨中梁高1.8m,根部梁高3m。
固结墩顶横隔板厚2m，简支墩顶横隔板厚1.5m。
箱梁纵向梁底为直线与R＝143.20m的圆曲线组合，中孔梁顶中部为6m直线段，边孔近15#、18#墩处有15.45m直线段。
箱梁腹板垂直，厚50cm。
梁底与地面最大高差17.05m。
设计分为A、B、C三个节段现浇，C50砼数量453.9+459+236.9 m3 。
A2桥第五联纵断面图墩位断面图跨中断面图端支点断面图墩中线断面图二、荷载计算1、现浇砼的荷载偏安全地假定所有砼荷载仅由底板均摊，荷载分项系数 1.2,砼容重26KN/m3。
则p1＝（453.9+459+236.9）×26×1.2÷（35+45+35）÷8＝38.9932KN/m22、施工人员料机具堆放p2,荷载分项系数1.4①计算模板、肋木时取2.5×1.4=3.5Kpa②计算支承肋木的梁时取1.5×1.4=2.1Kpa③计算立柱时取1×1.4=1.4Kpa3、振捣砼荷载p3=2×1.4=2.8Kpa，分项系数1.44、芯模自重p4=2.1×1.2=2.52Kpa，分项系数1.2以上参数取值见《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008第4.3.1和《路桥施工计算手册》第八章模板工程周水兴等编著三、构件计算1、底模板底模用 1.5cm厚竹胶板一等品，弹性模量取9×103MPa，抗弯强度80Mpa，抗弯剪强度取1.9MPa。
01钢管柱贝雷梁支架计算(第二方案)
＊*大桥钢管柱贝雷梁支架计算单2011。
1.13目录1、编制依据: 02、工程概况 03设计说明 (1)4荷载 (2)4。
1 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力 (2)4。
1。
1、贝雷梁几何特性 (2)4.1。
2、贝雷梁容许内表 (2)4。
2、荷载分析 (3)5第二联第一跨支架计算 (5)5。
1、模板计算 (7)5。
1.1、面板截面特性 (7)5。
1。
2、荷载组合 (7)5。
1。
3、底模板内力计算 (8)5。
2、方木（小肋)计算 (9)5.2。
1小肋力学特性 (9)5。
2。
2截面特性 (9)5。
2.3荷载组合 (10)5。
2。
4内力计算 (10)5。
3贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (11)5。
4贝雷梁验算 (13)5。
4。
1荷载组合 (13)5。
4。
2整体验算 (13)5.4.3局部贝雷梁验算 (15)5。
5柱顶分配梁计算 (17)5.6、钢管柱计算 (20)5。
6.1边侧Φ1020x12钢管柱稳定性验算......................................错误!未定义书签。
5。
6.2中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算......................................错误!未定义书签。
5。
6.3跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算................................错误!未定义书签。
5。
6.4钢管柱群桩稳定验算............................................................错误!未定义书签。
5.6.5整体屈曲验算复核 (20)5.7、钢管柱底预埋件计算 (28)5。
8、基础计算 (29)5.8。
1 地基地质情况 (29)5。
8。
2 基础类型 (30)5.8。
3 桩基础计算 (31)5。
8。
4扩大基础承载力验算 (31)5。
9 承台局部承压验算 (32)6第二联第二跨支架计算 (33)6。
01钢管柱贝雷梁支架计算
**大桥钢管柱贝雷梁支架计算单目录1、编制依据：.................................................错误!未定义书签。
2、工程概况...................................................错误!未定义书签。
3设计说明....................................................错误!未定义书签。
4荷载........................................................错误!未定义书签。
贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力..........................错误!未定义书签。
、贝雷梁容许内表......................................错误!未定义书签。
、荷载分析................................................错误!未定义书签。
5第二联第一跨支架计算........................................错误!未定义书签。
、模板计算................................................错误!未定义书签。
、面板截面特性........................................错误!未定义书签。
、荷载组合............................................错误!未定义书签。
、底模板内力计算......................................错误!未定义书签。
、方木（小肋）计算........................................错误!未定义书签。
小肋力学特性..........................................错误!未定义书签。
钢管贝雷架结构计算书2003
钢管贝雷架结构计算书跨荆宜高速公路处采用钢管支墩，立柱用①630mm（厚8mm）直缝焊接钢管，高度根据现场加工，钢管底部焊接一块81x81cm（厚16mm）与基础预埋钢板连接，并沿四周焊接三角钢板对底座进行加固，扩大基础采用C25钢筋混凝土条形基础，用M20膨胀螺栓联结。
支架顶部设2根156a工字钢作分配梁及支座，其上安装贝雷梁。
贝雷架下弦杆每片（3m）用三根工14进行横向联结，联结件为M22的U型螺栓，其上在铺设10x10cm方木，方木间距30cm。
1.贝雷梁材质及力学特性:销子为30谿镒钛钢，插销为弹簧钢，桁片、加强弦杆、纵横梁及支撑架材质为16镒钢。
16镒钢的拉应力、压应力及弯曲应力：1.3x210=273MPa。
16镒钢的剪应力：1.3x120=156MPa。
30谿镒钛的拉应力、压应力和弯曲应力：0.85x1300=1105MPa。
30谿镒钛的剪应力：0.45x1300=585MPa。
焊缝容许应力与母材相同。
使用经验最大控制外力及力学特性:(1)当贝雷架受外加弯矩且达到最大78.82t m能承受杆间集中力：弦杆0.705m跨中几乎不能受集中荷载，最大为于2.5t。
(2)当贝雷架不受外加弯矩即外加弯矩为0只受杆间集中力时：弦杆0.705m跨中能受集中荷载，最大为12t。
(3)当贝雷架受外加弯矩交叉斜杆受杆间集中力时：弦杆两交叉斜杆正上方受集中荷载，最大为17.5t。
2. K142+976.887段现浇梁贝雷架验算该段现浇梁为一联四跨(16.92m+20m+20m+16.92m)，单箱三室，梁宽16m，中间两跨跨荆宜高速公路，高度在8.5m~ 10m之间。
由CAD中算出该横断面标准断面面积A=10.365m2 , 线荷载 10.365x26 = 269.49KN/m ；箱梁C50砼827.72 m3，线荷载827.72x26/(16.92x2+20x2) = 291.45 KN/m，取最大值进行验算。
现浇箱梁水上钢管桩贝雷梁支架计算书
水上现浇箱梁贝雷梁支架计算书水上施工，需采用钢管桩搭设贝雷梁作为支架基础，再在贝雷梁上搭设钢管支架的方案。
以27m跨径为例，其中贝雷梁按三跨连续梁，每跨9m，横向设置18组双排单层贝雷梁，在腹板下设置2组双排单层贝雷梁，每个桥跨之间的贝雷梁下设置4排钢管（直径60cm），每排钢管13根，钢管长度19.5m，入土长度19m。
（一）计算荷载1、箱梁恒载计算：C50砼荷载：1943.2m3/4*24KN/m3=11659.20KN钢筋及钢绞线荷载：712.10KN+141.13KN=853.23KN恒载：P1=11659.20+853.23=12512.43KN2、支架模板荷载：（1）底模自重荷载：（底模重量按8.0KN/m3）P1'=0.015m*17m*28m*8.0KN/m3=57.12KN（2）侧模自重荷载：P2'=0.015m*1.7m*28m*2*8.0KN/m3=11.42KN（3）翼缘板底模自重荷载：P3'=0.015m*3.75m*28m*2*8.0KN/m3=25.20KN（4）模自重荷载：P4'=0.015m*38m*28m*8.0KN/m3=127.68KN（5）模板底小肋自重荷载：（小肋横桥向布置，间距0.2m，尺寸0.1m*0.1m）P5'=（17m+1.7m*2+3.75m*2）*28m*0.1m*0.1m*8.0 KN/m3/0.2m=312.48KN （6）模板底大肋自重荷载：（大肋纵桥向布置，间距0.6m，尺寸0.1m*0.15m）P6'=（17m+1.7*2m+3.75m*2）*28m*0.1m*0.15m*8.0 KN/m3/0.6m=156.24KN （7）支架自重荷载：立杆横桥向0.6m布置，纵桥向0.9m布置，支架平均高度4m，水平杆按1.2m布置立杆自重荷载：25.5*28*4/0.6/0.9=203.09KN横杆自重荷载：25.5*28*4/0.6+25.5*28*4/0.9=304.64KN支架自重荷载：P7'=203.09+304.64=507.73KN支架及模板荷载：P2=P1'+P2'+P3'+P4'+P5'+P6'+P7'=1197.87KN3、人和机具在模板上移动荷载（取2.5KN/m2）：P3=25.5*28*2.5=1785KN4、振捣混凝土产生的荷载（取2.0KN/m2）：P4=25.5*28*2=1428KN5、倾倒混凝土时产生的荷载（取2.0KN/m2）P5=25.5*28*2=1428KN6、28a工字钢自重荷载：P6=34*26.5*43.47=391.66KN平均荷载：Q6=0.534KN/m27、贝雷梁自重荷载P7=9*36*2.7=874.8KN8、36a工字钢自重荷载：P8=25.5*8*59.9=122.2KN9、20mm厚钢板自重荷载（与钢管桩焊接，0.8m*0.8m）：P9=52*0.8*0.8*0.02*78KN=51.92KN10、钢管桩自重荷载：（4排，每排13根Φ600mm钢管桩）钢管桩由钢板卷制而成，钢板选用10mm厚度。
钢管桩+贝雷片架空支架计算书
附件6：支架设计计算1、支架结构1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径4.8cm，壁厚0.35cm。
支架顺桥向纵向间距0.8m，横桥向横向间距腹板底为0.4m，中部空心位置为0.975m，其余为0.8m，纵横水平杆竖向间距1.2m。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安放2根D48壁厚3.5mm的钢管，在钢管上横向间距30cm安放10×10cm的方木横梁。
1.2、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚10mm钢管桩，I56a工字钢横梁及贝雷片纵梁组成。
每一跨单幅布置24根钢管桩，墩身完工后进行Ф630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a槽钢焊接连接系，用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为50cm的I10工字钢横梁，然后再纵向铺设间距为30cm的10×10mm木枋。
2、计算依据1、《路桥施工计算手册》；2、《钢结构设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委制定的其它规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选取2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
如下图。
竖向荷载永久荷载（分项系数取1.2）：①模板及连接件的自重力 800N/ m2②可变荷载（分项系数取1.4）：③施工荷载 1000N/ m2④混凝土倾倒荷载 2000N/ m2⑤振捣荷载 2000N/ m2合计 5800N/ m2现浇箱梁梁段空心断面现浇箱梁梁段空心断面(简化）现浇箱梁横断面钢管支架位置示意图箱梁各部位荷载简化表q=58.8q=58.8现浇箱梁横断面荷载示意图根据上表利用空间有限元软件MIDAS CIVIL2006 根据实际现浇支架搭设建立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重位置进行模拟。
建模效果图如下：按最梁端最大荷载支架的受力加载。
腹板处：每区格面积为 0.4×0.8=0.32m2每根立杆承受的荷载为 0.32m×58.8KPa=18.8KN 梁体空心处：每区格面积为 0.8×0.975=0.78m2每根立杆承受的荷载为 0.78m 2×14.1KPa=11KN 立杆承受荷载取最大值即：18.8KN用midas civil 2006有限元软件计算得最大支反力为19.4KN ，与计算结果相近 用φ48×3.5mm 钢管，A=489mm 2 钢管的回转半径为：i =)d (D 22+/4=)41(4822+/4=15.8mm （1）、立杆计算 强度计算：立柱的受压应力为：σ=N/A=18.8KN/489=38.5N/mm 2 <[σ]=205N/mm2 按稳定性计算支柱的受压应力：计算杆件为竖杆，计算长度1.2米，按两端铰接考虑，杆件的长度系数取μ=1 长细比 λ=μL/i =1200/15.8=75.95 查表得：折减系数φ=0.754σ=F/A=18.8KN/489mm 2=38.5N/mm 2<φ[σ]=0.754×205=152.7N/mm 2 受力满足要求计算钢管最大应力值为39.6MPa，小于钢材的设计应力值170Mpa，满足要求。
40m现浇梁加强贝雷片支架检算书
40m现浇梁加强贝雷片支架检算书一、检算说明1、材料加强贝雷片下层下弦杆和上层上弦杆为4[10，上层下弦杆、下层上弦杆和腹杆2[10，斜杆为I8,材料为16Mn钢；分配梁（支撑贝雷片）为双I32，钢管桩剪刀撑为[10，贝雷片连接剪刀撑为L6，钢管桩为φ529mmδ10mm，材料为A3钢。
整体26道双层加强贝雷，长度36m，下部结构为排钢管桩。
贝雷片端部有支撑架。
2、建模（1）双层贝雷片没片（上下）之间采用4个销子连接，实际受力由于多个销子的连接固定，两层贝雷片形成共同抵抗作用，成为一个“钢体”，故而，上下之间的连接采用“钢接”（弹性连接中钢接）。
（2）贝雷片与双I32之间的连接，由于贝雷片直接安放在工字钢上，所以，双I32只起受压作用，模拟采用“弹性连接”中“刚性”。
（3）贝雷片各杆件建模采用“梁单元”，支撑架（L6）采用“桁架单元”，两个贝雷片之间由于用销子连接，为“铰接”，而梁单元之间的连接为“钢接”，所以在连接处要“释放梁端约束”。
二、荷载计算根据箱梁断面图，荷载分三个部分，翼缘板自重荷载，腹板自重荷载和顶底板自重荷载。
1、荷载（1）底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。
q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa（2）施工人员、机具、材料和其他临时荷载人群机具：q3=2.5Kpa（按均布荷载1.5KN/m2计）（3）倾倒砼拌合物时产生的冲击荷载取q4=4.0Kpa（4）振捣混凝土时产生的荷载取q5=2.0KPa（5）混凝土重度26 KN/m³（6）上铺木材（100mm*100mm，间距0.3），重度考虑8KN/m则8×0.1×0.1/0.3=0.27kN.m（7）荷载考虑1.2的倍数，活载考虑1.4的倍数，总体1.5倍安全系数。
具体计算如下表三、结果位移位移最不利组合的最大位移为：16CM应力应力最不利组合的最大应力为：574.9MPA四、小结位移偏大，强度不满足要求。
钢管贝雷架计算书新
附件9：钢管贝雷满堂红支架现浇箱梁计算书1.荷载计算(1)混凝土自重荷载对榆树川大桥(3×30+3×30+4×30+3×30m)连续箱梁进行底板面荷载统计，只有左右幅第一联采用本方法进行现浇，选取其中最大面荷载作为箱梁自重面荷载进行验算(偏于安全的考虑为箱梁自重全部作用于箱梁底板之上，即不考虑翼缘板处的承重作用)。
榆树川大桥箱梁划分如下图。
图附9-1 榆树川大桥箱梁划分图根据设计图纸，分别对两幅的箱梁自重在箱梁底板范围内产生的面荷载进行计算，计算结果如下表：表附9-1 混凝土自重面荷载计算结果表选取其中最大值，即右幅第一联，面荷载标准值为G1=31.6kN/m2。
(2)箱梁模板自重荷载整体模板自重产生的面荷载标准值G2=2.5kN/m2。
(3)施工面荷载施工面荷载标准值取Q1=2.5kN/m2。
(4)混凝土振捣荷载混凝土振捣荷载标准值取Q2=2.0 kN/m2。
(5)倾倒混凝土产生的面荷载采用泵送工艺，倾倒混凝土产生的面荷载取Q3=2.0kN/m2。
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中第4.1.6条内容，混凝土自重荷载等永久作用分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；结构重要性系数取1.0，有三种可变荷载作用时，可变荷载组合系数取0.6，两种时，取0.7。
2.满堂红支架及底模强度计算此处略，详见附件3。
3.工字钢结构验算普通22b号工字钢布置间距0.9m，箱梁两端3.3m范围内加密至0.6m，每根工字钢承受荷载有：(1)~(5)种荷载，此外还有木方横纵梁自重和脚手杆支架自重。
根据附件3计算可以算得底板处每根工字钢(间距90cm)承受的均布线荷载设计值q1=36.3/0.9=40.3kN/m；翼缘板下方工字钢面荷载设计值P2=1.2×0.45×26+1.2×2.5+0.6×(1.4×2.5+1.4×2+1.4×2)=22.5kN/m2，单根工字钢(间距90cm)线荷载设计值q2=22.5×0.9=20.25kN/m；箱梁两端实心端，工字钢面荷载设计值P3=1.2×1.7×26+1.2×2.5+0.6×(1.4×2.5+1.4×2+1.4×2)=61.5kN/m2，单根工字钢(间距60cm)线荷载设计值q3=61.5×0.6=36.9kN/m，偏于安全地，整个工字钢上所受线荷载设计值均取q=40.3kN/m。
贝雷支架计算书
附件5 支架计算书一、工程概况永州湘江1#特大桥现浇（衡阳桥台至1#墩）设计采用贝雷梁现浇施工。
梁体为单箱单室、等高度、变截面结构，箱梁顶宽12.2m，底宽5.68-5.74m，顶板厚度除梁端为64cm外均为34cm，腹板厚度48-108cm，厚度按折线变化，底板厚度30-70cm，梁高3.09m。
二、支架贝雷梁现浇方案现浇梁采用钢管立柱与贝雷梁结合施工（如图1所示），贝雷梁采用3m×0.45m（3m×0.225m）贝雷片进行组合，基础采用条形基础支撑钢管桩形式，纵向跨距15m 、12m（考虑现场地形条件及纵向贝雷梁受力更合理因而采用不等跨，如图2所示）。
贝雷梁横桥向设14工钢。
图1：支架横向布置图图2：支架纵向布置图三、材料参数胶木板：18MPa ，61010E MPa ;油松、马尾松：12MPa (顺纹抗压、抗弯)3.14MPa (横纹抗剪) 6910E MPa ;C30混凝土：43.2510E MPa ;双排单层贝雷梁：1576.4MkN m ， 490.5QkN ， 37157.1Wcm ，4500994.4Jcm 。
钢材弹模52.010E MPa ;H 型刚,截面模量W=3740000mm3, 惯性矩Iy=561000000mm4.混凝土强度设计值（C30）=13.8Mpa 。
四、检算（一）计算荷载对每一组贝雷梁根据贝雷梁对应的梁体高度和宽度进行梁体荷载分布，分布时考虑纵向腹板的宽度变化。
如图3、图4所示：（注：1、N1、N2、N3、N4荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土容重；2、N6荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土*容重=0.381*(3.062/2)*26=15.166; 3、N5=N6+2.823*0.45*26=15.166+3 3.029=48.195。
4、从普通段到腹板加厚段N1、N2、N3、N4发生变化）图3：贝雷梁荷载分布图（普通段）图4：贝雷梁荷载分布图（腹板加厚段）（二）结构受力检算1、结构受力简图桥台和桥墩上的支承钢管均采用φ480×10mm，中间的支承钢管采用φ600×14mm，中间的支承钢管上面采用热轧型钢H440×300×11×18mm连接，钢管上面的横向分配梁采用H440×300×11×18mm将钢管横向联接成整体，在横向分配上根据设计图纸上的贝雷桁片组成等效为等强度的材料进行模拟结构计算，荷载由梁体的结构形式和支架的分布进行分配，梁体的荷载分配考虑了1.2的安全系数，支承方式为钢管底端与基础固接。
11.钢管立柱+贝雷梁+碗扣组合支架计算书
钢管立柱贝雷梁碗扣组合支架计算书1.工程简介观光区间、石上区间连续梁统一采用钢管立柱+贝雷梁+碗扣的组合支架形式，其中跨度最大，断面最大的为31m+52m+31m连续梁。
31m+52m+31m预应力混凝土连续梁，全长115m。
边支座中心线至梁端0.45m，梁缝为10cm。
梁高沿纵向按1.8次抛物线变化，中心点梁高2.86m（不包括U形腹板高度），边支点底板厚度为0.6m，跨中底板厚度为0.4m（不包括U形腹板高度），中跨跨中直线段长2.0m。
中支点截面采用单箱双室斜腹板箱型+U形截面形式。
箱梁顶板厚度除中横隔附近外均为30cm，腹板厚56～76cm；箱梁底板厚度由近1/2跨的30cm按1.8次抛物线变化至根部的50cm。
三腹板U形截面底板厚度为40cm，边支点底板加厚至60cm；边腹板厚度为28cm，中腹板厚度为56cm。
截面全宽为11.2m。
箱梁及U梁两侧腹板与顶底板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。
中支点横隔厚度为2.0m，设有过人孔，底板开设进人孔。
2.设计规范《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）《铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）《铁路桥涵地基与基础设计规范》（TB10002.5-2005）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002）《建筑桩基技术规范》JGJ94-20083.材料3.1.钢材采用Q235-B钢材，并应符合《碳素结构钢》（GB/T700）的规定3.2.螺栓应符合《六角头螺栓C级》（GB/T5780-2000）的规定，其抗拉、抗剪强度应满足国家标准《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》（GB3098）的规定3.3.焊条采用E43××系列，并应符合《碳钢焊条》（GB/T5117）的规定。
贝雷架支架计算书
贝雷架支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门大桥第五联进行验算（此联为本工程最大箱梁尺寸，跨度最大50米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，跨度50米。
新浇混凝土密度取26KN/m3。
则：①箱梁自重:（查图得此联混凝土458.44m3。
）q1=(458.44×26)/(9.5×50)=25.09KN/m2。
②q2--模板自重，取0.5KN/m2。
③q3--施工人员及机具，取1.0KN/m2。
④q4--混凝土倾倒、振捣，取2.0KN/m2。
二、箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层验算因箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层均采用满堂支架搭设形式，具体验算过程详见《满堂支架计算书》，在此不再作计算。
三、I20a工字钢分配梁受力验算I20a分配梁上碗扣架取平均值1.8m高；纵、横间距60×60cm碗扣架调整层根数：N1=(50*9.5)/(0.6*0.6)=1320根碗扣架调整层自重：q5=(1320*10.19+1320*4*2.4)/(9.5*50)=55kg/m2=0.55KN/m2施工总荷载：Q1=1.2*(q1+q5)+1.4*(q2+q3+q4)=35.67KN/m2把整联视为均布荷载，单根工字钢受力为：q单=(Q1*50*9.5)/(50/0.6)=203.3KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/12m=16.94KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在2.3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 2.113.294.1681ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 3.47102372.11W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：查表得I20a 工字钢（E=2.1*105MPa ，I X =2369cm 4）m 1024.1102369101.23843.294.165EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 75.54002300400l f ==< （挠度满足要求）四、贝雷片受力验算考虑到本联箱梁的断面形式及施工需要，贝雷片横向布置端跨取13片布置（详见附图）①I20a 分配梁重量：（查表得I20a 自重：22.63kg/m ）q1=(50/0.6)*12*22.63=226.3KN②上部结构总重：Q1=35.7*50*9.5=16957.5KN③施工总荷载：Q=q1+Q1=17183.8KN把整联视为均布荷载，单根贝雷片受力情况：q 单=Q/13=1321.8KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/50=26.5KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在12m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 477125.2681ql 81M 22max •=⨯⨯== []m KN 2.788M M max •=<（弯矩满足要求）最大剪力为：KN 159125.2621ql 21Q max =⨯⨯==q[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：m 101.910250500101.2384125.265EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 3040012000400l f ==< （挠度满足要求）五、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①321型贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270*17*13=59670kg=596.7KN （17片，13排） ②施工总荷载：Q=17183.8+q 贝雷=17780.5KN受力分析：I56a 工字钢主分配梁受力模型可视为5跨连续梁，把整联视为均布荷载，单根工字钢受力情况：(整联共有10根I56a 工字钢）q 单=Q/10=1778.05KN受力模型图如下：q荷载集度：q=q 单/12=148.2KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 7.16632.14881ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 2.711023427.166W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：m 1014.11065576101.238432.1485EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.74003000400l f ==< （挠度满足要求）六、钢管支墩受力验算取墩高30m ，钢管外径D=630mm ，壁厚t=12mm查《钢结构设计手册》得：钢管截面面积：A=232.86cm 2回转半径： i=21.85cm则长细比：3.13785.213000i l===λ 根据长细比查表可知轴心受压构件的稳定系数383.0=ϕ单根立柱竖向受力：N=(Q+工字钢分配梁自重)/20=895.4KN①稳定性验算根据《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》有关支架立杆的稳定性计算公式：f WM A N w ≤+ϕ N —钢管所受的垂直荷载ϕ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得A —钢管截面面积（查表可得）w M —风荷载对立杆产生弯矩（碗扣式支架已计算）W —钢管抵抗矩（查表得3533.23cm 3）f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2参考《钢结构设计手册》。
最新pi钢管桩贝雷架计算书—3
p i钢管桩贝雷架计算书—3目录一、工程概况 (2)二、箱梁设计情况 (2)三、设计说明及布置原则 (3)四、钢管桩贝雷架搭设方案 (5)（一）、钢管桩基础 (5)（二）、钢管桩 (6)（三）、工字钢横梁 (7)（四）、贝雷架 (7)（五）、横向分配梁（10×10cm木方） (7)（六）、底模板 (8)（七）、腹板及翼板 (8)（八）、内模板 (8)五、计算依据 (8)六、荷载计算取值 (9)（一）、恒载 (9)（二）、活载 (9)（三）、其它数值 (10)七、各构件受力计算 (10)（一）、贝雷架计算 (10)（二）、钢管桩计算 (12)（三）、工字钢计算 (13)（四）、C30混凝土独立基础计算 (13)（五）、中横梁2m范围内10×10cm木方计算 (14)（六）、中横梁2m范围内底模板计算 (15)（七）、跨中2m范围内10×10cm木方计算 (15)（八）、跨中2m范围内底模板计算 (16)（九）、整体稳定性计算 (17)K36+750路沟大桥钢管桩贝雷架现浇箱梁计算书一、工程概况K36+750路沟大桥与五里川服务区相接，相接部位桥梁宽度为渐变，渐变处设计采用现浇箱梁。
全桥共有6联现浇箱梁，左幅3联（第1联～第3联），右幅3联（第1联～第3联）。
现浇箱梁上部结构桥跨组合情况为左幅：(2×30+32+18)+3×25+3×25，右幅：(20+3×30)+ 3×25+3×25。
左幅各联施工顺序：1→2→3，右幅各联施工顺序：1→2→3。
各联除左右幅第1联为两端张拉以外，其它4联均为单端张拉。
本桥平面位于R=1600m的左偏圆曲线上，桥面横坡为单向-2%（左侧低右侧高），纵断面位于R=76666.7m的竖曲线上，墩台径向布置。
二、箱梁设计情况全桥箱梁高度均为180cm。
跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm。
贝雷梁支架计算书模板
WORD文档下载可编辑西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。
横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。
横杆步距为≤1.5m 。
箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。
翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。
内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。
夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。
3.2. 木 材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPaE=10×103×0.9=9×103MPa[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
贝雷片计算书案例
支架拼设方案检算说明1、该方案采用贝雷片拼设的支架进行现浇梁体的施工。
2、贝雷片上方铺设工字钢作为分配梁，工字钢上方直接铺设定型钢模板。
3、为确保模板顺利拆除，在钢管桩顶设置Φ=500mm的钢砂箱。
4、为加快支架安装的速度，所有分配梁、钢管桩、砂箱均统一使用同一规格。
设1排钢管桩立柱结构拼设检算成果书一、检算过程中用到的各种参数钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa单排单层贝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3[M]=788.2KN.m; [Q]=245.2KN贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m22号工字钢I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。
20号工字钢I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m。
28号工字钢I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。
32号工字钢I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。
二、腹板部分，设4排贝雷片钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa4排单层贝雷片力学参数I=250497.2×4=1001988.8cm4，W=14314 cm3[M]=3152.8KN.m; [Q]=980.8KN检算过程所应考虑的各种荷载:1、贝雷片自重q1=102×4=408kg/m=4.08KN/m2、施工人员荷载q2=2.5×2.75×1=6.875 KN/m3、振捣荷载q3=2.0×2.75=5.5KN/m4、模板荷载(在腹板附近处)q4=腹板处模板重量+内模标准架+内模桁架+内模模板系+内模支架系+底模系=(34/2/32.6+0.1+0.11+0.15(内模暂考虑15t)+0.3+12/32.6/5×2.5)×10=13.655KN/m5、梁体自重腹板q5=(2.5+2.5)×0.45×1/2×25=28.125KN/m顶板q6=(0.65×0.45×1+(0.65+0.3)/2×1.635)×25=26.73KN/m底板q7=1×0.28×2.75×25=19.25KN/m6、分配型钢(暂按I22号工字钢间距0.6m)q8=0.042×2.75*1*0.6=0.1925KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)×1.4+(4.08+13.655+28.125+26.73+19.25+0.1925)×1.2=127.764KN/m，贝雷梁跨径按12.95m进行检算,检算时按两跨连续梁受均布荷载进行简化计算M=0.125ql2=0.125×127.764×12.952=2678.293KN.m<[M]=3152.8KN.m 满足要求Q=0.625ql=0.625×127.764×12.95=1034.0898<[Q] ×1.2=980.8KN×1.2 (剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求f=0.521ql4/(100EI)=0.521×127.764 ×12.954/(100×2.1×108×1001988.8×10-8)=0.0089m=8.89mm<[f]=l/400=12950/400=32.375mm。
01钢管柱贝雷梁支架计算(第二方案)
**大桥钢管柱贝雷梁支架计算单2011.1.13目录1、编制依据： 02、工程概况 03设计说明 (1)4荷载 (1)4.1 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力 (2)4.1.1、贝雷梁几何特性 (2)4.1.2、贝雷梁容许内表 (2)4.2、荷载分析 (3)5第二联第一跨支架计算 (5)5.1、模板计算 (7)5.1.1、面板截面特性 (7)5.1.2、荷载组合 (7)5.1.3、底模板内力计算 (7)5.2、方木（小肋）计算 (9)5.2.1小肋力学特性 (9)5.2.2截面特性 (9)5.2.3荷载组合 (9)5.2.4内力计算 (9)5.3贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (11)5.4贝雷梁验算 (12)5.4.1荷载组合 (12)5.4.2整体验算 (13)5.4.3局部贝雷梁验算 (14)5.5柱顶分配梁计算 (16)5.6、钢管柱计算 (20)5.6.1边侧Φ1020x12钢管柱稳定性验算............. 错误!未定义书签。
5.6.2中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算............. 错误!未定义书签。
5.6.3跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算............ 错误!未定义书签。
5.6.4钢管柱群桩稳定验算 ....................... 错误!未定义书签。
5.6.5整体屈曲验算复核 (20)5.7、钢管柱底预埋件计算 (27)5.8、基础计算 (28)5.8.1 地基地质情况 (28)5.8.2 基础类型 (29)5.8.3 桩基础计算 (30)5.8.4扩大基础承载力验算 (30)5.9 承台局部承压验算 (31)6第二联第二跨支架计算 (32)6.1贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (34)6.2贝雷梁验算 (36)6.2.1荷载组合 (36)6.2.2整体验算 (36)6.2.3局部贝雷梁验算 (38)6.3柱顶分配梁计算 (40)6.4、钢管柱计算.................................. 错误!未定义书签。
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支架设计计算1、支架结构.1、满堂式支架形式1满堂式钢管支架钢管外径，壁厚。
支架顺桥向0.35cm4.8cm纵向间距，横桥向横向间距腹板底为，中部空心位置0.4m0.8m为，其余为，纵横水平杆竖向间距。
无盖梁的桥1.2m0.8m0.975m墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安放根壁厚D482的钢管，在钢管上横向间距安放×的方木横10cm103.5mm30cm梁。
1.2、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚10mm钢管桩，I56a工字钢横梁及贝雷片纵梁组成。
每一跨单幅布置24根钢管桩，墩身完工后进行Ф630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a槽钢焊接连接系，用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为50cm的I10工字钢横梁，然后再纵向铺设间距为30cm的10×10mm木枋。
2、计算依据1、《路桥施工计算手册》；2、《钢结构设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委制定的其它规定、规程、规范。
、支架受力计算3．页页共17第2高箱梁进行验算（满堂支架）工况一、选取2m箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
如下图。
竖向荷载：）永久荷载（分项系数取 1.2m2①模板及连接件的自重力800N/：）②可变荷载（分项系数取 1.4m21000N/③施工荷载m2④混凝土倾倒荷载2000N/m22000N/⑤振捣荷载2m合计5800N/现浇箱梁梁段空心断面简化）(现浇箱梁梁段空心断面BBCCCAA现浇箱梁梁端荷载分区断面现浇箱梁横断面钢管支架位置示意图箱梁各部位荷载简化终起累加其荷载累加其部序部荷载大起点砼终点砼荷荷cmcm度度(KN/m2KN/m2KN/m2(KN/m2标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：根据上表利用空间有限元软件MIDAS CIVIL2006根据实际现浇支架搭设建立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重位置进行模拟。
建模效果图如下：按最梁端最大荷载支架的受力加载。
标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：腹板处：每区格面积为0.4×0.8=0.32m2每根立杆承受的荷载为0.32m×58.8KPa=18.8KN梁体空心处：每区格面积为0.8×0.975=0.78m2每根立杆承受的荷载为0.78m2×14.1KPa=11KN立杆承受荷载取最大值即：18.8KN标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号1，有限元软件计算得最大支反力为19.4KN用midas civil 2006与计算结果相近A=489mm2钢管，用φ48×3.5mm钢管的回转半径为：=i/4=/4=15.8mm2222)(48(D??d)41（1）、立杆计算强度计算：立柱的受压应力为：σ=N/A=18.8KN/489=38.5N/mm2 <[σ]=205N/mm2按稳定性计算支柱的受压应力：计算杆件为竖杆，计算长度1.2米，按两端铰接考虑，杆件的长度系数取μ=1长细比λ=μL/i=1200/15.8=75.95查表得：折减系数φ=0.754σ=F/A=18.8KN/489mm2=38.5N/mm2<φ[σ]=0.754×205=152.7N/mm2受力满足要求标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号1计算钢管最大应力值为39.6MPa，小于钢材的设计应力值170Mpa，满足要求。
标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页共17第7页，满足施工要求。
钢管支架产生的弹性变型最大值为1.96mm （2）、面板计算1)、计算简图底模面板取12mm厚度（材料种类取A-3类），木枋间距0.3m，面板按四跨连续梁计算，如图所示，取1.2m宽面板验算，混凝土的压力q=F/l=58.8KN/1.2=49000N/mq=49000N/m0.30.30.30.32)、强度验算跨度/板厚=300/12=25＜100，属小挠度连续板，查“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数Km=-0.071。
2Kmql2=313N·.m M==0.071×49000×0.3宽板带计算，截面抵抗矩取 1.2m2bh32-5mW=/6=2.9×10/6=1.2×0.0126262(A-3类木材mσ=12×10)面板的最大应力为：σ=M/W=10.8×10N/N/m<w满足要求3)、挠度验算923-5/12=2.07×10N/m，I=1×0.012松木的弹性模量E=9×10查“荷载与结构静力计算表”，得挠度系数Kf=0.632。
449-×(4.86×10f=Kf(ql)/[100×9×10/100EI)=0.632×(49000×0.37)]=0.15mm<L/400=0.75mm满足要求（3）、横向顶木枋计算1)、计算简图标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页17页共8第米宽度受力为一根顶木枋的受力，按三跨连续梁计算，其计算简0.3横向顶木枋是面板的支撑，间距0.3m，取如图所示，荷载为：图q=58800×0.3=17640N/mq=17640N/m0.40.40.4查“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数Km=-0.1。
所以弯矩为M=Kmql2=0.1×17640×0.42=282.2N·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=1.67×10-4m3I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4纵向木枋最大弯曲内力：σ=M/W=282.2/(1.67×10-4)=1.69×106N/m2<σw=12×106N/m2(许可弯曲应力)满足要求2)、挠度验算查“荷载与结构静力计算表”，得跨中最大挠度系数Kf=0.677。
f=Kf(ql4/100EI)=0.677×(17640×0.44)/(100×9×109×8.33×10-6)=0.05mm<L/400=1mm满足要求（4）纵向底钢管计算1)、计算简图纵向底梁是采用双D48㎜厚 3.5㎜厚钢管，横向木枋间距0.3米，跨度0.4米，横向木枋间距较小传递下来的力可简化为均部荷载，纵向底钢管按三跨连续梁计算，其计算简图如图所示，荷载为：q=58800×0.4/2=11760N/m标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页179页共第q=11760N/m0.80.80.82)、强度验算查“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数Km=-0.1。
所以弯矩为M=Kmql2=0.1×11760×0.82=752.6N?m=5079mm3W=?????R4?????=1.21×105mm4I=44d? 44??r?R64D横向钢管最大弯曲内力：σ=M/W=752.6/5079=148×106N/m2<σw=170×106N/m2满足要求3)、挠度验算查“荷载与结构静力计算表”，得跨中最大挠度系数Kf=0.677。
f=Kf(ql4/100EI)=0.677×(11760×0.84)/(100458)×2.06×10mmkN/㎡×1.21×10=1.5mm<L/400=2mm满足要求为例进行计算)4x21墩~10#墩右幅工况二、现浇箱梁标准段高支架验算(6#标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页1710页共第现浇箱梁梁段空心断面简化）(现浇箱梁梁段空心断面BBCCCAA现浇箱梁梁端荷载分区断面现浇箱梁横断面现浇箱梁横断面钢管支架位置示意图钢管高支架箱梁各部位荷载简化终起累加其荷载累加其部部序终点砼起点砼荷载大荷荷cm度度cm(KN/m2KN/m2KN/m2(KN/m2腹板位58.5202058.5翼板位50.202050.44空心位8.14.14.28.2根据荷载其受力如下图所标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：页17第11页共q=58.8q=58.q=50.8q=50.q=14.q=14.q=14.现浇箱梁横断面荷载示意图现浇箱梁横断面钢管桩示意图现浇箱梁横断面贝雷片位置示意图受力图如下：标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号：贝雷片具体参数如下：************************************ ****8材料：16Mn，弦杆2[10a槽钢(C100485.3/8.5，间距8cm)，腹杆××I8(h=80mm，b=50mm，tf=4.5mm，tw=6.5mm)，贝雷片的连接为销接标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号11方木选A型采Civil200计算程序计算、方木、受力验算方木内力图计算得方木内力为9.39Mpa<12Mpa，满足要求。
贝雷片内力图由受力分析得出贝雷片最大应力为：M=-173MPa。
标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速第A-20120211版本编号1156工字钢受力计I56a弯矩图其中中跨位置的I56a工字钢受力最大由受力分析得出I56a工字钢最大弯矩为：M=-178kN·m，位于第3个支点。
σ=M/W=17800/2340×10-6=76Mpa<σw=170Mpa采用Civil2006计算程序计算如下图：I56a应力图A-20120211版本编号：标项目经理部4、3编制单位：中交四航局铜合高速11由图=78.Mp强度满足要支架变型图********************************************************************* *************************************************************************** *********************************由图得支架最大变形为11.3mm，满足要求。