大气式热力除氧器耗蒸汽量计算
热力发电厂(07A)解读
贵州大学 2009-2010 学年第一学期考试一试卷 A热动 071（A 卷）注意事项：1.请考生按要求在试卷装订线内填写姓名、学号和年级专业。
2.请认真阅读各样题目的回答要求，在规定的地点填写答案。
3.不要在试卷上乱写乱画，不要在装订线内填写没关的内容。
4.满分 100 分，考试时间为 120 分钟。
题号一二三四五六七总分统分人得分得分一、填空题（共 25 分 , 每题 1 分）评分人1. 设施的检修有哪三种状况：；；2.评论实质热力循环的方法有____________ ， ____________ 。
3. 热力发电厂主要有哪些不行逆损失：；；；；怎样减少这些过程的不行逆损失以提升热经济性：；；；；4．某凝汽式发电厂共装有４台汽轮发电机组，此中３台容量为50MW, １台容量为100MW ，已知该厂的年设施利用小时数为n=5500h/a ，假设全厂的总效率cp =0.342，所用燃料的低位发热量为23446kj/kg 。
试求均匀每日夜所需的燃料量________5．表面式回热加热系统的疏水方式有几种________ 、________ 哪一种经济性最好________ 。
6．当其余条件不变时，热效率跟着初温的提升而7．增补水系统从安全性角度考虑应_______________。
从经济性角度考虑应8．热除氧的后期，制造蒸汽在水中的鼓泡作用，可加强。
9．热力发电厂最为完美的热经济指标是。
10．凝固水泵的再循环管一般设置在。
得分二、判断题（共 10 分 , 每题 1 分）评分人1．在除氧器与前置泵连结收道上加入联氨的目的是为了除氧。
2. 提升进汽轮机蒸汽的初压必定能提升机组的热经济性。
（）（）3. 在朗肯循环基础上加入中间再热能使火力发电厂的热经济性提升。
（）4. 加热器运转中排气和水位的控制是加热器可否保持最正确状态的重要要素。
（）5．机组负荷突升时，为除氧器水箱内的再沸腾管供给加热用汽，保证给水泵不汽蚀（）6．当汽轮机紧迫事故只是跳闸时，水封阀开启，迅速降低汽轮机转速，缩短汽轮机转子的惰走时间。
除氧器工作原理
除氧器是如何进行热力除氧除氧器是作为驱除锅炉给水中所含的溶解氧的设备，以保护锅炉避免氧腐蚀。
工作原理给水的除氧是电站锅炉或工业锅炉防止腐蚀的主要方法。
在容器中，溶解于水中的气体量是与水面上气体的分压成正比。
采用热力除氧的主法，即用蒸汽来加热给水，提高水的温度，使水面上蒸汽的分压力逐步增加，而溶解气体的分压力则渐渐降低，溶解于水中的气体就不断逸出，当水被加热至相应压力下的沸腾温度时，水面上全都是水蒸汽，溶解气体的分压力为零，水不再具有溶解气体的能力，亦即溶解于水中的气体，包括氧气均可被除去。
除氧的效果一方面决定于是否把给水加至相应压力下的沸腾温度，另一方面决定于溶解气体的排除速度，这个速度与水和蒸汽的接触表面积的大小有很大的关系。
大气式热力除氧原理根据水中气体的溶解特性，要想将水中任何一种气体除去时，只要将水面上存在的该气体除去即可，因此希望排除水中的各种气体，最好水面上只有水蒸汽而无其它气体。
热力除氧就是将水加热至沸点，氧的溶解度减小而逸出，再将水面上产生的氧气排除，使充满蒸汽，如此使水中氧气不断逸出，而保证给水含氧量达到给水质量标准要求。
热力除氧器：为了保证水面上只有水蒸汽存在，必须将水加热至沸腾温度（在稍高于大器压力即绝对大气压力下进行），在这种除氧设备又称大气式热力除氧器。
在热力除氧时、要保证有可靠的除氧效果，应该在设计和运行中满足下列条件针对除氧效果条件本技术改造拟达到的目标及采取具体措施1、增加水与蒸汽的接触面积，水流分配要均匀，不锈钢填料均匀厚实。
2、在整个水面上应保证水中溶解气体的压力与水面上该气体分压力之间有压力差。
系统工作压力：（kg/cm2绝对大气压力）；3、使水与蒸汽成相对方向流动，这样可以保证有最大可能的气体压力差和得到较完全的除氧。
4、必须迅速将水面上的气体去除，以免它们在水面上的分压力增高，这样就要求除氧器中气汽混合物要有足够的剩余压头，且排气管要有足够大的断面，装置要有足够的出力。
发挥自备热电厂现有设备出力 增设6MW纯凝机组的技术可行性分析
（ ｕｚｏ ａ ｉ ｕ ｙ ｓｄ ｌｎ， ３ ０ ｕ ｙ ，ｈｎ ） Ｇ ｉ ｕＫ ｉｎＺ ｎ ｉｏ ａ ａｔ ６ ０ ４Ｚ ｎ ｉＣ ｉａ ｈ ｌ ｐ ５
Ａｂｓｒ ｃ ：Ｔｏｃ ｎ ｒｂ ｔ ｏ ｔ ｅ ａ ｔｃｅ ｆｏ ｔ ｅ ｂ ｉｅ ， ｔ ａ ｔ ｒ ｉ ｅ ｓｅ ｍ ｏ ｓ ｍｐｔｏ ｎｄ ｅ ｔ ｒ ａ ｕ ｐｌ ｔａ ｔ ｏ ｔｉ ｕ ｅ ｔ ｈ ｒｉｌ ｒ ｍ ｈ ｏｌ ｒ ｓｅ ｍ ｕ ｂ ｎ ｔａ ｃ ｎ ｕ ｉｎ ａ ｘ ｅ ｎ ｌｓ ｐ ｙ ｏ ｔ ａ ｃｒ ｕ ａ ｓ ｕ ｓ ｓｔ ｅ ａｌ ｃ ｔｏ ｆ ｔ ｒｔ ｎ ｒ ａ ｅｔ ｅｆ ａ ｉ ｌｔ ｆ６ ｆｓｅ ｍ， ｉｃ ｌｒｄｉｃ ｓ ｅ ｈ ｌｏ ａｉｎ ｏ ｅ ｏｉ ｃ ｅ ｓ ｈ ｅ ｓｂｉｉ ｏ ＭＷ ｆｐ ｒ ｏ ｄｅ ａｅｕｎｔ ｗａ ｙ ｏ ｕ ｅｃ ｎ ｎｓ ｔ ｉ． Ｋｅ ｒ ：ｅ ｉｔ ｑ ｉ ｍｅ ｔ ｙ ｗｏ ｄｓ ｘ ｓｉ ｅ ｕ ｐ ｎ ；６ＭＷ ｏ ｅ ｉ ｇｕ ｉｓ ｆ ａ ｉ ｌｔ ｎｇ ｃ ｎｄ ｎｓｎ ｎ ｔ； ｅ ｓｂｉｉ ｙ
尸 ３０ＭＰ ．＝ ３ ＝ ． ａ ｔ４ ０℃时 ．
７ ０℃． ．南于锅 炉供水 采 用化学 除盐 水 （ 渗透 ＋ 反 混 床） 为补 给 水 ， 电 厂 的排 污 率 取值 为 ３ ， 上 锅 热 ％ 加
炉 系统 的汽水损失取 １ 则锅 炉系统的总供水量 为 ： ％，
ｐ ｌ０ １ ０ １ ３ １ ） ８ ． ｔ ） ８ ＝ ８ ｘ（ ＋ ％＋ ％ ＝１ ７２（ ｈ ／
床锅 炉各 １台 ． 配有型 号 为 Ｃ ５ ３ ３０９ ２ — ． ／．８抽 汽凝 汽 ４
式汽轮 机 ｌ台和 型号 为 Ｂ — ．３０ ８ 背 压机 １台 。 ６ ３ ／． １ ４ ９ ２台汽 轮机 共用 一颗 蒸汽母 管 ，以满 足蒸 汽 负荷 的 调节 和分 配 。 凝机 组和背 压机 组 的配合 ， 足 了本 抽 满 厂蒸 汽 负荷和热 电负荷 的调节 。为最 佳 的热 电联 产
热力除氧器安装高度计算 0109
除氧器给水箱中最低水位与给水泵中心线之间的高度差H可按下式计算： H=（Hb-0.24）+Si2/2g+h-Hs+（10-Hq）-10Po 式中Hb：给水泵入口处水温相对应的饱 和水蒸汽压力 当水温为20℃时的饱和压力数值 流量： Si：给水泵入口处管道内水速度 g：重力加速度 管径： 出水速度： 取值： 允许汽蚀余量: Hs：水泵许可吸入真空度 Hq：水泵安装地区的大气压力 Po：除氧器内蒸汽压力 将以上参数代入公式可得H： 富余安全余量: 许可吸入真空度: h：自除氧器至给水泵入口处管道的阻力损失 给水温度： 饱和水蒸汽压力： 150 ℃ 47.567 m 0.24 m 0.0125 m3/s 80 mm 2.49 m/s 9.8 m/s2 3.38 m 4m 0.5 m 5.6 m 10.1 m 3.75 kgf/cm2 7.82 m
gl
过滤器局部阻力损失△Pgl 三、管道及附件的沿程阻力 管道及附件的沿程阻力HL 管道及附件的沿程阻力H阻力计算
一、管段摩擦阻力损失 管段长度l 饱和水平均比容v 饱和水重度γ 取管子内壁绝对粗糙度k 重量流速γ ω 摩擦阻力系数λ
0
30 m 0.00109 917.43 kg/m3 0.06 mm 2282.62 kg/m2.s 0.2291
1991.67 kgf/m2 二、局部阻力损失中按9个90度长半径弯头、2个闸阀、1个过滤器计算 摩擦阻力损失△Pm 1、长半径弯头 取值R/dn 查表k 查表c1 c2 弯头阻力系数ε
wt
1.5 1.75 1 0.1715 0.3001 782.51 kgf/m2 0.4 231.81 kgf/m2 1.28 370.89 kgf/m2 3376.89 kgf/m2 3.38 m
除氧器除氧的原理
除氧器除氧的原理（热力除氧）两个必要条件：1、亨利定律：当液体表面的某种气体与溶解于液体中该气体处于进/正比：b=KPb/Po ( mg/L ) 当液面上不凝结气体的分压力一直维持零值，小于水中该溶解气体的平衡压力Pb时，该气体就会在不平衡压力差△P的作用下，自水中离析出来。
即要及时将液面上的气体排出，使液面上不凝结气体的分压力近似为零。
2、道尔顿定律：混合气体的全压力等于各组成气体的分压力之和，除氧塔空间的总压力P等于水中所溶解各种气体在水面上不凝结气体的分压力Pi与水面上蒸汽分压力Ps之和，即：P=∑Pi ﹢Ps 在除氧器中，将水加热至工作压力下的饱和温度，水逐渐蒸发，水表面的蒸汽压力逐渐增大，近似等于总压力，其它气体的分压力近于或等于零，就可能让水中的各种气体完全析出。
热力除喷雾式氧器原理：热力除氧的原理是根据气体溶解定律（道尔顿和亨利定律）来除掉水中的溶解氧及CO2等其它气体。
需要除氧的含氧水经过除氧头中的喷嘴雾化成细滴，雾状的水滴在经过填料层落至除氧水贮水箱内。
蒸气由下而上流动以加热水滴，被除去的氧气和部分蒸气由顶部排气管排出。
与淋水盘式除氧器相比，喷雾式除氧器具有体积小、重量轻、结构简单、维护方便、除氧效果好和对进水温度要求低等优点，因此应用较为广泛。
按照工作压力可将热力除氧器分为低压热力除氧器（工作蒸汽压力为0.02Mpa，水温104℃）和高压热力除氧器（工作蒸汽压力大于0.32Mpa，水温大于145℃）。
内置式除氧器及安全节能分析2007-6-28 16:42:00 朱志忠供稿收藏1概要目前国内电站大多使用传统式除氧器对给水进行除氧，各种教材、资料基本上都是介绍传统式除氧器的原理及其使用和维护。
随着传统式除氧器一些弊端的出现，研究人员开发了一种新型的内置式除氧器，并在电站中实际应用。
尽管还存在一些问题，但这种除氧器结构新颖、加热速度快、除氧效果好，只要善于使用和维护，仍不失为一种优良的除氧器。
工业锅炉房的工艺设计
（二）蒸汽系统 主汽管：自锅炉向用户供汽的这段蒸汽管称为主蒸汽管；副汽管：用于锅炉本身吹灰、汽动给水泵 或注水器供汽的蒸汽管称为副蒸汽管。 主汽管、副汽管及设在其上的设备、阀门、附件等组成蒸 汽系统。 为了安全，在锅炉主蒸汽管上均应安装两个阀门，其中一个紧靠锅筒或过热器出口，另一个应装在 靠近蒸汽母管处或分汽缸上。这是考虑到锅炉停运检修时，其中一个阀门失灵另一个还可关闭，避 免母管或分汽缸中的蒸汽倒流。 锅炉房内连接相同参数锅炉的蒸汽管，宜采用单母管，对常年运行的锅炉房，宜采用双母管，以便 某一母管出现事故或检修时，另一母管仍可保证供汽，当锅炉房内设有分汽缸时，每台锅炉的主蒸 汽管可分别接至分汽缸。 在蒸汽管道的最高点处需装放空气阀，以便在管道水压试验时排除空气。蒸汽管道应有坡度，在低 处应装疏水器或放水阀，以排除沿途形成的凝结水。 锅炉本体、除氧器上的放汽管和安全阀排汽管应独立接至室外，避免排汽时污染室内环境，影响运 行操作。 分汽缸的设置应按用汽需要和管理方便的原则进行。对民用锅炉房及采用多管供汽的工业锅炉房或 区域锅炉房，宜设置分汽缸；对于采用单管向外供热的锅炉房，则不宜设置分汽缸。 分汽缸可根据蒸汽压力、流量、连接管的直径及数量等要求进行设计。分汽缸直径一般可按蒸汽通 过分汽缸的流速不超过20～25m/s计算。蒸汽进入分汽缸后，由于流速突然降低将分离出水滴。因 此，在分汽缸下面应装疏水管和疏水器，以排除分离和凝结的水分。分汽缸宜布置在操作层的固定 端，以免影响今后锅炉房扩建。靠墙布置时，离墙距离应考虑接出阀门及检修的方便。分汽缸前应 留有足够的操作位置。
2、给水泵 1）锅炉给水泵的种类 ①电动（离心式）给水泵：容量较大，能连续均匀给水 ②汽动（往复式）给水泵：往复间歇地工作，出水量不均匀，需要耗用蒸汽。可作为停电时的备用泵。 ③蒸汽注水器：它借蒸汽能量将给水压入锅炉。它结构简单、操作和维修方便，但蒸汽耗量大。一般用于D≤1t/h， P≤0.7MPa的小容量锅炉。 2）给水泵的选择 ①台数：给水泵应有备用，以便在检修时启动备用水泵保证锅炉房正常供汽。 ②流量：当最大一台给水泵停止运行时，其余给水泵的总流量应能满足所有运行锅炉在额定蒸发量时所需给水量的 110%。 以电动给水泵为常用给水泵时，宜采用汽动给水泵为事故备用泵；该汽动给水泵的流量应满足所有运行锅炉在额定 蒸发量时所需给水量的20%～40%。 ③扬程： 给水泵的扬程应根据锅炉锅筒在设计的使用压力下安全阀的开启压力、省煤器和给水系统的压力损失、给水系统的 水位差和计入适当的富裕量来确定。即： H = H1 + H2 + H3 + H4 MPa 式中 H — 锅炉给水泵的扬程，MPa； H1 — 锅炉在设计工作压力下安全阀的开启压力，MPa；当锅炉工作压力 ≥1.25 MPa时, H1应为锅炉工作压力加上 0.006 MPa； 当锅炉工作压力 ≤1.25 MPa时, H1应为锅炉工作压力加上0.05 MPa； H2— 省煤器及给水管路的阻力, MPa； H3 —给水系统的最高与最低水位差, MPa； H4— 附加扬程,通常取0.05～0.1MPa； 在设计中可按下式近似计算： H = P +（0.1～0.2） MPa； 式中 P — 锅炉工作压力，MPa；
JBT10325-2002锅炉除氧器技术条件
JBT10325-2002锅炉除氧器技术条件ICS27.060J98JB中华⼈民共和国机械⾏业标准JB/T10325--2002锅炉除氧器技术条件Specificationforboilerdeaerator2002-07-16发布2002-12-L1实施中华⼈民共和国国家经济贸易委员会发布iB/T10325-2002⽬次前⾔.....................................……。
.....……。
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.............................................................……，⼆，.........................……m1范围.....................................。
...........。
.............................，.............................................。
...........，.....。
(1)2规范性引⽤⽂件 (1)3术语和定义........................................................................................。
..............................， (1)4除氧器结构和外形.......，.....。
.............................................‘.........................，................，.....，.....，............‘.. (2)4.1⾂⼘式除氧器..........，.....。
.................。
............................................................................，...........，.......，、⼆、. (2)4.2双封头⽴式除氧器................。
锅炉特种设备安全管理人员理论考试复习题(含答案)(DOC)
特种设备安全管理人员理论考试复习题(锅炉部分-----2011年3月)单位: 姓名: 准考证号: 成绩:一、选择题。
请将正确答案填到上。
1. 承压类特种设备包括。
①. 锅炉②. 压力容器③. 锅炉压力容器压力管道2.锅炉运行中，不断加大给水，水位仍继续下降，此时应当.....①．启动备用水.②减小蒸汽负.③开大给水.④立即停炉3. 蒸汽锅炉应执行。
①. 《热水锅炉安全技术监察规程》②. 《蒸汽锅炉安全技术监察规程》③. 《压力容器安全技术监察规程》4. 司炉人员的考核与管理应按照。
①. 《锅炉司炉人员考核管理规定》②. 《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》③. 《无损检测人员考核管理规则》5. 锅炉安装改造许可资格分为。
①．1, 2, 3 ②．1, 2 ③．1, 2, 3, 46. 锅炉维修的安全监察实行种制度。
①. 一②. 二③. 三7. 对锅炉使用环节的监察主要实行制度。
①. 一②. 二③. 三8. 司炉人员资格分为类。
①. I ②. I II III ③. I II III IV9. 锅炉定期检验包括。
①. 外部检验②. 内部检验③. 外部检验、内部检验和水压试验10. 锅炉房的位置及工艺要求应符合的要求。
①《热水锅炉安全技术监察规程》②《蒸汽锅炉安全技术监察规程》③《有机热载体炉安全技术监察规程》、《热水锅炉安全技术监察规程》和《锅炉房设计规范》11. 承压燃煤蒸汽锅炉的三大主要系统是指。
①. 水-汽系统、煤-灰系统和风-烟系统②. 煤-灰系统③. 风-烟系统12. 蒸汽锅炉的主要技术参数包括。
①. 压力和温度②. 蒸发量③. 蒸发量、压力和温度13. 压力的单位是。
①. MPa ②. Kg ③. Kgf14. 锅炉设计时的给水温度分为三挡。
①. 20℃50℃100℃②. 20℃60℃104℃③. 20℃50℃80℃15. WNS表示。
①. 卧式内燃水管锅炉②. 卧式外燃水管锅炉③. 卧式锅壳锅炉16. DZL2-1.25-AII中的1.25表示。
热力式除氧器蒸汽耗量影响因素与解决措施
通讯作者：全斌，２００８年毕业于贵州大学信息安全专业，现在中石化广元天然气净化有限公司从事设备管理工作。
通信地址：四川省广元市苍溪县元坝镇元坝净化厂生产管理中心，６２８４１５。
Ｅ ｍａｉｌ：２７５８５８８６４＠ｑｑ．ｃｏｍ。
ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００５ ３１５８．２０２４．０１．００４热力式除氧器蒸汽耗量影响因素与解决措施全斌（中石化广元天然气净化有限公司）摘 要 为满足净化公司节能降耗的需求，提高锅炉产汽效率，针对热力式除氧器蒸汽消耗过量的问题，文章引入热力式除氧器蒸汽耗量公式，从进水温度、保温状态、运行模式等多个因素进行分析和探讨，同时提出一种以除氧器蒸汽流量与出水流量关联的热焓控制模式的方法，代替传统除氧器定压控制模式，来实现除氧器蒸汽使用的精准控制。
以除氧器蒸汽耗量公式为基础建立数学模型，建立蒸汽流量ＰＩＤ控制回路，最终实现在集散控制（ＤＣＳ）系统上的蒸汽控制功能，百吨水耗汽量比优化改进方案实施前减少了１．６９ｔ，达到蒸汽使用精确控制的目的。
关键词 除氧器；蒸汽消耗；影响因素；改进；控制模型中图分类号：Ｘ７０６ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００５ ３１５８（２０２４）０１ ００１５ ０４犐狀犳犾狌犲狀犮犻狀犵犉犪犮狋狅狉狊犪狀犱犆狅狌狀狋犲狉犿犲犪狊狌狉犲狅狀犛狋犲犪犿犆狅狀狊狌犿狆狋犻狅狀狅犳犜犺犲狉犿犪犾犇犲犪犲狉犪狋狅狉ＱｕａｎＢｉｎ（犛犻狀狅狆犲犮犌狌犪狀犵狔狌犪狀犖犪狋狌狉犪犾犌犪狊犘狌狉犻犳犻犮犪狋犻狅狀犆狅犿狆犪狀狔犔犻犿犻狋犲犱）犃犅犛犜犚犃犆犜 Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｍｅｅｔｔｈｅｅｎｅｒｇｙ ｓａｖｉｎｇａｎｄｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｒｅｄｕｃｔｉｏｎｎｅｅｄｓｏｆｐｕｒｉｆｉｃａｔｉｏｎｃｏｍｐａｎｉｅｓ，ａｎｄｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｓｔｅａｍｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｏｆｂｏｉｌｅｒｓ，ｆｏｒｅｘｃｅｓｓｉｖｅｓｔｅａｍｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｉｎｔｈｅｒｍａｌｄｅａｅｒａｔｏｒ，ｔｈｉｓａｒｔｉｃｌｅｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄｔｈｅｓｔｅａｍｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｆｏｒｍｕｌａｏｆｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｄｅａｅｒａｔｏｒ，ａｎｄａｎａｌｙｚｅｄａｎｄｄｉｓｃｕｓｓｅｄｍｕｌｔｉｐｌｅｆａｃｔｏｒｓｓｕｃｈａｓｉｎｌｅｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｓｔａｔｅ，ａｎｄｏｐｅｒａｔｉｏｎｍｏｄｅ．Ａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅ，ａｍｅｔｈｏｄｏｆｅｎｔｈａｌｐｙｃｏｎｔｒｏｌｍｏｄｅｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｃｏｒｒｅｌａｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｓｔｅａｍｆｌｏｗａｎｄｏｕｔｌｅｔｆｌｏｗｏｆｄｅａｅｒａｔｏｒｗａｓｐｒｏｐｏｓｅｄｔｏａｃｈｉｅｖｅｐｒｅｃｉｓｅｃｏｎｔｒｏｌｏｆｓｔｒｅａｍｕｓａｇｅｏｆｄｅａｅｒａｔｏｒ，ｒｅｐｌａｃｉｎｇｔｈｅｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌｄｅａｅｒａｔｏｒｃｏｎｓｔａｎｔｐｒｅｓｓｕｒｅｃｏｎｔｒｏｌｍｏｄｅ．Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｓｔｅａｍｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｆｏｒｍｕｌａｏｆｔｈｅｄｅａｅｒａｔｏｒ，ａｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌｍｏｄｅｌｗａｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ，ａｎｄａＰＩＤｃｏｎｔｒｏｌｌｏｏｐｆｏｒｓｔｅａｍｆｌｏｗｗａｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ．Ａｓａｒｅｓｕｌｔ，ｔｈｅｓｔｅａｍｃｏｎｔｒｏｌｆｕｎｃｔｉｏｎｓｗａｓｉｍｐｌｅｍｅｎｔｅｄｏｎｔｈｅＤＣＳｓｙｓｔｅｍ．Ｔｈｅｓｔｅａｍｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｏｆ１００ｔｏｎｓｏｆｗａｔｅｒｗａｓｒｅｄｕｃｅｄｂｙ１．６９ｔｃｏｍｐａｒｅｄｔｏｔｈｅｐｒｅ ｉｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎａｎｄｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｐｌａｎ，ａｃｈｉｅｖｉｎｇｔｈｅｇｏａｌｏｆｐｒｅｃｉｓｅｃｏｎｔｒｏｌｏｆｓｔｒｅａｍｕｓａｇｅ．犓犈犢犠犗犚犇犛 ｄｅａｅｒａｔｏｒ；ｓｔｅａｍｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ；ｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇｆａｃｔｏｒｓ；ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ；ｃｏｎｔｒｏｌｍｏｄｅｌ０ 引 言蒸汽是炼化企业生产不可或缺的公用介质，某净化公司蒸汽由动力站燃气锅炉、联合装置尾气焚烧炉及余热锅炉产生，动力站燃气用量在该净化厂综合能耗中占比较大，是企业综合能耗的重要组成部分，节能挖潜是企业节能减排、降本增效工作的重点方向。
降压运行对锅炉热负荷的影响
蒸汽锅炉降压运行的可行性探讨王国俊杜昕随着各类工业的迅速发展和生活采暖的日益普遍，低压蒸汽锅炉的用途已十分广泛。
由于锅炉参数相对固定，特别是大容量低压力的蒸汽锅炉少，致使现有的许多参数不适用需要，因此大多数采用降压运行的方式，使其达到大容量低压力的参数。
另外，也有一些低压蒸汽锅炉由于管理不善，受压元件强度不足而被迫降压使用的。
总之，低压蒸汽锅炉作降压运行的数量很大，用户很多，因此，对降压运行的安全性、经济性作一些研究探讨非常必要。
一、降压运行对锅炉热负荷的影响1.降压运行对锅炉热力参数的影响由热力学中克劳休斯—克拉贝龙方程式dP i/dT i=r/T i（V″-V′）（1）式中：P i—饱和蒸汽压力（Pa）T i—饱和温度（K）V″, V′—分别为干饱和蒸汽比容和饱和水比容（m3/kg）r—对应饱和压力下的汽化潜热（kJ/kg）可知，在气运过程中，比容增加，汽化潜热是一个正数，所以（1）式右边必定大于0。
这说明，饱和温度随压力的升高而升高，随压力的降低而降低，因此降压运行，必定会使饱和温度下降。
同时，由饱和水和饱和蒸汽的热力性质可知，饱和压力变化对饱和蒸汽的焓值影响，如图1所示。
图1当压力低于P1（3.028MPa）时，饱和压力P i下降，i″的值也随着下降，但是i″的值下降很慢。
例如，当P i的值从2.45MPa下降到0.98MPa 时，i″的值才从2801 kJ/kg下降到2780kJ/kg，仅下降0.75%。
对过热蒸汽而言，由于低压蒸汽锅炉的过热度不高，其焓值随压力的变化亦不显著。
2.降压运行对锅炉热负荷影响锅炉热负荷由下式计算Q=D0（ig-tgs）/η（2）式中：Q—锅炉热负荷（kJ/h）D0—蒸汽流量（kJ/h）ig，tgs—分别是出口蒸汽焓值和给水焓值（kJ/kg）η—锅炉热效率由于上述讨论可知，ig随压力变化很小，因此，在供汽不变情况下，蒸汽负荷Q汽=（ig-tgs）D0（因tgs不变）亦不变，压力下降对热效率影响很小，这样，锅炉热负荷随压力变化也很小。
热力发电厂考试试卷(热动)
一．名词解释：1.煤耗率汽轮发电机组每生产1的电能所需要的煤耗量2.上端差表面是加热器的端差，有时也称为上端差，通常指加热器汽侧出口疏水温度（饱和温度）与水侧出口温度之差。
3.有效汽蚀余量指在泵的吸入口处，单位重量液体所具有的超过气化压力的富余能量，即液体所具有的避免泵发生汽蚀的能量。
4.燃料利用系数热电厂外供电、热两种产品的数量之和与其输入能量之比。
5.热化发电比热化发电量占机组发电量的比值二．简答题：1.高参数机组为啥选择中间再热所谓中间再热就是将高压缸排汽送到锅炉再热器加热，提高温度以后又引回到汽轮机中做功。
采用蒸汽中间再热是为了提高发电厂的热经济性和适应大机组发展的需要。
随着初压的增加，汽轮机排气湿度增加，为了使排气湿度不超过允许限度可采用中间再热。
采用中间再热，不仅减少了汽轮机排气湿度，改善了汽轮机末级叶片的工作环境，提高了汽轮机的相对内效率。
2.除氧器自身沸腾由除氧器的热力计算中若计算出的加热蒸汽量为零或负值，说明不需要回热抽气加热，仅凭其他进入除氧器的蒸汽和疏水就可以满足将水加热到除氧器工作压力下的饱和温度，这种现象称为自生沸腾。
除氧器自生沸腾时，回热抽气管上的止回阀关闭，破坏了汽水逆向流动，排气工质损失加大，热量损失也加大，除氧效果恶化。
3.为什么采用蒸汽冷却器随着汽轮机组向高参数大容量发展，特别是再热的采用，较大的提高了中低压缸部分回热抽气的过热度，尤其是再热后第一、二级抽汽口的蒸汽过热度，使得再热后各级回热加热器内汽水换热温差增大，用损失增加，即不可逆损失加大，从而削弱了回热效果。
为此，让过热度较大的回热抽气先经过一个冷却器或冷却段降低蒸汽温度后，再进入回热加热器，这样不但减少了回热加热器内汽水换热的不可逆损失，而且还不同程度的提高了加热器出口水温，减少了加热器端差，改善了回热系统的经济性。
4.汽轮机排气压力对热经济性的影响在汽轮机初参数一定的情况下，降低汽轮机排气压力将使循环放热过程的平均温度降低，根据卡诺循环原理知，理想循环热效率将随着排气压力的降低而增加。
25mw凝汽式汽轮机组热力设计
毕业设计说明书25MW 凝汽式汽轮机组热力设计学生姓名： 学号： 学 院： 专 业： 指导教师：2016年6月陈淑婧 1227024207中北大学（朔州校区） 热能与动力工程张志香30MW凝汽式汽轮机组热力设计摘要本课题针对30MW凝汽式汽轮机组进行热力设计，在额定功率下确定汽轮机型式及参数,使其运行时具有较高的经济性，并考虑汽轮机的结构、系统、布置等方面的因素，以达到“节能降耗,保护环境"的目的。
本文首先对汽轮机进行了选型，对汽轮机总进汽量进行了计算、通流部分的选型、压力级比焓降分配及级数的确定、汽轮机级的热力计算、漏气量的计算与整机校核等.根据通流部分选型，确定排汽口数与末级叶片、配汽方式和调节级的选型，并进行各级比焓降分配与级数的确定；对各级进行热力计算，求出各级通流部分的几何尺寸,相对内效率，实际热力过程曲线。
根据热力计算结果,修正各回热抽汽点压力达到符合实际热力过程曲线的要求,并修正回热系统的热力平衡计算，分析并确定汽轮机热力设计的基本参数。
关键词:汽轮机，凝汽式，热力系统，热力计算Thermodynamic design of 30MW condensing steam turbineAbstractThis topic for 30MW steam turbine unit for thermal design, seek appropriate turbine at rated power, to make it run with higher economic and to considered to steam turbine structure，system and arrangement and parts. So it can achieve "energy saving, environmental protection" purpose。
乏汽回收装置在除氧器上的应用分析
乏汽回收装置在除氧器上的应用分析摘要：随着企业用工成本增加，节能增效尤为重要。
在蒸汽成本决定了生产成本的情况下，控制蒸汽能耗就能很大的降低成本。
为了提高装置热效率，我装置内高压热力除氧器外排蒸汽进行回收利用，采用新低位热能回收装置（KLAR乏汽回收装置）。
不仅降低了生产成本，同时消除乏汽直接外排对环境的影响，在节能减排的优化中取得较好的经济效益。
关键词：低位热能回收装置；除氧器；技术性分析；经济性分析1、概述外排蒸汽又称乏汽，其主要成分是低压H2O和少数的不凝结气体，是一个急需回收的低位能源。
一般的乏汽回收装置都不能有效的达到既回收低位热能和除盐水，特别是回水进入除氧器而又不影响除氧器除氧效果。
为了实现以上两个目的，通过经济性对比各种乏汽回收装置，设计公司经过统计计算[1]，如下表：表一各种乏汽回收技术对比（以回收量2.0t/h为例，年8000h计算）技术类别KLAR乏汽回收表面换热器喷淋式乏汽回收其他乏汽回收回收方式完全回收宽负荷不能回收无压热量损失大对回收技术参数精确度要求高稳定运行乏汽回收率/%≥95≤70≤60≤80年回收热量/t（标煤）≥1385≤1021≤875≤1312年综合节省/万元≥144.4≤106.12≤91.2≤121.28使用寿命/y≥10≤6≤5≤8投资回报期/y≤1≥2≥2≥1.5例：蒸汽价格155元/t，凝结水价格25元/t，乏汽折算价格按110元/t。
普通的除氧器乏汽回收装置在实际运行中排气压力较高，通过技术分析、经验总结，最终采用的回收装置回避了缺点，同时又保留了原有的功效。
从而回收低位热能和除盐水的同时并不影响除氧器除氧的效果，一举多得。
2、工艺流程图流程如图一所示：工作水经回收装置的作用，将除氧器顶部排出的乏汽冷凝成水，并变成汽—水混合物，脱盐水被加热到约90℃。
热脱盐水进入除汽器装置，被分离的不凝气体经顶部自动排出。
工作水体在液位自动控制作用下，经回收泵输送至用水点，排汽的热能与冷凝水被全部回收。
某厂 药剂除氧经济性分析
某厂锅炉给水处理方案及经济分析香港嘉琪集团汇科琪（天津）水质添加剂有限公司）锅炉给水处理方案及经济分析2011年2月与香港嘉琪集团汇科琪（天津）水质添加剂有限公司技术人员，对我厂锅炉现状及水处理情况进行了解，现将调查情况及处理建议汇总如下：一、锅炉系统概况我厂现有2台蒸发量为20t/h和1台蒸发量为10t/h的燃煤蒸汽锅炉，其运行压力为0.8 MPa,夏季运行1台蒸发量为20t/h的锅炉和1台蒸发量为10t/h锅炉，冬季运行2台蒸发量为20t/h的锅炉。
配备2台出力为20t/h的大气式热力除氧器。
水源水经离子交换器软化后进入锅炉，蒸汽用途为生产和冬季取暖使用，有回水，排污方式以连排为主，底排为辅。
二、热力除氧器常见问题和处理建议1、热力除氧常见的问题我厂给水除氧采用的是热力除氧法。
此法属于传统的除氧方法，运行中普遍会存在一些问题，如：（1）、热力除氧耗资较高热力除氧器是通过加入蒸汽将水加热至沸点而达到除氧的目的。
由于煤、水、电的价格在逐步提高，从而蒸汽成本也就在不断提高，因此造成蒸汽除氧成本也就越来越高。
且大多数热力除氧器的负荷与锅炉不配套，是“大马拉小车”的现象，也就造成了除氧器自耗汽率的加大，增加了除氧的成本。
（2）热力除氧的除氧效果不稳定热力除氧在运行中普遍存在除氧效果不稳定的问题，主要原因是由于锅炉热负荷不稳定，且有启停运频繁的情况，导致除氧温度就难以稳定，很难达到除氧效果。
锅炉停运以后，热力除氧温度很快降低，再启运时，要达到额定的除氧温度，就要间隔一段时间，这段时间的进水都是含氧水，这对锅炉的防腐是十分不利的。
给水除氧不够彻底或者干脆不除氧时，使锅炉给水溶解氧含量超过国家《工业锅炉水质量》（GB1576-2001）标准要求，从而造成锅炉金属氧腐蚀是必然的。
氧腐蚀是锅炉系统最常见也较严重的腐蚀形态，它的形式一般是溃疡型和小孔型的局部腐蚀，一旦形成小孔型腐蚀，则孔内外形成电位差，构成微型腐蚀电池，孔内腐蚀将会越来越严重，若不加以控制，就有穿孔的危险，而且腐蚀产物（铁的氧化物）会随给水进入锅内，沉积或附着在锅炉管壁和受热面上，形成难溶且传热差的铁垢，既浪费燃料，又严重危害锅炉的安全经济运行。
高海拔地区大气式热力除氧器运行总结
锅炉给水泵Ａ
锅炉给水泵Ｂ
图１ 甲醇装置热 力除氧器 工艺 流程
３ 甲醇装置热力 除氧器 运行情 况
３ ． １ 运行初 期 存在 的 问题
０ ． ０ ２ ＭＰ ａ （ 表压 ） 、 温度 在 ９ ９ ～１ ０ ２ ． ０℃ ； 修 正后 ，
除氧器 压力 在 ０ ． ０ １ ０ — ０ ． ０ １ ３ ＭＰ ａ （ 表压） 、 温 度 在 ９ ４ ． ７ ～ ９ ５ ． ７℃ 。执 行修 正 后 的 工艺 指标 ， 并 进行
第４ ５卷
第 ８期
２ ０ １ ７年 ８月
２ ３
３ 减少熔硫残液量 ， 缓解对二脱再生的影响
二脱 连 续熔 硫 形 成 的 残 液 量 为 ４ ０ ｍ ／ ｄ ， 白 班抽 残液 时 ， 再 生槽 泡沫 逐渐 变虚 ， 破 坏硫 泡沫 的
行 时开 ２ １支 ， 为 确保 再 生 槽 正 常液 位 ， 一 是将 浮
ｌ 装 置 概 况
青海 盐湖 工业 股份 有 限公 司化丁 分公 司 甲醇 装置 是青 海盐 湖集 团 １ ０ ０ ０ ｋ ｔ ／ ａ钾肥 综 合利 用 项
目的重要 环节 和 主 要 生产 装置 之 一 ， 年 设 计 生 产
法 除 去水 中 的溶 解氧 。热 力除 氧器 的工作 原理 是
２ ． ２ 热 力除 氧器 工艺流 程
甲醇 装 置 热 力 除氧 器 工艺 流 程 如 图 １ 所示 。
压缩 机 压 缩 合 成 气 、 ５ ． ０ ＭＰ ａ低 压 合 成 以 及 “ ３＋１ ” 塔 精 馏 的 工 艺 方 法 生 产 精 甲醇 。制 氢装 置 以 甲醇 合成 装 置 的 弛放 气 为原 料 ， 回收 氢 气 返 回合 成 系统 以调节 氢碳 比或 送至 合成 氨装 置 回收
大气式热力除氧器除氧效果不佳原因分析及措施
75中国设备工程 2016.06中国设备工程Engineer ing hina C P l ant大气式热力除氧器除氧效果不佳原因分析及措施冉友根（贵州轮胎股份有限公司动力供应公司，贵州 贵阳 550008）摘 要：通过对热力除氧器的原理和运行现状进行分析，找出热力除氧器运行中除氧效果不佳的原因，并提出解决方法，保证除氧效果。
关键词：热力除氧器；溶解氧；压力；温度中图分类号：TK223.5+22 文献标识码：B 文章编号：1671-0711（2016）06-0075-02一、前言锅炉给水与空气接触水中会溶解一部分氧气，在进入锅炉之前若不除掉这部分溶解氧，溶解氧与锅炉受热面接触在吸热过程将会快速发生氧化反应使受热面因氧腐蚀而出现漏水、爆管等，严重影响了锅炉的使用安全和寿命，为了防止受热面氧腐蚀，在给水进入锅炉之前需采用一种专业设备除氧器把水中的溶解氧除掉。
贵州轮胎股份有限公司两台锅炉所配备的大气式热力除氧器投运以来水中溶解一直氧超标，致使锅炉给水溶解氧长期维持在50μg/L 远远高于中温中压锅炉给水水质标准所要求的溶解氧小于等于15μg/L，锅炉在如此高的溶解氧环境中运行受热面会迅速氧腐蚀而损坏，因此解决该问题，刻不容缓。
二、运行现状、原理分析及解决措施1.运行现状分析根据除氧设计规定：正常运行时要求水位80%、压力25kPa、温度104℃；从2014年5月份投运以来除氧器的运行参数一直偏离设计要求，锅炉给水溶解氧运行检测数据显示经常超标，通过分析除氧器参数在DCS 系统内生成的报表发现锅炉给水含氧量变化最大、上升最快都是发生在除氧器内温度和压力波动情况下。
除氧器内部参数（压力、温度）常会在水位高于设定值时和水位低于设定值时出现异常波动。
下表数据是除氧器运行参数在DCS 中控系统内生成的报表（表1）。
2.除氧原理空气中氧气占五分之一左右，当水裸露于空气中时部分氧气就会融于其中进入锅炉后对受热面进行腐蚀。
氨与联氨——精选推荐
氨与联氨除氧1、锅炉系统的腐蚀⼯业锅炉、电站锅炉、热⽔锅炉和余热锅炉等热⼒设备的⼯质是⽔和蒸汽，锅炉给⽔系统的腐蚀是锅炉发⽣事故、造成经济损失的主要原因，腐蚀所引起的设备或部件损坏、检修时间和劳动⼒、装置停产，甚⾄发⽣严重的安全事故所带来的损失是巨⼤的。
给⽔中的溶解氧通常是造成热⼒设备腐蚀的主要原因，其来源主要由锅炉给给⽔或热⼒管⽹返回的热⽔、凝结⽔在循环运⾏中漏⼊空⽓、汽轮机或凝汽器或凝结⽔泵的密封不严密等，它可以导致在运⾏期间和停⽤期间的氧腐蚀，为防⽌和减轻锅炉运⾏期间的氧腐蚀，必须对锅炉给⽔进⾏除氧。
锅炉给⽔中溶解氧分别以化学腐蚀、电化学腐蚀、氧差腐蚀等形式对锅炉本体、汽轮机、给⽔管⽹等造成不同的腐蚀，特别是在疏松的污垢下、⽔渣沉积处、缝隙处及应⼒不平稳处容易发⽣腐蚀，造成溃疡穿孔等，对⾦属强度损坏⼗分严重，是影响锅炉安全及寿命的重要因素。
另外，近年来电⼚的运⾏变化及调峰状态情况增加，导致机组不可避免的处于短期、中期或长期停备⽤状态，在停⽤过程中，如果不采取任何措施，锅炉等热⼒设备⽔汽侧的⾦属表⾯由于暴露在含氧21%的空⽓中将发⽣严重腐蚀，这⽐采取了严格除氧措施的运⾏阶段的腐蚀严重的多。
因此，锅炉⽔中的溶解氧必须达到国家规定的锅炉⽔质标准要求，尽可能地降低给⽔中溶解氧的含量，锅炉压⼒越⾼，所允许的规定值越低，热⼒除氧、解吸除氧的深度是有限的，锅炉给⽔的深度除氧均采⽤化学除氧或热⼒除氧基础上辅以化学除氧。
化学除氧是在锅炉给⽔中加⼊能与氧反应⽽减少⽔中溶解氧的化学除氧剂，使⽔中溶解氧含量降低的⼀种处理⽅法。
理想的除氧剂应具备的条件是：⾸先是与溶解氧的反应速度快；其次是除氧剂本⾝及反应产物在⽔汽循环过程中是⽆害的；三是具有使⾦属表⾯钝化的作⽤；四是对⽣产⼈员的健康影响最⼩；使⽤时便于操作控制。
2、锅炉⽔质要求和给⽔除氧现状国标GB1576-2001《⼯业锅炉⽔质》要求：蒸汽锅炉的给⽔应采⽤炉外化学处理，额定蒸发量≤2t/h，且额定蒸汽压⼒≤1.0Mpa的蒸汽锅炉也可采⽤炉内加药处理，但必须对锅炉的结垢、腐蚀和⽔质加强监督，认真做好加药、排污和清洗⼯作，当锅炉额定蒸发量≥6t/h时应除氧，额定蒸发量＜6t/h的锅炉如发现局部腐蚀时，应采取除氧措施，对于压⼒≤1.6Mpa（表压）的蒸汽锅炉给⽔溶解氧含量≤0.1mg/L，压⼒＞1.6Mpa（表压）的蒸汽锅炉和汽轮机⽤汽的锅炉给⽔溶解氧含量≤0.05mg/L，对于额定功率≤4.2MW的热⽔锅炉可采⽤炉内加药处理，但必须对锅炉的结垢、腐蚀和⽔质加强监督，认真做好加药⼯作，热⽔锅炉额定功率≥4.2MW时应除氧，锅炉给⽔溶解氧含量≤0.1mg/L，额定功率＜4.2MW的热⽔锅炉给⽔应尽量除氧。
12MW高炉煤气发电设计方案
12MW高炉煤气发电工程方案山东省能源建筑设计院二〇一二四月1 概述1.1. 工程建设规模本工程系高炉煤气发电新建工程，建设规模为1³12MW机组。
该项目装机容量为1×65t/h燃气锅炉和1³12MW凝汽式汽轮发电机组。
1.2 工程简介本电站为无锡有限公司高炉煤气发电综合利用项目，站址位于公司院内。
无锡有限公司现已建成高炉所产煤气量扣除高炉自身利用及烧结利用后，还有约60000Nm3/h的富余量，可供发电用。
拟建电站为无锡冶金有限公司下属分厂，以富余高炉煤气为燃料，属高炉煤气综合利用发电站。
根据国内目前发电机组和煤气锅炉的实际生产情况，发电站主机选型确定为1³12MW国产煤气发电机组。
发电站站址内占地面积本期为1.052ha。
电站燃料（高炉煤气）采用管道输送至厂。
电厂补给水源取自水源地。
补给水由冶金公司原有工业供水管网供水，采用带机械通风冷却塔的循环冷却方式。
本电站电能以10kV电压直接送入无锡冶金有限公司原10kV变电站，再通过10kV变电站向公司各变配所供电。
1.3 设计指导思想和主要技术原则1.3.1设计指导思想本设计方案在遵循国家技术经济和能源政策的前提下，充分体现和认真贯彻国家的基本建设方针政策。
按照国家颁发的有关规程、规范和标准，根据我国国情，合理确定设计标准，以降低工程造价，节约用地及用水、节约材料和能源，并符合环境保护和水土保持的要求。
技术上采用成熟的先进技术，方便施工、运行和检修，保证机组安全稳定运行，满发多发，以取得工程建设的最大综合经济效益。
尽力做到技术先进、经济合理、运行安全可靠。
1.3.2主要设计原则1.3.2.1站址：电站站址位于无锡有限公司院内。
1.3.2.2总平面布置：在保证生产工艺流程合理，满足施工和生产要求的前提下，站区总平面布置按1³12MW规模设计。
1.3.2.3主机选型：本工程装设1³12MW凝汽式汽轮发电机组+1³65t/h中温中压高炉煤气锅炉。
锅炉给水除氧
锅炉给水除氧在锅炉检验中发现 , 锅炉结垢已不是主要倾向。
氧腐蚀的问题显得格外突出 , 因氧腐蚀造成的锅炉事故有逐年上升趋势。
给水中溶解氧的存在是锅炉发生化学腐蚀和电化学腐蚀的主要因素。
为保证锅炉安全经济运行 , 在 GB1576 《工业锅炉水质》标准中明文规定:“当锅炉额定蒸发量大于等于 6t/h 时应除氧 , 额定蒸发量小于 6t/h 的锅炉如发现局部腐蚀时 , 应采取除氧措施 , 对于供汽轮机用汽的锅炉给水含氧量应小于等于 0.05mg/L 。
锅炉额定功率大于等于 4.2MW 时 ,热水锅炉给水应除氧 , 额定功率小于 4.2MW 的热水锅炉给水应尽量除氧。
“但由于除氧方法选择不当或不采取任何除氧措施 , 锅炉给水中的氧和二氧化碳 , 随着水的流程逐渐与金属发生反应 , 所以省煤器最容易发生腐蚀。
其次是给水管道和锅筒水位线附近 , 其腐蚀速度相当快。
给水除氧的方法多数蒸汽锅炉采用热力除氧 , 少数采用化学除氧和真空除氧。
热力除氧不适用热水锅炉。
一、化学除氧法化学除氧法是将给水通过一定的化学反应而达到除氧的目的。
常用的有药剂除氧、钢屑除氧两种。
1. 药剂除氧常用的化学除氧剂有亚硫酸纳和联氨 , 将其加入给水后与氧气发生化学反应 , 生成无腐蚀性的物质。
加亚硫酸销时 , 通常将药剂配成 6~9 × 10-2 浓度的溶液 , 通过压差式加药罐加入锅炉给水中。
联氨易挥发 , 对人体呼吸系统和皮肤有危害 , 使用时必须加强防护。
经验证明 , 对低压锅炉 , 若保持锅水中联氨含量在 20~3O mg/L 时 , 即使给水不在锅外除氧 , 也可防止锅炉腐蚀。
2. 钢屑除氧当给水流经钢屑除氧器 ( 图 7-7)时 , 水中的氧在与钢屑接触过程中即可使钢屑氧化同时除去水中的氧。
常用的钢屑为 0~6 号普通碳素钢 , 切不可用合金钢屑。
影响钢屑除氧效果的因素很多 ,主要有下列四个方面 :(1) 水的流速。