板式基础计算倾覆稳定

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抗风倾覆稳定性计算书(幕墙和广告牌立柱、地脚螺栓、地基等抗倾覆稳定性计算大全)

抗风倾覆稳定性计算书(幕墙和广告牌立柱、地脚螺栓、地基等抗倾覆稳定性计算大全)

抗风倾覆稳定性计算书(幕墙和广告牌立柱、地脚螺栓、地基等抗倾覆稳定性计算大全)抗风倾覆稳定性计算书案例一:广告牌计算书SAP2000案例二:广告牌计算书PKPM-STS案例三:单柱或多柱广告塔主要结构造型计算附件一:螺栓强度核算表附件二:基础抗风稳定性简易计算附件三:广告牌地脚螺栓强度简易核算广告牌计算书SAP2000一、工程概况本工程为一广告牌,该广告牌为立体桁架组成的结构体系,桁架采用角钢连接。

二、设计所依据的规范1、户外广告设施钢结构技术规程(CECS148-2003)2、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)3、钢结构设计规范(GB50017-2003)4、钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程(JGJ82-91)三、荷载情况1、恒载:结构自重程序自动计入2、活载:0.35kN/m23、基本雪压:0.3kN/m24、基本风压:Wo=0.35kN/m,地面粗糙度:C类。

5、抗震设防烈度:8度,设计基本地震加速度:0.20g,设计地震分组:第三组6、水平地震影响系数最大值:0.167、建筑物场地类别:Ⅱ类,特征周期值:0.35s,结构阻尼比:0.058、抗震等级:三级。

四、总体结构布置形式1、喷绘图案广告位高度h=4.68m2、广告牌高H=5m3、广告牌全长L=30m五、风荷载计算1、基本风压ω0=0.35KN/m22、标准风压ω=β×K×Kz×ω0=0.77KN/m2其中:风振系数β=2.3;体型系数K=1.3;风压高度变化系数Kz=0.74六、计算过程1、SAP2000整体模型:2、SAP2000计算喷绘广告位每个柱脚迎风面一根(即轴2处,其他轴线处均等于或小于该轴线)方钢管最大弯矩、剪力、挠度:由分析可得:最大剪力为32.362KN;最大弯矩为M J=14.9655KN·M;最大挠度为7.86mm由于喷绘广告位每个柱脚背风面方钢管弯矩、剪力、挠度均小于每个柱脚迎风面方钢管弯矩、剪力、挠度,所以此处不再示明。

T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米

T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米

矩形板式桩基础计算书计算依据:1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017、塔机属性、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算-4承台底标高d1(m)基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值:G k=bl(h cγ+h' γ ')=6.5 × 6.5 × (1.4 × 25+0× 19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值:G=1.35G k=1.35 ×1478.75=1996.312kN 桩对角线距离:L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下:Q k=(F k'+G k)/n=(558+1478.75)/4=509.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk 'h)/L=(558+1478.75)/4+(2322+86 1.4×)/6.788=868.987kNQ kmin =(F k'+G k )/n-(M k'+F Vk 'h)/L=(558+1478.75)/4-(2322+86 1.4×)/6.788=149.388kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4+(3134.7+116.1 1.4)/×6.788=1173.132kNQ min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4-(3134.7+116.1 1.4)/6×.788=201.674kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长:u=π d=3.14 × 0.5=1.571mh b/d=1 ×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16 2×=0.32空心管桩桩端净面积:A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14 [×0.52-(0.5-20×.125)2]/4=0.147m2空心管桩敞口面积:A p1=π (d-2t)2/4=3.14 (×0.5-2 0×.125)2/4=0.049m2 承载力计算深度:min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mf ak=(0.55 2×60)/3.25=143/3.25=44kPa承台底净面积:A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(6.5 6.×5-4×(0.147+0.049))/4=10.366m2 复合桩基竖向承载力特征值:R a=ψuΣs q ia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+ ηc f ak A c=0.8 ×1.571 ×(2.7 ×12+1.5 ×70+6.1 ×40+0.7×80)+3500×(0.147+0.32 0×.049)+0.1 4×4×10.366=1164.715kNQ k=509.188kN ≤R a=1164.715kNQ kmax=868.987kN ≤ 1.2a R=1.2 ×1164.715=1397.658kN 满足要求!2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin =149.388kN ≥0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算!3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积:A ps=nπd2/4=15 ×3.142 ×10.72/4=1349mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:Q=Q max=1173.132kN桩身结构竖向承载力设计值:R=1500kNQ=1173.132kN≤1500kN满足要求!(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin =149.388kN ≥0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算!4、裂缝控制计算Q kmin =149.388kN ≥0不需要进行裂缝控制计算!五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重F max=F/n+M/L=753.3/4+3134.7/6.788=650.11kNF min =F/n-M/L=753.3/4-3134.7/6.788=-273.46kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=650.11 (4×.8-1.8)/2=975.165kN.mM y= F max (a l-B)/2=650.11 (4×.8-1.8)/2=975.165kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-273.46 (4×.8-1.8)/2=-410.19kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-273.46 (4×.8-1.8)/2=-410.19kN.m计算底部配筋时:承台有效高度:h0=1400-50-22/2=1339mm计算顶部配筋时:承台有效高度:h0=1400-50-22/2=1339mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=753.3/4 + 3134.7/6.788=650.11kN 受剪切承载力截面高度影响系数:βhs=(800/1339)1/4=0.879 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25ma1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25m 剪跨比:λb'=a1b/h0=1250/1339=0.934,取λb=0.934;λl'= a1l/h0=1250/1339=0.934,取λl=0.934;承台剪切系数:αb=1.75/( bλ+1)=1.75/(0.934+1)=0.905αl=1.75/( l+λ1)=1.75/(0.934+1)=0.905βhsαb f t bh0=0.879 ×0.905 ×1.57 ×103×6.5 ×1.339=10873.203kN3βhsαl f t lh0=0.879 ×0.905 ×1.57 ×103×6.5 ×1.339=10873.203kNV=650.11kN≤ min( hβsαb f t bh0,βhsαl f t lh0)=10873.203kN满足要求!3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围:B+2h0=1.8+2 ×1.339=4.478ma b=4.8m>B+2h0=4.478m,a l=4.8m>B+2h0=4.478m角桩内边缘至承台外边缘距离:c b=(b-a b+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1mc l=(l-a l+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1m 角桩冲跨比::λb''=a1b/h0=1250/1339=0.934,取λb=0.934;λl''= a1l/h0=1250/1339=0.934,取λl=0.934;角桩冲切系数:β1b=0.56/( bλ+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494β1l=0.56/( l+λ0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494[ β1b(c b+a lb/2)+ β1l(c l+a ll/2)] hβp·f t·h0=[0.494 (×1.1+1.25/2)+0.494 (1.1×+1.25/2)]0.9×5 ×1570×1.339=3403.902kNN l=V=650.11kN≤[1βb(c b+a lb/2)+ β1l (c l+a ll /2)] hβp·f t·h0=3403.902kN 满足要求!4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=975.165 1×06/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.005 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2 0×.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=975.165 1×06/(0.997 1×339×300)=2434mm2最小配筋率:ρ=0.15%承台底需要配筋:A 1=max(A S1, ρbh0)=max(2434,0.00156×500×1339)=13056mm2承台底长向实际配筋:A S1'=15824mm2≥A1=13056mm2满足要求!(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x /(α2f c lh02)=975.165 ×106/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.0050.5 0.5ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2 0×.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=975.165 1×06/(0.997 1×339×300)=2434mm2最小配筋率:ρ=0.15%承台底需要配筋:A 2=max(A S2, ρlh0)=max(2434,0.00156×500×1339)=13056mm2承台底短向实际配筋:A S2'=15824mm2≥A2=13056mm2满足要求!(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/( α1f c bh02)=410.19 1×06/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.002 ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2 0×.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=410.19 1×06/(0.999 1×339×300)=1023mm2最小配筋率:ρ=0.15%承台顶需要配筋:A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1023,0.0015 65×00×1339,0.5 1×5824)=13056mm2承台顶长向实际配筋:A S3'=15824mm2≥A3=13056mm2满足要求!(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=410.19 1×06/(1 ×16.7 ×6500×13392)=0.002 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2 0×.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=410.19 1×06/(0.999 1×339×300)=1023mm2最小配筋率:ρ=0.15%承台顶需要配筋:A 4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1023,0.0015 650×0×1339,0.5 ×15824)=13056mm2承台顶面短向配筋:A S4'=15824mm2≥A4=13056mm2满足要求!(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 10@500。

抗滑稳定和抗倾覆稳定验算

抗滑稳定和抗倾覆稳定验算

抗滑稳定和抗倾覆稳定验算
抗滑稳定验算公式:
Ks=抗滑力/滑动力=(W+Pay)μ/Pa x≥1.3
Ks---抗滑稳定安全系数
Pax---主动土压力的水平分力,KN/m;
Pay---主动土压力的竖向分力,KN/m;
μ---基地摩擦系数,有试验测定或参考下表
土的类别摩擦系数μ
可塑 0.25~0.30
粘性土硬塑 0.30~0.35
坚塑 0.35~0.45
粉土 Sr≤0.5 0.30~0.40
中砂、粗砂、砾砂 0.40~0.50
碎石土 0.40~0.60
软质岩石 0.40~0.60
表面粗糙的硬质岩石 0.65~0.75
对于易风化的软质岩石,Ip>22的粘性土,μ值应通过试验确定。

抗倾覆稳定验算公式
Kt=抗倾覆力矩/倾覆力矩=(W*a+Pay*b)/Pax*h≥1.5
Kt---抗倾覆稳定安全系数;
a、b、h---分别为W、Pax、Pay对O点的力臂,单位m.
简单土坡稳定计算
1、无粘性土简单土坡
稳定安全系数
K=抗滑力/滑动力=tgф/tgθ
ф—为内摩擦角;θ—土坡坡角。

说明无粘性土简单土坡稳定安全系数K,只与内摩擦角ф和土坡坡角θ有关,与坡高H无关。

同一种土,坡高H大时,坡度允许值要小,即坡度平缓,坡度允许值中已包含安全系数在内。

2、粘性土简单土坡
粘性土简单土坡较复杂,其稳定坡角θ,是粘性土的性质指标c、γ、ф与土坡高度H的函数,通常根据计算结果制成图表,便于应用。

通常以土坡坡角θ为横坐标,以稳定数N=c/(γ*H)为纵坐标,并以常用内摩擦角ф值系列曲线,组合成粘性土简单土坡计算图。

TC4208塔吊基础、安装、拆除方案(附基础计算)

TC4208塔吊基础、安装、拆除方案(附基础计算)

目录第一章编制依据 (1)第二章工程概况 (2)第三章布置方案 (2)第四章施工准备工作 (3)第五章起重塔机的安装 (4)第六章调试验收 (4)第七章起重塔机的拆卸 (5)第七章起重塔机使用的安全措施 (5)第八章起重塔机安装的安全措施 (6)第九章起重塔机拆卸的安全措施 (6)第十章塔吊基础验算 (7)附图 (14)第一章编制依据1、TC4208塔吊使用说明书。

2、JGJ33—2012《建筑机械使用安全技术规程》3、《建筑地基基础设计规范》GB 50007-20114、施工现场总平面布置图。

5、国家现行质量标准和建筑、安装相关施工质量验收规范第二章工程概况建筑概况楼号楼层数长(米)宽(米)高(米)15层105.527.32025层105.527.320第三章基础施工方案1、塔吊选型根据本工程单体楼情况、国外设备供应情况、考虑成本、考虑总工期要求,本项目每栋楼各配备2台塔吊,满足施工要求。

塔吊选用吊臂较长的且较经济的TC4208(臂长42)塔吊,该塔吊臂长42米,覆盖面积较大,起吊速度较快、独立高度为28米等优点,可以满足施工要求。

塔吊布置平面图见下:2、基础选型根据本小区岩土勘察报告可见,向下开挖2.2米左右为黄土层,该土层地基承载力为120kpa,满足塔吊地基承载力要求。

塔吊基础图为0.2Mpa,不满足塔吊基础承载力要求。

根据国外基地提供的设备基础图可知,塔吊基础为十字形,基础高为1.2米,塔吊基础为将来不影响室外施工,需将塔吊基础埋入地下。

(附塔吊基础验算书)塔吊基础坑底标高如下表(标高为相对标高)塔吊号基础底标高基础顶标高室外标高1#-2.3-1.0-0.5002#-4.3-3.0-2.5003#-2.3-1.0-0.5004#-4.3-3.0-2.500标高为相对2#楼±0.000的标高值3、基础施工按照塔吊基础坑底标高表,人工开挖至设计标高值,钎探测定地基承载力值,按塔吊基础图放线,进行基础施工:基础砼垫层,垫层尺寸:3700mm*3700mm,垫层厚度100mm,绑扎基础底板钢筋(直径10的二级钢筋,间距250mm,双层双向布置),混凝土强度等级:C30,底板的厚度200mm,梁的高度1000mm,梁宽800mm,基础边长3500m,基础上部中心部分正方形边长2500mm。

中联TC6012-6 QTZ80矩形板式基础计算书

中联TC6012-6 QTZ80矩形板式基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据:1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重设计值F1(kN) 1.35F k1=1.35×443.9=599.265 起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk=1.35×107.2=144.72竖向荷载设计值F(kN) 599.265+144.72=743.985水平荷载设计值F v(kN) 1.35F vk=1.35×19.7=26.595倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k=1.35×1545.7=2086.695 非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'=1.35×443.9=599.265 水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'=1.35×80.4=108.54倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.35M k=1.35×1677.3=2264.355三、基础验算基础布置图G k=blhγc=5.8×5.8×1.3×25=1093.3kN基础及其上土的自重荷载设计值:G=1.35G k=1.35×1093.3=1475.955kN 荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:M k''=1677.3kN·mF vk''=F vk'/1.2=80.4/1.2=67kN荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力:M''=2264.355kN·mF v''=F v'/1.2=108.54/1.2=90.45kN基础长宽比:l/b=5.8/5.8=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。

格形钢板桩抗倾覆稳定性计算新方法

格形钢板桩抗倾覆稳定性计算新方法
W U Xi o f n . I u — i a — e g. L U Z o q u -
(. o ga nvr t L nyn3 4 0 , hn ; . col f n ier gS nY tsnU i rt, u n zo 12 5 C ia 1L ny nU iesy oga 6 00 C ia2 S ho o E g ei , u a e nv sy G a gh u 0 7 , hn ) i, n n — ei 5
Abs r c :T ru hr frn e n o aio fmanc re t o u ain o tbl ya an t v r r ig t a t ho g eee c sa d c mp rs no i u rn mp tt sfr a i t g is o et nn c o s i u
K e r : ellrse l h e i ; tb lya an t v ru nn ; df dsp rt nmeh d y wo ds c l a te e t l sa it g is o etr ig mo i e e aai to u s pei i o
抗倾覆稳定性分析是格形钢板桩整体稳定性
c re v t o n o d rt e iy t a i n lt nd p a tc l y o epr s nt n . u nt emeh dsi r e ov rf her to a i a r c ia i ft e e e i f y t h o
关键 词 :格 型 钢 板 桩 ;抗 倾 覆 稳 定 性 ;修 正 分 离 法
中图分类号 :T 7 . u4 31
文献标 志码 :A
文章编号 :10 — 9 22 1) 0 4 — 5 02 4 7 (0 1 — 0 5 0 12

(完整版)塔机1、塔式起重机的构造(主要结构)

(完整版)塔机1、塔式起重机的构造(主要结构)

(完整版)塔机1、塔式起重机的构造(主要结构)塔式起重机的构造(主要机构)⼀、主要机构1、基础承台基础承台塔机承台⼀般存有三种形式⑴、板式和⼗字形基础:A、它们主要要进⾏基础地基承载⼒验算:B、地基稳定性验算(基础边离基坑边>2.0m;基础底离基坑底≮1.0m;f ak≥130KN/m2C、地基变形计算(基础附近有堆载、地基持⼒层下有软⼟层)D、和基础配筋计算。

⑵、桩基承台式混凝⼟管桩、灌注桩基础:它们主要要进⾏桩端承载⼒验算、桩⾝承载⼒验算、桩抗拔⼒验算和基础承台抗弯、抗剪、抗冲切计算及配筋计算。

⑶、组合式格构钢柱基础:除上述桩基础验算外还要进⾏单根钢柱(按轴⼼受压构件)和整体格构钢柱(按压弯构件)验算塔式起重机的基础应按照其安装使⽤说明书所规定的要求进⾏设计和施⼯。

施⼯(总承包)单位应根据地质勘察报告确认施⼯现场的地基承载能⼒。

当施⼯现场⽆法满⾜塔式起重机安装使⽤说明书对基础的要求时,可⾃⾏设计基础,常⽤的基础型式包括:⑴、板式和⼗字形基础;⑵、桩基承台式(混凝⼟管桩、灌注桩)混凝⼟基础;⑶、组合式基础。

㈠、板式基础设计计算应符合下列规定:⑴、应进⾏抗倾覆稳定性和地基承载⼒验算(图1):图1 塔机承载⼒图 Mk F vkF kG k⑵、整体抗倾覆稳定性应按下式计算:1、矩形基础地基承载⼒计算应符合下列公式要求:1)、当轴⼼荷载作⽤时2)、当偏⼼荷载作⽤时,除符合上式要求外,还应符合下式要求:2、矩形基础底⾯的压⼒可按下列公式计算:1)、当轴⼼荷载作⽤时2)、当偏⼼荷载作⽤时应符合下式要求3)、当偏⼼矩时3、偏⼼矩应按下式计算,并符合要求[pB] —地⾯许⽤压应⼒,由实地勘探和基础处理情况确定,⼀般取[pB]=2×105~3×105Pa⑷、基础底板的配筋,应按抗弯计算确定;计算公式与配筋构造参见现⾏国家标准《混凝⼟结构设计规范》GB50010的相关规定。

㈡、桩基承台式混凝⼟基础的设计计算应符合下列规定:⑴、应对桩基单桩竖向抗压和抗拔承载⼒、桩⾝混凝⼟强度,承台的抗弯、抗剪、抗冲切按现⾏国家标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的规定进⾏验算(图3.2.4):图3 塔式起重机⽅形承台桩基础1——桩基础;2——桩基承台;3——塔式起重机塔⾝桩基单桩竖向承载⼒计算应符合下式:式中:Qk——荷载效应标准组合下,基桩的平均竖向⼒;Qkmax——荷载效应标准组合下,桩顶最⼤竖向⼒;Ra——单桩竖向承载⼒特征值;⑵、桩基单桩的抗拔极限承载⼒与桩⾝混凝⼟强度应按现⾏⾏业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的相关规定进⾏计算。

抗倾覆稳定性验算

抗倾覆稳定性验算

2 2 五、施工计算1、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深11.0米左右,此处的土为粘性土,可以采用“等值梁法”进行强度验算。

首先进行最小入土深度的确定:首先确定土压力强度等于零的点离挖土面的距离y ,因为在此处的被动土压力等于墙后的主动土压力即: PbK p K a 式中: P b 」土面处挡土结构的主动土压力强度值,按郎肯土压力理论进行计算即 P b 1H 2K a 2cH . K a 2——的重力密度此处取18KN/m K p ---------------- 修正过后的被动土压力系数(挡土结构变形后,挡土结构后的 土破坏棱柱体向下移动,使挡土结构对土产生向上的摩擦力, 从而使挡土结构后 的被动土压力有所减小,因此在计算中考虑支撑结构与土的摩擦作用,将支撑结构的被动土压力乘以修正系数,此处© =28°则K=1.78经计算y=1.5mK p K tg 2 454.93 K a ---------------- 主动土压力系数K a tg 2 45 0.361K p y K a H yP bK a y挡土结构的最小入土深度t o :t o y xx 可以根据P o 和墙前被动土压力对挡土结构底端的力矩相等来进行计算t o y] _6p ^^2.9m'K p K a 挡土结构下端的实际埋深应位于x 之下,所以挡土结构的实际埋深应为 t K 2 t 0 3.5m ( k 2 经验系数此处取1.2)经计算:根据抗倾覆稳定的验算,36号工字钢需入土深度为3.5米,实际入土 深度为3.7米,故:能满足滑动稳定性的要求2、支撑结构内力验算主动土压力:P a - H 2K a 2cH . K a1被动土压力:P p - H 2K p 2cK p最后一部支撑支在距管顶0.5m 的地方,36b 工字钢所承受的最大剪应力经过计算可知此支撑结构是安全的 3、管涌验算:基坑开挖后,基坑周围打大口井两眼,在进出洞口的位置,可降低I I I经计算kh ———1.25因此此处不会发生管涌现象4、顶力的计算max Q maxS zmax Q maxI x d Szmax *^— 30.3cm, d=12mm 经计算 max max 26.6MP a36b 工字钢所承受的最大正应力max 78.9MP a工程采取注浆减阻的方式来降低顶力。

板式基础计算倾覆稳定

板式基础计算倾覆稳定

板式基础计算倾覆稳定(上图为软件界面)计算倾覆稳定时,在上图红色图框部分,勾选“计算倾覆稳定”。

以下为勾选“计算倾覆稳定”后的计算书。

送电线路杆塔基础设计计算书项目名称:B_(1)基础类型:1.板式台阶计算时间:2014-09-24 09:06:08软件版本:2015计算标准:《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2005---------------------------------------------------------------------一、设计条件1.地质参数:土层数量: 3 土壤基面: 0.00 m1 层厚度: 2.00 m; 土壤重度: 16.000 kN/m^3; 土壤浮重度: 10.000 kN/m^3宽度修正参数:0.500 深度修正参数:1.200 临界深度:2.00地基承载力: 150 kPa; 计算上拔角: 20 °2 层厚度: 1.60 m; 土壤重度: 16.000 kN/m^3; 土壤浮重度: 10.000 kN/m^3宽度修正参数:2.000 深度修正参数:3.000 临界深度:3.00地基承载力: 160 kPa; 计算上拔角: 26 °3 层厚度: 5.00 m; 土壤重度: 16.000 kN/m^3; 土壤浮重度: 10.000 kN/m^3宽度修正参数:0.500 深度修正参数:1.200 临界深度:2.00地基承载力: 150 kPa; 计算上拔角: 20 °2.地下水,用于重度和浮重度取值:无地下水或不考虑地下水影响3.基本参数:主柱混凝土等级: C20 底板混凝土等级: C20主柱钢筋等级: HRB335 底板钢筋等级: HRB335混凝土重度: 22.0 kN/m^3 钢筋混凝土重度: 24.0 kN/m^3混凝土浮重度: 12.0 kN/m^3 钢筋混凝土浮重度: 14.0 kN/m^3杆塔正面基础根开: 5703 mm 杆塔侧面基础根开: 5703 mm基础附加分项系数:基础上拔稳定系数K2 = 1.60 倾覆稳定K3 = 1.60---------------------------------------------------------------------二、A;D腿(基础类型:1.板式台阶)1.基础作用力(力单位:kN 力矩单位:kN.m)(1) 下压力基础作用力: Fz = 1152.000; Fx = 151.720; Fy = 131.550; Mx = 0.000; My = 0.000(2) 上拔力基础作用力: Fz = -691.200; Fx = 91.032; Fy = 78.930; Mx = 0.000; My = 0.0002、基础尺寸设计基础埋深: 3.400 m 底板宽度: 3.200 m 混凝土体积= 5.124 m^3 台阶数: 2主柱宽度= 0.60 m 主柱高度= 3.00 m 露头高度= 0.20 m 露头体积= 0.072 m^3第1 阶: 上端宽度= 1.80 m 台阶高度= 0.30 m 下端宽度= 1.80 m第2 阶: 上端宽度= 3.20 m 台阶高度= 0.30 m 下端宽度= 3.20 m主柱配筋: 数量= 20 直径= 28 mm基础底板配筋:第1 阶:上端数量= 24 上端直径= 12 mm 下端数量= 0 下端直径= 0 mm第2 阶:上端数量= 24 上端直径= 12 mm 下端数量= 24 下端直径= 12 mm3、基础构造校核:基础构造校核--------------------通过4、基础稳定计算4.1 上拔稳定计算按土重法计算: [T] = 0.99 * 16.000 * 1.0 *(71.19 - 0.42 -1.98 ) + 122.976 = 1212.908 kN其中:ht = 3.100 m hc = 7.718 mTe ×γf = 691.200 ×1.600 = 1105.920 小于[T] = 1212.908 kN--------------------通过(91.18%)上拔倾覆稳定计算:基础自重和基础上方土重: 1212.908 kN倾覆力矩Mx: 2224.109 kN.m 倾覆力矩My: 2293.816 kN.m极限倾覆力矩: 2328.782 kN.m极限倾覆力矩大于倾覆力矩,倾覆稳定计算校核--------------------通过4.2 下压稳定计算基础上方土重量Wt = 16.0 * (3.40 * 3.20 * 3.20 - 5.052) = 476.224 kN [按无地下水考虑]fa/γrf = [160.0 + 2.00 * 16.00 * (3.20-3) + 3.00 * 16.00 * (3.40-0.5)]/0.75 = 407.467 kPaP = [F + γG * (Qf + Wt)]/A = [1152.000 + 1.2 * (122.976 + 476.224)]/10.240 = 182.719 kPaP <= fa/ γrf 基础下压计算校核--------------------通过(44.84%)Pmin = P - (Mx/Wy + My/Wx) = 182.719 - ( 473.580/5.461 + 546.192/5.461)= -4.007 kPaPmax = 0.35 * (F + G) / (Cx * Cy) = 371.693 kPa 1.2 x fa / γrf = 488.960 kPaPmax <= 1.2 * fa/ γrf 基础下压计算校核--------------------通过(76.02%)4.3 下压倾覆稳定计算:基础上方土重量Wt = 16.0 * (3.40 * 3.20 * 3.20 - 5.052) = 476.224 kN [按有地下水考虑]外力:MX= 0.00 kN.m MY= 0.00 kN.m Fx = 151.72kN Fy = 131.55kN 倾覆稳定系数:K3 = 1.60 基础自重Qf: 122.976 kN 永久荷载分项系数drG: 1.20 底板宽度b = 3.20m 基础全高h = 3.60m 基础总重dG = (Qf + G0) * drG = 719.04kN 极限抗倾覆力矩= dG * (b / 2) = 719.04 * 1.60 = 1150.464 kN.m绕x轴倾覆力矩Mx = (Fy * h + MX - Fz * b/2)*K3 = -2191.392 kN.m绕y轴倾覆力矩My = (Fx * h + MY - Fz * b/2)*K3 = -2075.213 kN.m极限抗倾覆力矩(1150.464 kN.m) > Mx(-2191.392 kN.m),计算校核--------------------通过(-190.48%)极限抗倾覆力矩(1150.464 kN.m) > My(-2075.213 kN.m),计算校核--------------------通过(-190.48%)4.4 基础底板正截面承载力计算基础下压力: Fz = 1152.000 kN, Fx = 151.720 kN, Fy = 131.550 kN4.4.1 主柱与底板交接处冲切承载力计算Fx = 151.720 Fy = 131.550 Fz = 1152.000 Mx = 473.580 kN.m My = 546.192 kN.mPmax = 215.042kPa Pmin = 15.021kPa Pc = 198.374kPaPmin = 15.021 kPa h0 = 0.53 mF1 = 0.5 × (Pmax + Pc ) * Ac = 0.5 × (215.042 + 198.374)×1.8711 = 386.771 kN[F]= 0.7 × 0.9 × 1.130 × 0.530 × 1100.000 = 415.038 kNF1 <= [F] --------------------通过4.4.2 第1阶台阶变阶处冲切承载力计算Fx = 151.720 Fy = 131.550 Fz = 1152.000 Mx = 473.580 kN.m My = 546.192 kN.mPmax = 217.320kPa Pmin = 17.299kPa Pc = 208.986kPaPmin = 17.299 kPa h0 = 0.23 mF1 = 0.5 × (Pmax + Pc ) * Ac = 0.5 × (217.320 + 208.986)×1.2831 = 273.497 kN[F]= 0.7 × 0.9 × 2.030 × 0.230 × 1100.000 = 323.562 kNF1 <= [F] --------------------通过基础上拔力: Fz = -691.200 kN, Fx = 91.032 kN, Fy = 78.930 kN4.4.3 主柱剪切承载力计算Fx = 91.032 Fy = 78.930 Fz = 691.200 Mx = 284.148 kN.m My = 327.715 kN.mPmax = 130.040kPa Pmin = 9.879kPa Pc = 81.225kPaPmin = 9.879 kPa h0 = 0.530 m b0 = 1.800 mV = 0.5 × (Pmax + Pc ) * Ac = 0.5 × (130.040 + 81.225)×2.4700 = 260.912 kN[V]= 0.6 × 1.800 × 0.530 × 1100 = 629.640 kNV < [V]--------------------通过4.4.4 第1阶台阶剪切承载力计算Fx = 91.032 Fy = 78.930 Fz = 691.200 Mx = 284.148 kN.m My = 327.715 kN.mPmax = 165.425kPa Pmin = 32.061kPa Pc = 136.252kPaPmin = 32.061 kPa h0 = 0.230 m b0 = 3.200 mV = 0.5 × (Pmax + Pc ) * Ac = 0.5 × (165.425 + 136.252)×1.7500 = 263.967 kN[V]= 0.6 × 3.200 × 0.230 × 1100 = 485.760 kNV < [V]--------------------通过5、基柱计算5.1 矩形主柱正截面承载力轴力Fz = 1152.000 kN, 弯矩Mx = 394.650 kN.m 弯矩My = 455.160 kN.m轴力Fz = -691.200 kN, 弯矩Mx = 236.790 kN.m 弯矩My = 273.096 kN.m计算配筋总面积= 108.01 cm^2平行X两侧计算配筋面积= 63.29 cm^2 配筋率= 1.758 %平行Y两侧计算配筋面积= 69.36 cm^2 配筋率= 1.927 %配筋率要求配筋面积= 11.88 cm^2平行X两侧计算配筋面积= 5.94 cm^2 配筋率= 0.165 %平行Y两侧计算配筋面积= 5.94 cm^2 配筋率= 0.165 %实际配筋总面积= 123.15 cm^2 实际配筋率= 3.421 %平行X两侧实际配筋面积= 73.89 cm^2 实际配筋率= 2.053%平行Y两侧实际配筋面积= 73.89 cm^2 实际配筋率= 2.053%正截面承载力校核--------------------通过5.2 主柱斜截面承载力计算双肢箍筋截面面积Asv = 2 * (M_PI * (d * d)/ 4 ) = 100.53 mm^2 h0 = 0.550 mV = 220.890 kN 小于Vcs = 357.773 kN--------------------通过V = 132.534 kN 小于Vcs = 357.773 kN--------------------通过6、台阶和底板配筋计算6.1 校核1阶台阶配筋面积单侧实际配筋面积: 27.14 cm^2 > 单侧所需最小配筋面积: 26.81 cm^2 ----------通过实际配筋面积: 27.14 cm^2 > 配筋率要求配筋面积: 10.80 cm^2----------通过6.2 校核底板配筋面积单侧实际配筋面积: 27.14 cm^2 > 单侧所需最小配筋面积: 26.27 cm^2 ----------通过实际配筋面积: 27.14 cm^2 > 配筋率要求配筋面积: 19.20 cm^2----------通过7、地脚螺栓计算标准[DL/T5219-2005 9.8.1]地脚螺栓直径地脚螺栓的间距地脚螺栓个数强度设计值箍筋直径锚固长度M56 320 4 160 14 1400最大上拔力691.20 kN < 1299.21 kN(净截面积2030.02 * 强度设计值160 * 根数4 * 1e-3) ------ 满足要求!-----------------计算完成-------------------后的计算书。

混凝土结构倾覆稳定性计算规程

混凝土结构倾覆稳定性计算规程

混凝土结构倾覆稳定性计算规程一、前言混凝土结构是建筑工程中常见的结构形式,其稳定性是建筑工程中必须要考虑的重要问题之一。

倾覆是混凝土结构最常见的稳定问题之一,因此,混凝土结构倾覆稳定性的计算规程对于建筑工程的设计和施工至关重要。

二、计算规程1.倾覆稳定性的概念倾覆稳定性是指混凝土结构在受到外力作用下,其底部转动或滑动,导致结构失去平衡的现象。

倾覆稳定性的计算是建筑工程中必须要考虑的重要问题之一。

2.计算方法(1)确定结构倾覆的方向和形式。

(2)计算结构受到的倾覆力矩。

(3)计算结构的倾覆抵抗力矩。

(4)比较两个力矩的大小,以确定结构是否稳定。

3.计算步骤(1)确定结构倾覆的方向和形式。

根据混凝土结构的实际情况和受力情况,确定结构倾覆的方向和形式。

例如,柱子的倾覆方向可能是垂直于地面的方向,而墙体的倾覆方向可能是垂直于墙面的方向。

(2)计算结构受到的倾覆力矩。

根据结构的受力情况,计算结构受到的倾覆力矩。

倾覆力矩的大小取决于结构的重心高度和外力作用点的位置。

倾覆力矩的计算公式为M=F×h,其中M为倾覆力矩,F为外力作用点的水平分量,h为结构重心高度。

(3)计算结构的倾覆抵抗力矩。

根据结构的几何形状和材料力学特性,计算结构的倾覆抵抗力矩。

倾覆抵抗力矩的大小取决于结构的几何形状和材料力学特性。

倾覆抵抗力矩的计算公式为MR=W×r,其中MR为倾覆抵抗力矩,W为结构质量,r为结构倾覆的半径。

(4)比较两个力矩的大小,以确定结构是否稳定。

将倾覆力矩和倾覆抵抗力矩进行比较,如果倾覆力矩大于倾覆抵抗力矩,则结构不稳定,需要采取相应的措施来提高结构的倾覆稳定性。

4.计算注意事项(1)计算时应考虑结构的实际情况和受力情况。

(2)计算中应考虑结构的材料力学特性和几何形状。

(3)计算时应注意单位的统一和精度的保证。

(4)计算结果应与实际情况进行比较,以确定计算结果的可靠性。

三、结论混凝土结构倾覆稳定性的计算规程是建筑工程中必须要考虑的重要问题之一。

塔吊抗倾覆稳定性和地基承载力验算报告

塔吊抗倾覆稳定性和地基承载力验算报告

一、塔式起重机安装1、塔式起重机安装条件,安装前,必须经维修保养,并应进行全面的检查,确认合格后方可安装。

2、塔式起重机的基础及其地基承载力应符合使用说明书和设计图纸的要求。

安装前应对基础进行验收,合格后方可安装。

基础周围应有排水设施。

3、塔式起重机基础应按使用说明书的要求进行设计,且应符合现行国家标准《塔式起重机安全规程》GB5144及《塔式起重机》GB/T5031的规定。

4、内爬式塔式起重机的基础、锚固、爬升支承结构等应根据使用说明书提供的荷载进行设计计算,并应对内爬式塔式起重机的建筑承载结构进行验算。

二、塔式起重机基础的设计1、塔式起重机的基础应按国家现行标准和使用说明书所规定的要求进行设计和施工。

施工单位应根据地质勘察报告确认施工现场的地基承载力。

2、当施工现场满足塔式起重机使用说明书对基础的要求时,可自行设计基础,可采用下列常用的基础形式;板式基础。

根据QTZ315(ZJ7035)塔式起重机基础的设计要求,其基础底板地耐力不小于0.2mpa(200T/m2)。

而根据黄石市佳境建筑设计XXX提供的勘察报告;粘土含碎石,承载力特征值为480~500kPa。

经过计算地耐力数据满足设计要求。

3、板式基础设计计算应符合下列规定;a、应进行抗倾覆稳定性和地基承载力验算。

b、整体抗倾覆稳定性应满足下式规定:4、板式基础是指矩形、截面高度不变的混凝土基础,组合式基础是指由若干格构式钢柱或钢管柱与其下端连接的基础、以及上端连接的混凝土承台或型钢平台组成的基础。

对计算说明如下:a、计算公式中,在计算地基承载力时采用的是荷载标准组合;而在板式基础设计与桩基承台的抗弯、抗剪、抗冲切计算时,采用的是荷载基本组合。

荷载组合系数取值应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的相关规定。

如某型号的塔式起重机作用在基础顶面的最不利荷载标准值为:弯矩M k等于725kN·m,竖向力F k等于1281kN,水平力F Vk等于158kN。

梁板式筏基抗倾覆计算

梁板式筏基抗倾覆计算

梁板式筏基抗倾覆计算一、设计条件1.基础尺寸:长度42.875m ,宽度19.35m ,厚度0.45m ,顶面覆土3.4m 。

2.上部建筑:11层机械式公共停车楼。

长度41.725m ,宽度18.85m ,高度25.94m 。

二、横向作用: 1.风荷载:根据GB5009-2001(2006年版) 7.1.1条:20 1.00.62 1.30.80.6448/k z z s W M W KN m βμ==⨯⨯⨯=荷载近似认为倒三角形分布: 倾覆力矩设计值为:0121.40.644825.9441.75(25.94 3.40.45)10329.2·23v M KN m =⨯⨯⨯⨯⨯⨯++=2. 地震作用:厦门:设防烈度7度,设计基本地震加速度值0.15g ,设计地震分组:二组。

Ⅱ类场地。

根据GB50011-2010 : 5.1.4 条:m a x 0.12α= 0.40g T s =由上部计算得:T 1=1.1s , 0.04ξ= 15g g T T T ≤≤ 所以 0.050.040.90.9190.360.04γ-=+=+⨯ 20.050.0410.08 1.070.3 1.60.04η-=+=+⨯ 0.9192max 0.4()() 1.070.120.05071.1g r T Tαηα==⨯⨯= 层数 自重(KN ) 可变荷载 (KN ) 重力荷载 代表值(KN ) 1 875 428 1089 2 673 470 908 3 636 480 876 4 595 480 835 5 606 480 846 6 635 480 875 7 606 480 848 8 602 312 958 9 684 480 924 10 1044 1024 1556 11589598888由 5.2.1 条10.05070.85448.2nEK i i F G KN ==⨯=∑0.350.55g s T s <≤ 1 1.40.40.56T s >⨯= 10.08 1.10.010.098δ=⨯+= 1186776 mnjjj G HKN ==∑ 由1(1)i ii EK n njjj G H F F G Hδ==-∑得各层地震作用及倾覆力矩如下:F 1=15.32KN F 2=18.28KN F 3=21.33KN F 4=23.86KN F 5=27.74KNF 6=32.39KN F 7=34.89KN F 8=34.46KN F 9=46.90KN F 10=91.99KN F 11=57.15KN1.311047.2OVi i MFH KN =⨯=∑∑·m综上,倾覆力矩为 11047.2KN ·m 。

结构抗倾覆验算及稳定系数计算

结构抗倾覆验算及稳定系数计算

结构抗倾覆验算及稳定系数计算【摘要】结构的整体倾覆验算直接关系到结构的整体安全,是结构设计中一个重要的整体指标,本文就结构抗倾覆验算、抗倾覆稳定系数以及工程中应注意的事项进行阐述。

【关键词】整体倾覆验算;抗倾覆稳定系数一、当高层、超高层建筑高宽比较大,水平风、地震作用较大,地基刚度较弱时,结构整体倾覆验算很重要,它直接关系到结构安全度的控制。

2009年6月27日发生在上海闵行区的13层在建楼房整体倒塌事件就是一个典型的事故案例。

《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010(以下简称《高规》),《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(以下简称《抗规》),《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011(以下简称《地基规范》),《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》JGJ6-2011(以下简称《箱基规范》)均对抗倾覆验算有规定。

对单幢建筑物,在均匀地基的条件下,基础底面的压力和基础的整体倾斜主要取决于作用的准永久组合下产生的偏心距大小。

对基底平面为矩形的筏基,在偏心荷载作用下,结构抗倾覆稳定系数KF可用下式表示:其中:MR—抗倾覆力矩值,MR = GB/2;MOV—倾覆力矩值,MOV = V0(2H2/3+H1)=Ge;图2基地反力计算示意图中,B—基础底面宽度,e—偏心距,a—合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离。

偏心距e、a、基础底面宽度B、结构抗倾覆稳定系数KF推导关系如下:a+e=B/2 (1)3a+c=B (2)有(1)式、(2)式可推出:从式中可以看出,偏心距e直接影响着抗倾覆稳定系数KF, KF随着e/B的增大而减小,因此容易引起较大的倾斜。

典型工程的实测证实了在地基条件相同时,e/B越大,则倾斜越大。

高层建筑由于楼身质心高,荷载重,当筏形基础开始产生倾斜后,建筑物总重对基础底面形心将产生新的倾覆力矩增量,而倾覆力矩的增量又产生新的倾斜增量,倾斜可能随时间而增长,直至地基变形稳定为止。

板的稳定计算公式

板的稳定计算公式

板的稳定计算公式板的稳定计算公式是结构工程领域中非常重要的内容,它可以帮助工程师们预测和评估板在受力情况下的稳定性。

在实际工程设计中,经常需要对板的稳定性进行计算,以确保结构的安全性和稳定性。

下面我们来详细介绍板的稳定计算公式。

首先,板的稳定性计算通常包括两种情况:一是受压稳定,即板在受压力作用下的稳定性;二是受弯稳定,即板在受弯矩作用下的稳定性。

对于板的受压稳定性计算,常用的计算公式是欧拉公式,即板的稳定性方程为Pcr = π²E(t/kl)²,其中Pcr 为板的临界压力,E为板的弹性模量,t为板的厚度,k为板的有效长度系数,l为板的长度。

在实际工程设计中,为了简化计算,常常采用一些简化的公式来进行板的稳定性计算。

例如,对于矩形板的受压稳定性计算,可以采用Kt系数法,即板的稳定性方程为Pcr = Ktπ²E(t/l)²,其中Kt为板的稳定性系数,一般取为0.95。

对于板的受弯稳定性计算,常用的计算公式是板的受弯稳定性方程为Mcrl =π²E(t/kl)²,其中Mcrl为板的临界弯矩,E为板的弹性模量,t为板的厚度,k为板的有效长度系数,l为板的长度。

在实际工程设计中,为了简化计算,常常采用一些简化的公式来进行板的受弯稳定性计算。

例如,对于矩形板的受弯稳定性计算,可以采用Kb系数法,即板的受弯稳定性方程为Mcrl = Kbπ²E(t/l)²,其中Kb为板的稳定性系数,一般取为0.7。

需要注意的是,板的稳定性计算是一个复杂的工程问题,受到很多因素的影响,如板的材料性质、尺寸、受力情况等,因此在进行板的稳定性计算时,需要综合考虑各种因素,选择合适的计算公式,确保计算的准确性和可靠性。

此外,为了保证结构的安全性,工程设计中通常会对板的稳定性进行安全系数的考虑,以确保板在受力情况下的稳定性和安全性。

XGT6015A-8S矩形板式桩基础计算书

XGT6015A-8S矩形板式桩基础计算书

矩形板式桩基础计算书计算依据:1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值:G k=bl(hγc+h'γ')=6×6×(1.25×25+0×19)=1125kN承台及其上土的自重荷载设计值:G=1.35G k=1.35×1125=1518.75kN 桩对角线距离:L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下:Q k=(F k'+G k)/n=(505+1125)/4=407.5kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(505+1125)/4+(1976+107×1.25)/6.788=718.296kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(505+1125)/4-(1976+107×1.25)/6.788=96.704kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(681.75+1518.75)/4+(2667.6+144.45×1.25)/6.788=969.699kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(681.75+1518.75)/4-(2667.6+144.45×1.25)/6.788=130.551kN 四、桩承载力验算桩身周长:u=πd=3.14×0.5=1.571mh b/d=1×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积:A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.1)2]/4=0.126m2 空心管桩敞口面积:A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.1)2/4=0.071m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)=0.8×1.571×(7.7×37.25+1.4×40.25)+2250×(0.126+0.32×0.071)=764.884kN Q k=407.5kN≤R a=764.884kNQ kmax=718.296kN≤1.2R a=1.2×764.884=917.86kN满足要求!2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=96.704kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算!3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积:A ps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:Q=Q max=969.699kN桩身结构竖向承载力设计值:R=8630.501kNQ=969.699kN≤8630.501kN满足要求!(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=96.704kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算!4、裂缝控制计算Q kmin=96.704kN≥0不需要进行裂缝控制计算!五、承台计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=681.75/4+2667.6/6.788=563.412kNF min=F/n-M/L=681.75/4-2667.6/6.788=-222.537kN承台底部所受最大弯矩:M x=2F max(a b-B)/2=2×563.412×(4.8-1.6)/2=1802.919kN.mM y=2F max(a l-B)/2=2×563.412×(4.8-1.6)/2=1802.919kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x=2F min(a b-B)/2=2×(-222.537)×(4.8-1.6)/2=-712.119kN.mM'y=2F min(a l-B)/2=2×(-222.537)×(4.8-1.6)/2=-712.119kN.m计算底部配筋时:承台有效高度:h0=1250-50-22/2=1189mm计算顶部配筋时:承台有效高度:h0=1250-50-22/2=1189mm2、受剪切计算V=2(F/n+M/L)=2×(681.75/4 + 2667.6/6.788)=1126.824kN受剪切承载力截面高度影响系数:βhs=(800/1189)1/4=0.906塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.6-0.5)/2=1.35ma1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.6-0.5)/2=1.35m剪跨比:λb'=a1b/h0=1350/1189=1.135,取λb=1.135;λl'= a1l/h0=1350/1189=1.135,取λl=1.135;承台剪切系数:αb=1.75/(λb+1)=1.75/(1.135+1)=0.82αl=1.75/(λl+1)=1.75/(1.135+1)=0.82βhsαb f t bh0=0.906×0.82×1.57×103×6×1.189=8313.176kNβhsαl f t lh0=0.906×0.82×1.57×103×6×1.189=8313.176kNV=1126.824kN≤min(βhsαb f t bh0, βhsαl f t lh0)=8313.176kN满足要求!3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围:B+2h0=1.6+2×1.189=3.978ma b-d=4.8-0.5=4.3m>B+2h0=3.978m,a l-d=4.8-0.5=4.3m>B+2h0=3.978m角桩内边缘至承台外边缘距离:c b=(b-a b+d)/2=(6-4.8+0.5)/2=0.85mc l=(l-a l+d)/2=(6-4.8+0.5)/2=0.85m角桩冲跨比::λb''=a1b/h0=1350/1189=1.135,取λb=1;λl''= a1l/h0=1350/1189=1.135,取λl=1;角桩冲切系数:β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.467×(0.85+1.35/2)+0.467×(0.85+1.35/2)]×0.963×1570×1.189=2557.342kNN l=V=1126.824kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=2557.342kN满足要求!4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1802.919×106/(1×16.7×6000×11892)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=1802.919×106/(0.994×1189×360)=4240mm2最小配筋率:ρ=0.15%承台底需要配筋:A1=max(A S1, ρbh)=max(4240,0.0015×6000×1250)=11250mm2 承台底长向实际配筋:A S1'=14636mm2≥A1=11250mm2满足要求!(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=1802.919×106/(1×16.7×6000×11892)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=1802.919×106/(0.994×1189×360)=4240mm2最小配筋率:ρ=0.15%承台底需要配筋:A2=max(A S2, ρlh)=max(4240,0.0015×6000×1250)=11250mm2 承台底短向实际配筋:A S2'=14636mm2≥A2=11250mm2满足要求!(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=712.119×106/(1×16.7×6000×11892)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997A S3=M'y/(γS1h0f y1)=712.119×106/(0.997×1189×360)=1668mm2最小配筋率:ρ=0.15%承台顶需要配筋:A3=max(A S3,ρbh,0.5A S1')=max(1668,0.0015×6000×1250,0.5×14636)=11250mm2 承台顶长向实际配筋:A S3'=14636mm2≥A3=11250mm2满足要求!(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=712.119×106/(1×16.7×6000×11892)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997A S4=M'x/(γS2h0f y1)=712.119×106/(0.997×1189×360)=1668mm2最小配筋率:ρ=0.15%承台顶需要配筋:A4=max(A S4, ρlh,0.5A S2' )=max(1668,0.0015×6000×1250,0.5 ×14636)=11250mm2承台顶面短向配筋:A S4'=14636mm2≥A4=11250mm2满足要求!(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB400 10@500。

塔式起重机板式基础安全计算内容

塔式起重机板式基础安全计算内容

塔式起重机板式基础安全计算内容塔式起重机是一种常见的起重设备,它通常用于大型建筑工地或港口码头等场所。

为了确保塔式起重机的安全运行,板式基础的设计和施工十分重要。

本文将重点介绍塔式起重机板式基础的安全计算内容。

塔式起重机板式基础的安全计算需要考虑承载力和稳定性两个方面。

承载力是指基础能够承受的最大荷载,包括塔式起重机自重、起重物重量以及风荷载等。

稳定性是指基础在承受荷载时能够保持平衡,不会发生倾覆或滑移的现象。

在进行安全计算之前,首先需要了解塔式起重机的技术参数,例如最大起重量、起重臂长度、风速等。

然后根据这些参数,结合地基的土壤性质和地震等级等因素,进行基础设计。

在计算承载力方面,需要考虑基础的强度和稳定性。

基础的强度可以通过计算基础底面积和地基承载力来确定,一般采用基础底面积与地基承载力之比不超过一定的安全系数。

稳定性计算则需要考虑基础的倾覆和滑移稳定性,通过计算基础与地基之间的摩擦力和倾覆力矩来判断是否满足要求。

还需要考虑基础的排水和防冻措施。

基础排水的设计要求保证基础周围土壤的排水畅通,避免土壤变软和基础下沉。

防冻措施则是为了防止基础在低温环境下受到冻结融化循环的影响,导致基础的稳定性降低。

在进行安全计算时,还需要考虑不同工况下的影响因素。

例如,在起重物位于最大半径时,起重臂的倾角对基础荷载的影响较大;在起重物位于最小半径时,基础的垂直荷载会增加。

此外,还需要考虑风荷载、地震荷载和起重机自重等因素的影响。

为了确保基础的安全性,还需要进行施工监理和质量验收。

施工监理要求监督施工过程中的基础浇筑、固结和养护等关键环节,确保基础施工符合设计要求。

质量验收则是在基础施工完成后进行的,通过检查基础的质量和稳定性,判断基础是否符合设计要求。

塔式起重机板式基础的安全计算内容涉及到承载力和稳定性两个方面,需要考虑不同工况下的影响因素,并进行施工监理和质量验收。

通过科学合理的安全计算和严格的施工管理,可以确保塔式起重机板式基础的安全运行。

塔式起重机板式基础安全计算内容

塔式起重机板式基础安全计算内容

塔式起重机板式基础安全计算内容
塔式起重机板式基础安全计算内容包括以下几个方面:
1. 基座尺寸计算:根据塔式起重机的额定起重力矩、地面承载力和基座的抗倾覆能力要求,确定基座的尺寸。

计算包括基座底座的面积和基座的高度。

2. 基座深度计算:根据塔式起重机的额定起重力矩和地基土壤的承载力,计算基座的深度。

基座深度要求保证整个基座的稳定性和承载力。

3. 地基承载力计算:根据土壤工程力学的基本原理和地基土壤的物理性质,通过土壤试验和地质勘探,确定地基土壤的承载力。

地基承载力要求满足塔式起重机的额定起重力矩要求。

4. 基础水平位移计算:根据塔式起重机的水平荷载和基座的水平刚度,计算基础的水平位移。

基础水平位移要求满足塔式起重机的安全要求,避免起重机在工作中发生倾覆。

5. 基础竖向位移计算:根据塔式起重机的垂直荷载和基座的竖向刚度,计算基础的竖向位移。

基础竖向位移要求满足塔式起重机的安全要求,避免起重机在工作中产生不稳定。

6. 基础抗倾覆能力计算:根据塔式起重机的额定起重力矩和基座的抗倾覆能力要求,计算基座的抗倾覆能力。

基础抗倾覆能力要求满足塔式起重机在工作中的稳定性要求。

以上是塔式起重机板式基础安全计算内容的一部分,具体的计算方法和要点可能会因实际情况而有所不同,需要根据具体的工程项目和设计要求进行详细计算。

独立基础抗倾覆稳定系数

独立基础抗倾覆稳定系数

独立基础抗倾覆稳定系数独立基础抗倾覆稳定系数是指在静力荷载作用下,结构的抗倾覆稳定能力。

它是评价结构安全性和稳定性的重要指标之一。

在结构设计和施工中,合理确定独立基础抗倾覆稳定系数对于确保结构的稳定性和安全性至关重要。

独立基础抗倾覆稳定系数的计算主要涉及到结构的几何参数、土壤参数和荷载参数等。

首先,需要确定结构的几何参数,包括基础尺寸、高度和重心位置等。

其次,需要了解土壤的力学参数,包括土壤的强度、摩擦角和承载力等。

最后,需要考虑荷载参数,包括风荷载、地震荷载和结构自重等。

在计算独立基础抗倾覆稳定系数时,可以采用不同的方法。

常见的方法有弯矩法、力矩法和位移法等。

弯矩法是一种较为简单常用的计算方法,通过计算结构在倾覆过程中的抗倾覆弯矩和倾覆弯矩来确定抗倾覆稳定系数。

力矩法是一种更加精确的计算方法,通过计算结构在倾覆过程中的抗倾覆力矩和倾覆力矩来确定抗倾覆稳定系数。

位移法是一种较为直观的计算方法,通过计算结构在倾覆过程中的抗倾覆位移和倾覆位移来确定抗倾覆稳定系数。

在进行独立基础抗倾覆稳定系数的计算时,需要注意以下几点。

首先,要根据实际情况选择合适的计算方法。

不同的方法适用于不同的结构和土壤条件。

其次,要准确确定结构的几何参数和土壤参数。

这需要进行充分的勘测和实验。

最后,要合理选择荷载参数,考虑到结构的实际使用情况和荷载组合。

在实际工程中,为了确保结构的稳定性和安全性,通常要求独立基础抗倾覆稳定系数大于等于1.5。

这意味着结构在设计荷载作用下具有较高的抗倾覆能力。

如果独立基础抗倾覆稳定系数小于1.5,就需要采取相应的加固措施,以提高结构的抗倾覆能力。

独立基础抗倾覆稳定系数是评价结构安全性和稳定性的重要指标之一。

在结构设计和施工中,合理确定独立基础抗倾覆稳定系数对于确保结构的稳定性和安全性至关重要。

通过合理选择计算方法、准确确定参数和合理选择荷载,可以确保独立基础抗倾覆稳定系数的准确计算,从而保证结构的稳定性和安全性。

抗风倾覆稳定性计算

抗风倾覆稳定性计算

基础抗风稳定性简易计算公式: Vρ½b/µγfβzµzµs W0HA f>1式中:V—混凝土基础体积 m3ρ—钢筋混凝土比重 KN/m3b—基础底面宽度 mµ—地基摩擦系数,取1.12γf—倾覆稳定系数,根据具体情况取1.5-2.0βz—风振系数,取1.2µz—风压高度变化系数,取1.25µs—风载体型系数,取1.3W0—基本风压 KN/m2H—迎风体中心距地高度 mA f—迎风面积 m2地脚螺栓强度核算以单柱承受整屏风荷载计算1、地脚螺栓采用Φ34的Q235A圆钢制作,每个柱脚迎风面地脚螺栓总数5棵。

螺栓截面积S=9.08cm2,顺风向前后地脚螺栓之间的间距d=1.33m。

2、Q235A钢的抗拉强度标准值δ=235Mpa=23.5KN/cm2。

b3、每根螺栓可承受的最大拉力F=δ*S=41.8*9.08=379.54KNb4、最大抗倾覆力矩Mmax=5*F *d=2523.96KNm5、风荷载最大倾覆力矩M=W K*H*A f=1.16*108.9*8.4=1018.06KNm计算结果最大抗倾覆力矩Mmax远大于最大倾覆力矩M,地脚螺栓完全能满足使用要求。

主立柱强度核算以单柱承受整屏风荷载计算主立柱采用两根300*150*10的矩管制作,材质为Q235钢,中心间距d=0.8m,矩管截面积S=86 cm2Q235钢的抗拉强度标准值δb=410Mpa=41.8KN/cm2。

矩管可承受的最大拉力F max=δ*S=41.8*86=3594.8KNb最大倾覆力矩M=W K*H*A f=1.16*108.9*8.4=1018.06KNm矩管所承受的最大拉力F=M/d=1018.06/0.8=1272.575KN。

计算结果F max远大于F,立柱完全能满足只用要求。

螺栓强度核算直径 10 12 14 16 18 20 22 24 30抗拉强度标准值23.5 23.5 23.5 23.5 23.5 23.5 23.5 23.5 23.5 KN/cm2δb=235Mpa截面积 0.79 1.13 1.54 2.01 2.54 3.14 3.80 4.52 7.07 cm2每颗螺栓可承18.46 26.58 36.18 47.25 59.80 73.83 89.33 106.31 166.11 KN受的最大拉力4、最大抗倾覆力矩Mmax=5*F *d=2523.96KNm5、风荷载最大倾覆力矩M=W K*H*A f=1.16*108.9*8.4=1018.06KNm计算结果最大抗倾覆力矩Mmax远大于最大倾覆力矩M,地脚螺栓完全能满足使用要求。

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板式基础计算倾覆稳定(上图为软件界面)计算倾覆稳定时,在上图红色图框部分,勾选“计算倾覆稳定”。

以下为勾选“计算倾覆稳定”后的计算书。

送电线路杆塔基础设计计算书项目名称:B_(1)基础类型:1.板式台阶计算时间:2014-09-24 09:06:08软件版本:2015计算标准:《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2005---------------------------------------------------------------------一、设计条件1.地质参数:土层数量: 3 土壤基面: 0.00 m1 层厚度: 2.00 m; 土壤重度: 16.000 kN/m^3; 土壤浮重度: 10.000 kN/m^3宽度修正参数:0.500 深度修正参数:1.200 临界深度:2.00地基承载力: 150 kPa; 计算上拔角: 20 °2 层厚度: 1.60 m; 土壤重度: 16.000 kN/m^3; 土壤浮重度: 10.000 kN/m^3宽度修正参数:2.000 深度修正参数:3.000 临界深度:3.00地基承载力: 160 kPa; 计算上拔角: 26 °3 层厚度: 5.00 m; 土壤重度: 16.000 kN/m^3; 土壤浮重度: 10.000 kN/m^3宽度修正参数:0.500 深度修正参数:1.200 临界深度:2.00地基承载力: 150 kPa; 计算上拔角: 20 °2.地下水,用于重度和浮重度取值:无地下水或不考虑地下水影响3.基本参数:主柱混凝土等级: C20 底板混凝土等级: C20主柱钢筋等级: HRB335 底板钢筋等级: HRB335混凝土重度: 22.0 kN/m^3 钢筋混凝土重度: 24.0 kN/m^3混凝土浮重度: 12.0 kN/m^3 钢筋混凝土浮重度: 14.0 kN/m^3杆塔正面基础根开: 5703 mm 杆塔侧面基础根开: 5703 mm基础附加分项系数:基础上拔稳定系数K2 = 1.60 倾覆稳定K3 = 1.60---------------------------------------------------------------------二、A;D腿(基础类型:1.板式台阶)1.基础作用力(力单位:kN 力矩单位:kN.m)(1) 下压力基础作用力: Fz = 1152.000; Fx = 151.720; Fy = 131.550; Mx = 0.000; My = 0.000(2) 上拔力基础作用力: Fz = -691.200; Fx = 91.032; Fy = 78.930; Mx = 0.000; My = 0.0002、基础尺寸设计基础埋深: 3.400 m 底板宽度: 3.200 m 混凝土体积= 5.124 m^3 台阶数: 2主柱宽度= 0.60 m 主柱高度= 3.00 m 露头高度= 0.20 m 露头体积= 0.072 m^3第1 阶: 上端宽度= 1.80 m 台阶高度= 0.30 m 下端宽度= 1.80 m第2 阶: 上端宽度= 3.20 m 台阶高度= 0.30 m 下端宽度= 3.20 m主柱配筋: 数量= 20 直径= 28 mm基础底板配筋:第1 阶:上端数量= 24 上端直径= 12 mm 下端数量= 0 下端直径= 0 mm第2 阶:上端数量= 24 上端直径= 12 mm 下端数量= 24 下端直径= 12 mm3、基础构造校核:基础构造校核--------------------通过4、基础稳定计算4.1 上拔稳定计算按土重法计算: [T] = 0.99 * 16.000 * 1.0 *(71.19 - 0.42 -1.98 ) + 122.976 = 1212.908 kN其中:ht = 3.100 m hc = 7.718 mTe ×γf = 691.200 ×1.600 = 1105.920 小于[T] = 1212.908 kN--------------------通过(91.18%)上拔倾覆稳定计算:基础自重和基础上方土重: 1212.908 kN倾覆力矩Mx: 2224.109 kN.m 倾覆力矩My: 2293.816 kN.m极限倾覆力矩: 2328.782 kN.m极限倾覆力矩大于倾覆力矩,倾覆稳定计算校核--------------------通过4.2 下压稳定计算基础上方土重量Wt = 16.0 * (3.40 * 3.20 * 3.20 - 5.052) = 476.224 kN [按无地下水考虑]fa/γrf = [160.0 + 2.00 * 16.00 * (3.20-3) + 3.00 * 16.00 * (3.40-0.5)]/0.75 = 407.467 kPaP = [F + γG * (Qf + Wt)]/A = [1152.000 + 1.2 * (122.976 + 476.224)]/10.240 = 182.719 kPaP <= fa/ γrf 基础下压计算校核--------------------通过(44.84%)Pmin = P - (Mx/Wy + My/Wx) = 182.719 - ( 473.580/5.461 + 546.192/5.461)= -4.007 kPaPmax = 0.35 * (F + G) / (Cx * Cy) = 371.693 kPa 1.2 x fa / γrf = 488.960 kPaPmax <= 1.2 * fa/ γrf 基础下压计算校核--------------------通过(76.02%)4.3 下压倾覆稳定计算:基础上方土重量Wt = 16.0 * (3.40 * 3.20 * 3.20 - 5.052) = 476.224 kN [按有地下水考虑]外力:MX= 0.00 kN.m MY= 0.00 kN.m Fx = 151.72kN Fy = 131.55kN 倾覆稳定系数:K3 = 1.60 基础自重Qf: 122.976 kN 永久荷载分项系数drG: 1.20 底板宽度b = 3.20m 基础全高h = 3.60m 基础总重dG = (Qf + G0) * drG = 719.04kN 极限抗倾覆力矩= dG * (b / 2) = 719.04 * 1.60 = 1150.464 kN.m绕x轴倾覆力矩Mx = (Fy * h + MX - Fz * b/2)*K3 = -2191.392 kN.m绕y轴倾覆力矩My = (Fx * h + MY - Fz * b/2)*K3 = -2075.213 kN.m极限抗倾覆力矩(1150.464 kN.m) > Mx(-2191.392 kN.m),计算校核--------------------通过(-190.48%)极限抗倾覆力矩(1150.464 kN.m) > My(-2075.213 kN.m),计算校核--------------------通过(-190.48%)4.4 基础底板正截面承载力计算基础下压力: Fz = 1152.000 kN, Fx = 151.720 kN, Fy = 131.550 kN4.4.1 主柱与底板交接处冲切承载力计算Fx = 151.720 Fy = 131.550 Fz = 1152.000 Mx = 473.580 kN.m My = 546.192 kN.mPmax = 215.042kPa Pmin = 15.021kPa Pc = 198.374kPaPmin = 15.021 kPa h0 = 0.53 mF1 = 0.5 × (Pmax + Pc ) * Ac = 0.5 × (215.042 + 198.374)×1.8711 = 386.771 kN[F]= 0.7 × 0.9 × 1.130 × 0.530 × 1100.000 = 415.038 kNF1 <= [F] --------------------通过4.4.2 第1阶台阶变阶处冲切承载力计算Fx = 151.720 Fy = 131.550 Fz = 1152.000 Mx = 473.580 kN.m My = 546.192 kN.mPmax = 217.320kPa Pmin = 17.299kPa Pc = 208.986kPaPmin = 17.299 kPa h0 = 0.23 mF1 = 0.5 × (Pmax + Pc ) * Ac = 0.5 × (217.320 + 208.986)×1.2831 = 273.497 kN[F]= 0.7 × 0.9 × 2.030 × 0.230 × 1100.000 = 323.562 kNF1 <= [F] --------------------通过基础上拔力: Fz = -691.200 kN, Fx = 91.032 kN, Fy = 78.930 kN4.4.3 主柱剪切承载力计算Fx = 91.032 Fy = 78.930 Fz = 691.200 Mx = 284.148 kN.m My = 327.715 kN.mPmax = 130.040kPa Pmin = 9.879kPa Pc = 81.225kPaPmin = 9.879 kPa h0 = 0.530 m b0 = 1.800 mV = 0.5 × (Pmax + Pc ) * Ac = 0.5 × (130.040 + 81.225)×2.4700 = 260.912 kN[V]= 0.6 × 1.800 × 0.530 × 1100 = 629.640 kNV < [V]--------------------通过4.4.4 第1阶台阶剪切承载力计算Fx = 91.032 Fy = 78.930 Fz = 691.200 Mx = 284.148 kN.m My = 327.715 kN.mPmax = 165.425kPa Pmin = 32.061kPa Pc = 136.252kPaPmin = 32.061 kPa h0 = 0.230 m b0 = 3.200 mV = 0.5 × (Pmax + Pc ) * Ac = 0.5 × (165.425 + 136.252)×1.7500 = 263.967 kN[V]= 0.6 × 3.200 × 0.230 × 1100 = 485.760 kNV < [V]--------------------通过5、基柱计算5.1 矩形主柱正截面承载力轴力Fz = 1152.000 kN, 弯矩Mx = 394.650 kN.m 弯矩My = 455.160 kN.m轴力Fz = -691.200 kN, 弯矩Mx = 236.790 kN.m 弯矩My = 273.096 kN.m计算配筋总面积= 108.01 cm^2平行X两侧计算配筋面积= 63.29 cm^2 配筋率= 1.758 %平行Y两侧计算配筋面积= 69.36 cm^2 配筋率= 1.927 %配筋率要求配筋面积= 11.88 cm^2平行X两侧计算配筋面积= 5.94 cm^2 配筋率= 0.165 %平行Y两侧计算配筋面积= 5.94 cm^2 配筋率= 0.165 %实际配筋总面积= 123.15 cm^2 实际配筋率= 3.421 %平行X两侧实际配筋面积= 73.89 cm^2 实际配筋率= 2.053%平行Y两侧实际配筋面积= 73.89 cm^2 实际配筋率= 2.053%正截面承载力校核--------------------通过5.2 主柱斜截面承载力计算双肢箍筋截面面积Asv = 2 * (M_PI * (d * d)/ 4 ) = 100.53 mm^2 h0 = 0.550 mV = 220.890 kN 小于Vcs = 357.773 kN--------------------通过V = 132.534 kN 小于Vcs = 357.773 kN--------------------通过6、台阶和底板配筋计算6.1 校核1阶台阶配筋面积单侧实际配筋面积: 27.14 cm^2 > 单侧所需最小配筋面积: 26.81 cm^2 ----------通过实际配筋面积: 27.14 cm^2 > 配筋率要求配筋面积: 10.80 cm^2----------通过6.2 校核底板配筋面积单侧实际配筋面积: 27.14 cm^2 > 单侧所需最小配筋面积: 26.27 cm^2 ----------通过实际配筋面积: 27.14 cm^2 > 配筋率要求配筋面积: 19.20 cm^2----------通过7、地脚螺栓计算标准[DL/T5219-2005 9.8.1]地脚螺栓直径地脚螺栓的间距地脚螺栓个数强度设计值箍筋直径锚固长度M56 320 4 160 14 1400最大上拔力691.20 kN < 1299.21 kN(净截面积2030.02 * 强度设计值160 * 根数4 * 1e-3) ------ 满足要求!-----------------计算完成-------------------后的计算书。

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