S307栈桥设计计算
栈桥(便桥)计算方案
栈桥工程计算方案一、结构形式栈桥总长45m，宽6m，北起大桥左幅5#墩至右幅6#墩，起止里程为K11+975~K12+020，根据水文调查与施工需要拟暂定栈桥面标高为3.5m，栈桥根据场地形、地貌，河床变化以及施工条件布置按每15m设置一跨，共3跨，在4号墩处与施工便道衔接，为适应栈桥钢构件温度变化,栈桥每隔一定距离设一道温度缝。
采用Φ800×10mm钢管桩基础与“321”贝雷桁架梁结构，采用I56工字钢作为栈桥下横梁,其上搁置“321”军用贝雷梁，贝雷梁上搁置横、纵向分配梁，然后铺设桥面板；贝雷梁上铺I16@40工字钢纵向分配简支梁（每一跨纵向10片型钢）、两列单层双排321贝雷桁架梁与I25a@150横向分配梁、桥面上敷设δ=12mm钢板宽为4.2米, 桥跨为15 m。
二、荷载布置l、上部结构恒重(6米宽计算)(1) δ10钢板：6×l×0.01×7.85×10=4.71KN／m(2) I14向分配梁:3.56／m(3) I25a横向分配梁：2.67KN／根(4)贝雷梁：6.66 KN／m(5)HK600a下横梁：12.45KN／根2、活荷载(1) 20t砼车(2) 履带吊50t，0.18Mpa(3) 施工荷载及人群荷载：4KN／㎡考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车。
三、上部结构内力计算<一>桥面钢板内力1、20t砼车作用荷载分析(计算宽度取0.5m)：①白重均布荷载：q1=0.5×0.01×10×7.85=0.392KN／m②施工及人群荷载：不考虑与砼车同时作用③20t砼车轮压：60／0.6=100KN／m由荷载分析可确定，自重荷载及施工人群荷载可忽略不计。
跨中弯矩M=ql²/8=0.125×100×0.352=1.53125KN·mW=bh²／6=0.5×0.01²/6=0.833×10-6m³σ=M/W=183.8MPa<[σ]=200Mpa满足强度要求。
平台栈桥设计计算书
栈桥平台设计计算书1.设计依据(1)《XX立交连接线任河大桥施工图》(2)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021－2004）；(3)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》；(4)《公路桥涵设计手册》(5)《路桥施工计算手册》2.结构形式栈桥长49m，栈桥宽6m。
平台长24m，宽20m。
栈桥中心线与桥轴线平行。
栈桥为平坡，桥面标高为+329.0.0m（平坡）。
栈桥平台两侧设栏杆，上部结构为贝雷型钢结构，下部结构为钢管桩加型钢帽梁结构。
栈桥平台基础采用钢管桩，全桥30个桩墩，均采用φ1000mm，δ=10mm螺旋焊接钢管。
钢管桩设两道平联、一道剪刀撑，桩顶设2工45b桩顶分配梁。
详细见图1-1。
图1-1XX侧栈桥及平台总体布置立面和侧面图图1-2XX侧栈桥及平台总体布置平面图3.荷载布置3.1上部结构恒重(1)δ10mm钢板：78.5kg/m2；(2)工12.6纵向分配梁：14.2kg/m；(3)工25b横向分配梁：42kg/m；(4)贝雷梁：270kg/片；(5)工45b桩顶分配梁：87.4 kg/m。
3.2活荷载3.2.1栈桥活荷载(1)QUY50A 液压履带式起重机：自重50t；履带接地比压0.069Mpa；(2)人群荷载：2.5kN/m2。
3.2.2平台活荷载(1)QUY50A 液压履带式起重机：自重50t；(2)人群荷载：2.5kN/m2；(3)钻机自重：钻机及附属设备重量为150kN；(4)钻头自重120kN；(5)首盘混凝土(含料斗)自重：首盘混凝土方量为7.854m3，料斗自重为4t，其总重量为7.854×24+40=228.5 kN；(6)首节钢护筒自重35t；(7)导向架重量32kN；(8)水流压力：水流压力作用于水位以下水深1/3处，其荷载为(K×A ×γ×V 2)/(2×g)＝(0.8×29×1×10×0.52)/(2×10)＝2.9kN 。
栈桥工程量计算规则
栈桥工程量计算规则
1、栈桥计算按照栈桥受力传递的顺序，分别计算I25工字钢、2I36工字钢、φ32精轧螺纹钢、2[28槽钢、贝雷梁及基础计算。
栈桥所受荷载采用《公路桥涵设计通用规范》中的公路I级荷载，同时考虑结构构件自重，按照最不利情况组合对结构进行受力验算；
2、对于扁担梁2I36工字钢按照《钢结构设计规范》进行局部的焊缝验算；
3、计算刚栈桥在温度变化作用下的伸缩位移计算；
荷载工况分析
栈桥作为施工机械、设备、人群通行便道，设计荷载采用公路一级荷载，车道采用单车道荷载。
栈桥最大跨径为15m，根据《公路桥涵设计通用规范》，公路I级车道荷载的均布荷载标准值为，集中荷载标准值为。
计算剪力效应时，集中荷载标准值为。
考虑结构重要系数为1.0，车辆荷载荷载效应系数为1.4。
结构应力设计值采用，，对于局部结构可1.3倍系数提高应力允许值。
钢栈桥计算(附图版)
⑧φ48mm钢管栏杆：（110+28×1.2）×2×5.3=1522.16kg
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ新建总量合计：
33158.4+37558.44+55024.772+19562.144+87360+14470.8+3266.016+1522.16 kg=251922.732kg=251.923t
二、新建栈桥：
总长为110m，钢管桩按平均10.5m/根，其余材料同上，3# - 2#墩44m长为8m宽桥面钢管桩为每排3根，6m宽桥面为66m长，剪刀撑为［12槽钢。
①钢板：（66×6+44×8）×47.1kg/㎡=33158.4kg
②［14槽钢：[（228×6）+（152×8）]×14.535kg/m=37558.44kg
钢栈桥计算附图版内容详尽但请以实际操作为准欢迎下载使用
钢栈桥计算
一、拆除栈桥：
栈桥剩余长度35m全部完好，剩余长度75m仅有［14槽钢：I40、I56字钢，钢管桩按平均8m/根。
1、35m（全部）
①钢板：35×6×47.1/㎡=9891kg
②［14槽钢：145×6×14.535/m=12645.45kg
③I40纵向主梁：35×7×67.598=16561.51kg
④I56下横梁：9×6×106.316=5741.064kg
⑤φ52.9钢管桩：8m×9根×2排×128=18432kg
⑥［12剪刀撑：（8×2×2×2×5×12.059）=3858.88kg
⑦钢板桩帽：9根×2排×0.8*0.8×78.51=904.4352kg
栈桥结构计算书
栈桥结构计算书一. 计算依据1、《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）；2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；3、《桥梁工程》（人民交通出版社）。
二、栈桥结构简介栈桥设计为单跨简支梁桥，桥长L=12m，计算跨径为11m，采用C25片石混凝土基础(桥台)，桥台高5m，桥台顶面浇注30cm厚C30钢筋混凝土作为支撑垫石，浇注支撑垫石时注意预埋20cm*20cm*1cm 钢板，然后其上安装横向分配梁，横向分配梁采用2I32工字钢，长6m，横向分配梁上搭设贝雷梁，贝雷梁共7排，每排间距0.9m，单排含4片国标贝雷片,7排贝雷梁采用横向连接片连接固定。
三．设计荷载1、纵向荷载布置考虑为汽车-20级重车辆荷载标准2、考虑本栈桥实际情况，为确保栈桥安全，故设计为单向形式，同方向车辆间距不小于6米，即一跨内同方向只布置一辆重车。
3、栈桥上行车速度不大于5Km/h。
四．栈桥结构受力验算根据栈桥纵断面设计图，可知本栈桥计算跨径为L计=11m(按简支梁计算,如图所示)。
最不利荷载是当汽车重心处于跨中位置，检算结构强度和刚度，下面详细计算之。
计算参数：钢材弹性模量E=2.05×105N/mm2；321国标贝雷片桁片惯性矩I0=250500cm4，本桥布置7列，组合贝雷梁I组=0.017535m4。
1、刚度变形验算结构受力分析图弯矩图最大弯矩显示挠度图最大挠度显示根据计算结果可知，Mmax=606KN.m, 查表321国产贝雷桁片容许弯矩M0=975KN/m,那么有，Mmax＜M0,贝雷梁桁片弯矩满足结构受力要求。
根据计算结构显示，活载下本桥最大挠度f活=2mm。
本栈桥全桥的自重约为q=17.9KN/m,桥的销孔间隙挠度与自重挠度之和按交通部公式计为：f容=L/250=12000/250=48mm。
⑴、间隙挠度f0=0.05×n2 =0.05×42=0.8cm=8mm，其中，n为贝雷梁单列片数，若n为奇数，则计算公式为：f0=0.05×(n2-1)⑵、空载挠度f自=5ql4/384EI=1mm综上所述，总挠度fmax= f0+f自+f活，那么有：Fmax=8+1+2=11mm＜f容=L/250=12000/250=48mm，栈桥挠度符合设计规范要求，合格！2、桥墩承载力计算结构为单跨静定简支梁，那么可分别求出两个桥台所受的结构反力，计算模型如下图所示：60KN120KN120KNA BFb 对A点取矩，那么Fb*11m=60KN*1.5m+120KN*5.5m+120KN*6.9m 可得：Fb=143.45KN,即，Fa=300KN-143.45KN=156.55KN，取桥墩最大承载压力为156.55KN推算桥台基础承载力！桥台结构图如下所示：基底计算应力：P=(F+G)/A，其中桥墩自重G=26KN/m3*6m*(1*0.3+(1+1.6)*3/2+1*2.2)=998.4KN，基底面积A=2.2m*6m=13.2m2那么，P=(998.4KN+156.55KN)/13.2m2=87.496Kpa查公路桥涵与基础设计规范（JTG D63-2007），卵石中密土地基承载力容许值[fa]=650Kpa,显然，P＜[fa]，安全。
栈桥施工计算
栈桥施工计算1. 设计资料栈桥考虑100t履带吊（100t履带吊，机重+配重=137t，长7.8m,宽6.265m,履带宽1.015m*2，接地尺寸6.78m*2.03m)，施工设计最大起吊重量为20t。
北、南岸分别设2个栈桥长度分别为11.5m、12.5m桥面宽8m，岸侧为混凝土基础桥台，桥头跨6m跨，自下而上：间距5m纵向2排钢管桩，横向2I56a型钢，2组3排贝雷片，间距1m的[40a横向分配梁，间距0.35m的I14a纵向分配梁，10mm的钢板，护栏采用每侧每3m长设一根1.5m 高Ø50厚度3mm的钢管柱，上下两道Ø12钢筋做纵向栏杆。
2. 荷载履带吊100t:（自重137t+吊重20t）*1.3（动力系数）=204t施工荷载及人群荷载：4KN/m2 ，计算中忽略不计3. 桥面板内力(1m宽)履带吊吊重时，荷载全部集中在前段（接触长度按1m计算）受力面积为1*2.03=2.03m²，横向q=(204t/2.03m²)*1=100.5t/m计算跨距L=0.1m跨中弯矩 M= ql2/8=1005×0.1²/8=1.256KN*mW=bh2/6=1.0×0.012/6=1.67×10‐5m3σ=M/W=75.375MPa<[σ]=205Mpa满足强度要求。
4. 2[12.6纵向分配梁内力跨距L=0.5，受力宽度d=0.1m，q=(204t/2.03m²)*0.1=10.05t/m跨中弯矩 M= ql2/8=100.5×0.5²/8=3.14KN*m[M]=[σ]*W=205MPa*62.1cm3=12.7KN*m满足要求5. 2[25a横向分配梁内力计算履带吊前端作用荷载按均布力计算（间距为5.25m，轮宽按1m算），当履带吊靠一侧时（距边0.5m）为最不利荷载,跨距L=0.5m,外悬L'=0.4mq=204t/2m=102t/m跨中Mmax=ql2/8=1020*0.52/8=31.875KN*m支点Mmax=ql2/2=1020*0.42/2=81.6KN*m2[M]=2[σ]*W=2*205MPa*340cm3=139KN*m，满足要求6、贝雷梁内力计算最大跨6.5m(按简支计算),按0.6吊车重量压载侧向均布受力或前端1m处集中荷载，P=122.4t/6.78m=18t/m跨中Mmax=ql2/8=180*6.52/8=951KN*m前端1m处，M=1224KN*(5/6)*1m=1020KN*m3[M]=3*975=2925,满足要求7. 钢管桩承载力计算前端履带吊直接作用于钢管桩顶部，F=204t/4=51t根据《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85第4.3.2条式中：u—周长 u=2.513mk—安全系数，取k=1.7αi—影响系数，对于锤击沉桩，iα =1.0τ—极限侧磨阻力，30KPa不考虑桩底面支撑力查看地质资料可得，则有：[P]=（2.513×1.0×H×30）/1.7≥510KN则H≥11.5m取桩的入土深度取12m南岸泥面标高-4m,北岸泥面标高-3m,栈桥桥面设计标高+5m，则钢管桩顶面标高+2.55m,则钢管桩长度：南岸22m，北岸21m8. 所需材料数量材料名称规格部位长度*根数合计重量钢管桩Ø800厚11mm北岸22*8=176m344m 74.66t 南岸21*8=168m型钢I56a 8*8.45=67.6m 270m 7.21t [25a 96*8=768m 768m 21.05t [12.6a 114*(11.5+12.5)=2736m 2736m 33.70t钢板厚10mm 8*(11.5+12.5)*0.01=1.92m³ 1.92m³15.07t 贝雷片24片，加强弦杆24根，贝雷片销子24只，连接片20片。
栈桥计算
一、基本资料1、工程概况栈桥全长33m，桥面宽5.5m，栈桥顶面标高+9.3m，流速为2m/s，施工高潮水位+5.7m，设计风速为40m/s(台风设防)，栈桥处河床标高-4.444m，栈桥范围内河床覆盖层依次为填筑土、中砂、淤泥及亚粘土等。
2、荷载荷载类型桥面系：200mm钢筋混凝土板(倒用宁德栈桥桥面板);栈桥上走行汽-20、混凝土搅拌车和KH-180履带吊(施工时考虑最大吊重20t);混凝土搅拌车按汽-20计算，KH-180履带吊自重按50t计算;贝雷梁自重:按每片以0.1t/m计；桥面系和施工荷载作用在每组贝雷梁上以0.6t/m2计。
3、贝雷梁：贝雷梁每片长3m，重300kg，不加强桥梁单排单层允许弯距788.2kN〃m，允许剪力245.2kN，最大计算跨径为10.5m。
（栈桥横断面布置如图1）图1(单位：mm)4、设计使用钢材I40a，截面特性:2861000mmA=4I=217200000m m3W=1090000mm型钢、钢管桩允许应力抗拉、压 [σ] =170MPa]=170MPa抗弯 [σW抗剪 [τ]=120Mpa5.覆盖层描述：钢管桩的承载力以3#墩位处的钻孔桩柱状图(CZ3-1)作为计算依据。
钢管桩依次穿过填筑土层、中砂层、淤泥层，进入亚粘土层。
计算桩的水流冲击力时水位按+5.7m考虑，河床面标高按-4.444m计算，局部冲刷考虑3.0m，锚固点在局部冲刷线以下5d处。
土层特性表6.钢管桩φ630mm，δ=6mm，考虑腐蚀作用，腐蚀0.5mm，故S=π(D²-d²)/4=3.14(0.628²-0.618²)/4=0.0098㎡I=π(D 4-d 4)/64=3.14(0.6284-0.6184)/64 =0.00047481m 4W =π(D 3-d 3)/32=3.14(0.6283-0.6183)/32 =0.001817 m 3U=πD =3.14×0.628=1.97m7. 计算原则、公式 桩承载力计算桩顶受力一部分由桩周土的摩擦力承担，一部分由桩底承担: ()∑+=αλAR l f a U P i i i 21][ 《铁路桥涵设计规范》 [P ]——— 桩的允许承受力，KN ； U ——— 桩身截面周长，m ；i l ——— 各土层厚度，m ； A ———桩底支承面积，2m ；f i ——— 桩周围土极限摩阻力，KPa ；R ———桩尖土的极限承载力，KPa ；i α、α——— 震动桩对各土层桩周摩阻力影响系数，对于打入桩取1.0。
栈桥设计计算书
栈桥计算书一、结构形式架空栈桥总长1854m，宽7m，起于长江大堤，止于45墩中心线后约324m。
桥中心线与苏通大桥引桥轴线一致。
沿着引桥每隔约300m设车辆调头平台一座。
栈桥两侧设栏杆，上部结构采用型钢结构。
19～46轴跨间有桥墩处，上部梁板自成一体，以便整体拆卸.主纵梁选用“321"型贝雷架，下横梁采用H600×200，桥墩采用桩基排架，每榀排架下设2根、3根或4根Φ800×8mm钢管桩。
通航孔处桩基设斜桩并在其上安装橡胶护弦起防撞作用。
自下而上依次为Φ800×8mm钢管桩,H600×200下横梁,长为7m；纵梁选用“321"军用贝雷梁3组、每组2片，或万能杆件；I25a横向分配梁，布置间距1.5m,长度为7m；I12。
6纵向分配梁，布置间距40cm；δ10桥面钢板满铺。
二、荷载布置1、上部结构恒重（7米宽计算）⑴δ10钢板：7×1×0.01×7.85×10=5.495KN/m⑵I12.6纵向分配梁:2.556KN/m⑶I25a横向分配梁:1.78KN/m⑷贝雷梁:6。
66 KN/m⑸H600×200下横梁:7。
42KN/根2、活荷载⑴30t砼车⑵履带吊65t：自重60t+吊重20t⑶施工荷载及人群荷载:4KN/m2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车.三、上部结构内力计算〈一〉贝雷梁内力计算200KN的情况下不考虑错车及桥面施工荷载和人群荷载。
Mmax=1.3×（2400+297）=3506.1kN。
m＜［M］=1576。
4×3kN。
m=4729。
2KN。
mQmax=1.3×(623.3+99)=939kN＜[Q]=490。
5×3=1471。
5kN满足。
选用3组,每组2片，单排。
栈桥基础计算书.doc
栈桥基础计算书一、已知参数：1.钢管拱设计重量：60T；2.30T龙门吊杆件自重: 69Tx(100%+15%)=79T(15%为螺栓螺帽重);3.30T龙门吊天车、卷扬机等共重：15T；4.16m栈桥（上游侧）横梁自重：20T，即均布系数q=12.5KN/m；上图中P1a、P1b为一30T门吊两走行的反力，P2a、P2b为另外一30T门吊两走行的反力。
力的大小均为：1/2[（60+15）x60%+79/2]]x1.2=51T1．计算状态一：q荷载作用于R1的支座反力为：80KN；P1a荷载作用于R1的支座反力为：510KN；P1b荷载作用于R1的支座反力为：139KN；P2a荷载作用于R1的支座反力为：16KN；P2b荷载作用于R1的支座反力为：-35KN；2.计算状态二：q荷载作用于R2的支座反力为：220KN；P1a荷载作用于R2的支座反力为：287KN；P1b荷载作用于R2的支座反力为：510KN；P2a荷载作用于R2的支座反力为：404KN；P2b荷载作用于R2的支座反力为：27KN；3.计算状态三：q荷载作用于R2的支座反力为：220KN；P1a荷载作用于R2的支座反力为：462KN；P1b荷载作用于R2的支座反力为：404KN；P2a荷载作用于R2的支座反力为：212KN；P2b荷载作用于R2的支座反力为：-67KN；4．由于单轨在外侧，因此外侧Fw和内侧Fn受力不一样。
当单轨走行于支座正上方时，则此处的支座反力100%作用于Fw。
否则，Fw和Fn各作用于支座反力50%。
状态一：Fw=510+1/2（80+139+16-35）=610KNFn=1/2（80+139+16-35）=100KN状态二：Fw=510+1/2（220+287+404+27）=979KN（最不利状态）Fn=1/2（220+287+404+27）=469KN状态三：Fw=1/2（220+462+404+212-67）=616KNFn=1/2（220+462+404+212-67）=616KN可得出状态二为最不利状态。
栈桥计算书(汇总版)
温州绕城高速北线第二合同段瓯江大桥栈桥计算目录1、基本数据 (1)2、荷载参数 (1)3、结构计算 (1)3.1工况及荷载组合 (1)3.2计算模型及方法 (2)3.3计算内容 (2)4计算成果 (2)4.1标准段贝雷梁栈桥验算 (2)4.1.1栈桥恒载计算： (2)4.1.2纵梁I 14强度验算： (3)4.1.3横梁I 28强度验算 (5)4.1.4横梁I 28刚度验算 (6)4.1.5贝雷梁内力计算 (6)4.1.6贝雷强度验算 (7)4.1.7贝雷刚度验算 (7)4.2西岸加宽段贝雷栈桥 (8)4.2.1贝雷强度验算 (8)4.2.2贝雷刚度验算 (10)4.2.3 2H45端横梁强度验算 (10)4.3下行式单层三排栈桥验算 (11)4.3.1贝雷强度验算 (11)4.3.2贝雷刚度验算 (12)栈桥设计计算书1、基本数据Pa E 11102⨯= MPa 160][=σ314101714mm =I W 4147120000m m I I =3288214mm 05=I W 42871150000m m I I =345mm 1433731=H W 445322589453m m I H =360mm 2480622=H W 460744186438m m I H =m g q I /K 877.1614= m Kg q I /465.4328=m g q H /K 467.7645= m Kg q H /132.10660=2、荷载参数1) 栈桥结构自重2) 施工荷载：50t 履带吊3、结构计算3.1工况及荷载组合工况一：履带吊车行驶在栈桥上。
荷载组合：1+23.2计算模型及方法应用平面结构力学由上而下分析栈桥结构，传力机制为：履带——桥面板——纵梁——横梁——贝雷梁。
履带荷载简化为均布荷载，刚梁传递作用简化为集中力，承力钢构件计算结构为多跨连续梁，支撑形式因具体位置简化为刚性铰支座或弹性铰支座。
栈桥计算
栈桥计算一．结构形式栈桥宽7.5 m ，墩位处宽4m,跨径12m,按最不利情况计算,跨径12m,宽7.5m,栈桥结构自下而上分别为: Ф外508×13mm 钢管桩、I63a 型工字钢下横梁、纵向贝雷梁、I25a 型工字钢横向分配梁、I14型工字钢纵向、δ＝0.012m 厚防滑钢板。
二．荷载布置 1.恒载（4m ）（1）δ＝0.012m 厚防滑钢板及其它:0.012×4×1×10×7.85+0.35=4.12KN/m（2）I14纵向工字钢：12×1×16.89×10/1000=2.03KN/m（3）I25a 型工字钢横向分配梁：4×38.11×10/1000/1.5=1.02KN/m （4）纵向贝雷梁：300×4×10/1000/3=4KN/m（5） I63a 工字钢横向下横梁：121.41×3.7×10/1000=4.49KN/根 2.活荷载《按公路桥涵设计通用规范》(1)施工荷载及人群：4KN/m 2(2)公路—II 级标准荷载值：550KN 重车 （3）荷载分布如下图：三．上部结构内力计算1．桥面钢板内力（下层工字钢间距为0.4m,车轮总宽度0.6m ，只有当车轮边置于跨中时最不利）(1)自重均布荷载：q1=0.4×0.015×10×7.85=0.471KN/m(可不计) （2）人群：4KN/m 2（可不计） （3）动载：q2=70/0.6=116.7KN/m弯矩：Mmax=9ql 2/128=9×116.7×0.42/128=1.31KN.m W=lb 2/6=0.4×0.0122/6=9.6×10-6m 3σ=Mmax/W=1.31/(9.6×10-6)=136458KN/m 2=136.5Mpa<1.3×[σ]=1.3×145=188.5Mpa结论：安全。
栈桥设计计算
主桥栈桥计算书一、主要计算依据1、）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2、）《钢结构设计手册》3、）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）4、）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）二、结构说明郑州黄河大桥主桥施工设单侧栈桥。
栈桥布置在线路下游，施工时需首先在有水区域贯通栈桥，在主桥沿线陆地部分设置施工便道和主栈桥相连，从南北两岸同时施工。
栈桥起于主桥67#墩，终于主桥79#墩，栈桥中心与桥梁中心间距22.5m ，栈桥全长1205.93m ，分为万能杆件式栈桥和军用梁式栈桥两部分；栈桥梁用万能杆件拼装长约部分总长406.25m ，栈桥梁用原黄河四桥军用梁拼装部分总长799.68m 。
联内设制动墩，联与联之间设伸缩缝。
栈桥采用钢管桩基础，万能杆件区段，桁高2m ，桁宽8m ，最大跨14m ，栈桥基础为φ0.426、φ0.6m 钢管桩；军用梁区段栈桥长900米,共分4联和一个开启孔，联与联之间设伸缩缝，桩间距16m 。
栈桥钢管桩用液压夹持器、振动打桩机及履带吊机插打施工。
栈桥顶面设运输道及水管、泥浆管等。
三、计算参数栈桥作为施工期间跨越黄河重要临时通道，设计一般按10-20年一遇水位进行控制。
根据黄河十年一遇洪水防洪要求，栈桥底标高定位97.0m 。
栈桥设计计算水流s m V 5.3 。
栈桥设计荷载：60t 载重汽车（包括自重），80t 履带吊机，7m3砼罐车。
四、结构检算：栈桥结构计算主要分为桥面系、主梁、桩顶分配梁及栈桥桩等四部分。
（一）、桥面系计算桥面系主要包括桥面板，横梁I16（@25cm ），纵梁I25b 等计算。
1、桥面板根据栈桥桥面系布置知，桥面板为单向板。
70t 重载汽车轮压为桥面板的控制荷载，其余荷载不控制。
单轮轮压按8t 计算，计算的单位宽度均布荷载mm N q m 333.1=，Mpa Mpa W M m 16032.100110106)88200(333.122≤=⨯⨯⨯-⨯==σ mm EI ql f m 16.011020600038412112333.153845344=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== 计算表明满足要求。
栈桥计算书
钢栈桥施工计算说明一、设计计算部分1、设计说明钢栈桥结构形式：1）栈桥桥台部分：下部采取采用Φ800钻孔灌注桩排桩基础（密排），桩顶采取C30混凝土做冠梁连接，冠梁顶预埋20mm厚钢板与上部纵梁连接。
桥台台背设计搭板与路基过渡。
2）栈桥桥墩部分：下部采用Φ630*8钢管桩基础，钢管桩桩顶上搭设2I50作为主梁，纵向铺设I20，间距0.7m,在纵梁上铺设I10，间距0.3m。
上面铺设8mm厚钢板，钢板上焊接φ12的防滑螺纹钢筋。
桥侧Φ48*3.5钢管做栏杆，钢栈桥按10m一跨布置，总长30m长，其中钢栈桥桥面标准宽度为9.5m，钢管桩入土深度为6m.外漏长度为12米，跨中每排四根钢管桩。
粘土层极限摩擦力T=2t/m2。
2、设计荷载车载最大荷载 20t+材料自重其他荷载暂不考虑。
3、工况计算1）桥面板假设选用ξ=8mm的钢板，I10间距按30cm间距布置，钢板容许应力 [σ0]=170MPa,弹性模量E=2.05*105MPa。
截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000*82/6=1.07*104mm3I=bh3/12=1000*83/12=4.27*104mm420t车辆作用在桥面，对桥面作用，产生最大集中荷载为80KN,动载冲击系数取1.2，面板下面I10为30cm，作用在中间产生的最大弯矩为W=FL/4=80*0.3*1.2/4=7.24KN.m强度验算：σ=M/W=7.2*103/1.07*10-4=67.29N/mm2<fmax =170MPa满足要求挠度验算：ωmax=（FL3）/（48EIX）=9.6*0.33/(48*2.05*105*4.27*104)=6.2mm< L/400=7.5mm 2）工字钢I10验算受力图如下FLI10验算计算公式：ωmax=（FL3）/（48EIX）G为设计荷载，考虑后轮重，每两根I10承受一个轮胎，每个I10承受最大荷载为F=1.2×80/=48KN（人荷载及钢板暂可忽略不计, 按1.2系数考虑）I20的间距为70cm，I10挠度验算I10截面特性: E=2.05×105N/mm2, IX=245cm4,W=49cm3ωmax=（FL3）/（48EIX）=0.79mmωmax≤L/400= 1.75mm，强度验算：σ=（1/4×FL）/W=200N/mm2< fmax=215 N/mm2满足要求。
完整版跨海大桥栈桥设计计算及施工方案
跨海大桥栈桥设计计算及施工方案前言1、地形、地质北引桥陆地区，地势平坦；滩涂区北高南低，坡降平缓，地面高程2.3m~-3.26m。
据物探资料显示，本合同段桥位区桩基地质以粘性土、亚砂土、粉砂土、淤泥质粘土为主，基本无不良地质。
2、气象、水文**湾地处东部沿海地区，受其典型喇叭状地形形成的“狭管效应”影响，水文、气象条件十分复杂，属重大灾害天气多发地带。
影响桥位区施工作业不利气象因素主要有季风（全年平均风速3m/s左右，北岸略高于南岸）、台风（多发生在7-9月间）、雾（北岸10月份出现最多，持续时间一般在4小时以内）。
不利的水文因素主要是潮汐，**湾为强潮河口湾，潮汐类型为浅海半日潮，日潮不等现象明显。
北岸乍浦站（1930-1999年）潮汐特征值：桥位北岸乍浦站设计潮位（单位m）第一节施工栈桥设计计算一、计算资料1、栈桥设计荷载：汽车—超20级、挂车—120，设计桥面净宽为8m，标高为7m，平均滩涂地面标高为0.15m，最低滩涂地面标高为-4.12m,最高滩涂标高为2.82M。
2、栈桥区地层为淤泥质亚粘土，物理指标为:W=40.4%，γ=17.7KN/m3，e=1.171，I L=1.33，a0.1-0.2=0.73M P a-1,E s=3.1M P a，C=18.2K P a，φ=4.1°，q c=0.97M P a,f s=10.6K P a，N=3击3、10m高30年重现期风压为0.54KN/m2，20m高30年重现期风压为0.71KN/m2，30m高30年重现期风压为0.82KN/m2。
4．拟定栈桥结构：栈桥采用跨径8.5m，每个墩设3根φ60钢管桩，钢管桩壁厚为8mm，桩顶采用H692型钢横梁做横向连接，横梁上面纵桥向安装间距为160cm的H606型钢纵梁，纵梁上面横桥向安装间距为28.33cm的I18型钢，在I18型钢上面铺10mm厚钢板作为桥面板。
二、栈桥上部结构计算栈桥上部结构计算利用我集团引进的韩国大型结构计算软MIDAS/CIVIL进行，主梁采用简支梁计算，横梁采用连续梁计算。
施 工 栈 桥 计 算 书
施工栈桥计算书一、水文资料1、流速：V=2.1m/s2、浪高：H=6.8m3、波长：L=85.2m4、平均高潮水位：+1.86m5、水深：d=20.86 m二、基本数据1、Eg=206x103N/mm22、[Óg]=160Mpa3、φ85CM钢管桩截面δ=10mmA=0.02669m2I=2.368x10-4m4W=5.475x10-3m3三、设计荷载1、结构自重2、施工荷载⑴50t履带吊自重50t＋吊重30t⑵6m3混凝土运输车自重20t＋6m3混凝土自重15t3、水流力：按《港口工程荷载规范（JTJ215-98）》计算4、波浪荷载：按《海港水文规范（JTJ213－98）》计算5、风载取1.0Kpa四、结构计算（一）、钢管桩水平力计算1、风力计算⑴钢管桩迎风面积：A=1.2x(6.5-1. 85)=5.568 m⑵横向贝雷及分配梁迎风面积：A1=0.32x4+6x1.5x3x0.3+0.12x18=11.54m2⑶纵向贝雷及横梁迎风面积：A2=4x0.6+6x1.5x0.1+6x0.25+6x2.8x0.1=7.68m2 ⑷横向风力计算：单桩风力：F1=4.675x0.1=0.3944t贝雷及分配梁风力:F2=11.54x0.1/4=0.288t⑸纵向风力计算：单桩风力：F1=4.675x0.1=0.9444t贝雷及分配梁风力:F2=7.68x0.1/4=0.192t2、水流力计算F W=C W·ρ/2·V2·A对钢管桩：C W=0.73对钢管桩横联：C W=1.45⑴横向水流力计算：单根钢管桩：F W=0.73x1.025/2x2.12x20.86x0.85=2.93t钢管桩横联（对单桩）：F W1=1.45x1.025/2x2.12x3x0.85/2=0.42t ⑵纵向水流力计算单根钢管桩：F W=0.73x1.025/2x2.12x20.86x0.85=2.93t钢管桩横联（对单桩）：F W1=1.45x1.025/2x2.12x4.5x0.85/2=0.63t 3、波浪力计算速度分力P Dmax=C D·ρ/2·D·H2·k1·α惯性分力P Imax=C M·ρ/2·A·H·k2·γpH/d=0.326 ηmax /H=0.66查表ηmax=4.49 m⑴速度分力计算：C D=1.2k1=（4πZ2/L-4πZ1/L+sh4πZ2/L-sh4πZ1/L）/8sh4πd/L=0.287 α=1.2 Z2=25.35 Z1=0P Dmax=1.2x1/2x1.025x0.85x6.82x0.287x1.2=8.323t⑵惯性分力计算：C M=2.0K2=（sh2πZ2/L-sh2πZ1/L）/ch2πd/L=0.993γp=1.0 Z2=21.95 Z1=0P Imax=2.0x1/2x1.025x0.567x6.8x0.993x1.0=3.92t⑶单桩水平总波浪力P max= P Dmax·(1+0.25 P2Imax/ P2Dmax)=8.78t⑷P Dmax和P Imax对桩底弯距计算①M Dmax=C D·ρ·D·H2·L·K3·β/2πC D=1.2β=1.19 Z2=25.35 Z1=0K3=1/ sh4πd/L·[π2·（Z22- Z12）/4L2+π（Z22- Z12）/8L·sh4πZ2/L-1/32·（ch4πZ2/L-ch4πZ1/L）]=0.19M Dmax=148.3t·m②M Imax=C M·ρ·A·H·L·K4·γM/4πC M=2.0γM =1.0 Z2=21.95 Z1=0K4=1/ ch2πd/L·[2π·（Z2- Z1）·sh2πZ2 /L-(ch2πZ2- ch2πZ1)]=0.94M Imax=50.52t·m③对桩底总弯距M max= M Dmax·(1+0.25 M2Imax/ M2Dmax)=152.6t·m⑸钢管桩横联波浪力计算①横向钢管桩横联波浪力计算钢管桩横联标高+1.0米，钢管直径0.6米Z2=20米Z1=19.4米P Dmax=C D·ρ/2·D·H2·k1·αP Imax=C M·ρ/2·A·H·k2·γpC D=2.0k1=（4πZ2/L-4πZ1/L+sh4πZ2/L-sh4πZ1/L）/8sh4πd/L=0.012 α=1.2C M=2.2K2=（sh2πZ2/L-sh2πZ1/L）/ch2πd/L=0.36γM=1.0P Dmax=2.05tP Imax=7.06t钢管桩横联总波浪力P max= P Imax=7.06t作用于单根钢管上的波浪力P=1/2 P max =3.53t②纵向向钢管桩横联波浪力计算P=3.53/3·4.5=5.4 t⑹钢管桩截面应力计算①横向钢管桩截面应力计算：M=152.6+3.53x20.86+0.3944x23.18+0.288x25.5+2.93x10.43+0.42 x20.86=281.7t·m钢管桩间用导管架连接，钢管截面摸量w=w1+A·(4.5/2)2=0.1406m3Ó=M/W=20.05MPa≤[Ó]=160Mpa②纵向钢管桩截面应力计算：M=152.6+5.4x20.86+0.3944x23.18+0.192x25.5+2.93x10.43+0.634x20.86=323.06t·m钢管桩间用导管架连接，钢管截面摸量w=w1+A·(3/2)2=0.06553m3Ó=M/W=49.3MPa≤[Ó]=160Mpa（二）、施工栈桥上部结构计算施工荷载（集中荷载）:80t 贝雷及横梁（均布荷载）1t/m1、贝雷绗片计算计算简式：集中荷载跨中最大弯距M1=306.72t·m均布荷载跨中最大弯距M2=25.92t·mM=M1+M2=332.64t·m6片贝雷绗片承受弯距6X72=432t·mM<432t·m2、钢管桩分配梁计算①I45分配梁计算：单根跨中最大弯距M=18.75 t·mI45截面摸量W=1430X103 m m3Ó=M/W=131.1MPa≤[Ó]=160Mpa②贝雷I32分配梁计算50T履带吊车履带长4.69米，宽0.76米，顺栈桥方向作用于2根分配梁上。
栈桥设计和检算
注：《桥规》、《铁规》、《港规》中的计算公式基本相同，只是参数的选 取不同。《桥规》仅能计算桥墩所受到的水流力,其K只反映了桥墩形状的影 响, 《港规》可以计算桥墩、梁、桁架等构件的水流力；《桥规》的水流力考 虑更多的是内河径流,而《港规》则包括了海洋潮流。
结构计算——计算过程
风荷载的计算
《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)、《铁路桥涵设计基本规范》 (TB10002.1-2005)、《港口工程荷载规范》(ITI215-98)均有规定。
单桩承载力计算：结合现场地质条件并根据《建筑桩基技术规范》 （J793-2008）中的经验参数法计算。
结构计算——计算过程
水流(潮流)压力的计算
根据《铁路桥涵设计规范》（TB10002.1-2005）桥墩流水压力的公 式进行计算
P KA
V 2
2g
式中：P——流水压力（kN）， K——桥墩形状系数， V——水流设计速度（m/s）取2.0m/s， 水容重（10kN/m3）， A——与水流方向垂直平面上的投影面积（m2）， g——标准自由落体加速度（m/s2）。
一般建议选择3跨连续梁进行结构的计算。 履带吊的轮压荷载(500+吊重)/2/4.5= kN/m；梁截面积：700mm ×板厚 mm；根据吊重需考虑一定的偏载系数。
结构计算——计算过程
分配梁计算
混凝土灌车作用：将0.6m宽线荷载作用分配梁，找到到
最不利状进行计算。可以按简支梁或三跨连续梁进行计算，
应对措施：当所计算的弯矩或剪力超过允许值，需增加主梁的贝雷片数； 或限制履带吊站位，只对承担履带荷载的主梁增加贝雷片数。
《栈桥详细计算书》word版
目录1、编制依据及规范标准 (4)1．1、编制依据 (4)1.2、规范标准 (4)2、主要技术标准及设计说明 (4)2.1、主要技术标准 (4)2.2、设计说明 (4)2.2.1、桥面板 (5)2.2.2、工字钢纵梁 (5)2.2.3、工字钢横梁 (5)2.2.4、贝雷梁 (5)2.2.5、桩顶分配梁 (5)2.2.6、基础 (6)2.2.7、附属结构 (6)3、荷载计算 (6)3.1、活载计算 (6)3.2、恒载计算 (7)3.3、荷载组合 (7)4、结构计算 (7)4.1、桥面板计算 (8)4.1.1、荷载计算 (8)4.1.2、材料力学性能参数及指标 (9)4.1.3、力学模型 (9)4.1.3、承载力检算 (9)4.2、工字钢纵梁计算 (10)4.2.1、荷载计算 (10)4.2.2、材料力学性能参数及指标 (11)4.2.3、力学模型 (11)4.2.4、承载力检算 (11)4.3、工字钢横梁计算 (13)4.3.1、荷载计算 (13)4.3.2、材料力学性能参数及指标 (13)4.3.3、力学模型 (14)4.3.4、承载力检算 (14)4.4、贝雷梁计算 (15)4.4.1、荷载计算 (15)4.4.2、材料力学性能参数及指标 (16)4.4.3、力学模型 (16)4.4.4、承载力检算 (17)4.5、钢管桩顶分配梁计算 (18)4.5.1、荷载计算 (18)4.5.3、力学模型 (19)4.5.4、承载力检算 (19)4.6、钢管桩基础计算 (19)4.6.1、荷载计算 (19)4.6.2、桩长计算 (20)4.7、桥台计算 (20)4.7.1、基底承载力计算 (21)附件：栈桥计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、现行施工安全技术标准1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）（3）、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、主要技术标准及设计说明2.1、主要技术标准桥面宽度：4.5m设计荷载：75t履带吊（负载10t）及公路—Ⅰ级汽车荷载栈桥全长：105m、51m起止里程：K18+980.5～K19+100、K19+320～K19+380，2.2、设计说明根据本工程特点和现场地形水文条件，考虑施工周期和地方资源，跨后横河及七工段直河施工便道采用下承式受力栈桥、路基相结合的结构形式，中间考虑Ⅸ通航要求。
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345国道南通东绕城段工程桥梁Ⅱ标通吕运河大桥施工栈桥设计计算计算：复核：总工程师：中铁大桥局股份有限公司345国道南通东绕城段工程桥梁Ⅱ标项目经理部二○一三年十一月目录1 工程简介 (2)2 计算依据 (2)3 荷载参数及组合 (3)3.1基本可变荷载 (3)3.3 荷载组合 (5)4 主栈桥结构计算 (6)4.1 桥面板计算 (6)4.2 主梁计算 (10)4.3 桩基础计算 (15)1 工程简介345国道南通东绕城段工程桥梁Ⅱ标起自金通二大道，沿通州区高新开发区规划预留的丰南线线位向北延伸跨越通吕运河，至335 省道交叉，路线全长1.335km。
本标段含大桥1座，上跨Ⅲ级航道通吕运河，桥跨径布置为：11×30m部分预应力组合箱梁+（48+80+48）m预应力混凝土变截面连续箱梁+4×25m部分预应力组合箱梁+8×30m部分预应力组合箱梁，桥梁全长853.4m。
12#、13#主墩位于通吕运河流域中，为保证主墩基础及上部结构施工，拟从南北岸向河道中施工钢栈桥作为主墩施工期临时通道，两主墩间栈桥断开作为临时通航孔。
其中南侧栈桥长39m，北侧栈桥长30m。
根据桥墩主体结构及施工需求，左右承台间栈桥宽度均为6m，桥梁上下游栈桥宽度为8m。
6m宽栈桥断面布置如图1，8m宽栈桥断面布置如图2。
图1 6m宽栈桥断面布置图（单位：cm）图2 8m宽栈桥断面布置图（单位：cm）2 计算依据(1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；(2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；(3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；(4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；(5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。
3 荷载参数及组合作用于栈桥的荷载分为恒荷载及可变荷载。
恒荷载主要为栈桥结构自重，可变荷载包括基本可变荷载及其他可变荷载，基本可变荷载包括汽车荷载、80t履带吊、10m3混凝土运输车；其他可变荷载包括风载、水流力。
3.1基本可变荷载（1）汽车荷载：公路I级，见图3、图4和表1所示。
车辆限速20km/h，不计冲击作用。
图3 车辆荷载的立面、平面尺寸图4 车辆荷载横向布置公路I级车辆荷载的主要技术指标表1 项目单位技术指标项目单位技术指标车辆重力标准值kN 550 轮距m 1.8 前轴重力标准值kN 30 前轮着地宽度及长度m 0.3×0.2 中轴重力标准值kN 2×120 中、后轮着地宽度及长度m 0.6×0.2 后轴重力标准值kN 2×140 车辆外形尺寸(长×宽) m 15×2.5 轴距m 3+1.4+7+1.4（2）80t履带吊机：自重按80t考虑,吊机履带长度6.285m，宽度0.85m，工作时履带中心距4.05m，具体如图5。
计算时履带有效作用长度按5.4m，宽度按0.76m 计。
80t履带吊机作为辅助起重设备，施工时最大吊重为20t。
图5 80t履带吊尺寸参数（3）10m3混凝土运输车：10m3混凝土运输车共3轴，其具体尺寸如图6，前轮着地面积为0.3×0.2m，后轮着地面积为0.6×0.2m。
单轮最大设计荷载为4.3t。
图6 10m3混凝土运输车轴距布置图（单位：mm）根据本栈桥的使用特点和设计意图及主桥施工需要，按照上述荷载只要保证混凝土运输车荷载，就能保证公路Ⅰ级车辆荷载包含在本平台上使用的所有汽车荷载。
3.2 其他可变作用（1）行人荷载：2.5kN/m ；（2）风载：栈桥工作状态允许风速为18.5m/s ，当风速超过时，禁止在栈桥上作业。
风载按《公路桥涵设计通用规范》进行计算，013wh d wh F K K K W A = 其中：00.75K =（按施工架设期间取值）； 11K K η=⨯＝0.45 1.2=0.54（桁架风载系数）； 3 1.4K =（按最不利地形地理条件选取）；2 1.08K =（按A 类地表，离地面或水面5m 高度计）； 5 1.38K =（按A 类取阵风风速系数）； 22d d rV W g=0.00010.00050.0120170.0120170.01201Z r ee --=== 5.1838.108.1052⨯⨯==V K K V d =27.6m/s 求得：8.926.2701201.0222⨯⨯==g rV W d d =0.47kPa 单片贝雷片及桥面板迎风面积：20.40.4 1.7 3.0 2.04wh A A m ==⨯⨯=； 风载为：wh d wh A W K K K F 310==0.75×0.54×1.4×0.47×2.04=0.54kN 则12m 跨径栈桥单桩水平风载为：254.064⨯⨯=F =6.48kN （3）水流力：本工程桥位处水流速度较小，且栈桥钢管桩自由长度较短，水流力对单根钢管桩及栈桥整体受力、稳定性影响较小，在本工程中可不予考虑。
3.3 荷载组合根据上述分析荷载对6m 宽、8m 宽两种栈桥可能存在荷载工况进行组合如表2。
栈桥的计算荷载组合 表2结构部位荷载组合恒载基本可变荷载其他可变载6m 宽栈桥 结构自重 80t 履带吊机走行、施工（包括“钓鱼法”施工栈桥时和侧吊进行主墩基础施工）行人荷载、风载10m 3砼运输车（不存在错车）8m 宽栈桥结构自重 80t 履带吊机走行、施工（包括“钓鱼法”施工栈桥时和侧吊进行主墩基础施工） 行人荷载、风载10m 3砼运输车（存在错车）4 主栈桥结构计算 4.1 桥面板计算主栈桥桥面板采用23cm 厚钢筋砼板，砼设计标号为C30。
桥面板预制后直接吊放于纵桥向贝雷梁上，相邻桥面板通过预埋钢板焊机成整体，桥面板与贝雷梁之间一般不存在约束，计算根据不同作用荷载假定单元板为梁单元，计算其内力及支点反力（即传递给贝雷梁顶的荷载），采用midas 计算时假设桥面板与贝雷梁之间采用只受压连接。
经分析砼桥面板不利受力工况主要有以下几种： 工况1：80t 履带吊走行。
单侧履带荷载：4.52800⨯=q =74.1kN/m 取单位宽桥面板，其自重：1q =0.2×1×26=5.2kN/m 单侧履带对桥面板作用荷载：2q =74.1/0.76=97.5kN/m 此工况下荷载分布如图7所示。
（a ）（b）图7 工况1荷载分布图（单位：kN/m）（a）弯矩最大时（b）剪力最大时工况1-a计算结果如下：图8 工况1-a支点反力图（单位：kN）图9 工况1-a弯矩图（单位：kN.m）图10 工况1-a剪力图（单位：kN）工况1-b计算结果如下：图11 工况1-b支点反力图（单位：kN）图12 工况1-b 弯矩图（单位：kN.m ）图13 工况1-b 剪力图（单位：kN ）工况2：10m 3砼运输车在8m 宽栈桥上会车时，且两辆车后轴在同一直线上。
垂直于板跨径的荷载分布宽度为:a=3)2(1l h a ++=345.12.0+=0.68<345.12⨯=0.96m ，计算取0.96m平行于板跨径的荷载分布宽度为： b=h b 21+=0.6m则：单位宽度砼板自重：1q =0.2×0.96×26=5.0kN/m 10m 3砼运输车后轮作用荷载:2q =(43×2)/0.6=143kN/m 此工况下荷载分布如图14所示。
图14 工况2荷载分布图（单位：kN/m ）计算结果如下：图15 工况2支点反力图（单位：kN ）图16 工况2弯矩图（单位：kN.m ）图17 工况2剪力图（单位：kN ）由上述工况计算可知：Mmax 上=-9.3kN.m ，Mmax 下=12.1kN.m ，Qmax=64.7kN 。
桥面板采用C30砼， c f =14.3MPa ，钢筋采用Ⅱ级钢筋， y f =y f '=300Mpa 。
mm h 200302300=-= 顶板配筋计算：26202009603.14103.9⨯⨯⨯==bh f M a c s =0.017m 2017.0211=--=s a ξ 584.155300200960017.03.140=⨯⨯⨯==y c s f bh f A ξmm 2， 08.0200960584.1550=⨯==bh A s ρ%<%15.0min =ρ 取%15.0min =ρ，则：202882009600015.0mm bh A s =⨯⨯==ρ 底板配筋计算：26202009603.14101.12⨯⨯⨯==bh f M a c s =0.022m 2022.0211=--=s a ξ 344.201300200960022.03.140=⨯⨯⨯==y c s f bh f A ξmm 2， 105.0200960344.2010=⨯==bh A s ρ%>%15.0min =ρ，满足要求！顶板平行于板跨径方向布置5根Ф12，22.565mm A s =，满足要求！ 底板平行于板跨径方向布置5根Ф16，28.1004mm A s =，满足要求！ 抗剪承载力按砼结构设计规范07.0bh f V t h β==0.7×1×1.43×960×200=192.2kN >67.1kN,满足要求！ 4.2 主梁计算4.2.1贝雷梁几何特性及桁架容许内力 （1）贝雷梁结构尺寸 贝雷梁结构尺寸见图18。
图18 贝雷梁结构尺寸图(单位:mm)（2）桁架技术参数指标桁架单元杆件性能见表3。
桁架单元杆件性能表3杆件名材料桥断面型式横断面积 (cm2) 理论容许承载力(kN)弦杆16Mn ][10 2×12.7 560竖杆16Mn I8 9.52 210斜杆16Mn I8 9.52 171.54.2.2 贝雷梁计算根据前面荷载分析，作用在栈桥上的主要荷载包括汽车、80t履带吊及砼运输车，其中对贝雷梁受力比较大的主要是来自80t履带吊的作用。
80t履带吊在栈桥上的作业主要有三种情形：（一）、80t履带吊空载行走；（二）、80t履带吊前吊作业（吊重限20t）；（三）、80t履带吊横桥向侧吊作业（吊重限10t），侧吊时考虑主臂一侧履带承载75%，另一侧履带承载25%。
假定在栈桥上任何位置均可能存在这三种情形中任意一种情形，现根据栈桥结构布置形式对贝雷梁最不利的工况进行计算。
根据分析取80t履带吊横桥向侧吊作业时主臂侧履带作为计算最不利荷载，分别计算位其位置于12m跨贝雷梁跨中(弯矩最大)、支点端(剪力最大)及支点上(反力最大)三种工况。