人行栈桥计算书(上报)
栈桥计算书
目录三、设计参数................................................ 错误！未定义书签。
四、计算内容................................................ 错误！未定义书签。
五、贝雷梁几何特性及桁架容许内力............................ 错误！未定义书签。
1、贝雷片截面特性......................................... 错误！未定义书签。
2、贝雷梁桥几何特征....................................... 错误！未定义书签。
3、桁架容许内力表......................................... 错误！未定义书签。
六、施工栈桥计算............................................ 错误！未定义书签。
1、设计荷载............................................... 错误！未定义书签。
1.1、50t履带吊机....................................... 错误！未定义书签。
1.2、30t重载汽车....................................... 错误！未定义书签。
1.3、贝雷片自重......................................... 错误！未定义书签。
1.4、砼桥面板自重....................................... 错误！未定义书签。
1.5、汽车制动力及冲击荷载............................... 错误！未定义书签。
1.6、风荷载............................................. 错误！未定义书签。
栈桥计算单(6)
栈桥计算单一、基本资料1.荷载桥面系每米3根75kg枕木，钢轨44.65kg/m ，栈桥上行走平板车和汽车，平板车为N15型专用平车，允许轴重20.5t，轴间距1.75m+3.15m+1.75m。
3.[40a槽钢：[40a截面特性: 设计中用2 [40a2A=7504mm4I=175777000mm3878885mmW=槽钢、钢管桩允许应力抗拉、压[σ]=170MPa抗弯[σ]=170MPaW抗剪[ t ] =85Mpa4.覆盖层：由于资料不全所以计算桩的承载力时淤泥质粉粘土层按10m计算,其余为细砂层,计算抗撞桩和桩的水流冲击力时水位按+8.87m考虑，覆盖层标-10.5m，锚固点在覆盖层下5d处。
当实际情况不符时应适当调整。
土质特性5.钢管桩Φ600mm，δ=8mm桩顶结构采用型钢焊制墩顶标高+7.79mS=π(D²-d²)/4=3.14(0.6²-0.584²)/4=0.0149㎡I=π(D4-d4)/64=3.14(0.64-0.5844)/64=0.000652m46.计算原则、公式桩承载力计算桩顶受力一部分由桩周围土的摩擦力承担，一部分由桩尖处承担，但由于桩尖处承受荷载较小，本次计算中不予考虑∑=i i i l f a U P 21《铁路桥涵设计规范》P ——— 桩的允许承受力，KN ； U ——— 桩身截面周长，m ；i l ——— 各土层厚度，m ；fi——— 桩周围土极限摩阻力，KPai a ——— 震动桩对各土层桩周摩阻力影响系数，对于打入桩取1.0。
水流力计算gV KAP 22γ= 《铁路桥涵设计规范》P ——压力，（KN ）K ——桥墩形状系数，取0.75 V ——水流设计速度（m/s ）取2.05m/sγ——水容重（10KN/m 3）A ——与水流方向垂直平面上的投影面积（m 2） 局部受压g ——重力加速度，m/s 2f l t Fzw c ≤=ϕσ 《钢规》F ——集中荷载ϕ——集中荷载增大系数，取1.0w t ——腹板厚度z l ——集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，按下式计算：z l ＝a+2h y 。
栈桥计算书(汇总版)
温州绕城高速北线第二合同段瓯江大桥栈桥计算目录1、基本数据 (1)2、荷载参数 (1)3、结构计算 (1)3.1工况及荷载组合 (1)3.2计算模型及方法 (2)3.3计算内容 (2)4计算成果 (2)4.1标准段贝雷梁栈桥验算 (2)4.1.1栈桥恒载计算： (2)4.1.2纵梁I 14强度验算： (3)4.1.3横梁I 28强度验算 (5)4.1.4横梁I 28刚度验算 (6)4.1.5贝雷梁内力计算 (6)4.1.6贝雷强度验算 (7)4.1.7贝雷刚度验算 (7)4.2西岸加宽段贝雷栈桥 (8)4.2.1贝雷强度验算 (8)4.2.2贝雷刚度验算 (10)4.2.3 2H45端横梁强度验算 (10)4.3下行式单层三排栈桥验算 (11)4.3.1贝雷强度验算 (11)4.3.2贝雷刚度验算 (12)栈桥设计计算书1、基本数据Pa E 11102⨯= MPa 160][=σ314101714m m =I W 4147120000mm I I =3288214mm 05=I W 42871150000mm I I =345mm 1433731=H W 445322589453mm I H =360mm 2480622=H W 460744186438mm I H =m g q I /K 877.1614= m Kg q I /465.4328=m g q H /K 467.7645= m Kg q H /132.10660=2、荷载参数1) 栈桥结构自重2) 施工荷载：50t 履带吊3、结构计算3.1工况及荷载组合工况一：履带吊车行驶在栈桥上。
荷载组合：1+23.2计算模型及方法应用平面结构力学由上而下分析栈桥结构，传力机制为：履带——桥面板——纵梁——横梁——贝雷梁。
履带荷载简化为均布荷载，刚梁传递作用简化为集中力，承力钢构件计算结构为多跨连续梁，支撑形式因具体位置简化为刚性铰支座或弹性铰支座。
栈桥结构计算书
栈桥结构计算书一. 计算依据1、《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）；2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；3、《桥梁工程》（人民交通出版社）。
二、栈桥结构简介栈桥设计为单跨简支梁桥，桥长L=12m，计算跨径为11m，采用C25片石混凝土基础(桥台)，桥台高5m，桥台顶面浇注30cm厚C30钢筋混凝土作为支撑垫石，浇注支撑垫石时注意预埋20cm*20cm*1cm 钢板，然后其上安装横向分配梁，横向分配梁采用2I32工字钢，长6m，横向分配梁上搭设贝雷梁，贝雷梁共7排，每排间距0.9m，单排含4片国标贝雷片,7排贝雷梁采用横向连接片连接固定。
三．设计荷载1、纵向荷载布置考虑为汽车-20级重车辆荷载标准2、考虑本栈桥实际情况，为确保栈桥安全，故设计为单向形式，同方向车辆间距不小于6米，即一跨内同方向只布置一辆重车。
3、栈桥上行车速度不大于5Km/h。
四．栈桥结构受力验算根据栈桥纵断面设计图，可知本栈桥计算跨径为L计=11m(按简支梁计算,如图所示)。
最不利荷载是当汽车重心处于跨中位置，检算结构强度和刚度，下面详细计算之。
计算参数：钢材弹性模量E=2.05×105N/mm2；321国标贝雷片桁片惯性矩I0=250500cm4，本桥布置7列，组合贝雷梁I组=0.017535m4。
1、刚度变形验算结构受力分析图弯矩图最大弯矩显示挠度图最大挠度显示根据计算结果可知，Mmax=606KN.m, 查表321国产贝雷桁片容许弯矩M0=975KN/m,那么有，Mmax＜M0,贝雷梁桁片弯矩满足结构受力要求。
根据计算结构显示，活载下本桥最大挠度f活=2mm。
本栈桥全桥的自重约为q=17.9KN/m,桥的销孔间隙挠度与自重挠度之和按交通部公式计为：f容=L/250=12000/250=48mm。
⑴、间隙挠度f0=0.05×n2 =0.05×42=0.8cm=8mm，其中，n为贝雷梁单列片数，若n为奇数，则计算公式为：f0=0.05×(n2-1)⑵、空载挠度f自=5ql4/384EI=1mm综上所述，总挠度fmax= f0+f自+f活，那么有：Fmax=8+1+2=11mm＜f容=L/250=12000/250=48mm，栈桥挠度符合设计规范要求，合格！2、桥墩承载力计算结构为单跨静定简支梁，那么可分别求出两个桥台所受的结构反力，计算模型如下图所示：60KN120KN120KNA BFb 对A点取矩，那么Fb*11m=60KN*1.5m+120KN*5.5m+120KN*6.9m 可得：Fb=143.45KN,即，Fa=300KN-143.45KN=156.55KN，取桥墩最大承载压力为156.55KN推算桥台基础承载力！桥台结构图如下所示：基底计算应力：P=(F+G)/A，其中桥墩自重G=26KN/m3*6m*(1*0.3+(1+1.6)*3/2+1*2.2)=998.4KN，基底面积A=2.2m*6m=13.2m2那么，P=(998.4KN+156.55KN)/13.2m2=87.496Kpa查公路桥涵与基础设计规范（JTG D63-2007），卵石中密土地基承载力容许值[fa]=650Kpa,显然，P＜[fa]，安全。
栈桥计算书
码头栈桥计算书一、结构形式栈桥总宽为3米，跨径布置型式为浅滩区及浅水区，自下而上依次为Φ600×8mm钢管桩，I30c桩顶分配梁，“321”军用贝雷梁，2[30c滑道下分配梁，I30c纵向滑道梁。
二、荷载布置1、上部结构恒重⑴滑道：3482kg⑵滑道下分配梁:3419kg⑶贝雷梁:9000kg⑷桩顶分配梁:1725kg⑸桩间连接系2897kg2、活荷载新（旧）钢梁自重：钢梁（含螺栓）：153407.9kg员工走道钢材：6936kg轨枕：25000kg计算荷载：（153407.9+6936+25000）×1.2=222412.7kg按230t考虑，平均每端115t。
三、上部结构内力计算〈一〉滑道内力计算钢梁主桁间距5.75m,作用于滑道上。
计算时可按两个间距5.75m 的575KN集中力计算。
Mmax=（575×1.5）/4=215.6KN.mQmax=287.5KNσ=M/W=215.6/3475=62MPa<[σ]=145MPaτ=QS/Id=1.7MPa<[τ]<二>30c槽钢横向分配梁内力最不利位置荷载（575+34.82/13=577.7kNP=577.7/0.8=722Kn/m）：最不利位置弯矩图：Mmax=42.77KN.mσ=M/W=42.77/（2×463）=46.2MPa<[σ]=145MPa<三>贝雷梁内力计算1、最不利位置（6米跨）荷载：[57.5+（3.5+3.4）/13]/4=14.5t=145kN简力图如下贝雷梁非弹性挠度计算：fmax=PL3/48EI=290×6003/(48×2.1×104×1147500)=0.05cm[f]=L/900=0.6cm得[f]>f安全最不利位置计算：Mmax=130.1KN.m<[M]=3152kN.mQmax=83.18kN＜[Q]=980kN满足。
栈桥计算书
栈桥计算书一、结构形式栈桥总宽为6米，跨径布置型式为栈桥设计:第一段4－4＊11.4+1－5＊14.4m连续梁全长239.4m，中间设置加强墩，主梁为I40a工字钢；第二段(6－3＊12.0＋10.5m)+(9-12.0+10.5m) 连续梁全长483.05m，主梁为321贝雷片；第三段（4－12.0+10.5m）+1－3＊12.0+10.5m连续梁全长138.25m，主梁为321贝雷片。
桥面宽设计为6m，两边设置高度1.2m栏杆，全长860.7m 共77跨。
第一段：自下而上依次为Φ630×8mm钢管桩，I45a下横梁， I40a纵向分配梁，δ12桥面钢板,υ48*3.5mm @1500mm栏杆。
第二段、第三段：自下而上依次为Φ630×8mm钢管桩，I45a下横梁，“321”军用贝雷梁，I32a横向分配梁，δ8桥面钢板,υ48*3.5mm @1500mm 栏杆。
二、荷载布置第一段：1、上部结构恒重（6米宽计算）⑴δ12钢板：6×1×94.2÷100=5.652KN/m⑵I40a纵向分配梁:13×67.598÷100=8.788KN/m⑶I45a横梁:1.189KN/m⑷栏杆：0.4KN/m⑸Σ＝5.652+8.788+1.189+0.4＝16.029KN/m2、活荷载⑴30t砼车⑵履带吊50t⑶20t运材料车⑷施工与人群荷载：4KN/m2第二段、第三段：1、上部结构恒重（6米宽计算）⑴δ8钢板：6×1×62.8÷100=3.768KN/m⑵I32a横向分配梁: 3.464KN/m⑶贝雷梁: 6.6 KN/m⑷I45a横梁:0.51KN/m⑸栏杆：0.4KN/m⑹Σ=3.768+3.464+6.60+0.51+0.4=14.742KN/m2、活荷载⑴30t砼车⑵履带吊50t⑶20t运材料车⑷施工与人群荷载：4KN/m2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于15米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车。
人行天桥计算书
人行天桥计算书一、计算跨径8米，设计荷载：人群荷载3KN/(m2); 附加荷载（桥面系荷载）折合10cm厚混凝土计即2.5KN/(m2)。
计算如下：人群荷载：0.5*3*8*8/8=12（KN.m）附加荷载：0.5*25*0.1*8*8/8=10（KN.m）I18工字钢：24.1*9.8*8*8/8=1889（N.m）以上合计：12+10+1.9=23.9（KN.m）δ=23.9*1000/185=129Mpa<145MPa (满足要求)验算：桥梁博士系统文本结果输出输出单元号:4-5输出节点号:4-5********************************************************************************正常使用阶段内力位移输出********************************************************************************承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.101e-014 -2.757e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 1.026e-014 9.326e-015 -2.444e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 1.914e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.465e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 -2.180e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I位移结果:节点号 = 4位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向位移 -3.319e-003 -3.319e-003 -3.319e-003 -4.146e-002 -3.319e-003 -4.146e-002 转角位移 -5.265e-004 -5.265e-004 -5.265e-004 -6.578e-003 -5.265e-004 -6.578e-003 节点号 = 5位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000竖向位移 -3.585e-003 -3.585e-003 -3.585e-003 -4.478e-002 -3.585e-003 -3.585e-003 转角位移 -4.337e-018 -4.337e-018 -4.337e-018 -6.679e-017 -4.337e-018 -4.337e-018 正常使用阶段支承反力汇总:荷载组合I支承反力组合结果:节点号 = 1内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 9内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000e+000 0.000e+000 0.000e+000。
栈桥计算
一、基本资料1、工程概况栈桥全长33m，桥面宽5.5m，栈桥顶面标高+9.3m，流速为2m/s，施工高潮水位+5.7m，设计风速为40m/s(台风设防)，栈桥处河床标高-4.444m，栈桥范围内河床覆盖层依次为填筑土、中砂、淤泥及亚粘土等。
2、荷载荷载类型桥面系：200mm钢筋混凝土板(倒用宁德栈桥桥面板);栈桥上走行汽-20、混凝土搅拌车和KH-180履带吊(施工时考虑最大吊重20t);混凝土搅拌车按汽-20计算，KH-180履带吊自重按50t计算;贝雷梁自重:按每片以0.1t/m计；桥面系和施工荷载作用在每组贝雷梁上以0.6t/m2计。
3、贝雷梁：贝雷梁每片长3m，重300kg，不加强桥梁单排单层允许弯距788.2kN〃m，允许剪力245.2kN，最大计算跨径为10.5m。
（栈桥横断面布置如图1）图1(单位：mm)4、设计使用钢材I40a，截面特性:2861000mmA=4I=217200000m m3W=1090000mm型钢、钢管桩允许应力抗拉、压 [σ] =170MPa]=170MPa抗弯 [σW抗剪 [τ]=120Mpa5.覆盖层描述：钢管桩的承载力以3#墩位处的钻孔桩柱状图(CZ3-1)作为计算依据。
钢管桩依次穿过填筑土层、中砂层、淤泥层，进入亚粘土层。
计算桩的水流冲击力时水位按+5.7m考虑，河床面标高按-4.444m计算，局部冲刷考虑3.0m，锚固点在局部冲刷线以下5d处。
土层特性表6.钢管桩φ630mm，δ=6mm，考虑腐蚀作用，腐蚀0.5mm，故S=π(D²-d²)/4=3.14(0.628²-0.618²)/4=0.0098㎡I=π(D 4-d 4)/64=3.14(0.6284-0.6184)/64 =0.00047481m 4W =π(D 3-d 3)/32=3.14(0.6283-0.6183)/32 =0.001817 m 3U=πD =3.14×0.628=1.97m7. 计算原则、公式 桩承载力计算桩顶受力一部分由桩周土的摩擦力承担，一部分由桩底承担: ()∑+=αλAR l f a U P i i i 21][ 《铁路桥涵设计规范》 [P ]——— 桩的允许承受力，KN ； U ——— 桩身截面周长，m ；i l ——— 各土层厚度，m ； A ———桩底支承面积，2m ；f i ——— 桩周围土极限摩阻力，KPa ；R ———桩尖土的极限承载力，KPa ；i α、α——— 震动桩对各土层桩周摩阻力影响系数，对于打入桩取1.0。
栈桥设计计算书
栈桥计算书一、结构形式架空栈桥总长1854m，宽7m，起于长江大堤，止于45墩中心线后约324m。
桥中心线与苏通大桥引桥轴线一致。
沿着引桥每隔约300m设车辆调头平台一座。
栈桥两侧设栏杆，上部结构采用型钢结构。
19～46轴跨间有桥墩处，上部梁板自成一体，以便整体拆卸.主纵梁选用“321"型贝雷架，下横梁采用H600×200，桥墩采用桩基排架，每榀排架下设2根、3根或4根Φ800×8mm钢管桩。
通航孔处桩基设斜桩并在其上安装橡胶护弦起防撞作用。
自下而上依次为Φ800×8mm钢管桩,H600×200下横梁,长为7m；纵梁选用“321"军用贝雷梁3组、每组2片，或万能杆件；I25a横向分配梁，布置间距1.5m,长度为7m；I12。
6纵向分配梁，布置间距40cm；δ10桥面钢板满铺。
二、荷载布置1、上部结构恒重（7米宽计算）⑴δ10钢板：7×1×0.01×7.85×10=5.495KN/m⑵I12.6纵向分配梁:2.556KN/m⑶I25a横向分配梁:1.78KN/m⑷贝雷梁:6。
66 KN/m⑸H600×200下横梁:7。
42KN/根2、活荷载⑴30t砼车⑵履带吊65t：自重60t+吊重20t⑶施工荷载及人群荷载:4KN/m2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车.三、上部结构内力计算〈一〉贝雷梁内力计算200KN的情况下不考虑错车及桥面施工荷载和人群荷载。
Mmax=1.3×（2400+297）=3506.1kN。
m＜［M］=1576。
4×3kN。
m=4729。
2KN。
mQmax=1.3×(623.3+99)=939kN＜[Q]=490。
5×3=1471。
5kN满足。
选用3组,每组2片，单排。
栈桥计算书(汇总版)
温州绕城高速北线第二合同段瓯江大桥栈桥计算目录1、基本数据 (1)2、荷载参数 (1)3、结构计算 (1)3.1工况及荷载组合 (1)3.2计算模型及方法 (2)3.3计算内容 (2)4计算成果 (2)4.1标准段贝雷梁栈桥验算 (2)4.1.1栈桥恒载计算： (2)4.1.2纵梁I 14强度验算： (3)4.1.3横梁I 28强度验算 (5)4.1.4横梁I 28刚度验算 (6)4.1.5贝雷梁内力计算 (6)4.1.6贝雷强度验算 (7)4.1.7贝雷刚度验算 (7)4.2西岸加宽段贝雷栈桥 (8)4.2.1贝雷强度验算 (8)4.2.2贝雷刚度验算 (10)4.2.3 2H45端横梁强度验算 (10)4.3下行式单层三排栈桥验算 (11)4.3.1贝雷强度验算 (11)4.3.2贝雷刚度验算 (12)栈桥设计计算书1、基本数据Pa E 11102⨯= MPa 160][=σ314101714mm =I W 4147120000m m I I =3288214mm 05=I W 42871150000m m I I =345mm 1433731=H W 445322589453m m I H =360mm 2480622=H W 460744186438m m I H =m g q I /K 877.1614= m Kg q I /465.4328=m g q H /K 467.7645= m Kg q H /132.10660=2、荷载参数1) 栈桥结构自重2) 施工荷载：50t 履带吊3、结构计算3.1工况及荷载组合工况一：履带吊车行驶在栈桥上。
荷载组合：1+23.2计算模型及方法应用平面结构力学由上而下分析栈桥结构，传力机制为：履带——桥面板——纵梁——横梁——贝雷梁。
履带荷载简化为均布荷载，刚梁传递作用简化为集中力，承力钢构件计算结构为多跨连续梁，支撑形式因具体位置简化为刚性铰支座或弹性铰支座。
人行桥计算书_pdf
梁
ｂｒ
C30 混凝土, 13φ25 钢筋
桥 国 中
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ｎ
桩配筋按构造配置：Ag=ρmin*Ah=0.4%*π*1.4*1.4/4=6157.5mm2
网
C30 混凝土，26 根φ20 钢筋。
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中 国 桥 梁 网
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单位是：N，mm。
盖梁混凝土 C30。
中 国 桥 梁 网
ｎ
强度满足规范。单位是：N，mm。
梁
ｂｒ
盖梁根部截面配置 10ф25 钢筋
桥 国 中
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Mj=(338x2.1x2.1/2+1.225x1.2x26x2.1x2.1/2)x1.2+90x2.1x2.1/2x1.4=1273Kn
ｎ
8、盖梁强度计算
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中 国 桥 梁 网
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国
一个桥墩的人群支反力： R = 4.5 × 5 × 20 = 450kN
中
3、下部结构重量
立柱自重 G =
4、立柱和橡胶支座的组合水平刚度 K=1/37500+1/198016=31529kN/m 温差在墩顶产生的水平力=94kN 5、板梁收缩在墩顶产生的水平力=57kN 6、桩顶设计反力 竖向力 P 组合 1 组合 2 2696 2695 水平力 57 151 弯距 256.5 680
梁
1、上部结构恒载支反力
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ｎ
二、下部结构计算
网
4、升降温差按 30 度考虑。
栈桥计算
栈桥计算一．结构形式栈桥宽7.5 m ，墩位处宽4m,跨径12m,按最不利情况计算,跨径12m,宽7.5m,栈桥结构自下而上分别为: Ф外508×13mm 钢管桩、I63a 型工字钢下横梁、纵向贝雷梁、I25a 型工字钢横向分配梁、I14型工字钢纵向、δ＝0.012m 厚防滑钢板。
二．荷载布置 1.恒载（4m ）（1）δ＝0.012m 厚防滑钢板及其它:0.012×4×1×10×7.85+0.35=4.12KN/m（2）I14纵向工字钢：12×1×16.89×10/1000=2.03KN/m（3）I25a 型工字钢横向分配梁：4×38.11×10/1000/1.5=1.02KN/m （4）纵向贝雷梁：300×4×10/1000/3=4KN/m（5） I63a 工字钢横向下横梁：121.41×3.7×10/1000=4.49KN/根 2.活荷载《按公路桥涵设计通用规范》(1)施工荷载及人群：4KN/m 2(2)公路—II 级标准荷载值：550KN 重车 （3）荷载分布如下图：三．上部结构内力计算1．桥面钢板内力（下层工字钢间距为0.4m,车轮总宽度0.6m ，只有当车轮边置于跨中时最不利）(1)自重均布荷载：q1=0.4×0.015×10×7.85=0.471KN/m(可不计) （2）人群：4KN/m 2（可不计） （3）动载：q2=70/0.6=116.7KN/m弯矩：Mmax=9ql 2/128=9×116.7×0.42/128=1.31KN.m W=lb 2/6=0.4×0.0122/6=9.6×10-6m 3σ=Mmax/W=1.31/(9.6×10-6)=136458KN/m 2=136.5Mpa<1.3×[σ]=1.3×145=188.5Mpa结论：安全。
特大桥栈桥施工方案及计算书
东江特大桥（东莞段）人行栈桥施工方案为了水中墩柱14#～18#施工能顺利进行，采用从岸上（18#至19#中间）搭设栈桥一直到14#墩，人行栈桥总长度为258米长，便桥宽度为2.0米。
人行栈桥为三根I25工字钢纵向拼装而成，下设横向垫梁与钢管桩联接。
其上横向厚度3cm的南方松木，平台两侧设栏杆（高度为1.2米）。
基础为直径Φ800mm、壁厚8mm的钢管桩。
为加强钢栈桥的横向稳定性，在每个桥墩的中心位置设置一道双排钢管桩。
一、验算栈桥栈桥计算主要荷载有：①人行及材料运输荷载：由于栈桥的面积的限制，栈桥上不可能放置大型机械设备，在每米的范围内走两个成年人，同时推一台斗车，然后再也容不下其他的事物，成年人按65Kg/人，斗车按100Kg计算，同时安全系数取值1.2，则：[（0.065×2+0.1）×10×1.2]/2=1.38KN/m²②木板、砼、泵管自重产生荷载：0.03×6+0.082×3.14×26/2+0.16×3.14×0.01×78/2≈0.65 KN/ m²③砼输送泵冲击产生荷载：由于砼输送泵是水平放置栈桥上，在砼输送过程中只产生震动力，因此该振动力很少，取自重系数的1.0进行计算，0.082×3.14×26/2+0.16×3.14×0.01×78/2≈0.45 KN/ m ²④ Ⅰ25工字钢自重荷载：0.38 KN/m⑤ 风荷载：0.75 KN/ m ²（按50年一遇最大值计算）参照《建筑荷载规范》、《路桥施工计算手册》，动载按1.4系数取值,静载按1.2系数取值。
（1）栈桥横向木板受力验算Q=(1.38+0.45+0.75)×1.4+0.65×1.2=4.392KN/m 2桥面使用长2m ，宽0.2m,厚度3cm 的南方松木，其下有三个支点如右图1，其所承受的均布荷载为：q1=[4.392×（2×0.2）]÷2=0.878KN/mA Bq=0.878KN/M查路桥施工计算手册，南方松其容许顺纹拉应力[σ拉]木=8.0Mpa[τ]=1.9 Mpa E=10x10³Mpa W=1/6x0.03x0.3²=4.5x10-4m 3【I 】=6.75×10-7m 4①、强度验算：当在中间支点B 时，弯矩最大，查《路桥施工计算手册》2001版，附表2-8，P762得：弯矩分布图如下：M max=0.125x0.878x1²=0.125×0.878×1=0.11KN.mA B C弯矩分布图σ=M max/W=(0.110×103)/(4.5×10ˉ4)=0.244Mpa<[σ拉]木=8.0Mpa 满足要求②、绕度验算：在AB及BC中点时，绕度最大，查《路桥施工计算手册》2001版，附表2-8，P762得：f max=0.521×(0.878×14)/(100EI)= [0.521×(0.878×14)]/(100×10×109×6.75×10ˉ7)=0.679 (mm)<1/600=1.67（mm）A B C绕度分布图满足要求③、抗剪验算：在中间点B所受的剪应力最大，查《路桥施工计算手册》2001版，附表2-8，P762得：A B C剪力分布图其计算为：τ=(0.625×0.878×1)/(0.03×0.2)=0.1 Mpa<[τ]=1.9 Mpa,满足要求（2）Ⅰ25工字钢纵梁受力验算q=（1.38+0.45+0.75）×1.4+0.65×1.2=4.392 KN/m²查表：Ⅰ25a工钢W=401cm³.I=5017cm4.E=2.0×105Mpa，Ix/Sx=21.7cm,δ=8mm工钢长11.5米,共有3根25工字钢承受上面的荷载,其所承受的均布荷载为:受力模型如下：ABq=3.308KN/Mq1=(4.392×11.5×2)÷11.5÷3=2.928KN/MⅠ25a工钢自重；q2=0.38KN/Mq3=q1+q2=2.928+0.38=3.308KN/M①、强度验算：当在跨中时，弯矩最大，查《路桥施工计算手册》2001版，附表2-3，P741得：弯矩分布图如下：A B弯矩分布图M max=1/8qL2=1/8×3.308×11.5²=54.686KN.mσ=M max/W=（54.686×106）/（401×103）=136Mpa<[σ]=145Mpa 满足要求②抗剪验算；当在支点时，剪力最大，查《路桥施工计算手册》2001版，附表2-3，P741得：剪力分布图如下：A B剪力分布图Q A=Q B=1/2ql=1/2×3.308×11.5=19.02KNτ=Q×S x/（I x×δ）=19.02×103/（0.217×103×8 ）=10.957MPa＜85 MPa 满足要求③、绕度验算：当在跨中时，绕度最大，查《路桥施工计算手册》2001版，附表2-3，P741得：绕度分布图如下：A B绕度分布图f max=5/384×（qL4）/EI=5×3.308×115004/（384×2.1×105×5.017×107）7.15<L/500=23mm 满足要求（3）I25工钢横梁受力验算：横梁设置在80钢管上面,其受力主要来自3根纵梁上传来的力,受力分析如下图：P=3.308×11.5=38.04KN为了简化计算,该受力状况可不按连续梁计算,中间按简支梁,两边按悬臂梁计算,这样计算也更保险，则只要对最不利端即悬臂端进行验算。
栈桥计算书
栈桥计算书1.设计依据1.1《设计委托书》1.2《港口工程荷载规范》（JTJ 215-98）1.3《港口工程桩基规范》（JTJ 254-98）1.4《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2.设计条件2.1设计水文及高程a.设计高潮位：+3.406m(设计最高通航水位)b.设计低潮位：-1.385m(设计最低通航水位)c.施工潮位：+1.156md.水流流速：0.75m/se.最大风速：41.2m/s2.2地质2.3其它栈桥顶高：+4.5m泥面标高：-2~+1m3.设计荷载3.1流动荷载：汽超-20、8方砼搅拌车1）汽超-20荷载标准值及平面尺寸如下：总重300kN （空载时200kN）前轴压力60kN （空载时40kN）后轴压力2×120kN （空载时2×80kN）前轮着地面积0.30m×0.20m后轮着地面积0.60m×0.20m汽超-20车的平面尺寸如图：2）8方砼搅拌车荷载标准值及平面尺寸如下：总重300 kN （空载时150 kN）前轴压力60 kN （空载时30 kN）后轴压力2×120 kN （空载时2×60 kN）轮距 1.8 m轴距 4.0 m +1.4m前轮着地面积0.30m×0.20m后轮着地面积0.60m×0.20m3.2起重设备荷载：50t履带吊50t履带吊车参数如下：履带着地面积 4.66m×0.76m履带中心距 3.54m(2.54m)空载每条履带单位压力80kN/m2作业时履带最大接地比压200kpa4.栈桥结构平面布置栈桥基桩采用φ630×8mm钢管桩，上部结构采用型钢结构，下横梁选用型钢2HN600X200，主纵梁选用普通型单层贝雷片，横向分配梁选用间距0.75m的型钢I25a，上面满铺[28a槽钢兼做纵向分配梁及面板。
5.钢栈桥结构计算5.1纵向分配梁[28a工况一、8方砼搅拌车作用单边车轮作用在跨中时纵向分配梁的弯矩最大，轮压简化为集中力。
栈桥荷载计算书
栈桥荷载计算书XX大桥钢栈桥总宽6m，计算跨径为12m。
栈桥结构自下而上分别为：φ600钢管桩、28b型工字钢下横梁、“321”军用贝雷梁、25b 型工字钢分配横梁（间距0.40m）、20a型槽钢桥面。
单片贝雷：I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3578.5cm3[M]=788.2 kn•m, [Q]=245.2 kn则4EI=2004×106 kn•m2（一）荷载布置1、上部结构恒载（按12m跨度计）（1）20a型槽钢：q1=（6m/0.3+1）×22.63×10/1000＝4.75kn/m（2）25b型工字钢分配横梁：q2=42.0×9/0.40×6×10/1000/9＝6.3kn/m（3）“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等）：q3=287×4×10/3/1000＝3.83kn/m（4）28a型工字钢下横梁：q4=6×43.4×10/1000＝2.60 kn/根2、活载（1）按城—B级标准车辆计算（2）人群、机具、堆方荷载：q5=1.5kn/m2×6=9 kn/m考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m，即一跨内同方向半幅桥内最多只布置一辆重车。
（二）上部结构内力计算1、贝雷梁内力计算荷载组合：q= q1+ q2+ q3+ q5=23.88kn/m(如下图)23.88KN·m贝雷梁均布荷载受力分布图汽车荷载分布图活载按城—B标准车辆荷载并考虑1.2的安全系数，采用“桥梁博士系统软件进行”验算,结果如下：恒载情况: M中=ql2/8=23.88×122/8=429.8kn·mR=143.3 kn活载情况：M中=1160kn·mR=425 kn荷载组合情况：M中=1589.8kn·m＜[M]=788.2×4=3152.8 kn·mR=143.3+425=568.3kn＜[Q]=245.2×4=980.8 kn·m故在恒载及活载组合条件下贝雷架满足强度要求。
栈桥稳定性验算书
附件：栈桥稳定性验算书设计最大可变载150T，集中荷载1470KN，计算中所有数据均选用最不利环境计算，结构形式及断面图请参考施工便道栈桥明细图。
一、栈桥上构（选用H320X134X15X13.5型钢作为简支梁）(1)、承载力轴心力=210KN ，最大弯矩M x=¼FL=¼X1470X3.5=1286.25KNm净截面面积A n=8013mm2；净截面模量W NX=7279200mm3；对主轴x的截面塑性发展系数γx=1.05（以上数据均查自GB/T 11263-1998）应力σ=Nx1000/A n+M x x1000000/(W nx+γx)=210x1000/8013+1286.25x1000000/(7279200+1.05)=194.50N/MM2＜215N/mm2满足承载要求（2）、实腹式压弯构件在平面内的稳定计算计算长度L x=11m回转半径ix=215mm λx=51.16集中荷载的增大系数ψx=0.909压弯构建的等效弯矩系数βmx=0.99弹性模量E=206000N/mm2毛截面面积A=8012mm2 Nex=6223.81KN（根据λx查钢结构规范设计规范GB 50017-2003）应力；σ=Nx1000/(ψx+A)+ βmx Xm X X1000000/（γx xW nx x(1-0.8XN/Nex)） =200.06N/mm2＜215 N/mm2；满足承载要求。
（3）、实腹式压弯构件在平面外的稳定性计算计算长度L y=0.134m截面回转半径iy=26.1mm ；λy=5.13集中荷载的增大系数ψy=0.842Ψb=1 ； fy=275压弯构件等效的弯矩系数βtx=0.65应力σ=Nx1000/(ψy xA) +βtx xλy x1000000/(Ψb xW nx)=145.98 N/mm2＜215 N/mm2二、栈桥下构（选用φ219x6钢管作为桥墩）钢管直径=219mm，壁厚6mm ；a=d/D=0.945205单位重量=31.5kg/m1、承载力轴心力N=367.5KN；弯矩M x=0.41KNm；净截面面积A n=4014.965mm2；净截面模量W nx=208104.4mm3；γx=1.15应力σ=Nx1000/A n+M x x1000000/(W nx xγx)=93.25N/mm2＜215 N/mm2。
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目录第一章栈桥施工计算说明一、设计依据二、主要技术标准三、技术规范四、主要材料五、设计要点六、结构计算内容七、使用注意事项第二章栈桥结构计算书一、工程概况二、设计参数三、10mm花纹钢板计算四、横向分配梁槽钢[25b计算五、贝雷桁计算六、桩顶横垫梁（工字钢2I36b）强度验算七、钢管桩竖向承载力计算、扩大基础承载力计算八、栈桥的纵向稳定性验算九、栈桥抗风稳定性验算十、水流冲击作用下的稳定计算第一章栈桥施工计算说明一、设计依据本栈桥使用“321”装配式钢桥（上承式）。
用φ630×8mm钢管作为桩基础，满足栈桥的使用功能要求。
二、主要技术标准1、栈桥用途：满足南昌市沿江中南大道BT工程立交改造项目施工期间社会车辆的自行车、摩托车及人行通行，使用寿命为至工程结束。
2、施工过程中需行走履带吊，桥面设计单跨标准跨径按12m，桥面净宽按6m，与原桥面连接的道路宽度6m。
3、设计行车速度：20km/小时，4、设计荷载：①人群荷载：5KN/m2，(① 500KN履带吊车)、②水管及电缆等荷载：2KN/m（挂在靠下游侧的贝雷桁架上）5、桥面标高：+27.0~+32.7m(陆上段+10.0m，水上段从+17.0m过渡到+32.7m)，栈桥一头与施工便道连接，栈桥一头与原桥面连接。
6、设计风速: :5.4m/s(由设计图纸提供)7、“321”装配式钢桥使用,4排单层型（上承式）贝雷片。
三、技术规范1、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89。
2、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86。
3、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）。
4、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》（交通部战备办发布，1998年6月）。
5、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
四、主要材料1、“321”装配式钢桥及附件采用国产321”装配式钢桥及附件，其技术标准应符合交通部编制《装配式公路钢桥制造及检验、验收办法》的有关规定。
贝雷桁架几何特性及桁架容许内力(1)桁架单元杆件性能杆件名材料断面型式横断面积（cm2）理论容许承载力（KN）弦杆16Mn ][102*12.7 560竖杆16Mn I89.52 210斜杆16Mn I89.52 171.5(2)几何特性几何特性结构构造Wx(cm3) Ix(cm4) EI(KN.m2)单排单层不加强3578.5 250497.2 526044.12 加强7699.1 577434.4 1212612.24双排单层不加强7157.1 500994.4 1052088.24加强15398.3 1154868.8 2425224.48 三排单层不加强10735.6 751491.6 1578132.36加强23097.4 1732303.2 3637836.72双排双层不加强14817.9 2148588.8 4512036.48 加强30641.7 4596255.2 9652135.92三排双层不加强22226.8 3222883.2 6768054.72加强45962.6 6894390 14478219 (3)桁架容许内力表桥型容许内力不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN.m）788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2 剪力（KN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9桥型容许内力加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN.m）1687.5 3375 4809.4 6750 9618.8 剪力（KN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 2、钢材钢管桩采用Q235A钢板卷制，其技术标准应符合国家标准（GB699-65）的有关规定。
型钢应符合国家标准（GB2101-80）的有关规定。
钢材容许应力及弹性模量按JTJ025-86标准（page4页表1.2.5）A3钢(Q235)：弯曲应力[σw]= 145MPa剪应力[τ]= 85MPa轴向应力[σ]= 140MPa弹性模量E= 2.1*105MPa16Mn钢：弯曲应力[σw]= 210MPa剪应力[τ]= 120MPa轴向应力[σ]= 200MPa弹性模量E= 2.1*105MPa五、设计要点本桥计算按12米跨径简支梁计算和5跨（各12米跨径）连续梁计算。
设计单跨标准跨径12m。
本桥水上基础为打入式钢管桩，非制动墩每个支点设2根φ630×8mm钢管桩（单排），制动墩每个支点设4根φ630×8mm钢管桩（双排），单桩允许承载力[P]（计算时按壁厚7mm计算，以确保安全）计算：取φ630×8mm螺旋焊钢管材料进行验算，壁厚按δ=7mm进行计算，其钢管截面特性如下：A=137.005cm2I=66494.922cm4i＝22.027cmW=2110.95 cm3M＝90.61Kg/m单根φ630mm，δ=7mm钢管截面承受的允许压力[N][N]＝（A ×[σ]）＝137.005×10-4×140×103＝1918kN由于钢管墩为压杆，要考虑压弯失稳，故进行稳定性校核按两端铰支计算钢管稳定容许应力，该处钢管最大自由长度为L＝22.0m（从河床面起至钢管墩顶止）。
按照路桥施工计算手册表12-2公式，则钢管稳定容许应力：[σ]ω＝φ[σ]＝0.810*140＝113.4MPa式中：φ——压杆稳定系数；λ＝νL/i＝1×22/0.22027=99.88；ν——压杆的长度系数，该处取ν＝1；L——压杆的自由长度，该处L=22.0m；i——压杆对轴的惯性半径，该处i＝0.22027；[σ]——压杆材料的容许应力，钢管＝140MPa。
查《钢结构设计规范》得，φ＝0.810。
单根钢管的稳定容许压力：1＝1553.64 kN[P]＝[σ]ω·A＝113.4×1.37005×10式中：[σ]ω——钢管的稳定容许应力（由上式求得）；A——钢管壁的横截面面积（直径0.630m，壁厚0.007m）故单根钢管稳定允许承载力[P]= 1553.64 kN，所以后续检算钢管的竖向荷载必须小于[P]＝1553.64 kN。
六、结构计算内容结构计算书中，第一种情况：荷载按满布人群荷载为5KN/m2，水管及电缆等荷载：2KN/m（挂在靠左侧的贝雷桁架上）；第二种情况：500KN履带吊车荷载。
按最不利情况进行布载和荷载组合，按单跨标准跨径12m计算如下内容：1、钢板计算2、横向槽钢[25计算3、贝雷桁计算4、桩顶横垫梁（工字钢2I36b）强度验算。
5、钢管桩竖向承载力计算、扩大基础承载力计算。
6、栈桥的纵向稳定性验算。
7、栈桥抗风稳定性验算。
8、栈桥抗水流冲击荷载验算。
七、使用注意事项严禁车辆超载、超速工作和行驶，不得在桥面上随意堆放材料及重物。
大于设计风速时，栈桥停止使用，过后必须对栈桥作全面检查后方可恢复工作。
栈桥使用期必须经常检查栈桥状况，如有异常情况，必须查明原因，经处理后方可继续使用。
严禁外来荷载碰撞栈桥，严禁在栈桥上进行船舶系缆。
第二章栈桥结构计算书一工程概况东西走向的南昌大桥引桥为城市主干道，行车速度为50km/h，道路标准横断面宽23m，一块板形成，双向6车道，其布置为：1.0m（检修道）+21.0m（机动车道）+1.0m（检修道）。
两左转匝道（D1、D2线）设计车速为25km/h，两右转匝道（D3、D4线）设计车速为30km/h，所有匝道设计均为单向车道，匝道净宽7m。
为保障交通安全，满足南昌大桥互通立交施工需求，需封闭施工，行驶的机动车均需绕行周边其他道路。
通过交通组织措施，确保摩托车、自行车和行人安全通行。
在开口段搭设钢便桥，头尾顺接，方便进出岛方向自行车、摩托车及行人通行。
钢栈桥立面图人行栈桥横断面图二、设计参数1、荷载⑴.恒载（每跨）：行车道板厚（厚1厘米的钢板）：6×78.5=471㎏/m=4.71KN/m[25 桥面横向（60cm间距）：21×31.4＝659.4㎏/m=6.6KN/m贝雷桁架自重：（270+80）/3=0.116t/m=1.16KN/m2I36b横垫梁 6×2×65.66＝787.92kg=7.88KN/m2I36b纵垫梁 2.1×2×65.66＝275.8kg=2.76 KN⑵.活载：贝雷桁架：其为国家规定尺寸制造，每片桁架为1.5×3.0m，重270Kg。
弦杆由2[10组成，内侧的斜杆腹杆系由I 8组成，钢材为16Mn钢，最大拉压弯应力为273Mpa，剪应力为156Mpa。
支撑架重40Kg。
单片贝雷桁架容许弯距为788.2KN.m，剪力为245.2KN。
三、 10mm钢板验算（第一种情况按自行车、摩托车行人荷载计算）本栈桥设计仅供行人及非机动车行驶，既最大荷载及为满布荷载5KN/m2。
刚板底部横向槽钢按照中对中80cm间距布置。
10mm刚板：[σw]=145MPa、E=2.1×105 MPa、δ=0.010m1、荷载（1）、人群荷载：q1=5KN/m2（2）、钢板自重：q3=0.785×5=3.93KN/m2、强度验算（1）计算模式：按5跨连续梁计算（《路桥施工计算手册》P765页）钢板受力计算简图(2)截面特性：A=b×h=1×0.01=0.01m2W=bh2/6=1×0.012÷6=1.67×10-5m3I=bh3/12=1.0×0.013÷12=0.83×10-7m4(3)强度验算：M支=0.105ql2=0.105×（5+3.93）×0.552=0.28KN.mσmax =M支/W=0.28÷（1.67×10-5）=16.7Mpa <[σw]=145MPa满足要求。
3、刚度验算fmax=0.664ql4/100EI=0.0003m<[f]=0.8/400=0.002m满足要求。
（第二种情况施工过程中需行走履带吊按50T履带吊计算荷载）钢板在50T履带吊的均布荷载作用下受力最大，履带的着地宽度及长度为0.76×4.66m，吊机工作时吊重120×1.3＝156KN（吊重冲击系数μ取0.3）。
钢板底部横向槽钢按照中对中30cm间距布置。
10mm钢板：[σw]=145MPa、E=2.1×105 MPa、δ=0.010m1、荷载（1）、履带吊荷载：q1=（156+500）/（2×0.76×4.66）=92.61KN/m（2）、钢板自重：q3=7.85KN/m2、强度验算（1）计算模式：按5跨连续梁计算（《路桥施工计算手册》P765页）钢板受力计算简图(2)截面特性：A=b×h=1×0.01=0.01m2W=bh2/6=1×0.012÷6=1.67×10-5m3I=bh3/12=1.0×0.013÷12=0.83×10-7m4(3)强度验算：M支=0.105ql2=0.105×（92.61×0.76+7.85）×0.12=0.08KN.mσmax =M支/W=0.08÷（1.67×10-5）=4.7Mpa <[σw]=145MPa满足要求。