地下室抗浮计算
地下室抗浮计算书
地下室抗浮验算一、整体抗浮裙房部分的整体抗浮（图一所示）图示标高均为绝对标高。
底板板底标高为-6.400，地坪标高为：3.600，抗浮设防水位标高为2.5m，即抗浮设计水位高度为：8.9m。
裙房部分抗浮荷载：①地上五层裙房板自重： 25×0.60＝15.0kN/m2②地上五层梁柱折算自重： 25×0.60＝15.0kN/m2③地下一顶板自重： 25×0.18＝4.5 kN/m2④地下二顶板自重： 25×0.12＝3.0 kN/m2⑤地下室梁柱折算自重： 25×0.3 ＝7.5 kN/m2⑥底板覆土自重： 20×0.4 ＝8.0 kN/m2⑦底板自重： 25×0.6 ＝15.0kN/m2合计： 68.0kN/m2水浮荷载：8.9×10=89 kN/m268/89=0.764<1.05不满足抗浮要求。
需采取抗浮措施，因本工程为桩基础，固采用桩抗浮。
需要桩提供的抗拉承载力：89×1.05-68=25.45 kN/m2单桩抗拔承载力特征值：450kN取8.4m×8.4m的柱网，柱下4根桩验算：(4×450)/（8.4×8.4）=25.5 kN/m2＞25.45 kN/m2满足抗浮要求。
二、局部抗浮无裙房处地下室的局部抗浮（图二所示）图示标高均为绝对标高。
覆土厚度为：0.6m。
底板板底标高为-6.400，地坪标高为：3.600，抗浮设防水位标高为2.5m，即抗浮设计水位高度为：8.9m。
地下室部分抗浮荷载：①顶板覆土自重 ： 20×0.60＝12.0kN/m2②地下一顶板自重： 25×0.25＝6.25kN/m2③地下二顶板自重： 25×0.12＝3.0kN/m2④梁柱折算自重： 25×0.3 ＝7.5kN/m2⑤底板覆土自重： 20×0.4 ＝8.0kN/m2⑥底板自重： 25×0.6 ＝15.0kN/m2合计： 51.8kN/m2水浮荷载：8.9×10=89kN/m251.8/89=0.58<1.05 不满足抗浮要求。
地下室抗浮计算
地下室抗浮计算Last revision on 21 December 2020
地下室抗浮验算
地下室一层结构恒载为29824KN（取PKPM总体信息结果）,地下室面积为 m2,底板面积为
根据地看报告，抗浮设防水位：按水位位于地下室底板以上，即设防水位绝对标高为米考虑
则总体浮力为水重，即G=45KN/m2
结构自重产生的荷载G1=29824/=m2
基础筏板自重G2==m2
地下室回填土荷载：回填土面积663 m2 (根据图中面积计算)，回填土厚米，回填土（自重取16KN/ m3）总重=,
则回填土自重产生的荷载为：=m2
抗浮安全系数取，则；<G1+G2+G3
<++
<63
计算中未考虑底板外挑部分回填土对结构抗浮的贡献，故地下室抗浮演算满足
根据以上计算过程确定，地下室降水应在地下室顶板施工完毕且房心回填完成后停止。
地下室抗浮计算
地下室抗浮计算整体抗浮计算：抗浮设计水头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆土1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆土1.5m。
单位面积水浮力：6.5x10=65KN单位面积抗力：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67整体抗浮满足要求，底板局部抗浮计算：抗浮设计水头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆土1.1m。
单位面积水浮力：6.5x10=65KN单位面积抗力：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满足。
防水底板需计算配筋。
单位面积净浮力q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8=967.6KNm柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9）=483.8/（0.9*360*1150*3.9）=332.9mm <Ф16@200As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9）=483.8/（0.9*360*350* 3.9）=1039mm 基本等于Ф16@200上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9）=212.9/（0.9*360*350* 3.9）=481.4mm <Ф16@200上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。
原设计防水底板配筋满足要求。
独立基础计算阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=3矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm基础高度h1=300mm基础高度h2=400mm基础高度h3=500mm基础长度b1=750mm 基础宽度a1=750mm基础长度b2=725mm 基础宽度a2=725mm基础长度b3=725mm 基础宽度a3=725mm2. 材料信息基础混凝土等级: C35 ft_b=1.57N/mm2fc_b=16.7N/mm2柱混凝土等级: C40 ft_c=1.71N/mm2fc_c=19.1N/mm2钢筋级别: RRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=50mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值考虑水浮力作用：水浮力标准值为：65-31.2=33.8Kpa覆土及自重荷载标准值为：1.6x18+0.4x25=38.8Kpa活荷载标准值为：4KPaFgk=304.000kN Fqk=243.400kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=304.000+243.400=547.400kNMxk=Mgxk+Mqxk=0.000+(0.000)=0.000kN*mMyk=Mgyk+Mqyk=0.000+(0.000)=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*304.000+1.40*243.400=705.560kNMx1=rg*Mgxk+rq*Mqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mMy1=rg*Mgyk+rq*Mqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*547.400=738.990kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|705.560|,|738.990|)=738.990kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=135.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=2*b1+2*b2+2*b3+bc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m2. 基础总宽 By=2*a1+2*a2+2*a3+hc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m3. 基础总高 H=h1+h2+h3=0.300+0.400+0.500=1.200m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2+h3-as=0.300+0.400+0.500-0.050=1.150m5. 基础底面积 A=Bx*By=5.000*5.000=25.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*5.000*5.000*1.500=750.000kNG=1.35*Gk=1.35*750.000=1012.500kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*51.896=51.896kPa≤fa=135.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(738.990+1012.500)/25.000=70.060kPaPjmax=Pmax-G/A=70.060-1012.500/25.000=29.560kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2+h3=1.200m, YB=bc=0.600m, YL=hc=0.600mYHo=YH-as=1.150m2.1 因 800<YH<2000 βhp=0.9672.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.600mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=2.900mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.600+2.900)/2=1.750mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Flx=1.0*122.598=122.60kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.600my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=2.900my冲切不利位置am=(at+ab)/2=1.750my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Fly=1.0*122.598=122.60kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2+h3=0.900mYB=bc+2*b3=2.050mYL=hc+2*a3=2.050mYHo=YH-as=0.850m3.1 因 800<YH<2000 βhp=0.9923.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=2.050mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=3.750mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(2.050+3.750)/2=2.900mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Flx=1.0*80.827=80.83kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=2.050my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=3.750my冲切不利位置am=(at+ab)/2=2.900my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Fly=1.0*80.827=80.83kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求4. 验算h3处冲切YH=h3=0.500mYB=bc+2*b2+2*b3=3.500mYL=hc+2*a2+2*a3=3.500mYHo=YH-as=0.450m4.1 因(YH≤800) βhp=1.04.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=3.500mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=4.400mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(3.500+4.400)/2=3.950mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Flx=1.0*41.679=41.68kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求4.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=3.500my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=4.400my冲切不利位置am=(at+ab)/2=3.950my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Fly=1.0*41.679=41.68kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级，验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
关于地下室抗浮计算的系统梳理
关于地下室抗浮计算的系统梳理摘要：随着区域性气候变化越来越剧烈，近年来许多地区的降水屡破长周期的最高降雨量。
因此带地下室的建筑在建设周期及使用周期的抗浮就显得尤其重要。
使用周期的抗浮，设计师主要需要考虑两点：1.整体抗浮；2.地下室底板的抗浮配筋设计。
建设周期的抗浮，主要是采用一些现场措施加速排水，或者在有条件的情况下进行隔水。
本文主要梳理的是使用周期阶段的抗浮，也是图纸设计阶段，设计师着重考虑的。
近年来许多地区的降水屡破长周期的最高降雨量，以及因此带来的工程程缺陷的暴露，地下室的抗浮设计显得越来越突出，越来越重要。
系统的梳理地下室抗浮计算的内容、抗浮方式、计算步骤就显得很有必要。
在确定水位以后，地下室抗浮设计主要内容分为：1.整体抗浮计算；2.地下室底板结构的相关构件计算。
一、前提：确定水位一般地质勘察单位在地勘报告中会提出一个抗浮设防水位，而这个抗浮设防水位需要从两个方面去考察：1）.定义：当有长期水位观测资料时，场地抗浮设防水位可采用实测最高水位；无长期水位观测资料或资料缺乏时，按勘察期间实测最高稳定水位并结合场地地形地貌、地下水补给、排泄条件等因素综合确定.2）.确定合适的最高水位。
《高层建筑岩土工程勘察规程》第5.0.4条指出：当场地中有多层对工程有影响的地下水时，应采取止水措施将被测含水层与其它含水层隔离后测定地下水位或承压水头高度。
由此我们可以的得出抗浮设防水位就是最高水位，而这个最高水位应当是基础所在地下水层的最高水位（前提是施工开挖要注意对场地水环境的保护）。
所以在给地质勘察单位提要求的时候，要把相应的一个比较明确的地下室基础底板的标高定出来。
以便于地勘单位可以勘测出地下室及基础所涉及的各个水层的最高水位等信息。
对进行施工图设计的结构工程师提供一个安全合理的抗浮设防水位。
而现在许多工程因为设计的周期较短，方案变化较多，导致地勘单位无法根据一个较为准确的地下室标高勘测出较为准确的抗浮设防水位，而是根据勘测期间的水位或者一些相关的水文资料，给出一个冗余度较大的抗浮设防水位，特别是我国南方滨海地区抗浮设防水位都在地坪下100~500mm，在一些市政条件比较好，且地坪（包括市政路面）及植被覆盖都较完善的地区，好市政排水管的标高都在地坪一下1.5m~2.5m左右。
地下室抗浮计算(含锚杆)知识分享
D f rbk
注明:frbk应通过试验确
定，当无试验资料时可按
（GB50330-2013）表8.2.3-
1和表8.2.3-2取值
4.锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度La2:
依据（GB50330-2013）第8.2.4条公式
水泥浆或水泥砂浆强度等级:
M30
钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值fb：
2.4 Mpa
6.锚杆裂缝设计 根据（GB50010-2002）第8.1.2条公式
wm a x
cr
sk Es
(1.9c
0.08
deq ) te
锚杆混凝土强度等级
C30
锚杆钢筋强度设计值fy (N/mm2)
360
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2)
14.3
混凝土抗拉标准值ftk (N/mm2)
2.01
混凝土抗压强度设计值ft(N/mm2)：
1.43
锚筋弹性模量ES (N/mm2)
2.0E+05
构件受力特征系数αcr
2.7
σsk=Nak/As(N/mm2)
130.71
（按荷载效应标准组合计算 的钢筋砼构件纵向受拉钢筋 的应力）
ρte=AS/0.5bh
0.0363
ρte实际取值(ρte≥0.01) 0.0363
ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk
La
K .N ak
M25 M30
锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度La2:
1.026983442
n d fb 0.7
M35
（用三根钢筋点焊成束的作
法时，粘结强度乘0.7）
5.锚杆锚固段长度L取大值为: 锚杆长度实际取值: 实际选用锚筋是否满足计算要求：
(完整版)地下室抗浮计算书
地下室抗浮计算书图一地下室剖面示意图图二计算平面一、条件：取跨度最大的区域进行计算，选择如图二所示计算区域。
地面标高H1=0.000m，顶板标高H2=-0.650m，底板标高H3=-4.850m，设计水位标高Hw=-1.550m；顶板厚度d1=250mm，考虑梁高，折算厚度取d1=300mm，底板厚度d2=400mm，挡土墙墙厚度d3=300，地下室层高h=4200mm。
底板建筑垫层厚d4=100mm，覆土容重γ`=20kN/m；二、计算：1、水浮力F w=|h3+d2-h w|×10=|-4.850+0.4+1.550|×10=37.00 kN/m2、抗浮力：(1)、顶板自重：G1=d1×25=300×0.001×25=7.5 kN/m(2)、底板自重：G2=d2×25=400×0.001×25=10.0 kN/m(3)、覆土重量：G o=d o×γ=0.650×18=11.70 kN/m抗浮力G=∑(G o+G1+G2+G3+G4+G5+G6)=∑(7.50+10+11.7)=29.2kN/m3、抗拔桩需承担浮力：nR>F w-G/K=37-29.2/1.05=9.2 kN/m图二所示中间桩，桩径1000，桩长取6m，根据《全国民用建筑工程设计技术措施》（地基与基础）（2009版）基桩抗拔承载力特征值：R tk=T ua+G=∑λi q sik u i l i=0.75*45*3.14*1*2+0.7*35*3.14*1*4=520kN其中抗拔系数λ在残积粉质粘土层取0.75，圆砾层取0.7，桩位于残积粉质粘土层桩长取2m，圆砾层取4m。
图二所示，中间桩需承担抗浮面积为：s=14.4*14.2/4=51m2(取周边面积的四分之一)单桩需抵抗浮力为R=51*9.2=469.2kN< R tk=520kN满足要求正截面受拉承载力验算：N=1.35*469.2=634kN≤f y A s=300*3016=905kN满足要求。
地下室抗浮计算
地下室底板抗浮配筋计算1.-3F地下室底板，板厚h=500mm.复核大于8m以外的板跨度（一）、以最大跨度9.3m跨为例进行验算，基本资料、参数如下：地下室底板混凝土等级为C30，钢筋采用HRB400级：f t＝1.43N/m2f y＝360N/m2底板＋素混凝土垫层的厚度：0.50＋0.10＝0.60mm，G＝25×0.5+20x0.1＝14.5kN/m2；底板面层：2.0kN/m2；按照中盐勘察设计院提供的补充资料地下抗浮水位按102.50米考虑，底板面绝对标高按96.8m计，则抗浮水位高度为5.7m,计至垫层底的水浮力Q＝10×(5.7+0.6)＝63.0 kN/m2；底板使用荷载：4.0kN/m2 （承压）， 2.0kN/m2（抗浮）1、枯水期，考虑底板下土体脱空（1）.底板抗弯验算底板荷载设计值q1＝1.2×(14.5+2.0)+1.4×4＝25.4kN/m2，考虑柱下承台对底板的抗弯贡献，按经验系数法算得，M0=1/8x25.4x(9.3-2/3x2)2=201.5 kN·m/m内跨板的弯矩如下：柱上板带，支座弯矩M1’＝0.5M0 B/(0.5B)=201.5kN·m/m跨中弯矩M1＝0.18M0 B/(0.5B)=72.5 kN·m/m跨中板带，支座弯矩M2’＝0.17M0 B/(0.5B)=68.50kN·m/m跨中弯矩M2＝0.15M0 B/(0.5B)=60.4kN·m/m按柱上板带进行配筋，考虑支座0.9的调幅，支座与跨中的弯矩调整后如下：支座弯矩M’＝181.35 kN·m/m 跨中弯矩M＝79.75 kN·m/m底板柱上板带支座弯矩设计值M’＝ 181.35kN·m/m，按b×h＝1000×500的截面计，As’＝1216mm2，实配支座面筋14@150+12@300 (As’＝1403mm2)，满足要求。
地下室抗浮计算
地下室抗浮计算地下室是一种常见的建筑结构，它位于地面以下，常常用于储物、停车等功能。
然而，在地下室建造的过程中，我们必须考虑到地下室的抗浮性能，以确保其建筑安全和可靠性。
本文将探讨地下室抗浮的计算方法和相关参数。
一、地下室抗浮计算方法地下室的抗浮计算是指在地下室设计过程中，通过计算地下室底板所受到的浮力，以确定地下室是否能够抵抗浮力而保持稳定。
常用的地下室抗浮计算方法有两种：浮力平衡法和弹性基底法。
1. 浮力平衡法浮力平衡法是一种基于物体浸没原理的计算方法。
其基本思想是，当地下室底板受到水压时，其下方的土壤会受到一定的压力，形成一种趋向平衡的状态。
通过计算地下室底板所受到的浮力，并与该平衡状态进行比较，可以确定地下室的抗浮性能。
2. 弹性基底法弹性基底法是一种基于土壤基底的弹性特性来计算地下室抗浮的方法。
在该方法中，将地下室底板视为弹性体，通过分析底板可能产生的位移和变形情况，以及土壤对底板的反力，来评估地下室的抗浮性能。
二、地下室抗浮计算参数地下室抗浮计算需要考虑一些重要的参数，包括：地下室底板面积、土壤承载力、水压力、地下室底板深度和抗浮水平等。
1. 地下室底板面积地下室底板面积是指地下室底部的水平投影面积，它决定了地下室受到的总浮力大小。
2. 土壤承载力土壤承载力是指土壤的承受能力，它对地下室底板的压力起到了很大的影响。
3. 水压力水压力是指地下室底板所受到的水的压力，主要取决于地下室所处的水平位置以及周围水位的高低。
4. 地下室底板深度地下室底板深度是指地下室底部距离地面或地下水位的垂直距离，它也是地下室抗浮计算时的重要参数。
5. 抗浮水平抗浮水平是指地下室底板所能承受的最大浮力大小，它通常由设计规范或地下室结构设计要求来确定。
三、地下室抗浮计算实例为了更好地理解地下室抗浮计算的过程，我们将给出一个简单的实例。
假设某地下室的底板面积为100平方米，土壤承载力为200kN/m²，水压力为10kN/m²，地下室底板深度为3米。
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地下室抗浮计算集团标准化小组：[VVOPPT-JOPP28-JPPTL98-LOPPNN]
地下室抗浮验算
地下室一层结构恒载为29824KN（取PKPM总体信息结果）,地下室面积为1205.86 m2,底板面积为1353.26m2
根据地看报告，抗浮设防水位：按水位位于地下室底板以上4.5m，即设防水位绝对标高为1110.95米考虑
则总体浮力为4.5m水重，即G=45KN/m2
结构自重产生的荷载G1=29824/1205.86=24.7KN/m2
基础筏板自重G2=25x0.9=22.5KN/m2
地下室回填土荷载：回填土面积663 m2 (根据图中面积计算)，回填土厚1.8米，回填土（自重取16KN/ m3）总重663x1.8x16=19094.4KN,
则回填土自重产生的荷载为：19094.4/1205.86=15.84KN/m2
抗浮安全系数取1.05，则；Gx1.05<G1+G2+G3
45x1.05<24.7+22.5+15.84
47.25<63
计算中未考虑底板外挑部分回填土对结构抗浮的贡献，故地下室抗浮演算满足
根据以上计算过程确定，地下室降水应在地下室顶板施工完毕且房心回填完成后停止。