压缩性修正系数
压缩性修正系数
式中，，等熵指数；，进口滞止密度；，叶轮功率；，通风机压比；，截面的平均质量流量；，通风机压力。
1、气体的Cp/Cv 就是等熵指数空气的公认值:Cp=1.0032, Cv=0.7106,k=1.412.2、进口滞止压力？3、4、通风机出口平面的平均绝对滞止压力？通风机进口平面的平均绝对滞止压力？5、6、通风机出口滞止压力？通风机进口滞止压力？可压缩性修正系数p K 的推导及其与压缩机中的能量头系数的关系对于绝热压缩过程，由热力学知，流过风机的单位质量气体获得的压缩功为 11211[()1]1k k ad p p k h k p ρ-=-- （1） 式中 ad h ——绝热压缩功，J/kg1p ——风机进口绝对全压，Pa 2p ——风机出口绝对全压，Pa1ρ——风机进口气体密度，kg/m 3k ——绝热指数，对空气 1.4κ=由风机全压定义知21t p p p =-故 21t p p p =+所以 121111t t p p p p p p p +==+ （2） 将 1p 写成11/t t p p p p =（3） 将式（2）和式（3）代入式（1）中可得到以通风机全压p t 和进口压力p 1表示的风机压缩功计算公式：11111[(1)1]()1k tt t k ad p p p k h k p p ρ--=+-- (4) 按可压缩性气体计算时，风机在单位时间内对气体做的有效功率为气体质量流量与风机单位质量气体所获得的压缩功乘积，即e m ad P q h = （5）而不可压缩气体的风机有效功率为容积流量与风机全压的乘积，计算公式为10e v t P q P = （6）将可压缩性气体的功率计算公式（5）按不可压缩气体的功率计算公式（6）整理，则公式（5）可推导为进一步简写为1e v t p p q p K = （7）1111[(1)1]()1k t t k p p p k K k p p --=+-- （8） 由此可见，实际可压缩气体获得的功需要按公式（7）计算，与通常不可压风机的功率计算公式相比，多了一项p K ，故p K 称为可压缩性系数。
水蒸气的压缩系数
水蒸气的压缩系数①1paia=6894.76Pa②1ºF= K*5/9压缩系数（coefficient of compressibility），是描述物体压缩性大小的物理量。
通常可将常规压缩试验所得的e-p数据采用普通直角坐标绘制成e-p曲线，如图4-1所示。
设压力由p1增至p2，相应的孔隙比由e1减小到e2，当压力变化范围不大时，可将M1M2一小段曲线用割线来代替，用割线M1M2的斜率来表示土在这一段压力范围的压缩性，即：土体压缩系数土体压缩系数是描述土体压缩性大小的物理量，被定义为压缩试验所得e-p曲线上某一压力段的割线的斜率。
水体压缩系数水体压缩系数是描述水体压缩性大小的物理量，被定义为单位压力变化时引起的液体单位体积的变化量，单位为平方米每牛。
其倒数为体积模量，单位为帕斯卡。
水体压缩系数与压力和温度有关。
气体压缩系数Compressibility coefficient，也称压缩因子Compressibility factor。
是实际气体性质与理想气体性质偏差的修正值。
通常用Z表示，Z=Pv/RT=Pvm/RuT；Z也可以认为是实际气体比容v(vactual)对理想气体比容videal的比值；Z=vactual/videal；videal=RT/P。
其中，P是气体的绝对压力；vm是摩尔体积；Ru是通用气体常数；R=Ru/M；R是气体的摩尔气体常数；T是热力学温度。
Z偏离1越远，气体性质偏离理想气体性质越远。
Z在实际气体状态方程中出现。
凡在气体流量的计算中必然要考虑压缩系数。
在压力不太高、温度较高、密度较小的参数范围内，按理想气体计算能满足一般工程计算精度的需要，使用理想气体状态方程就可以了，此时压缩系数等于1。
但是在较高压力、较低温度或者要求高准确度计算，需要使用实际气体状态方程，在计量气体流量时由于要求计算准确度较高，通常需要考虑压缩系数。
随着对气体状态方程准确度要求提高，在百余年来实际气体状态方程出现了许多不同形式，对压缩系数也有不同的表述。
压缩模量变形模量弹性模量
压缩模量与变形模量的区别一、第一种压缩模量：在完全侧限条件下,土的竖向附加应力增量与相应的应变增量之比值,它可以通过室内压缩试验获得;变形模量：是通过现场载荷试验求得的压缩性指标,即在部分侧限条件下,其应力增量与相应的应变增量的比值;结论：从上述定义来看,由于压缩模量附带了完全侧限条件,与实际地基的部分侧限条件不一致,故沉降计算必须进行大误差修正通常修正系数可达0.25～2.0；而变形模量是现场原位测试指标载荷试验计算指标,较好的模拟了实际地层侧限条件,故理论上由变形模量计算沉降更准确、基本不需修正,承载板的尺寸越接近基础尺寸,计算的精度越高,如果由实体基础沉降资料反算变形模量,来指导相邻场地沉降计算会有很高的准确性,故由变形模量计算沉降在理论上应该比由压缩模量计算更准确、更符合实际;2、试验方法的差异：压缩模量：由室内压缩固结试验测定,有试验成本低、可操作性强、便于分层大量取样试验的特点;变形模量：由现场载荷试验来测定,有成本高、周期长、试验点数有限、特别是深层载荷试验费用极高、深度有限、载荷板尺寸通常难以达到实体基础尺寸相当的宽度级别,因而变形模量的测定属于高成本的测试;结论：从上述两试验测定方法的不同可见,压缩模量的测定通常更容易、成本低廉、易于试验,是勘察报告必须完成的工作,故设计用压缩模量计算沉降依据和数据更充分,这或许就是采用压缩模量计算沉降的公式和经验更多的原因；而变形模量的测定由于其高成本和高精度,更适合于大型、高荷载、大基础的重要工程,对于中小工程项目一般基础荷载较小、基础尺寸较小,采用高成本的载荷试验确定变形模量再计算沉降反而不适用老板愿意花钱另当别论;3、试验土类差异：压缩模量：由于采用土样压缩固结试验测定,对于不能采取原状土的地层如碎石土和不能切环刀的岩土如大部分岩石,显然我们难以获得压缩模量;变形模量：由于我们基本可以在任何基坑底面岩土层进行载荷试验,故变形模量的测定几乎适合任何岩土类别,对于不能获取原状土的地层他就有显着的优越性;结论：如果不计较成本因素,变形模量法与压缩模量法相比,可适用于任何岩土类别,而压缩模量法一般仅适用于可以获取原状土的地层;4、试验条件差异：压缩模量：在勘察阶段通过大量取样来获得,勘察报告在用压缩模量来计算沉降时通常有充分的数据支持;变形模量：现场载荷试验通常难以在勘察阶段完成,载荷试验一般依据设计需要由设计人员提出在基坑开挖后在基底进行,且数量有限当然对于重要工程和地层条件许可,也可在勘察阶段进行大量深层螺旋板载荷试验等来获取,目前用其他非载荷试验间接经验估算变形模量的方法仍显经验不足;结论：上述差异决定了,大量工程特殊工程除外在勘察阶段,甚至在建筑基坑开挖前我们不得不采用压缩模量来计算沉降,当基坑开挖后,对于重要工程,并进行了一定数量载荷试验之后,我们才真正基本具备用实测变形模量来计算沉降的条件,故本人认为,在现阶段我们要真正意义上实现用实测变形模量来准确计算沉降,通常是难以实现的理论期望;总结：采用压缩模量还是变形模量来计算沉降哪种更合适主要受三方面的因素制约：1地层适用性2工程重要性3经济合理性离开上述三方面制约因素,去谈大基础还是小基础、弹性理论还是塑性理论,并没有抓住问题的要害;另外顺便说一下：1变形模量与弹性模量有本质区别；2不论是压缩模量还是变形模量计算沉降,我们均建立在弹性理论的基础上均基于地基处于弹性变形阶段,地基总应力未超过其临塑压力；3大量工程实例证明,大基础反算的变形模量往往高出压缩模量数倍甚至上十倍,与我们的理论推断变形模量应小于压缩模量相左甚远,说明大基础除受地层压缩性制约外,地层的结构性发挥了显着作用,故大基础更适合用变形模量来计算沉降用压缩模量计算沉降量普遍偏大;个人看法,仅供参考;二、第二种1、用压缩模量还是变形模量要看你的基础形式及尺寸大小,无论是压缩模量还是变形模量都是试验做出来的,没有一个能真实反应在基础下的变形问题;如果是采用较大的基础形式,如：筏板基础,由于其面积较大,周围的侧压几乎可以忽略不计,应该取压缩模量,而对于较小尺寸的基础,由于土体的侧向位移对整个地基影响较大,应该采用变形模量;这不与前面所述相悖了吗2、承载力的大小跟模量的大小没有一个固定的关系;总体上模量大,承载力大;3、变形模量与压缩模量关系：E0＝βES,β＜１,Eo、Es的关系跟你的取样有关系,由于取样后的卸荷、运输中的震动,都会造成压缩模量的减小;而载荷试验由于不存在扰动从而比较好的反应了土的变形,因此会造成β>１的情况;但由于荷载板的大小的跟基础的大小存在差异,所以还是不能真实的反应基础下土体的变形特征;总之,土的变形是一个复杂的过程,不是能通过简单的试验就能完全模拟的,我们所做的就是尽可能符合实际的模拟它的特性,这就需要一个工程师的经验和平时的积累,不要指望计算值＝实际值;一家之言,欢迎讨论;三、第三种土的变形模量是通过现场载荷试验求得的压缩性指标,即在部分侧限条件下,其应力增量与相应的应变增量的比值;能较真实地反映天然土层的变形特性;其缺点是载荷试验设备笨重、历时长和花钱多,且深层土的载荷试验在技术上极为困难,故常常需要根据压缩模量的资料来估算土的变形模量;区别土的压缩模量：在完全侧限条件下,土的竖向附加应力增量与相应的应变增量之比值,它可以通过室内压缩试验获得;土的弹性模量：土的弹性模量根据测定方法不同,可分为“静弹模”和“动弹模”;静弹模采用静三轴仪测定;弹性模量为加卸载该曲线上应力与应变的比值;动弹模,可用室内动三轴仪测得,当土样固结后,分级施加动应力,进行不排水的振动试验,一般保持动应力幅值不变,振动次数视工程实际条件而定可用双曲线方程来描述,也称切线弹模;土的变形模量和压缩模量,是判断土的压缩性和计算地基压缩变形量的重要指标;由于两者在压缩时所受的侧限条件不同,对同一种土在相同压应力作用下两种模量的数值显然相差很大;三种模量的试验方法不同,反映在应力条件、变形条件上也不同;压缩模量是在室内有侧限条件下的一维变形问题,变形模量则是在现场的三维空间问题；另外土体变形包括了可恢复的弹性变形和不可恢复的塑性变形两部分;压缩模量和变形模量是包括了残余变形在内的,与弹性模量有根本区别,而压缩模量与变形模量的区别又在于是否有侧限;在工程应用上,我们应根据具体问题采用不同的模量;公式为了建立变形模量和压缩模量的关系,在地基设计中,常需测量土的侧压力系数ξ和侧膨胀系数μ;侧压力系数ξ：是指侧向压力δx与竖向压力δz之比值,即：ξ＝δx/δz土的侧膨胀系数μ泊松比：是指在侧向自由膨胀条件下受压时,测向膨胀的应变εx与竖向压缩的应变εz之比值,即μ＝εx/εz根据材料力学广义胡克定律推导求得ξ和μ的相互关系,ξ＝μ/1－μ或μ＝ε/1＋ε土的侧压力系数可由专门仪器测得,但侧膨胀系数不易直接测定,可根据土的侧压力系数,按上式求得;在土的压密变形阶段,假定土为弹性材料,则可根据材料力学理论,推导出变形模量E0和压缩模量Es之间的关系;令β＝ 1-2μ^2/1-μ则Eo＝βEs当μ＝0～0.5时,β＝1～0,即Eo/Es的比值在0～1之间变化,即一般Eo小于Es;但很多情况下Eo/Es 都大于1;其原因为：一方面是土不是真正的弹性体,并具有结构性；另一方面就是土的结构影响；三是两种试验的要求不同;μ、β的理论换算值土的种类μβ碎石土0.15～0.200.95～0.90砂土0.20～0.250.90～0.83粉土0.23～0.310.86～0.72粉质粘土0.25～0.350.83～0.62粘土0.25～0.400.83～0.47注：E0与Es之间的关系是理论关系,实际上,由于各种因素的影响,E0值可能是βEs值的几倍。
热工测量第5章流速测量
5.2 流动方向的测量
3.两管形方向管 在只需要测量气流方向的场合,可用两根针管制成两管形方向管。其斜 角在45°~60°之间,两管要尽量对称,以斜角向外的较常用。如图5-10a所 示,两方向孔的距离小,测量结果受气流横向速度梯度的影响也小,当刚性较 差时,方向管的使用方法大致与复合管相同。
(2)测压管的校验 被校验的测压管与标准测压管读数进行对比实验, 以标准表读数为真值做被校验仪表的校验曲线。由于风速与被测气流的温 度、湿度及大气压等因素有关,对比实验时,应同时测出这些量作为参考因 素。
5.2 流动方向的测量
速度是矢量,不仅有大小,还有方向。方向测量可以分为平面和三维空 间气流的检测。本节主要介绍平面气流的测量。平面气流的测量包括气流 方向和气流速率的测量。测量气流速率的依据是不可压缩流体对某些规则 形状物体的绕流规律;流动方向是通过测量流速在不同方向的变化得到的, 可以在测压管得到不同方向的压力来反映速度的变化。
5.2 流动方向的测量
为了保证安装测压管的位置及方向,通常都在测压管上焊接一方向块, 焊接时尽量使方向块的平面与总压孔2的轴线相平行,方向块的平面就作为 测压管的原始位置,即几何轴线。
在使用时,几何轴线和气动轴线分别对应于坐标架刻度盘上的一个读数, 几何曲线与气动轴线的夹角称为校正角,如图5-8所示。校正角和校正曲线 一样,是在校正风洞上得到的。由于工艺上的原因,气动轴线、几何轴线及 总压孔2的轴线三者不一定平行。气流方向与气动轴线的夹角称为气流偏 角。气流偏角正负的规定:气流方向在基准方向的左侧,取正号;气流方向在 基准方向的右侧,取负号。α以几何轴线为基准方向,αc以气动轴线为基准方 向。
风机选型计算公式
风机选型计算公式-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1风机选型计算公式1、标准状态：指风机的进口处空气的压力P=101325Pa，温度t=20℃，相对湿度φ=50%的气体状态。
2、指定状态：指风机特指的进气状况。
其中包括当地大气压力或当地的海拔高度，进口气体的压力、进口气体的温度以及进口气体的成份和体积百分比浓度。
3、风机流量及流量系数、流量：是指单位时间内流过风机进口处的气体容积。
用Q表示，通常单位：m3/h或m3/min。
、流量系数：φ=Q/（900πD22×U2）式中：φ：流量系数Q：流量，m3/h D2：叶轮直径，m U2：叶轮外缘线速度，m/s（u2=πD2n/60）4、风机全压及全压系数：、风机全压：风机出口截面上的总压与进口截面上的总压之差。
用PtF表示，常用单位：Pa 、全压系数:ψt=KpPtF/ρU22 式中, ψt:全压系数Kp:压缩性修正系数PtF:风机全压,Pa ρ:风机进口气体密度,Kg/m^3u2：叶轮外缘线速度，m/s5、风机动压：风机出口截面上气体的动能所表征的压力，用Pd表示。
常用单位：Pa6、风机静压：风机的全压减去风机的动压，用Pj表示。
常用单位：Pa7、风机全压、静压、动压间的关系：风机的全压（PtF）=风机的静压（Pj）+风机的动压（Pd）8、风机进口处气体的密度：气体的密度是指单位容积气体的质量，用ρ表示，常用单位：Kg/m39、风机进口处气体的密度计算式：ρ=P/RT 式中：P：进口处绝对压力，Pa R：气体常数，J/Kg·K。
与气体的种类及气体的组成成份有关。
T：进口气体的开氏温度，K。
与摄氏温度之间的关系：T=273+t 10、标准状态与指定状态主要参数间换算：、流量：ρQ=ρ0Q0 、全压：PtF/ρ= PtF0/ρ0 、内功率：Ni/ρ= Ni0/ρ0 注：式中带底标“0”的为标准状态下的参数，不带底标的为指定状态下的参数。
风机选型的计算公式
风机选型的计算公式1、标准状态：指风机的进口处空气的压力P=101325Pa，温度t=20℃，相对湿度φ=50%的气体状态。
2、指定状态：指风机特指的进气状况。
其中包括当地大气压力或当地的海拔高度，进口气体的压力、进口气体的温度以及进口气体的成份和体积百分比浓度。
3、风机流量及流量系数流量：是指单位时间内流过风机进口处的气体容积。
用Q表示，通常单位：m3/h或m3/min。
流量系数：φ=Q/（900πD22×U2）式中：φ：流量系数 Q：流量，m3/hD2：叶轮直径，mU2：叶轮外缘线速度，m/s（u2=πD2n/60）4、风机全压及全压系数：风机全压：风机出口截面上的总压与进口截面上的总压之差。
用PtF表示，常用单位：Pa 全压系数:ψt=KpPtF/ρU22式中, ψt:全压系数 Kp:压缩性修正系数 PtF:风机全压,Pa ρ:风机进口气体密度,Kg/m^3 u2：叶轮外缘线速度，m/s5、风机动压：风机出口截面上气体的动能所表征的压力，用Pd表示。
常用单位：Pa6、风机静压：风机的全压减去风机的动压，用Pj表示。
常用单位：Pa7、风机全压、静压、动压间的关系：风机的全压（PtF）=风机的静压（Pj）+风机的动压（Pd）8、风机进口处气体的密度：气体的密度是指单位容积气体的质量，用ρ表示，常用单位：Kg/m39、风机进口处气体的密度计算式：ρ=P/RT式中：P：进口处绝对压力，Pa R：气体常数，J/Kg·K。
与气体的种类及气体的组成成份有关。
T：进口气体的开氏温度，K。
与摄氏温度之间的关系：T=273+t10、标准状态与指定状态主要参数间换算：流量：ρQ=ρ0Q0全压：PtF/ρ= PtF0/ρ0内功率：Ni/ρ= Ni0/ρ0注：式中带底标“0”的为标准状态下的参数，不带底标的为指定状态下的参数。
11、风机比转速计算式： Ns=5.54 n Q01/2/（KpPtF0）3/4式中： Ns：风机的比转速，重要的设计参数，相似风机的比转速均相同。
土的压缩性系数
土的压缩系数
——
e-p曲线上任一点的切线斜率a表示了相应于压力P作用下土的压缩性，称a为土的压缩系数，即：
式中负号表示随着压力P的增加，e逐渐减少。
一般研究土中某点由原来的自重应力P1增加到外荷作用下的土中应力P2这一压力间隔所表征的压缩性。
设压力P1增至P2，相应的孔隙比由e1减小到e2，则与应力增量P＝P2-P1对应的孔隙变化为e＝e2
－e1。
此时，土的压缩性可用图中割线M1M2的斜率表示。
设割线与横座标的夹角为α ,则：
式中a－-土的压缩系数，kPa-1或Mpa-1
p1－一般是指地基某深处土中竖向自重应力，kPa；
p2--地基某深度处土中自重应力与附加应力之和，kPa
e1--相应于p1作用下压缩稳定后的孔隙比。
e2--相应于p2作用下压缩稳定后的孔隙比。
为了便于应用和比较，通常采用压力间隔由p1＝100kPa增加到p2＝200kPa时所得的压缩系数a1-2来评定土的压缩性如下：
当a1－2＜0.1M Pa-1时，属低压缩性土
0.1≤ a1－2＜0.5M Pa-1时，属中压缩性土
a1－2≥0.5M Pa-1时，属高压缩性土。
土压缩性-文档资料
s1
I1 — 与承压板埋深有关的修正系数 I2 — 与土的泊松比有关的修正系数
5.4.3 旁压试验及变形模量
5.4.4 变形模量与压缩模量的关系
由压缩模量定义 z
z
E0 (1)
由弹性力学
z ( x y ) z E0 E0 x ( y z ) (2) x E0 E0 y ( ) z x y E E 0 0
变形模量E0：土体在无侧限条件 下的应力与应变比值
p1
0 100 200 300 400
p(kPa)
由前面介绍的布辛奈斯克公式得
s z ( z 0) 1 2 pb E0
s1
10
20
30 40
1 2 E0 p1b s1
2 0 . 866 ( 1 ) p1b E0 方形板：
p
高 压 固 结 仪
中 压 压 固 结 仪
低 压 固 结 仪
5.2.2 土的压缩系数和压缩指数
压缩系数a 压缩系数：土体在侧限条 件下孔隙比减少量与有效 压应力增量条件下 孔隙比减少量与有效压应力常 用对数增量的比值。
Cc e1 e2 log p2 log p1 e p log 2 p1
由侧限条件
(3)代入(2)得
x y 0 得 z 2 2 z (1 ) E0 1
2 2 E0 (1 ) Es 1
x y
(4)
1
z
(3)
比较(1),(4)得
土的弹性模量E(用于计算瞬时沉降和动荷载作用）：土体在无 侧限条件下瞬时压缩的应力应变模量。 土为非理想弹性体，变形由可恢复的和不可恢复的变形两 部分组成，故一般情况下，虽然仍用弹性力学分析，但多采用 压缩模量或变形模量。
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式中，，等熵指数；
，进口滞止密度；
，叶轮功率；
，通风机压比；
，截面的平均质量流量；
，通风机压力。
1、
气体的Cp/Cv 就是等熵指数
空气的公认值:Cp=1.0032, Cv=0.7106,k=1.412.
2、
进口滞止压力？
3、
4、
通风机出口平面的平均绝对滞止压力？
通风机进口平面的平均绝对滞止压力？
5、
6、
通风机出口滞止压力？通风机进口滞止压力？
可压缩性修正系数p K 的推导及其与压缩机中的能量头系数的关系
对于绝热压缩过程，由热力学知，流过风机的单位质量气体获得的压缩功为 11211
[()1]1k k ad p p k h k p ρ-=-- （1） 式中 ad h ——绝热压缩功，J/kg
1
p ——风机进口绝对全压，Pa 2p ——风机出口绝对全压，Pa
1ρ——风机进口气体密度，kg/m 3
k ——绝热指数，对空气 1.4κ=
由风机全压定义知
21t p p p =-
故 21t p p p =+
所以 12111
1t t p p p p p p p +==+ （2） 将 1p 写成11/t t p p p p =
（3） 将式（2）和式（3）代入式（1）中可得到以通风机全压p t 和进口压力p 1表示的风机压缩功计算公式：
11111[(1)1]()1k t
t t k ad p p p k h k p p ρ--=+-- (4) 按可压缩性气体计算时，风机在单位时间内对气体做的有效功率为气体质量流量与风机单位质量气体所获得的压缩功乘积，即
e m ad P q h = （5）
而不可压缩气体的风机有效功率为容积流量与风机全压的乘积，计算公式为
10e v t P q P = （6）
将可压缩性气体的功率计算公式（5）按不可压缩气体的功率计算公式（6）整理，则公式（5）可推导为
进一步简写为
1e v t p p q p K = （7）
1111
[(1)1]()1k t t k p p p k K k p p --=+-- （8） 由此可见，实际可压缩气体获得的功需要按公式（7）计算，与通常不可压风机的功率计算公式相比，多了一项p K ，故p K 称为可压缩性系数。
令to t p p p K =（此处要强调指出，to p 为一个假想的压力值），且定义具有可压缩性的高压通风机全压系数为[1] 2u K p p p
t ρ= （9）
则当风机全压很小，气体的压缩性基本没有时，压缩性修正系数p K =1，式（9）与不可压气体的风机全压系数定义是一致的。
由式（9）进一步推导可得
ψρρρρ======____22212/ad ad ad v e p
t h u
h u h u q P u K p p （10） 2
ad ad h h u ψ==为轴流或离心压缩机中的能量头系数定义。
所以，考虑可压缩性系数的风机全压系数定义实质上与压缩机的能量头系数是一样的，是同一个系数。
由此可见，考虑可压缩性系数修正的风机压力模化设计公式，其实是在假定能量头系数只是一条曲线，并且不受轮周马赫数u M 和叶轮雷诺数Re 变化影响的前提下进行模化修正的。
但是，高压离心通风机模化时的轮周马赫数u M 和叶轮雷诺数Re 与模型机的相比，有相当大的增加，按目前的假定推导的修正公式是否合适需要进行深入分析。
1、标准状态：指风机的进口处空气的压力P=101325Pa ，温度t=20℃，相对湿度φ=50%的气体状态。
2、指定状态：指风机特指的进气状况。
其中包括当地大气压力或当地的海拔高度，进口气体的压力、进口气体的温度以及进口气体的成份和体积百分比浓度。
3、风机流量及流量系数
流量：是指单位时间内流过风机进口处的气体容积。
用Q 表示，通常单位：m3/h 或m3/min 。
流量系数：φ=Q/（900πD22×U2）
式中：φ：流量系数 Q ：流量，m3/h
D2：叶轮直径，m
U2：叶轮外缘线速度，m/s （u2=πD2n/60）
4、风机全压及全压系数：
风机全压：风机出口截面上的总压与进口截面上的总压之差。
用PtF 表示，常用单位：Pa
全压系数:ψt=KpPtF/ρU22
式中, ψt:全压系数 Kp:压缩性修正系数 PtF:风机全压,Pa ρ:风机进口气体密度,Kg/m^3 u2：叶轮外缘线速度，m/s
5、风机动压：风机出口截面上气体的动能所表征的压力，用Pd 表示。
常用单位：Pa
6、风机静压：风机的全压减去风机的动压，用Pj 表示。
常用单位：Pa
7、风机全压、静压、动压间的关系：
风机的全压（PtF ）=风机的静压（Pj ）+风机的动压（Pd ）
8、风机进口处气体的密度：气体的密度是指单位容积气体的质量，用ρ表示，常用单位：Kg/m3
9、风机进口处气体的密度计算式：ρ=P/RT
式中：P：进口处绝对压力，Pa R：气体常数，J/Kg·K。
与气体的种类及气体的组成成份有关。
T：进口气体的开氏温度，K。
与摄氏温度之间的关系：T=273+t
10、标准状态与指定状态主要参数间换算：
流量：ρQ=ρ0Q0
全压：PtF/ρ= PtF0/ρ0
内功率：Ni/ρ= Ni0/ρ0
注：式中带底标“0”的为标准状态下的参数，不带底标的为指定状态下的参数。
11、风机比转速计算式： Ns=5.54 n Q01/2/（KpPtF0）3/4
式中： Ns：风机的比转速，重要的设计参数，相似风机的比转速均相同。
n：风机主轴转速，r/min
Q0：标准状态下风机进口处的流量，m3/s Kp: 压缩性修正系数 PtF0: 标准状态下风机全压,Pa
12、压缩性修正系数的计算式：
Kp=k/（k－1）×[（1+p/P）（k－1）/k－1]×（PtF/P）－1
式中:PtF:指定状态下风机进口处的绝对压力,Pa k:气体指数,对于空气,K=1.4。