压缩性修正系数
压缩性修正系数
式中，，等熵指数；，进口滞止密度；，叶轮功率；，通风机压比；，截面的平均质量流量；，通风机压力。
1、气体的Cp/Cv 就是等熵指数空气的公认值:Cp=1.0032, Cv=0.7106,k=1.412.2、进口滞止压力？3、4、通风机出口平面的平均绝对滞止压力？通风机进口平面的平均绝对滞止压力？5、6、通风机出口滞止压力？通风机进口滞止压力？可压缩性修正系数p K 的推导及其与压缩机中的能量头系数的关系对于绝热压缩过程，由热力学知，流过风机的单位质量气体获得的压缩功为 11211[()1]1k k ad p p k h k p ρ-=-- （1） 式中 ad h ——绝热压缩功，J/kg1p ——风机进口绝对全压，Pa 2p ——风机出口绝对全压，Pa1ρ——风机进口气体密度，kg/m 3k ——绝热指数，对空气 1.4κ=由风机全压定义知21t p p p =-故 21t p p p =+所以 121111t t p p p p p p p +==+ （2） 将 1p 写成11/t t p p p p =（3） 将式（2）和式（3）代入式（1）中可得到以通风机全压p t 和进口压力p 1表示的风机压缩功计算公式：11111[(1)1]()1k tt t k ad p p p k h k p p ρ--=+-- (4) 按可压缩性气体计算时，风机在单位时间内对气体做的有效功率为气体质量流量与风机单位质量气体所获得的压缩功乘积，即e m ad P q h = （5）而不可压缩气体的风机有效功率为容积流量与风机全压的乘积，计算公式为10e v t P q P = （6）将可压缩性气体的功率计算公式（5）按不可压缩气体的功率计算公式（6）整理，则公式（5）可推导为进一步简写为1e v t p p q p K = （7）1111[(1)1]()1k t t k p p p k K k p p --=+-- （8） 由此可见，实际可压缩气体获得的功需要按公式（7）计算，与通常不可压风机的功率计算公式相比，多了一项p K ，故p K 称为可压缩性系数。
水蒸气的压缩系数
水蒸气的压缩系数①1paia=6894.76Pa②1ºF= K*5/9压缩系数（coefficient of compressibility），是描述物体压缩性大小的物理量。
通常可将常规压缩试验所得的e-p数据采用普通直角坐标绘制成e-p曲线，如图4-1所示。
设压力由p1增至p2，相应的孔隙比由e1减小到e2，当压力变化范围不大时，可将M1M2一小段曲线用割线来代替，用割线M1M2的斜率来表示土在这一段压力范围的压缩性，即：土体压缩系数土体压缩系数是描述土体压缩性大小的物理量，被定义为压缩试验所得e-p曲线上某一压力段的割线的斜率。
水体压缩系数水体压缩系数是描述水体压缩性大小的物理量，被定义为单位压力变化时引起的液体单位体积的变化量，单位为平方米每牛。
其倒数为体积模量，单位为帕斯卡。
水体压缩系数与压力和温度有关。
气体压缩系数Compressibility coefficient，也称压缩因子Compressibility factor。
是实际气体性质与理想气体性质偏差的修正值。
通常用Z表示，Z=Pv/RT=Pvm/RuT；Z也可以认为是实际气体比容v(vactual)对理想气体比容videal的比值；Z=vactual/videal；videal=RT/P。
其中，P是气体的绝对压力；vm是摩尔体积；Ru是通用气体常数；R=Ru/M；R是气体的摩尔气体常数；T是热力学温度。
Z偏离1越远，气体性质偏离理想气体性质越远。
Z在实际气体状态方程中出现。
凡在气体流量的计算中必然要考虑压缩系数。
在压力不太高、温度较高、密度较小的参数范围内，按理想气体计算能满足一般工程计算精度的需要，使用理想气体状态方程就可以了，此时压缩系数等于1。
但是在较高压力、较低温度或者要求高准确度计算，需要使用实际气体状态方程，在计量气体流量时由于要求计算准确度较高，通常需要考虑压缩系数。
随着对气体状态方程准确度要求提高，在百余年来实际气体状态方程出现了许多不同形式，对压缩系数也有不同的表述。
压缩模量变形模量弹性模量
压缩模量与变形模量的区别一、第一种压缩模量：在完全侧限条件下,土的竖向附加应力增量与相应的应变增量之比值,它可以通过室内压缩试验获得;变形模量：是通过现场载荷试验求得的压缩性指标,即在部分侧限条件下,其应力增量与相应的应变增量的比值;结论：从上述定义来看,由于压缩模量附带了完全侧限条件,与实际地基的部分侧限条件不一致,故沉降计算必须进行大误差修正通常修正系数可达0.25～2.0；而变形模量是现场原位测试指标载荷试验计算指标,较好的模拟了实际地层侧限条件,故理论上由变形模量计算沉降更准确、基本不需修正,承载板的尺寸越接近基础尺寸,计算的精度越高,如果由实体基础沉降资料反算变形模量,来指导相邻场地沉降计算会有很高的准确性,故由变形模量计算沉降在理论上应该比由压缩模量计算更准确、更符合实际;2、试验方法的差异：压缩模量：由室内压缩固结试验测定,有试验成本低、可操作性强、便于分层大量取样试验的特点;变形模量：由现场载荷试验来测定,有成本高、周期长、试验点数有限、特别是深层载荷试验费用极高、深度有限、载荷板尺寸通常难以达到实体基础尺寸相当的宽度级别,因而变形模量的测定属于高成本的测试;结论：从上述两试验测定方法的不同可见,压缩模量的测定通常更容易、成本低廉、易于试验,是勘察报告必须完成的工作,故设计用压缩模量计算沉降依据和数据更充分,这或许就是采用压缩模量计算沉降的公式和经验更多的原因；而变形模量的测定由于其高成本和高精度,更适合于大型、高荷载、大基础的重要工程,对于中小工程项目一般基础荷载较小、基础尺寸较小,采用高成本的载荷试验确定变形模量再计算沉降反而不适用老板愿意花钱另当别论;3、试验土类差异：压缩模量：由于采用土样压缩固结试验测定,对于不能采取原状土的地层如碎石土和不能切环刀的岩土如大部分岩石,显然我们难以获得压缩模量;变形模量：由于我们基本可以在任何基坑底面岩土层进行载荷试验,故变形模量的测定几乎适合任何岩土类别,对于不能获取原状土的地层他就有显着的优越性;结论：如果不计较成本因素,变形模量法与压缩模量法相比,可适用于任何岩土类别,而压缩模量法一般仅适用于可以获取原状土的地层;4、试验条件差异：压缩模量：在勘察阶段通过大量取样来获得,勘察报告在用压缩模量来计算沉降时通常有充分的数据支持;变形模量：现场载荷试验通常难以在勘察阶段完成,载荷试验一般依据设计需要由设计人员提出在基坑开挖后在基底进行,且数量有限当然对于重要工程和地层条件许可,也可在勘察阶段进行大量深层螺旋板载荷试验等来获取,目前用其他非载荷试验间接经验估算变形模量的方法仍显经验不足;结论：上述差异决定了,大量工程特殊工程除外在勘察阶段,甚至在建筑基坑开挖前我们不得不采用压缩模量来计算沉降,当基坑开挖后,对于重要工程,并进行了一定数量载荷试验之后,我们才真正基本具备用实测变形模量来计算沉降的条件,故本人认为,在现阶段我们要真正意义上实现用实测变形模量来准确计算沉降,通常是难以实现的理论期望;总结：采用压缩模量还是变形模量来计算沉降哪种更合适主要受三方面的因素制约：1地层适用性2工程重要性3经济合理性离开上述三方面制约因素,去谈大基础还是小基础、弹性理论还是塑性理论,并没有抓住问题的要害;另外顺便说一下：1变形模量与弹性模量有本质区别；2不论是压缩模量还是变形模量计算沉降,我们均建立在弹性理论的基础上均基于地基处于弹性变形阶段,地基总应力未超过其临塑压力；3大量工程实例证明,大基础反算的变形模量往往高出压缩模量数倍甚至上十倍,与我们的理论推断变形模量应小于压缩模量相左甚远,说明大基础除受地层压缩性制约外,地层的结构性发挥了显着作用,故大基础更适合用变形模量来计算沉降用压缩模量计算沉降量普遍偏大;个人看法,仅供参考;二、第二种1、用压缩模量还是变形模量要看你的基础形式及尺寸大小,无论是压缩模量还是变形模量都是试验做出来的,没有一个能真实反应在基础下的变形问题;如果是采用较大的基础形式,如：筏板基础,由于其面积较大,周围的侧压几乎可以忽略不计,应该取压缩模量,而对于较小尺寸的基础,由于土体的侧向位移对整个地基影响较大,应该采用变形模量;这不与前面所述相悖了吗2、承载力的大小跟模量的大小没有一个固定的关系;总体上模量大,承载力大;3、变形模量与压缩模量关系：E0＝βES,β＜１,Eo、Es的关系跟你的取样有关系,由于取样后的卸荷、运输中的震动,都会造成压缩模量的减小;而载荷试验由于不存在扰动从而比较好的反应了土的变形,因此会造成β>１的情况;但由于荷载板的大小的跟基础的大小存在差异,所以还是不能真实的反应基础下土体的变形特征;总之,土的变形是一个复杂的过程,不是能通过简单的试验就能完全模拟的,我们所做的就是尽可能符合实际的模拟它的特性,这就需要一个工程师的经验和平时的积累,不要指望计算值＝实际值;一家之言,欢迎讨论;三、第三种土的变形模量是通过现场载荷试验求得的压缩性指标,即在部分侧限条件下,其应力增量与相应的应变增量的比值;能较真实地反映天然土层的变形特性;其缺点是载荷试验设备笨重、历时长和花钱多,且深层土的载荷试验在技术上极为困难,故常常需要根据压缩模量的资料来估算土的变形模量;区别土的压缩模量：在完全侧限条件下,土的竖向附加应力增量与相应的应变增量之比值,它可以通过室内压缩试验获得;土的弹性模量：土的弹性模量根据测定方法不同,可分为“静弹模”和“动弹模”;静弹模采用静三轴仪测定;弹性模量为加卸载该曲线上应力与应变的比值;动弹模,可用室内动三轴仪测得,当土样固结后,分级施加动应力,进行不排水的振动试验,一般保持动应力幅值不变,振动次数视工程实际条件而定可用双曲线方程来描述,也称切线弹模;土的变形模量和压缩模量,是判断土的压缩性和计算地基压缩变形量的重要指标;由于两者在压缩时所受的侧限条件不同,对同一种土在相同压应力作用下两种模量的数值显然相差很大;三种模量的试验方法不同,反映在应力条件、变形条件上也不同;压缩模量是在室内有侧限条件下的一维变形问题,变形模量则是在现场的三维空间问题；另外土体变形包括了可恢复的弹性变形和不可恢复的塑性变形两部分;压缩模量和变形模量是包括了残余变形在内的,与弹性模量有根本区别,而压缩模量与变形模量的区别又在于是否有侧限;在工程应用上,我们应根据具体问题采用不同的模量;公式为了建立变形模量和压缩模量的关系,在地基设计中,常需测量土的侧压力系数ξ和侧膨胀系数μ;侧压力系数ξ：是指侧向压力δx与竖向压力δz之比值,即：ξ＝δx/δz土的侧膨胀系数μ泊松比：是指在侧向自由膨胀条件下受压时,测向膨胀的应变εx与竖向压缩的应变εz之比值,即μ＝εx/εz根据材料力学广义胡克定律推导求得ξ和μ的相互关系,ξ＝μ/1－μ或μ＝ε/1＋ε土的侧压力系数可由专门仪器测得,但侧膨胀系数不易直接测定,可根据土的侧压力系数,按上式求得;在土的压密变形阶段,假定土为弹性材料,则可根据材料力学理论,推导出变形模量E0和压缩模量Es之间的关系;令β＝ 1-2μ^2/1-μ则Eo＝βEs当μ＝0～0.5时,β＝1～0,即Eo/Es的比值在0～1之间变化,即一般Eo小于Es;但很多情况下Eo/Es 都大于1;其原因为：一方面是土不是真正的弹性体,并具有结构性；另一方面就是土的结构影响；三是两种试验的要求不同;μ、β的理论换算值土的种类μβ碎石土0.15～0.200.95～0.90砂土0.20～0.250.90～0.83粉土0.23～0.310.86～0.72粉质粘土0.25～0.350.83～0.62粘土0.25～0.400.83～0.47注：E0与Es之间的关系是理论关系,实际上,由于各种因素的影响,E0值可能是βEs值的几倍。
热工测量第5章流速测量
5.2 流动方向的测量
3.两管形方向管 在只需要测量气流方向的场合,可用两根针管制成两管形方向管。其斜 角在45°~60°之间,两管要尽量对称,以斜角向外的较常用。如图5-10a所 示,两方向孔的距离小,测量结果受气流横向速度梯度的影响也小,当刚性较 差时,方向管的使用方法大致与复合管相同。
(2)测压管的校验 被校验的测压管与标准测压管读数进行对比实验, 以标准表读数为真值做被校验仪表的校验曲线。由于风速与被测气流的温 度、湿度及大气压等因素有关,对比实验时,应同时测出这些量作为参考因 素。
5.2 流动方向的测量
速度是矢量,不仅有大小,还有方向。方向测量可以分为平面和三维空 间气流的检测。本节主要介绍平面气流的测量。平面气流的测量包括气流 方向和气流速率的测量。测量气流速率的依据是不可压缩流体对某些规则 形状物体的绕流规律;流动方向是通过测量流速在不同方向的变化得到的, 可以在测压管得到不同方向的压力来反映速度的变化。
5.2 流动方向的测量
为了保证安装测压管的位置及方向,通常都在测压管上焊接一方向块, 焊接时尽量使方向块的平面与总压孔2的轴线相平行,方向块的平面就作为 测压管的原始位置,即几何轴线。
在使用时,几何轴线和气动轴线分别对应于坐标架刻度盘上的一个读数, 几何曲线与气动轴线的夹角称为校正角,如图5-8所示。校正角和校正曲线 一样,是在校正风洞上得到的。由于工艺上的原因,气动轴线、几何轴线及 总压孔2的轴线三者不一定平行。气流方向与气动轴线的夹角称为气流偏 角。气流偏角正负的规定:气流方向在基准方向的左侧,取正号;气流方向在 基准方向的右侧,取负号。α以几何轴线为基准方向,αc以气动轴线为基准方 向。
风机选型计算公式
风机选型计算公式-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1风机选型计算公式1、标准状态：指风机的进口处空气的压力P=101325Pa，温度t=20℃，相对湿度φ=50%的气体状态。
2、指定状态：指风机特指的进气状况。
其中包括当地大气压力或当地的海拔高度，进口气体的压力、进口气体的温度以及进口气体的成份和体积百分比浓度。
3、风机流量及流量系数、流量：是指单位时间内流过风机进口处的气体容积。
用Q表示，通常单位：m3/h或m3/min。
、流量系数：φ=Q/（900πD22×U2）式中：φ：流量系数Q：流量，m3/h D2：叶轮直径，m U2：叶轮外缘线速度，m/s（u2=πD2n/60）4、风机全压及全压系数：、风机全压：风机出口截面上的总压与进口截面上的总压之差。
用PtF表示，常用单位：Pa 、全压系数:ψt=KpPtF/ρU22 式中, ψt:全压系数Kp:压缩性修正系数PtF:风机全压,Pa ρ:风机进口气体密度,Kg/m^3u2：叶轮外缘线速度，m/s5、风机动压：风机出口截面上气体的动能所表征的压力，用Pd表示。
常用单位：Pa6、风机静压：风机的全压减去风机的动压，用Pj表示。
常用单位：Pa7、风机全压、静压、动压间的关系：风机的全压（PtF）=风机的静压（Pj）+风机的动压（Pd）8、风机进口处气体的密度：气体的密度是指单位容积气体的质量，用ρ表示，常用单位：Kg/m39、风机进口处气体的密度计算式：ρ=P/RT 式中：P：进口处绝对压力，Pa R：气体常数，J/Kg·K。
与气体的种类及气体的组成成份有关。
T：进口气体的开氏温度，K。
与摄氏温度之间的关系：T=273+t 10、标准状态与指定状态主要参数间换算：、流量：ρQ=ρ0Q0 、全压：PtF/ρ= PtF0/ρ0 、内功率：Ni/ρ= Ni0/ρ0 注：式中带底标“0”的为标准状态下的参数，不带底标的为指定状态下的参数。
风机选型的计算公式
风机选型的计算公式1、标准状态：指风机的进口处空气的压力P=101325Pa，温度t=20℃，相对湿度φ=50%的气体状态。
2、指定状态：指风机特指的进气状况。
其中包括当地大气压力或当地的海拔高度，进口气体的压力、进口气体的温度以及进口气体的成份和体积百分比浓度。
3、风机流量及流量系数流量：是指单位时间内流过风机进口处的气体容积。
用Q表示，通常单位：m3/h或m3/min。
流量系数：φ=Q/（900πD22×U2）式中：φ：流量系数 Q：流量，m3/hD2：叶轮直径，mU2：叶轮外缘线速度，m/s（u2=πD2n/60）4、风机全压及全压系数：风机全压：风机出口截面上的总压与进口截面上的总压之差。
用PtF表示，常用单位：Pa 全压系数:ψt=KpPtF/ρU22式中, ψt:全压系数 Kp:压缩性修正系数 PtF:风机全压,Pa ρ:风机进口气体密度,Kg/m^3 u2：叶轮外缘线速度，m/s5、风机动压：风机出口截面上气体的动能所表征的压力，用Pd表示。
常用单位：Pa6、风机静压：风机的全压减去风机的动压，用Pj表示。
常用单位：Pa7、风机全压、静压、动压间的关系：风机的全压（PtF）=风机的静压（Pj）+风机的动压（Pd）8、风机进口处气体的密度：气体的密度是指单位容积气体的质量，用ρ表示，常用单位：Kg/m39、风机进口处气体的密度计算式：ρ=P/RT式中：P：进口处绝对压力，Pa R：气体常数，J/Kg·K。
与气体的种类及气体的组成成份有关。
T：进口气体的开氏温度，K。
与摄氏温度之间的关系：T=273+t10、标准状态与指定状态主要参数间换算：流量：ρQ=ρ0Q0全压：PtF/ρ= PtF0/ρ0内功率：Ni/ρ= Ni0/ρ0注：式中带底标“0”的为标准状态下的参数，不带底标的为指定状态下的参数。
11、风机比转速计算式： Ns=5.54 n Q01/2/（KpPtF0）3/4式中： Ns：风机的比转速，重要的设计参数，相似风机的比转速均相同。
土的压缩性系数
土的压缩系数
——
e-p曲线上任一点的切线斜率a表示了相应于压力P作用下土的压缩性，称a为土的压缩系数，即：
式中负号表示随着压力P的增加，e逐渐减少。
一般研究土中某点由原来的自重应力P1增加到外荷作用下的土中应力P2这一压力间隔所表征的压缩性。
设压力P1增至P2，相应的孔隙比由e1减小到e2，则与应力增量P＝P2-P1对应的孔隙变化为e＝e2
－e1。
此时，土的压缩性可用图中割线M1M2的斜率表示。
设割线与横座标的夹角为α ,则：
式中a－-土的压缩系数，kPa-1或Mpa-1
p1－一般是指地基某深处土中竖向自重应力，kPa；
p2--地基某深度处土中自重应力与附加应力之和，kPa
e1--相应于p1作用下压缩稳定后的孔隙比。
e2--相应于p2作用下压缩稳定后的孔隙比。
为了便于应用和比较，通常采用压力间隔由p1＝100kPa增加到p2＝200kPa时所得的压缩系数a1-2来评定土的压缩性如下：
当a1－2＜0.1M Pa-1时，属低压缩性土
0.1≤ a1－2＜0.5M Pa-1时，属中压缩性土
a1－2≥0.5M Pa-1时，属高压缩性土。
土压缩性-文档资料
s1
I1 — 与承压板埋深有关的修正系数 I2 — 与土的泊松比有关的修正系数
5.4.3 旁压试验及变形模量
5.4.4 变形模量与压缩模量的关系
由压缩模量定义 z
z
E0 (1)
由弹性力学
z ( x y ) z E0 E0 x ( y z ) (2) x E0 E0 y ( ) z x y E E 0 0
变形模量E0：土体在无侧限条件 下的应力与应变比值
p1
0 100 200 300 400
p(kPa)
由前面介绍的布辛奈斯克公式得
s z ( z 0) 1 2 pb E0
s1
10
20
30 40
1 2 E0 p1b s1
2 0 . 866 ( 1 ) p1b E0 方形板：
p
高 压 固 结 仪
中 压 压 固 结 仪
低 压 固 结 仪
5.2.2 土的压缩系数和压缩指数
压缩系数a 压缩系数：土体在侧限条 件下孔隙比减少量与有效 压应力增量条件下 孔隙比减少量与有效压应力常 用对数增量的比值。
Cc e1 e2 log p2 log p1 e p log 2 p1
由侧限条件
(3)代入(2)得
x y 0 得 z 2 2 z (1 ) E0 1
2 2 E0 (1 ) Es 1
x y
(4)
1
z
(3)
比较(1),(4)得
土的弹性模量E(用于计算瞬时沉降和动荷载作用）：土体在无 侧限条件下瞬时压缩的应力应变模量。 土为非理想弹性体，变形由可恢复的和不可恢复的变形两 部分组成，故一般情况下，虽然仍用弹性力学分析，但多采用 压缩模量或变形模量。
风机选型的计算公式 风机流量及流量系数
风机选型的计算公式风机流量及流量系数[字号:大中小] 2013-06-19 阅读次数：94151、标准状态：指风机的进口处空气的压力P=101325Pa，温度t=20℃，相对湿度φ=50%的气体状态。
2、指定状态：指风机特指的进气状况。
其中包括当地大气压力或当地的海拔高度，进口气体的压力、进口气体的温度以及进口气体的成份和体积百分比浓度。
3、风机流量及流量系数流量：是指单位时间内流过风机进口处的气体容积。
用Q表示，通常单位：m3/h或m3/min。
流量系数：φ=Q/（900πD22×U2）式中：φ：流量系数 Q：流量，m3/hD2：叶轮直径，mU2：叶轮外缘线速度，m/s（u2=πD2n/60）4、风机全压及全压系数：风机全压：风机出口截面上的总压与进口截面上的总压之差。
用PtF表示，常用单位：Pa 全压系数:ψt=KpPtF/ρU22式中, ψt:全压系数Kp:压缩性修正系数PtF:风机全压,Pa ρ:风机进口气体密度,Kg/m^3 u2：叶轮外缘线速度，m/s5、风机动压：风机出口截面上气体的动能所表征的压力，用Pd表示。
常用单位：Pa6、风机静压：风机的全压减去风机的动压，用Pj表示。
常用单位：Pa7、风机全压、静压、动压间的关系：风机的全压（PtF）=风机的静压（Pj）+风机的动压（Pd）8、风机进口处气体的密度：气体的密度是指单位容积气体的质量，用ρ表示，常用单位：Kg/m39、风机进口处气体的密度计算式：ρ=P/RT式中：P：进口处绝对压力，Pa R：气体常数，J/Kg·K。
与气体的种类及气体的组成成份有关。
T：进口气体的开氏温度，K。
与摄氏温度之间的关系：T=273+t10、标准状态与指定状态主要参数间换算：流量：ρQ=ρ0Q0全压：PtF/ρ= PtF0/ρ0内功率：Ni/ρ= Ni0/ρ0注：式中带底标"0"的为标准状态下的参数，不带底标的为指定状态下的参数。
岩石抗压修正系数-概述说明以及解释
岩石抗压修正系数-概述说明以及解释1.引言1.1 概述岩石的抗压强度是岩石材料在受到垂直于岩石表面的压力时所能承受的最大压力。
在工程领域中，了解岩石的抗压强度是非常重要的，因为它直接影响到岩石的稳定性和承载能力。
修正系数则是针对实际工程中的情况，对岩石抗压强度进行修正的系数，它考虑了岩石的不均匀性、裂隙等因素，使得实际工程中的设计更加准确可靠。
本文将重点探讨岩石抗压修正系数的概念、影响因素以及其在工程中的应用价值，旨在为岩石工程领域的研究提供一定的理论参考和实践指导。
1.2 文章结构文章结构部分主要包括以下几个方面：1.介绍岩石抗压修正系数的背景和意义，解释为什么需要对岩石抗压强度进行修正，并探讨修正系数在岩石工程中的重要性。
2.介绍文章的主要内容，包括岩石抗压强度的基本概念、修正系数的定义和计算方法、以及影响修正系数的因素。
3.详细阐述每个部分的内容和章节安排，引导读者对整篇文章的结构有一个清晰的认识，方便他们理解和阅读。
通过对文章结构的介绍，读者能够更好地把握整篇文章的逻辑和脉络，提高阅读效率和理解深度。
1.3 目的：岩石抗压修正系数作为描述岩石抗压强度的重要参数，其准确性直接影响到岩石工程设计和施工的安全性和可靠性。
本文旨在通过深入探讨岩石抗压修正系数的概念、计算方法以及影响因素，从而使读者对岩石抗压修正系数有更全面的了解。
同时，通过对修正系数的研究，提高岩石抗压强度的预测准确性，为岩石工程的设计和施工提供更为科学的依据，从而促进岩石工程领域的发展和进步。
2.正文2.1 岩石抗压强度岩石抗压强度是指岩石在受到垂直载荷作用下，抵抗破坏的能力。
通常用于描述岩石的抗压性能，是岩石力学性质中最基本的参数之一。
岩石抗压强度是岩石工程设计和施工中非常重要的参数，对于岩石的稳定性和承载能力有着重要的影响。
岩石抗压强度的测定通常采用岩石力学试验方法进行，常见的试验包括单轴抗压试验和三轴抗压试验。
在试验中，岩石样品会在施加垂直载荷的情况下逐渐破裂，通过试验结果可以得到岩石的抗压强度值。
Lee公司节流阀的流阻计算公式
4620
163
16800
4000
141
16700
3980
141
16500
3930
139
15300
3640
129
15700
3730
132
14900
3550
125
13000
3090
109
13100
3100
110
10700
2550
90.1
7510
1780
63.0
Kpa SLPM
149 112 49.8 46.2 40.0 39.8 39.3 36.4 37.3 35.5 30.9 31.0 25.5 17.8
L1=2000Lhoms L2=3000Lohms L3=5000Lohms
对串联的情况，
请注意，以上关系与电路方程不完全一致。差别是由于以下非线性引起的：
例子
当L1=L2=L3时， N=串联的节流孔的数量
通径： D=实际节流孔的直径，相应的流阻=L1 DT=单个等效节流孔的直径，流阻为LT 气体和液体标定
Lohms=100/流量（加仑/分钟，水，25psi 压差） 1,000Lohms 允许的流量为 0.1 加仑/分钟（378.5mL/min）。 3785,500 Lohms 允许的流量为 1 mL/min。
通过使用Lohms，我们在定义系统的性能时就不用考虑流体的流量系数(Cd)、通道几何 形状、物理尺寸或容差。任何流动结构的阻力都可以用流阻来表示，并通过实际的流量试验 来确认。
一氧化碳 空气 乙烷 氧气 氩气
二氧化碳 二氧化氮 二氧化硫
氟 12
表 37 质量流量单位
psia
飞机T型尾翼跨音速颤振特性研究
飞机T型尾翼跨音速颤振特性研究杨飞;杨智春【摘要】由于飞机T型尾翼的结构与气动布局特点,T型尾翼颤振计算不能套用常规尾翼的分析方法,而需要考虑平尾面内运动以及静升力等因素的影响.而跨音速空气压缩性效应和非定常气动力计算的不准确性,使得T型尾翼跨音速颤振计算更加困难,准确性较低.因此,需要采用试验为主计算为辅的方法来研究飞机T型尾翼跨音速颤振特性.针对某T型尾翼结构,用ZAERO软件等价片条势流跨音速颤振(ZTAIC)方法计算T型尾翼跨音速颤振特性,研究了马赫数、风洞气流密度和平尾迎角对T 型尾翼颤振特性的影响.通过升力系数斜率空气压缩性修正计算方法和跨音速颤振模型风洞试验方法得到了飞机T型尾翼的跨音速颤振的凹坑曲线和空气压缩性特性,两种方法得到结果一致.【期刊名称】《振动与冲击》【年(卷),期】2013(032)010【总页数】5页(P50-54)【关键词】跨音速;颤振;T型尾翼;风洞;试验;跨音速凹坑;压缩性【作者】杨飞;杨智春【作者单位】中国商飞上海飞机设计研究院强度部,上海200232;西北工业大学航空学院,西安710072【正文语种】中文【中图分类】V215.3飞机跨音速颤振特性从根本上决定了飞机的颤振包线，事关飞机稳定性安全。
通常可以通过试验或计算手段得到飞机的颤振临界耦合模态、临界颤振动压、跨音速颤振动压压缩性系数和颤振裕度。
在亚音速(低马赫数)情况下，空气压缩性对颤振速度影响较小，当马赫数大于0.5时，必须考虑空气压缩性的影响，在马赫数等于1.0附近的跨音速区，颤振速度(颤振动压)会急剧降低，形成一个所谓“跨音速凹坑”。
飞机T型尾翼是指平尾位于垂尾稍部，平尾和垂尾组成一个“T字”结构形式的尾翼。
T型尾翼结构具有诸多优点，一方面，T型尾翼布局可使平尾避开机翼尾流或尾吊发动机喷流的影响，增大平尾力臂、提高操纵效率;另一方面，T型尾翼构型可以实现后机身大开口，便于大型装备的货物装运，同时T型尾翼的高置平尾可满足水上飞机设计要求。
流体力学实验_第四章流速与流量测量 [兼容模式]
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管柄堵塞的影响：毕托管管柄堵塞使流体过流面积 减小，流速增加，静压减小，总压不变。毕托管管柄 直径≤1/50管道直径且插入深度≤管道半径时可忽略
横向流速梯度的影响：毕托管头部与流体之间的相 互作用引起邻近流线的微小位移，使较高流速区的流 线移至总压孔处，总压增大。通过测压位置修正。
考虑温度效应，可采用
E 2 (Tw Te )( A BU n )
n
分段拟合多项式，即 E 2 ( Ai BiU CiU 2 DiU 3 ) 1 40
将热线风速仪的输出电压E和已知流动速度U直接联系在 一起，对每一个流速U，对应一个电压E值做出E-U曲线，也
就是校准曲线。
(1) 校准的原因
热线热膜探针的性能是随制造工艺、探针尺寸和金属丝、 膜的材料而异的，即使是相同的材料、制造工艺、尺寸， 其性能也不可能完全一样；
探针的性能和流体的温度、密度以及测量时的气压有关； 探针的性能也和实验室环境条件、污染情况有关； 探针使用后会发生老化； 探针的性能和流速范围有关； 探针在测量中是和仪器结合在一起使用的，真正的相应
对于给定的热线，e , R0 , A, B都为常数，因此 Iw, Rw,U 之间
存在确定的函数关系。
恒流静态方程
当工作电流 Iw＝常数时，Rw和U之间具有如下关系：
Rw
R0 ( A B Iw2e R0 ( A
U B
) U
)
恒流式热线风速仪
27
恒温静态方程
当工作电阻 Rw ＝常数时，Iw 和U之间具有如下关系：
Rw
气动力计算设计报告报告
绘制效果如下：
5)设计计算流场并画格
我们设想将导弹放进一个足够大的圆柱形流场，从而进行仿真计算。考虑到“麻雀3”导弹是轴对称导弹，同时在该算例中无舵偏角，且为了减少计算量，我们将该流场对称平分，只计算一半导弹的气动力，当然，在最后计算结果时，必须乘以2倍。
1、 取1.1
2.a.由公式4-117可知
b.对于亚音速情况，查图4-51，得
c.查图4-53，得 ，计算可得
d.对于超音速情况，可取
2、a.对于麻雀Ⅲ导弹，视式5-123中后两项含义相同。
b.根据表5-1，取kqpw=kpcw=0.85。
3、将以上参数带入公式5-123可得零升阻力系数 。
诱导阻力系数
压心位置
1、由头部的长细比查大图1-3对应的图线，可以得到单体头部与马赫数相关的压心位置 。
2、由式3-34
可计算出全弹的压心位置，对于没有收缩尾部的导弹不用考虑第二项。
阻力系数Cx
1、查询6Km出的大气参数，可以计算出对应于不同马赫数的雷诺数。
2、查图2-12表面摩擦系数与雷诺数Re和转捩点 关系曲线，查到Cxmc的值。
a.前翼和尾翼的 均由图4-15查得
b.视前翼为全后体， 按图4-18查得
c.是尾翼为无后体， 按图4-20查得
2、a.由公式 计算得综合参数
b.对于++布局 ，据此查大图5-2得到旋涡位置
c.依公式5-46
可以将漩涡相对于前翼位置转化为相对于尾翼位置
无粘性土和少粘性土压实系数的修正系数问题
无粘性土和少粘性土压实系数的修正系数问题采用无粘性土或少粘性土粗粒料(砂砾石、砂砾土、碎石土、山渣石等)进行地基换填处理和基坑、房心回填及坝体、路基填筑等工程施工作业时，相对密度或压实系数试验检测问题的探讨:经各类工程项目施工现场试验检测统计和比较、总结，换填(填筑)料含石量(5mm~100mm)一般为25%~75%(50%~70%时压实效果最佳),粗粒料粒径小于5mm者含量不宜大于15%(不应大于20%)。
如果出现压实“超标”或者压实遍数满足和目测轮迹凸出(凸起高差)不超过10mm(目测平整、密实)，而测试数据也略小于(接近)设计要求压实系数(已达到0.92~0.94)。
可分别取含石量n%为30%和50%~60%，按经验计算公式pdmax=2.05+0.0052n计算出两个值，其比值分别可视为现场测试干密度和压实系数的最小修正系数和最大修正系数(修正后仍“超标”时，再乘以0.98二次修正和调整，以接近和真实反映压实情况。
即:最小修正系数取0.93~0.96，最大修正系数取1.04~1.05)。
也可采用灌水法选取6~8个测试点(坑洞)的干密度值(或相对密度值)，去掉最小和最大值，计算出“最小平均值”和“最大平均值”，则二者的比值分别就是“最小修正系数”和“最大修正系数”(乘以压实系数小于0.95而大于0.92的目测“合格”点进行修正和填报资料)。
(石块粒径大于60mm者应回坑处理，不计算其质量) (注:最小干密度pdmin=2.05-0.0052n，n%取60%~70%。
pdmax/pdmin=1.30。
最优含水率6.0%~12.0%，9%土3%。
)一般按含石量n%=50%计算(估算)填筑料最大干密2度值，且不应超过:1.90+0.0143*n-(n%)。
式中1.90为压实度达到85%(或以上)至中密程度时的干密度值，砂砾土最小干密度的“最大值”;砂砾土中粒径小于5mm的土料的最小干密度取1.43，或者取1.90/1.33值。
皮托管流速、流量测量实验
实验三 皮托管流速、流量测量实验一、实验目的：1、学习皮托管测速技术，掌握皮托管的测量原理及其测量系统组成，提高学生的实验技能和动手能力。
2、了解皮托管的组成结构、安装方法和使用条件；3、掌握几种常用压力测量仪表（包括U 形管压力计、倾斜微压计、补偿微压计和数字微压计）的工作原理及使用方法；4、学习皮托管流量测量原理和特征速度点选取原则，掌握常用方法（包括等环面法、对数直线法和切比雪夫法）的特征速度点的位置；5、掌握皮托管测量数据的处理方法。
二、实验内容：1、熟悉L 型和S 型皮托管的组成结构、安装方法和使用条件；2、选用合适的仪表（包括测量、显示单元）组成皮托管测量系统；3、对管道中某截面上不同位置的被测介质流速进行测量，绘出管道内介质流速分布曲线；4、按照常用特征速度点选取原则（包括等环面法、对数直线法和切比雪夫法），测量在其特征速度点上的被测介质流速，计算介质流量。
三、实验原理 （1）流速测量皮托管是一种基于伯努利方程的流速测量装置，其测量原理参见附录I 。
（2）流量测量为了得到流量值，需要测量管道截面上的平均流速。
由于皮托管仅能测量特定点上的流速，所以要用皮托管测量流量可通过对多个特征速度点进行测量并进行相关的计算以得到管道的平均流速。
通常的做法是将管道截面分成面积相等的若干个部分，测量每一部分特征点上的流速作为该部分的平均流速，再乘以面积得到该部分的平均流量，最后把通过各个部分面积的流量累加起来就是通过整个管道的流量。
这种测量方法叫做速度面积法，是皮托管测量流量的一种基本方法。
如果将管道截面A 分成n 份，每份的截面积为A i ，每一份上的特征点流速为v i ，则流过整个管道的体积流量Q 为：i ni i A v n Q ⋅=∑=11 （1）四、实验过程与步骤1、选择实验皮托管，记录该皮托管的编号和校准系数，填入表1；2、按照所选用的特征速度点确定原则（等环面法、对数直线法和切比雪夫法三者选其一），对皮托管的竖直测量杆进行刻度；3、开启离心风机；4、调节调风阀门的开度，等待3分钟，使风机运转稳定；5、记录大气温度，填入表1；6、从标准流量计（旋涡流量计）中读取被测流量值，填入表1；7、插入皮托管，按照所选用的特征速度点确定原则，分别测量对应该方法在三个位置上的差压（即动压值），填入表1；8、调整调风阀门的开度，重复步骤4～7两次，再测量两个不同流量下的值，填入表1；9、测完三个不同流量下的数据后，实验结束。
航向空速与单位换算
二、罗盘系统
• 直读磁罗盘（安装在驾驶舱内，受飞机 磁场影响较大）
• 远读磁罗盘（安装在驾驶舱外，受飞机 磁场影响较小）
• 陀螺罗盘
– 陀螺半罗盘 – 磁条式陀螺磁罗盘 – 感应式陀螺磁罗盘
1、直读磁罗盘Magnetic Compass
•直读磁罗盘的构造及工作原理
•直读磁罗盘的优点
• 体积小，重量小，结构简单，不易故障 • 无需供电 • 非矿区、平直飞行时指示稳定。
Hale Waihona Puke – 空速表达式qp[
K1
K
v2)K1 1]
2KgRT
• 条件：标准大气条件，平均海平面，K＝1.4为绝 热指数，g为重力加速度，R＝29.97kg.m/kg.k； T为大气温度；q为动压；p为静压
• 空速分类
– IAS： Indicated Airspeed 指示空速
– CAS：Calibrated Airspeed 修正空速
• 大气数据计算机ADC
• 全温探头
温度传感器又称 总温探头，是大 气数据计算机重 要的信号源，装 在机身外部没有 气流扰动的蒙皮 上，其对称轴与 飞机纵轴平行。
• 迎角传感器
右图为测量迎角(α) 和侧滑角(β)，通常 将传感器设计成能伸 出到飞机外的气流中， 但安装处应无扰动气 流。常用的传感器通 常有两种形式如图所
MH＝TH－MV CH＝MH－DEV
NT NM NC
＋MV
＋DEV
TH MH CH
课堂练习
• 若飞机的MH应为120 °,已知罗差为－5 °，用 直读磁罗盘保持罗航向应为？
• 若飞行区域的磁差为＋2 °, 则真航向应为？
结束
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通风机压缩性修正系数的理论依据及应用
通风机压缩性修正系数的理论依据及应用
曾晓云
【期刊名称】《四川电力技术》
【年(卷),期】2000(023)005
【摘要】本文从通风机压缩性修正系数的使用现状出发，对该系数的来源在理论上做了详细的数学推导，得出只能对通风机静压进行压缩性修正的结论，指出国家标准ＧＢ１２３６－８５中压缩性修正系数计算公式值得商榷以及该系数在应用中应该注意的问题。
【总页数】4页(P34-37)
【作者】曾晓云
【作者单位】四川省电力工业局调整试验所
【正文语种】中文
【中图分类】TK223.26
【相关文献】
1.高压离心通风机模化设计的可压缩性修正系数的探讨 [J], 李景银;黄靓;金永臣;焦书平
2.三段流量系数修正算法在涡街流量计非线性修正中的应用 [J], 杜秀娟;李宝顺
3.压缩性修正系数对大型通风机、鼓风机模化设计的影响 [J], 钟文凯;陈琳;彭君伟
4.不动点迭代法在齿形系数和应力修正系数计算中的应用 [J], 田之阳;龚正;薛家国
5.耗散修正湍流模型在有个性通风机舱气流模拟中的应用 [J], 罗纪生;张丽杰;刘正先;赵祎佳
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一种新的马赫数解算方法
旦 １ ８ ５ ２１ ￡ ２ ７ Ｍａ（＋ 、 ６
．
下 面 推 导 算 法 的解 算 公 式 。对 式 （） ３、式 （）分 ４ 别 进 行 泰 勒 展 开 ，并 取 二 阶 近 似 ；分 别 引 入 修 正 因
子 ￡ 。
（） ８
Ｐ
１ Ｍａ ｌ时 ） ＜
其 中 ｓ与 Ｍａ数 的关 系 式 为 ：
Ｍ ｓ＋ ＿ ＿ １６ＯＯ
．
此 时 ， 正 因子 ｓ与 Ｍａ数 的 关 系 类 似 式 （）的 修 ６ 形 式 ， 鉴 于 目前 对 Ｍａ ＞ｌ的情 况 还 没 有 压 缩 性 修 正 系 数 的概 念 ，在 下 文 中称 作拟 压 缩 性 修 正 系 数 。
（） ６
取 二 阶 近 似 ， 并 加 入 修 正 因子 ｓ ： 得
旦 ２ ｌａ（）Ｍ１（ Ｐ ｋＩａ ２ ｓ ｋ ４ ２１ ＞ ） ． Ｍ 一
Ｐ 为 总 压 ；Ｐ 为静 压 ；／ ｉ ｃ ． 空气绝热指 数 ， － ＝ ４为 把 ｋ带 入 式 （） 式 （）可 得 ： １和 ２
旦 ：１０Ｍ ，ａ １ 『 ． ａ Ｍ ＋２ ｒ
估 计 值 的平 方 Ｍａ；
＾ ２
图
＾口 数
一
３ ）把 ② 计 算 得 到 的 Ｍａ 代 入 式 （） 算 。这 ７计 样 在 一 定 程 度 上 减 小 修 正 因 子 ￡ 的选 取 偏 差 。 ０
４ ）利用 重复步骤②重 新计算马赫数 。
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式中，，等熵指数；
，进口滞止密度；
，叶轮功率；
，通风机压比；
，截面的平均质量流量；
，通风机压力。
1、
气体的Cp/Cv 就是等熵指数
空气的公认值:Cp=1.0032, Cv=0.7106,k=1.412.
2、
进口滞止压力？
3、
4、
通风机出口平面的平均绝对滞止压力？
通风机进口平面的平均绝对滞止压力？
5、
6、
通风机出口滞止压力？通风机进口滞止压力？
可压缩性修正系数p K 的推导及其与压缩机中的能量头系数的关系
对于绝热压缩过程，由热力学知，流过风机的单位质量气体获得的压缩功为 11211
[()1]1k k ad p p k h k p ρ-=-- （1） 式中 ad h ——绝热压缩功，J/kg
1
p ——风机进口绝对全压，Pa 2p ——风机出口绝对全压，Pa
1ρ——风机进口气体密度，kg/m 3
k ——绝热指数，对空气 1.4κ=
由风机全压定义知
21t p p p =-
故 21t p p p =+
所以 12111
1t t p p p p p p p +==+ （2） 将 1p 写成11/t t p p p p =
（3） 将式（2）和式（3）代入式（1）中可得到以通风机全压p t 和进口压力p 1表示的风机压缩功计算公式：
11111[(1)1]()1k t
t t k ad p p p k h k p p ρ--=+-- (4) 按可压缩性气体计算时，风机在单位时间内对气体做的有效功率为气体质量流量与风机单位质量气体所获得的压缩功乘积，即
e m ad P q h = （5）
而不可压缩气体的风机有效功率为容积流量与风机全压的乘积，计算公式为
10e v t P q P = （6）
将可压缩性气体的功率计算公式（5）按不可压缩气体的功率计算公式（6）整理，则公式（5）可推导为
进一步简写为
1e v t p p q p K = （7）
1111
[(1)1]()1k t t k p p p k K k p p --=+-- （8） 由此可见，实际可压缩气体获得的功需要按公式（7）计算，与通常不可压风机的功率计算公式相比，多了一项p K ，故p K 称为可压缩性系数。
令to t p p p K =（此处要强调指出，to p 为一个假想的压力值），且定义具有可压缩性的高压通风机全压系数为[1] 2u K p p p
t ρ= （9）
则当风机全压很小，气体的压缩性基本没有时，压缩性修正系数p K =1，式（9）与不可压气体的风机全压系数定义是一致的。
由式（9）进一步推导可得
ψρρρρ======____22212/ad ad ad v e p
t h u
h u h u q P u K p p （10） 2
ad ad h h u ψ==为轴流或离心压缩机中的能量头系数定义。
所以，考虑可压缩性系数的风机全压系数定义实质上与压缩机的能量头系数是一样的，是同一个系数。
由此可见，考虑可压缩性系数修正的风机压力模化设计公式，其实是在假定能量头系数只是一条曲线，并且不受轮周马赫数u M 和叶轮雷诺数Re 变化影响的前提下进行模化修正的。
但是，高压离心通风机模化时的轮周马赫数u M 和叶轮雷诺数Re 与模型机的相比，有相当大的增加，按目前的假定推导的修正公式是否合适需要进行深入分析。
1、标准状态：指风机的进口处空气的压力P=101325Pa ，温度t=20℃，相对湿度φ=50%的气体状态。
2、指定状态：指风机特指的进气状况。
其中包括当地大气压力或当地的海拔高度，进口气体的压力、进口气体的温度以及进口气体的成份和体积百分比浓度。
3、风机流量及流量系数
流量：是指单位时间内流过风机进口处的气体容积。
用Q 表示，通常单位：m3/h 或m3/min 。
流量系数：φ=Q/（900πD22×U2）
式中：φ：流量系数 Q ：流量，m3/h
D2：叶轮直径，m
U2：叶轮外缘线速度，m/s （u2=πD2n/60）
4、风机全压及全压系数：
风机全压：风机出口截面上的总压与进口截面上的总压之差。
用PtF 表示，常用单位：Pa
全压系数:ψt=KpPtF/ρU22
式中, ψt:全压系数 Kp:压缩性修正系数 PtF:风机全压,Pa ρ:风机进口气体密度,Kg/m^3 u2：叶轮外缘线速度，m/s
5、风机动压：风机出口截面上气体的动能所表征的压力，用Pd 表示。
常用单位：Pa
6、风机静压：风机的全压减去风机的动压，用Pj 表示。
常用单位：Pa
7、风机全压、静压、动压间的关系：
风机的全压（PtF ）=风机的静压（Pj ）+风机的动压（Pd ）
8、风机进口处气体的密度：气体的密度是指单位容积气体的质量，用ρ表示，常用单位：Kg/m3
9、风机进口处气体的密度计算式：ρ=P/RT
式中：P：进口处绝对压力，Pa R：气体常数，J/Kg·K。
与气体的种类及气体的组成成份有关。
T：进口气体的开氏温度，K。
与摄氏温度之间的关系：T=273+t
10、标准状态与指定状态主要参数间换算：
流量：ρQ=ρ0Q0
全压：PtF/ρ= PtF0/ρ0
内功率：Ni/ρ= Ni0/ρ0
注：式中带底标“0”的为标准状态下的参数，不带底标的为指定状态下的参数。
11、风机比转速计算式： Ns=5.54 n Q01/2/（KpPtF0）3/4
式中： Ns：风机的比转速，重要的设计参数，相似风机的比转速均相同。
n：风机主轴转速，r/min
Q0：标准状态下风机进口处的流量，m3/s Kp: 压缩性修正系数 PtF0: 标准状态下风机全压,Pa
12、压缩性修正系数的计算式：
Kp=k/（k－1）×[（1+p/P）（k－1）/k－1]×（PtF/P）－1
式中:PtF:指定状态下风机进口处的绝对压力,Pa k:气体指数,对于空气,K=1.4。