某大底盘多塔楼结构超长大底盘分析
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对 于 平 面 尺 寸 较 大 的 结 构 形 式 ，众 多 的 竖 向 构件不可避免地对混凝土楼层沿水平方向变形产 生较大约束 。 当 楼 层 出 现 负 温 差 时 ，梁 板 因 收 缩 而受拉； 同时，周围竖向构件受到相应的水平剪力 作用，产生 类 似 图 6 所 示 的 水 平 方 向 剪 切 变 形。 对 于 平 面 尺 寸 很 大 的 大 底 盘 结 构 而 言 ，这 种 影 响 不可忽略。
由于大底盘尺寸较大，温度以及混凝土收缩徐 变等非荷载作用因素在其中产生的应力不可以忽 略，现就大底盘顶板以及竖向构件在温度和混凝土 收缩徐变作用下的应力作详细分析。 4． 1 深圳地区的气象条件和温差效应
据统计深圳气温范围在 + 0． 2℃ 和 + 38． 7℃ 之 间。深圳室外温度在 + 33℃ （ 夏季） 和 + 6℃ （ 冬 季） 之间。这和假设结构工作温度约为 + 20℃ 符 合，所以确定温度最大范围为 ± 20℃ 。
（ 2） 少数拉应力大于混凝土抗拉强度标准值 的区域都位于塔楼楼梯间和电梯间开洞区域附近 以及部分塔楼和裙房的交界处，但面积都很小。对 于这些区域在施工图设计中将会通过加强配筋、采 用小直径钢筋加密布置以及浇筑自补偿混凝土等 方式减小裂缝的宽度。 4 剪力墙应力计算结果
分别计算了两个工况： 1） 同时考虑升温和混凝 土的收缩徐变。根据上面的内容可知： 该工况相当 于升温 10℃ ； 2） 同时考虑降温和混凝土的收缩徐 变。根据 上 面 的 内 容 可 知： 该 工 况 相 当 于 降 温 30℃ 。两个工况下在塔楼剪力墙中产生的应力的 分布情况分别见图 9，10。
Analysis of a multi-tower with large podium Shang Wenhong，Zhong Yubai，Ma Chenjie，Zhang Liangping，Wang Weizhong
（ Huasen Architecture ＆ Engineering Design Consultants Ltd．，Shenzhen 518054，China） Abstract： For a structure which is multi-tower with large podium，the podium is divided by a expansion joint to two parts． The larger part of the podium is 255m length and 173m width． So the stresses due to seismic，temperature，concrete shrinkage and cree Pare needed to consider． Keywords： multi-tower with large podium； temperature； shrinkage and creep
去了符号，只给出 了 绝 对 数 值 大 小 ） 。 不 考 虑 符 号的因 素，时 程 分 析 结 果 同 反 应 谱 分 析 结 果 基 本一致。
（ 2） 多遇地震作用下，绝大部分区域的楼板面 内拉应力都小于混凝土的抗拉强度设计值（ C30，ft = 1． 43N / mm2 ） ，更远小于混凝土抗拉强度标准值 （ C30，ftk = 2． 01N / mm2 ） 。
结构使用阶段的温差效应同时存在，分析时将两种
效应一起考虑。
在计算混凝土收缩量时，参考了王铁梦的《工 程结构裂缝 控 制 》［2］ 一 书 中 的 相 关 计 算 方 法。 该
方法的原理是先确定某种标准状态下混凝土的最
大收缩，任何其他状态下的最大收缩应用各种不同
系数加以修正。计算公式如下：
ε（ ∞ ） = ε0 （ ∞ ） ·M1·M2·M3…Mn 式中： ε（ ∞ ） 为某状态混凝土的最大（ 最终） 收缩
骨料 水灰比 水泥浆量 初期养护时间 使用环境湿度
构件水力 半径倒数
实际情况 普通水泥
3000 无粗骨料
0． 5 25% 28d （ 混凝土自然状态硬化） w = 30% 各楼层按 300mm 等效楼板计 算 r = 0． 067cm － 1
地下室外墙因只有单面与空气 接触，厚度按最大厚度的 2 倍即 1． 5m 计算。r =0． 013cm －1
因结构后浇带至少 3 个月之后才浇筑（ 实际情况可能大 于 3 个月） ，结构整体收缩应变扣除前 3 个月的收缩量。
（ b） S22 主应力
图 8 工况（ 2） 下楼板面内主应力
486
建筑结构
2011 年
考虑到温度和混凝土的收缩徐变都是长期作 用，分析中混凝土构件的刚度采用长期刚度。从应 力图中可以看出： 在同时考虑升温和混凝土的收缩 徐变情况下，大底盘楼板面内为压应力，且应力数 值较小，远小于混凝土的抗压强度设计值。因此该 工况不是控制工况。
（ a） S11 主应力
（ b） S22 主应力
图 9 工况（ 1） 下剪力墙面内主应力
（ a） S11 主应力
（ b） S22 主应力
图 10 工况（ 2） 下剪力墙面内主应力
考虑到温度和混凝土的收缩徐变都是长期作 用，分析中混凝土构件的刚度采用长期刚度。从应 力图中可以看出：
（ 1） 在同时考虑升温和混凝土的收缩徐变情 况下，剪力墙面内水平应力（ S11 ） 为拉应力，但应 力数值 较 小，远 小 于 混 凝 土 的 抗 拉 强 度 设 计 值 （ C45，ft = 1． 80N / mm2 ） ； 剪 力 墙 面 内 竖 向 应 力 （ S22） 在同一片墙内有拉有压，显示剪力墙承受弯 矩作用，但拉压应力都很小，小于混凝土的抗拉强 度设计值（ C45，ft = 1． 80N / mm2 ） ，更远小于混凝 土抗压强度设计值（ C45，fc = 21． 1N / mm2 ） 。
第 41 卷 增刊 2011 年 4 月
建筑结构 Building Structure
Vol． 41 S1 Apr． 2011
某大底盘多塔楼结构超长大底盘分析
尚文红， 钟玉柏， 马臣杰， 张良平， 王卫忠
（ 深圳华森建筑与工程设计顾问有限公司，深圳 518054）
［摘要］ 位于深圳的某大底盘多塔楼结构，通过设置一道伸缩缝分割之后的大底盘仍然长 255m，宽 173m，需要进 行在地震以及温度、混凝土收缩徐变等作用下的应力分析，以论证可行性。 ［关键词］ 大底盘多塔楼； 温度； 收缩徐变 中图分类号： TU241． 8 文献标识码： A 文章编号： 1002-848X（ 2011） S1-0483-05
（ a） S11 主应力
（ b） S22 主应力
图 7 工况（ 1） 下楼板面内主应力
（ a） S11 主应力
而任意时间的混凝土收缩量可按下式计算： ε（ t） = ε（ ∞ ） ·（ 1 － e －0． 01t ）
式中： ε（ t） 为任意时间的收缩应变； t 为时间 /d。 由以上信息 可以算出结构各部分的收缩应变。
1 工程概况 深圳某大底盘多塔楼结构，上部共有住宅 12
栋，1 所 幼 儿 园，大 底 盘 最 长 约 475m，最 宽 处 约 173m。考虑到设置伸缩缝会带来建筑构造处理困 难，使用阶段可能存在渗漏现象，整个大底盘仅设 置一道伸缩缝，将一整块大底盘分为较小的两部分。 大底盘平面图以及伸缩缝的位置见图 1 所示。分缝 后较大的部分长 255m，宽 173m。由于分缝后底盘的 大小仍然远超过规范的限值，因此需要详细分析在 地震以及温度作用下，大底盘顶板的应力分布情况。
应变； ε0（ ∞ ） 为标准状态混凝土的最大（ 最终） 收 缩应变，对 于 任 何 标 号 的 混 凝 土 均 为 一 固 定 值： ε0 （ ∞ ） = 3． 24 × 10 －4 ； Mi 为各种修正系数。结合本 工程，各修正系数的取值和对应的影响因素见表 1。
计算混凝土收缩的修正系数表
表1
影响因素 水泥品种 水泥细度
（ 3） 设防烈度地震作用下，绝大部分区域的楼 板面内拉应力都小于混凝土抗拉强度标准值。
（ 4） 罕遇地震作用下，楼板面内拉应力明显大 于设防烈度地震下的楼板应力，但大部分区域仍然 小于混凝土抗拉强度标准值。
（ 5） 无论是反应谱法还是弹性时程法计算出 来的应力图都显示： 楼板面内拉应力大于混凝土抗 拉强度标准值的区域都分布在塔楼及其周边的小 部分范围内。多遇地震、设防烈度地震作用下，面 积很小，罕遇地震作用下面积稍大，并且没有出现 贯穿性的裂缝分布。 4 温度和混凝土收缩徐变作用下应力分析
修正系数取值
M1
1． 0
M2
1． 0
M3
1． 0
M4
1． 21
M5
1． 2
M6
0． 93
M7
1． 18
0． 7
M8 0． 57
操作方法
机械振捣
M9
1． 0
模量比 ×
假设 梁 板 平 均 截 面 配 筋 率
M10
0． 68
配筋率
2% ，EsAs /EcAc = 0． 13
ε（ ∞ ） = ε0 （ ∞ ） ·M1·M2·M3…M10 = 2． 46 × 10 － 4 ε（ 90d） = ε（ ∞ ） ·（ 1 － e －0． 9 ） = 1． 46 × 10 －4 整体收 缩 应 变 = ε（ ∞ ） － ε （ 90d） = 1． 0 ×
10 － 4 ，相当于 － 10℃ 的温差。 4． 3 楼板应力计算结果
分别计算了两个工况： 1） 同时考虑升温和混凝 土的收缩徐变。根据上面的内容可知： 该工况相当 于升温 10℃ ； 2） 同时考虑降温和混凝土的收缩徐 变。根据 上 面 的 内 容 可 知： 该 工 况 相 当 于 降 温 30℃ 。两个工况下大底盘楼板应力的分布情况分 别见图 7，8。
震时，主方向： 次方向 = 1： 0． 85。时程波采用的是反 应最大的人工波。多遇地震、设防烈度地震以及罕 遇地震作用下的楼板应力分布分别见图 3 ～ 5。
图 2 大底盘多塔楼的整体分析模型
图 1 大底盘平面图以及伸缩缝的位置
2 分析模型与分析程序 为了准确地分析大底盘楼板的情况，分析模型
中将大底盘同其上托的多栋塔楼建在一起。采用 金土木公司的软件 ETABS9． 7． 0 进行楼板应力分 析，采用壳元模拟楼板。分析模型如图 2 所示。 3 地震作用下应力分析
第 41 卷 增刊
尚文红，等． 某大底盘多塔楼结构超长大底盘分析
485
图 6 温差影响下竖向构件变形示意图
4． 2 混凝土收缩徐变的影响及其定量计算
暴露于空气中的混凝土构件，因水份蒸发导致
收缩。混凝土收缩是一个长期的过程，其最终收缩
量与其材料构成、构件尺寸、环境影响以及施工养
护等多方面因素有关。混凝土的长期收缩效应与
图 3 多遇地震下 X 向为主方向时楼 板面内 S11 主应力
484
建筑结构
2011 年
（ a） 反应谱法Байду номын сангаас
（ b） 时程法
图 4 设防烈度地震下 X 向为主方向时楼 板面内 S11 主应力
（ a） 反应谱法
（ b） 时程法
图 5 罕遇地震下 X 向为主方向时楼板 面内 S11 主应力
从楼板的应力图中可以看出： （ 1） ETABS 中振型分 解 反 应 谱 法 计 算 出 来 的内力和 应 力，由 于 CQC 组 合 的 缘 故 只 有 正 值 没有负 值，所 以 楼 板 的 应 力 图 中 只 有 拉 应 力 没 有压应力（ 相当于无论拉应力还是压应力都删
该工程设防烈度为 7 度（ 0． 1g） ，场地类别为Ⅱ 类。分别利用反应谱法和弹性时程法分析了大底 盘在多遇地震作用下、设防烈度地震作用下、罕遇地 震作用下的 楼 板 应 力。 无 论 是 反 应 谱 法 还 是 时 程 法，计算中都考虑了双向地震的作用。考虑双向地
（ a） 反应谱法
（ b） 时程法
从宏观上看，高层建筑的温差效应包括竖向温 差效应和水平温差效应。对于高度不是特别高，平 面尺寸大的结构形式，须考虑水平温差效应。
就构件而言，季节变化、太阳辐射等造成的温 差可以分 为 两 类，一 类 是 构 件 自 身 内 外 表 面 的 温 差，即局部温差； 另一类是构件中面的温差，即某一 时刻构件中面温度与混凝土终凝温度的差值，称为 整体温差。局部温差不对结构整体产生影响； 所谓 的水平温差效应主要由整体温差产生。
（ 1） 在同时考虑降温和混凝土的收缩徐变情 况下，大底盘楼板面内为拉应力。楼板面内拉应力 绝大 部 分 区 域 均 小 于 混 凝 土 抗 拉 强 度 标 准 值 （ C30，ftk = 2． 01N / mm2 ） 。且大部分楼板应力都小 于 1． 4MPa，另有部分区域处于 1． 4MPa ～ 1． 7MPa 之间。
由于大底盘尺寸较大，温度以及混凝土收缩徐 变等非荷载作用因素在其中产生的应力不可以忽 略，现就大底盘顶板以及竖向构件在温度和混凝土 收缩徐变作用下的应力作详细分析。 4． 1 深圳地区的气象条件和温差效应
据统计深圳气温范围在 + 0． 2℃ 和 + 38． 7℃ 之 间。深圳室外温度在 + 33℃ （ 夏季） 和 + 6℃ （ 冬 季） 之间。这和假设结构工作温度约为 + 20℃ 符 合，所以确定温度最大范围为 ± 20℃ 。
（ 2） 少数拉应力大于混凝土抗拉强度标准值 的区域都位于塔楼楼梯间和电梯间开洞区域附近 以及部分塔楼和裙房的交界处，但面积都很小。对 于这些区域在施工图设计中将会通过加强配筋、采 用小直径钢筋加密布置以及浇筑自补偿混凝土等 方式减小裂缝的宽度。 4 剪力墙应力计算结果
分别计算了两个工况： 1） 同时考虑升温和混凝 土的收缩徐变。根据上面的内容可知： 该工况相当 于升温 10℃ ； 2） 同时考虑降温和混凝土的收缩徐 变。根据 上 面 的 内 容 可 知： 该 工 况 相 当 于 降 温 30℃ 。两个工况下在塔楼剪力墙中产生的应力的 分布情况分别见图 9，10。
Analysis of a multi-tower with large podium Shang Wenhong，Zhong Yubai，Ma Chenjie，Zhang Liangping，Wang Weizhong
（ Huasen Architecture ＆ Engineering Design Consultants Ltd．，Shenzhen 518054，China） Abstract： For a structure which is multi-tower with large podium，the podium is divided by a expansion joint to two parts． The larger part of the podium is 255m length and 173m width． So the stresses due to seismic，temperature，concrete shrinkage and cree Pare needed to consider． Keywords： multi-tower with large podium； temperature； shrinkage and creep
去了符号，只给出 了 绝 对 数 值 大 小 ） 。 不 考 虑 符 号的因 素，时 程 分 析 结 果 同 反 应 谱 分 析 结 果 基 本一致。
（ 2） 多遇地震作用下，绝大部分区域的楼板面 内拉应力都小于混凝土的抗拉强度设计值（ C30，ft = 1． 43N / mm2 ） ，更远小于混凝土抗拉强度标准值 （ C30，ftk = 2． 01N / mm2 ） 。
结构使用阶段的温差效应同时存在，分析时将两种
效应一起考虑。
在计算混凝土收缩量时，参考了王铁梦的《工 程结构裂缝 控 制 》［2］ 一 书 中 的 相 关 计 算 方 法。 该
方法的原理是先确定某种标准状态下混凝土的最
大收缩，任何其他状态下的最大收缩应用各种不同
系数加以修正。计算公式如下：
ε（ ∞ ） = ε0 （ ∞ ） ·M1·M2·M3…Mn 式中： ε（ ∞ ） 为某状态混凝土的最大（ 最终） 收缩
骨料 水灰比 水泥浆量 初期养护时间 使用环境湿度
构件水力 半径倒数
实际情况 普通水泥
3000 无粗骨料
0． 5 25% 28d （ 混凝土自然状态硬化） w = 30% 各楼层按 300mm 等效楼板计 算 r = 0． 067cm － 1
地下室外墙因只有单面与空气 接触，厚度按最大厚度的 2 倍即 1． 5m 计算。r =0． 013cm －1
因结构后浇带至少 3 个月之后才浇筑（ 实际情况可能大 于 3 个月） ，结构整体收缩应变扣除前 3 个月的收缩量。
（ b） S22 主应力
图 8 工况（ 2） 下楼板面内主应力
486
建筑结构
2011 年
考虑到温度和混凝土的收缩徐变都是长期作 用，分析中混凝土构件的刚度采用长期刚度。从应 力图中可以看出： 在同时考虑升温和混凝土的收缩 徐变情况下，大底盘楼板面内为压应力，且应力数 值较小，远小于混凝土的抗压强度设计值。因此该 工况不是控制工况。
（ a） S11 主应力
（ b） S22 主应力
图 9 工况（ 1） 下剪力墙面内主应力
（ a） S11 主应力
（ b） S22 主应力
图 10 工况（ 2） 下剪力墙面内主应力
考虑到温度和混凝土的收缩徐变都是长期作 用，分析中混凝土构件的刚度采用长期刚度。从应 力图中可以看出：
（ 1） 在同时考虑升温和混凝土的收缩徐变情 况下，剪力墙面内水平应力（ S11 ） 为拉应力，但应 力数值 较 小，远 小 于 混 凝 土 的 抗 拉 强 度 设 计 值 （ C45，ft = 1． 80N / mm2 ） ； 剪 力 墙 面 内 竖 向 应 力 （ S22） 在同一片墙内有拉有压，显示剪力墙承受弯 矩作用，但拉压应力都很小，小于混凝土的抗拉强 度设计值（ C45，ft = 1． 80N / mm2 ） ，更远小于混凝 土抗压强度设计值（ C45，fc = 21． 1N / mm2 ） 。
第 41 卷 增刊 2011 年 4 月
建筑结构 Building Structure
Vol． 41 S1 Apr． 2011
某大底盘多塔楼结构超长大底盘分析
尚文红， 钟玉柏， 马臣杰， 张良平， 王卫忠
（ 深圳华森建筑与工程设计顾问有限公司，深圳 518054）
［摘要］ 位于深圳的某大底盘多塔楼结构，通过设置一道伸缩缝分割之后的大底盘仍然长 255m，宽 173m，需要进 行在地震以及温度、混凝土收缩徐变等作用下的应力分析，以论证可行性。 ［关键词］ 大底盘多塔楼； 温度； 收缩徐变 中图分类号： TU241． 8 文献标识码： A 文章编号： 1002-848X（ 2011） S1-0483-05
（ a） S11 主应力
（ b） S22 主应力
图 7 工况（ 1） 下楼板面内主应力
（ a） S11 主应力
而任意时间的混凝土收缩量可按下式计算： ε（ t） = ε（ ∞ ） ·（ 1 － e －0． 01t ）
式中： ε（ t） 为任意时间的收缩应变； t 为时间 /d。 由以上信息 可以算出结构各部分的收缩应变。
1 工程概况 深圳某大底盘多塔楼结构，上部共有住宅 12
栋，1 所 幼 儿 园，大 底 盘 最 长 约 475m，最 宽 处 约 173m。考虑到设置伸缩缝会带来建筑构造处理困 难，使用阶段可能存在渗漏现象，整个大底盘仅设 置一道伸缩缝，将一整块大底盘分为较小的两部分。 大底盘平面图以及伸缩缝的位置见图 1 所示。分缝 后较大的部分长 255m，宽 173m。由于分缝后底盘的 大小仍然远超过规范的限值，因此需要详细分析在 地震以及温度作用下，大底盘顶板的应力分布情况。
应变； ε0（ ∞ ） 为标准状态混凝土的最大（ 最终） 收 缩应变，对 于 任 何 标 号 的 混 凝 土 均 为 一 固 定 值： ε0 （ ∞ ） = 3． 24 × 10 －4 ； Mi 为各种修正系数。结合本 工程，各修正系数的取值和对应的影响因素见表 1。
计算混凝土收缩的修正系数表
表1
影响因素 水泥品种 水泥细度
（ 3） 设防烈度地震作用下，绝大部分区域的楼 板面内拉应力都小于混凝土抗拉强度标准值。
（ 4） 罕遇地震作用下，楼板面内拉应力明显大 于设防烈度地震下的楼板应力，但大部分区域仍然 小于混凝土抗拉强度标准值。
（ 5） 无论是反应谱法还是弹性时程法计算出 来的应力图都显示： 楼板面内拉应力大于混凝土抗 拉强度标准值的区域都分布在塔楼及其周边的小 部分范围内。多遇地震、设防烈度地震作用下，面 积很小，罕遇地震作用下面积稍大，并且没有出现 贯穿性的裂缝分布。 4 温度和混凝土收缩徐变作用下应力分析
修正系数取值
M1
1． 0
M2
1． 0
M3
1． 0
M4
1． 21
M5
1． 2
M6
0． 93
M7
1． 18
0． 7
M8 0． 57
操作方法
机械振捣
M9
1． 0
模量比 ×
假设 梁 板 平 均 截 面 配 筋 率
M10
0． 68
配筋率
2% ，EsAs /EcAc = 0． 13
ε（ ∞ ） = ε0 （ ∞ ） ·M1·M2·M3…M10 = 2． 46 × 10 － 4 ε（ 90d） = ε（ ∞ ） ·（ 1 － e －0． 9 ） = 1． 46 × 10 －4 整体收 缩 应 变 = ε（ ∞ ） － ε （ 90d） = 1． 0 ×
10 － 4 ，相当于 － 10℃ 的温差。 4． 3 楼板应力计算结果
分别计算了两个工况： 1） 同时考虑升温和混凝 土的收缩徐变。根据上面的内容可知： 该工况相当 于升温 10℃ ； 2） 同时考虑降温和混凝土的收缩徐 变。根据 上 面 的 内 容 可 知： 该 工 况 相 当 于 降 温 30℃ 。两个工况下大底盘楼板应力的分布情况分 别见图 7，8。
震时，主方向： 次方向 = 1： 0． 85。时程波采用的是反 应最大的人工波。多遇地震、设防烈度地震以及罕 遇地震作用下的楼板应力分布分别见图 3 ～ 5。
图 2 大底盘多塔楼的整体分析模型
图 1 大底盘平面图以及伸缩缝的位置
2 分析模型与分析程序 为了准确地分析大底盘楼板的情况，分析模型
中将大底盘同其上托的多栋塔楼建在一起。采用 金土木公司的软件 ETABS9． 7． 0 进行楼板应力分 析，采用壳元模拟楼板。分析模型如图 2 所示。 3 地震作用下应力分析
第 41 卷 增刊
尚文红，等． 某大底盘多塔楼结构超长大底盘分析
485
图 6 温差影响下竖向构件变形示意图
4． 2 混凝土收缩徐变的影响及其定量计算
暴露于空气中的混凝土构件，因水份蒸发导致
收缩。混凝土收缩是一个长期的过程，其最终收缩
量与其材料构成、构件尺寸、环境影响以及施工养
护等多方面因素有关。混凝土的长期收缩效应与
图 3 多遇地震下 X 向为主方向时楼 板面内 S11 主应力
484
建筑结构
2011 年
（ a） 反应谱法Байду номын сангаас
（ b） 时程法
图 4 设防烈度地震下 X 向为主方向时楼 板面内 S11 主应力
（ a） 反应谱法
（ b） 时程法
图 5 罕遇地震下 X 向为主方向时楼板 面内 S11 主应力
从楼板的应力图中可以看出： （ 1） ETABS 中振型分 解 反 应 谱 法 计 算 出 来 的内力和 应 力，由 于 CQC 组 合 的 缘 故 只 有 正 值 没有负 值，所 以 楼 板 的 应 力 图 中 只 有 拉 应 力 没 有压应力（ 相当于无论拉应力还是压应力都删
该工程设防烈度为 7 度（ 0． 1g） ，场地类别为Ⅱ 类。分别利用反应谱法和弹性时程法分析了大底 盘在多遇地震作用下、设防烈度地震作用下、罕遇地 震作用下的 楼 板 应 力。 无 论 是 反 应 谱 法 还 是 时 程 法，计算中都考虑了双向地震的作用。考虑双向地
（ a） 反应谱法
（ b） 时程法
从宏观上看，高层建筑的温差效应包括竖向温 差效应和水平温差效应。对于高度不是特别高，平 面尺寸大的结构形式，须考虑水平温差效应。
就构件而言，季节变化、太阳辐射等造成的温 差可以分 为 两 类，一 类 是 构 件 自 身 内 外 表 面 的 温 差，即局部温差； 另一类是构件中面的温差，即某一 时刻构件中面温度与混凝土终凝温度的差值，称为 整体温差。局部温差不对结构整体产生影响； 所谓 的水平温差效应主要由整体温差产生。
（ 1） 在同时考虑降温和混凝土的收缩徐变情 况下，大底盘楼板面内为拉应力。楼板面内拉应力 绝大 部 分 区 域 均 小 于 混 凝 土 抗 拉 强 度 标 准 值 （ C30，ftk = 2． 01N / mm2 ） 。且大部分楼板应力都小 于 1． 4MPa，另有部分区域处于 1． 4MPa ～ 1． 7MPa 之间。