提升机选型计算
提升系统选型计算
提升系统选型及验算方法一、提升井架井筒利用矿建用凿井井架施工，凿井井架必须能承载井筒装备安装施工荷载，且其天轮平台满足提升悬吊天轮布置的要求。
必要时可采用永久井架施工。
二、提升机井筒装备安装用的提升机，应根据井筒安装的提升方式及提升量进行选择。
必要时可采用矿永久提升机施工。
列出提升机技术参数表（表3.4.3）。
三、提升系统选型验算根据矿建所用提升机或矿永久提升机进行提升能力验算。
（1）、提升绞车凿井提升计算①滚筒直径（D）D≥60ds D≥900δ式中：ds—钢丝绳直径，mm；δ—钢丝绳最粗钢丝直径，mm；②选定提升机型号DT≥D DT—所选提升机的滚筒直径，Mm;③校验滚筒宽度B=｛［（H0+30）/3.14DT］+3｝(ds+ε)≤BT式中：30—钢丝绳试验长度，m；DT—提升机名义直径，mm ；3—摩擦圈数；BT—提升机滚筒宽度，mm;ε—钢丝绳绳圈间隙，取2～3mm ；④计算提升高度H0=H1+H2+H3+H4，m。
其中：H1—井筒深度，mH2—井架高度，mH3—提升天轮半径，mH4—提升天轮梁高度，取0.75m⑤设计选用多层股不旋转钢丝绳作为提升绳，绳重Ps= kg/m，钢丝绳最小破断拉力Q断为kg，配提升钩头，提升钩头应与提升荷载配套。
⑥提升容器自重：吊桶：Q Z=G1+ G2+ G3+ G4；其中：G1—吊桶重量，kgG2—钩头重量，kgG3—滑架重量，kgG4—滑架缓冲器重量，kg⑦提升载荷：Q=最大提升重量，kg；Q绳：提升钢丝绳重：提升高度绳重，kg⑧提升钢丝绳静张力：Q总= Q + Q绳，kg；其中：Q—最大提升重量，kgQ绳—提升高度的钢丝绳重量，kg提升人员时：Q人总= Q Z +n Q人+ Q绳，kg其中：Q1—提升容器总重量，kgQ人—吊桶乘人总重量，取75kg/人Q绳—提升高度的钢丝绳重量，kgn—吊桶乘人数，根据吊桶容积确定以上计算的钢丝绳静张力Q总应小于绞车最大静张力差，可以满足使用。
矿井 提升设备选型计算
9、提升、运输、空气压缩设备9.1主井提升设备9.1.1提升装置矿井设计生产能力15万t/a，主井为混合提升井，担负矿井煤炭、矸石、材料、人员等的提升任务。
1、设计依据（1）井筒参数：倾角α＝11°，井筒斜长L=797m（+658.1m~+506m）。
（2）车场形式：上、下部均为甩车场。
（3）提升斜长：L=L+上、下车场=797+50=847m。
t（4）工作制度：每年工作330d，每天工作16h/d，三班提升。
（5）最大班提升量：提煤量152t/班，矸石34.1t/班，升降人员50人，坑木1次，火药1次，设备及其他3次。
（6）最大件重量考虑：8t。
（7）提升容量：U型1t矿车，自重Q=600kg、人车：c选择XRC-15型人车3辆，一头二尾，头车自重：1767kg，尾车自重：1908kg。
（8）提升方式：单钩串车提升。
2、选型计算主井现实际安装了1台JK-2×1.8/20型提升机，滚筒直径D=2000mm，滚筒宽B=1800mm（加宽型）。
该绞车最大g静拉力F=6000kg，提升速度V=3.8m/s，最大容绳量为1280m。
z本设计按15万t/a对该提升机进行选型验算。
（1）选择钢丝绳每次可提煤车7个,、矸石车5个、人车3辆，则绳端荷载：提煤时：（式中f=0.01、f=0.2）Qd=n（Qc+Qk）×（sin11°+f1cos11°）=7（600+1000）×0.201=2251kg提矸时：Qd=n（Qc+Qk）×（sin11°+f1cos11°）=5（600+1700）×0.201=2312kg提人时：Qd=（Qc+Qw+Qk）×（sin11°+f1cos11°）=（1767+1908×2+75×45）×0.201=1801kg提升最大件时：由于每次可提5个矸石车，5×1700=8500kg大于最大件重量8000kg，满足要求，不予计算。
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算一、提升容器的选择1．确定合理的经济速度立井提升的合理经济速度为V j =√H式中V j —经济提升速度，m ／s ；H ——提升高度，m ；H=H s +H x +H zH x --卸载水平与井口高差，简称卸载高度，m ，箕斗：H x =18m 一25m ，罐笼H x =0；Hz ——装载水平与井下运输水平高差，简称装载高度，m ，箕斗：H z =18m~25m ，罐笼H z =0; H s —井筒深度，m 。
2．估算一次提升循环时刻(按五时期速度图估算)式中T j --依据经济提升速度估算的一次提升循环时刻，s ；a —提升加速度，m ／s 2，在以下范围内选取：罐笼提升时，≤／s 2，箕斗提升时，≤／s 2；u —容器爬行时期附加时刻，箕斗提升可取10s ，罐笼提升可取5s ；θ—休止时刻。
3、计算一次合理的经济提升量式中rn j --一次合理的经济提升量，t ；A n —矿井年产量，t ／a ；C —提升不均衡系数，关于主井提升设备：有井底煤仓时，1．1～1．15，无井底煤仓时，1．2； a f ——提升能力富裕系数，主井提升设备对第一水平应留有1．2的富裕系数；b r ——提升设备年工作日数，一般取b r =300d ；t ——提升设备日工作小时数，一般取t=14h 。
依据计算出的一次合理的提升量m j 取之相近的标准容器，并列表记录其技术规格。
4．确定实际一次提升循环时刻T ′x 及完成年产量An 的最大提升速度V ′m 。
（1） 依据所选出的型号，计算一次提升循环所需要的时刻为（2） 计算提升机所需的提升速度二、提升钢丝绳的选择计算中选定标准容器之后，那么可按下边的公式计算钢丝绳每米质量m-----一次提升货载质量，kgM z ——提升容器自身质量，kg ；m p —提升钢丝绳每米质量，kg ／m ；g —重力加速度，m ／s 2；H c —钢丝绳最大悬垂长度，m ，H s --井筒深度，m ；H z —装载高度，m ，罐笼提升，Hz=0，箕斗提升，Hz=18m 一25m ；H j ——井架高度，井架高度在尚未精确确定时，可按下面数值选取：罐笼提升，15m 一25m ；箕斗提升，30m ～35m 。
提升机选型计算2013[1].8.
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提升机选型计算2013[1].8.+400m---+80m 副井斜坡绞车选型计算一、计算条件1.年产矸量预计：35N A =万吨；2.斜坡角度：25β= ；3.斜坡总斜长：取760L m = ；(+400m--+80m 斜坡斜长757.2m 。
)4.年工作日：330r b =天；5.日工作时间：16t h =；6.矿车自重： m 1=1270kg （矿车净重1250kg ，铁片钩、保险绳重约20kg ）7.单个矿车长度：2410㎜（上、下偏差±5㎜）；外沿2450㎜（偏差±10mm ）；单个矿车宽度：1242㎜（偏差±5㎜）；单个矿车滚面距矿车沿高度：866㎜（偏差±5㎜）；单个矿车体积：2410×1242×866/（1～1.5）=2.592～1.728（3m ）；900mm 轨距单个矿车体积：约2m 3；矸石每车净重()22 1.83600m kg =?= 矸石比重（矸石散体容积按照31.8/T m 计算）；8.提升方式为：串车提升；要求：每次提升车数为：3车。
考虑矸石量等情况，本选型按照+400m---+80m 提升3个车进行选型设计计算。
二、一次提升量和车组中矿车数的确定1.计算提升斜长()7602222804T D k L L L L m =++=++=；L —斜坡长度：760L m =；D L —斜坡下车场运行距离：22D L m =K L —斜坡口上车场运行距离：22K L m =；2.初步确定速度1）初步确定最大提升速度mν',根据《煤矿安全规程-2013版》规定:倾斜井巷内升降人员或用矿车升降物料时, 5/mm s ν'≤。
本次设计初步确定最大提升速度4/m m s ν=；2）斜坡上、下车场内速度0 1.5/m s ν≤，取0 1.3m/s ν=。
3）斜坡上、下车场初始加、减速度200.3/a m s ≤，取200.3/a m s =4）斜坡中主加、减速度1a 、3a ，升降人员时2130.5/a a m s =≤，取2130.5/a a m s ==，对料物提升的1a 和3a 没有限制。
2JK-3×1.5提升机选型计算
官庄河煤业副斜井提升绞车能力核算说明书一、设备参数：1.提升机型号： 2JK-3×1.52.卷筒直径： 3 m3.卷筒宽度： 1.5m4.钢丝绳直径： 6×19＋FC（36mm）5. 卷筒数量： 2个6. 减速器型号 ZKL37. 减速比 31.58. 最大静张力： 135kN9. 最大静张力差： 90kN10. 提升长度： 525m11.提升斜角 21度12. 钢丝绳重： 4.78Kg/m×525=2510kg≈25.1 kN13. 大件重： 185 kN14. 平板车重： 15 kN15.电机 YTS400L3-10 功率400KW 电压660V 转速594r/min二、牵引力校核：实际载荷校核计算对于斜井 F= G·sinθ+G钢·sinθ+0.015 G·cosθ+0.175 G钢cosθG钢—钢丝绳总重： 25.1 kNG—最大件重（含平板车）： 185+15=200 kNθ—提升倾角： 21°F—实际静张力差： kN所以 F=200×sin21°+25.1× sin21°+0.015×200cos21°+0.175×25.1 cos21°=87.6kN5.2JK-3×1.5矿井提升机最大静张力差为90 kN，满足使用。
三、制动力矩校核计算：安全系数na≥3.25 闸瓦摩擦系数μ=0.35 制动头数量n=16 摩擦中心直径Dm=3270mm制动器最大正压力 N=（F×D×na）/（n×μ×Dm）=（87.6×3000×3.25）/（16×0.35×3270）≈46.6 kN50kN正压力的制动器可满足使用。
选用50kN正压力的制动器。
四、电机校核1.电机转速计算n= 60Vi/Dπ式中n—电机转速 r/minV—最大提升速度3.11m/si—减速器传动比 31.5D—卷筒直径3 mn= 60×3.11×31.5/3π≈624r/min靠标准选用594 r/min转速可以，此时提升速度为2.96m/s。
提升系统选型计算
提升系统选型及验算方法一、提升井架井筒利用矿建用凿井井架施工，凿井井架必须能承载井筒装备安装施工荷载，且其天轮平台满足提升悬吊天轮布置的要求。
必要时可采用永久井架施工。
二、提升机井筒装备安装用的提升机，应根据井筒安装的提升方式及提升量进行选择。
必要时可采用矿永久提升机施工。
列出提升机技术参数表（表3.4.3）。
三、提升系统选型验算根据矿建所用提升机或矿永久提升机进行提升能力验算。
（1）、提升绞车凿井提升计算①滚筒直径（D）D≥60ds D≥900δ式中：ds—钢丝绳直径，mm；δ—钢丝绳最粗钢丝直径，mm；②选定提升机型号DT≥D DT—所选提升机的滚筒直径，Mm;③校验滚筒宽度B=｛［（H0+30）/3.14DT］+3｝(ds+ε)≤BT式中：30—钢丝绳试验长度，m；DT—提升机名义直径，mm ；3—摩擦圈数；BT—提升机滚筒宽度，mm;ε—钢丝绳绳圈间隙，取2～3mm ；④计算提升高度H0=H1+H2+H3+H4，m。
其中：H1—井筒深度，mH2—井架高度，mH3—提升天轮半径，mH4—提升天轮梁高度，取0.75m⑤设计选用多层股不旋转钢丝绳作为提升绳，绳重Ps= kg/m，钢丝绳最小破断拉力Q断为kg，配提升钩头，提升钩头应与提升荷载配套。
⑥提升容器自重：吊桶：Q Z=G1+ G2+ G3+ G4；其中：G1—吊桶重量，kgG2—钩头重量，kgG3—滑架重量，kgG4—滑架缓冲器重量，kg⑦提升载荷：Q=最大提升重量，kg；Q绳：提升钢丝绳重：提升高度绳重，kg⑧提升钢丝绳静张力：Q总= Q + Q绳，kg；其中：Q—最大提升重量，kgQ绳—提升高度的钢丝绳重量，kg提升人员时：Q人总= Q Z +n Q人+ Q绳，kg其中：Q1—提升容器总重量，kgQ人—吊桶乘人总重量，取75kg/人Q绳—提升高度的钢丝绳重量，kgn—吊桶乘人数，根据吊桶容积确定以上计算的钢丝绳静张力Q总应小于绞车最大静张力差，可以满足使用。
提升机选择计算
—最大提升速度，m30—提升钢丝绳试验长度，m—提升机卷筒名义直径，m—提升钢丝绳绳圈间隙，取2-3mm3—摩擦圈数—提升机卷筒宽，mmB＞时可绕n层，在建设时期当井深≤400m时，n=2井井深＞400m时，n=3，必须符合《煤矿安全规程》有关规定错绳圈，一般=2~4—提升机强度要求允许的钢丝绳最大静张力，N—提升机主轴强度要求允许的钢丝绳最大静张力差，N—提升物料荷重，N—提升容器荷重，N—钢丝绳线分布力，N/m=9.81—每米钢丝绳标准质量，kg /mP—电动机功率，kNL0—钢丝绳最大斜长，m—矿车或箕斗运行阻力系数箕斗提升：=0.01矿车提升：=0.01（滚动轴承）=0.015（滑动轴承）—钢丝绳移动时阻力系数，=0.15~0.2—井筒倾斜角立井提升：斜井提升：—动力系数：吊桶提升时，=1.05罐笼提升时，=1.3—提升机最大速度，m/s—矿车阻力系数，=1.15~1.2—电动机功率备用系数，=1.2—传动效率，一级减速=0.92二级减速=0.85其余符号同前VT=式中K—提升不均匀系数，K=1.15~1.25Azh—抓岩机最大生产能力；多台抓岩机时为总生产能力（松散体积）m3/h0.9—吊桶装满系数T1—提升一次的循环时间，s，Tzh/sTzh=为了充分发挥提升机的能力，Tzh≥T1Vj=式中K—提升不均匀系数，K=1.250.85—箕斗装满系数Ag—掘进每一循环的小时出矸量m3/h—一次提升循环时间，ST1=2T1=式中—箕斗提升最大速度，m/s。
《煤矿安全规程》规定，当箕斗提升物料时，≤7，当铺固定道床，并采用等于或大于38kg/ m的钢轨道时，≤9。
—箕斗在卸载轨内运行速度，m/s；=1.0~1.5—卸载曲轨长度，m；一般选=6~8a—箕斗提升加减速度，m/s2；=0.5~0.7L—提升最终斜长，m—箕斗装矸、卸载休止时间，s；当用耙斗装岩机时=100~300sQ=9.81Q=9.81—标准吊桶容积，m3—矿车容积，m3 —岩石松散容积，kg/ m3—岩石松散系数，取1.8~2.0—水容重，kg/ m3 —临时罐笼所容纳矿车数—装满系数，取0.9—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，1470~1870Mpa—钢丝绳的安全系数提人员时≥9提物料时≥6.5提人与物时：提物时≥7.5提人时≥9 ≥Ps—每米钢丝绳标准重量，kg/ m≥—所选钢丝绳所有钢丝破断力总和，N—箕斗容积，m3—矿车容积，m3—矿车装满系数，= 0.8~0.9—岩石松散容重，k g / m30.85—箕斗装满系数—每次提升矿车数目—钢丝绳最大斜长，m—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，取=1570 Mpa—井筒倾斜角—安全系数，提人员时≥9提物料时≥6.5提人与物时：提物时≥7.5提人时≥9—矿车或箕斗运行阻力系数箕斗提升：=0.01矿车提升：=0.01（滚动轴承）=0.0 15（滑动轴承）—钢丝绳移动时阻力系数，= 0.15~0.2≥Ps—每米钢丝绳标准重量，kg/ m ≥—所选钢丝绳所有钢丝—悬吊设备荷重，N—悬吊同一设备的钢丝绳数—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，Mpa—钢丝绳的安全系数，根据《煤矿安全规程》：悬吊、吊盘、水泵、抓岩机时≥6；提升安全梯的悬吊钢丝绳的安全系数≥9；悬吊风筒、风管、水管、注浆管、靠臂式抓岩机和拉紧装置的钢丝绳安全系数≥5；用于悬吊吊罐的钢丝绳安全系数≥13≥Ps —每米钢丝绳标准重量，kg/ m—选定钢丝绳的所有≥—第个掘进工作面实际需要的风量，m3/mi n—第个掘进工作面的瓦斯绝对涌出量m3/m in—第个掘进工作面的通风系数，主要包括瓦斯涌出不均衡和备用风量等因素，应根据实际考察的结果确定。
垂直斗式提升机选型设计及计算
垂直斗式提升机选型设计及计算一、选型常用斗式提升机主要有TD型带式斗式提升机、TH型圆环链斗式提升机（老型号为HL型）、TB型板式套筒滚子链斗式提升机（老型号为PL型）、TZD 型带式斗式提升机等。
TD型带式斗提机适用于输送容重小于1.5t/m3的粉状、粒状、小块状的无磨琢性及半磨琢性物料，物料温度不超过60℃，采用离心式或混合式方式卸料。
料斗有浅斗（Q型）、弧形斗（H型）、中深斗（zd型）、深斗（sd型）四种。
其基本参数见表1。
（我公司现有图纸TD100、TD160、TD250、TD315。
）TH型环链斗提机适用于输送容重小于1.5t/m3的粉状、粒状、小块状的无磨琢性及半磨琢性物料，物料温度不超过250℃，采用混合式和重力式方式卸料。
料斗有中深斗（zh型）和深斗（sh型）两种。
其基本参数见表2。
（我公司现有图纸：TH315、TH400、TH500、TH630。
）TB型板链斗提机适用于输送容重小于2t/m3的中、大块状的磨琢性物料，物料温度不超过250℃，采用重力式方式卸料。
除TB250为角型（J）料斗外，其余机型均为梯形（T）料斗。
其基本参数见表3。
（我公司现有图纸：TB315、TB400、TB500、TB630。
）TZD系列斗提机是我公司参照进口斗提机，专门为粮油行业设计的筒仓专用型带式斗提机，一般输送散粮（如大豆、玉米、小麦、稻谷等），采用离心式方式卸料，料斗有浅斗和深斗两种，料斗材质为钢斗或塑料斗，现有带宽系列200、250、300、400、500、650、800、1000、1200。
其主要技术参数见表4（钢制料斗）及表5（塑料料斗）。
表1注： 1.斗容为计算斗容。
2.表中输送量未考虑填充系数。
2表2注:1.本表摘自JB3926.1-85标准,*栏为补充内容,供设计计算参考.2.斗容为计算斗容,输送量未考虑填充系数.表3（已考虑填充系数）注: 1.本表中输送量按填充系数0.6-0.85计算；2.链条单条破断载荷,提升高度在20m以下用分子值，20-40m用分母值； 3．*栏为补充内容，供设计计算参考。
第十一章2-矿井提升设备选型计算
②重尾绳
Fjm (m mz n1mph0 n2mq H0 )g Fjc mg H
③轻尾绳
Fjm [m mz n1mp (h0 H ) n2mq Hh ]g Fjc Q H
19:51
天轮的选择计算
13
2、天轮的选择
根据《煤矿安全规程》规定，天轮直径Dt按以下条件确定：
设计依据
1
⑴主井提升 ①矿井年产量An，t/年； ②工作制度：年工作日br，日工作小时t。《煤矿工业设计规 范》规定，br=300天，t=14h； ③矿井开采水平数、各水平井深Hs及各水平的服务年限； ④提升方式：箕斗或罐笼； ⑤卸载水平与井口的高差（卸载高度）Hx，m； ⑥装载水平与井下运输水平的高差（装载高度）Hz，m； ⑦煤的松散密度，t/m3； ⑧矿井电压等级。
3
提升容器计算和选择 提升钢丝绳计算和选择 提升机滚筒直径的计算和选择 天轮直径的计算和选择 电动机功率初选 提升机与井筒相对位置计算 运动学及动力学计算 初选电动机功率的验算 主井提升吨煤电耗及效率计算 副井提升最大班作业时间平衡表制定
19:51
提升钢丝绳的选择计算
4
1．提升钢丝绳的安全系数 根据《煤矿安全规程》的规定，按最大静载荷并
选择卷筒（或摩擦轮）直径D的主要原则是使钢丝绳在卷筒
（或摩擦轮）上缠绕时不致产生过大的弯曲应力，以保证钢 丝绳的一定承载能力和使用寿命。
理论和实践都证明，绕经卷筒和天轮的钢丝绳弯曲应力大小
及其使用寿命，取决于卷筒与钢丝绳直径的比值。《煤矿安全
规程》规定：
缠绕式提升机地面安装DD
80d
1200
井下安装DD
游动天轮轮体制成整体铸钢结构型式，采用光轴，其两端 装有滚动轴承使其轮体既能在轴上滑动，又能随轴一起转 动。
提升机选型计算2013[1].8.
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+400m---+80m 副井斜坡绞车选型计算一、计算条件1.年产矸量预计：35N A =万吨；2.斜坡角度：25β=；3.斜坡总斜长：取760L m = ；(+400m--+80m 斜坡斜长757.2m 。
)4.年工作日：330r b =天；5.日工作时间：16t h =；6.矿车自重： m 1=1270kg （矿车净重1250kg ，铁片钩、保险绳重约20kg ）7.单个矿车长度：2410㎜（上、下偏差±5㎜）； 外沿2450㎜（偏差±10mm ）；单个矿车宽度：1242㎜（偏差±5㎜）；单个矿车滚面距矿车沿高度：866㎜（偏差±5㎜）； 单个矿车体积：2410×1242×866/（1～1.5）=2.592～1.728（3m ）；900mm 轨距单个矿车体积：约2m 3；矸石每车净重()22 1.83600m kg =⨯= 矸石比重（矸石散体容积按照31.8/T m 计算）； 8.提升方式为：串车提升； 要求：每次提升车数为：3车。
考虑矸石量等情况，本选型按照+400m---+80m 提升3个车进行选型设计计算。
二、一次提升量和车组中矿车数的确定 1.计算提升斜长()7602222804T D k L L L L m =++=++=；L —斜坡长度：760L m =；D L —斜坡下车场运行距离：22D L m =K L —斜坡口上车场运行距离：22K L m =；2.初步确定速度1）初步确定最大提升速度mν',根据《煤矿安全规程-2013版》规定:倾斜井巷内升降人员或用矿车升降物料时, 5/mm s ν'≤。
本次设计初步确定最大提升速度 4/m m s ν=；2）斜坡上、下车场内速度0 1.5/m s ν≤，取0 1.3m/s ν=。
3）斜坡上、下车场初始加、减速度200.3/a m s ≤，取200.3/a m s =4）斜坡中主加、减速度1a 、3a ，升降人员时2130.5/a a m s =≤，取2130.5/a a m s ==，对料物提升的1a 和3a 没有限制。
垂直斗式提升机选型设计及计算
垂直斗式提升机选型设计及计算选型设计在进行垂直斗式提升机的选型设计时，需要根据具体的工况要求和物料特性，选择合适的规格和型号。
1.工况要求首先要考虑的是工作环境和工作条件。
包括提升高度、提升速度、物料流量、工作时间等因素的要求。
这些参数将直接影响到提升机的规格和类型的选择。
2.物料特性其次要考虑的是物料的特性，包括物料的颗粒度、状态、粘度等。
不同的物料特性对提升机的要求是不同的。
根据物料的流动性以及颗粒大小等特性，选择合适的斗形状、斗容量以及输送速度，以保证物料在提升过程中的稳定性和流畅性。
3.设备要求还需要考虑设备的准确度、可靠性、维护性和安全性等方面的要求。
只有综合考虑这些因素，并且选择合适的设备，才能确保提升机的长期稳定运行。
计算在垂直斗式提升机的计算中，主要包括电动机功率计算、提升高度计算、斗容量计算和工作速度计算等。
1.电动机功率计算电动机的功率计算主要涉及到物料的重量、提升高度、工作速度等参数。
通过计算物料的重力势能变化以及设备的机械损失，可以得出所需的电动机功率。
计算方法一般使用下式：功率=物料重量×加速度×提升高度÷转速÷效率2.提升高度计算根据工况要求，确定提升高度。
提升高度包括垂直高度和水平荷载等。
垂直高度通过测量或者原始设计确定，水平荷载一般根据物料特性和工艺流程确定。
3.斗容量计算斗容量计算主要根据物料特性、工作速度和提升高度等参数进行。
根据每个斗的容积和斗的数量，可以计算出垂直斗式提升机的总容量，从而满足工作流量需求。
4.工作速度计算工作速度取决于物料的特性和工况要求，也要考虑设备的可靠性。
可以通过试验或者经验确定最佳的工作速度，以达到最佳的效果。
综上所述，垂直斗式提升机的选型设计及计算涉及到许多方面的因素，包括工况要求、物料特性、设备要求以及电动机功率、提升高度、斗容量和工作速度等参数的计算。
通过合理选择和计算，可以确保提升机的性能和稳定性，满足生产的需求。
立井提升机电动机选型
第一节主立井提升设备选型计算一、计算条件矿井年产量： n Q =150万吨/年 单水平提升，井筒深度: 300m; 箕斗卸载高度: 20m ； 箕斗装载高度: 15m ；松散煤的密度: 1.15T/3m ； 年工作日： n b =300 天 每天净提升时间： t =14 h 矿车型号： MG3.3C-9固定式矿车二、箕斗的选定 1、提升高度3002015335s z x H H H H m =++=++= 式中：s H 为井筒深度；z H 为箕斗装载高度； x H 为箕斗卸载高度； 2、经济提升速度7.32/m v m s ==≈ 3、一次提升循环估算时间x T 处估加速度a=0.8m/s2074.9mx m v H T s v a=++= 4、小时提升次数3600/48.05s x n T ==次； 5、小时提升量s A取提升不均衡系数C=1.15，提升能力宽裕系数f C =1.20415010 1.15 1.20492.5/30014n f n rA CC t h b t ⨯⨯⨯===⨯s A6、一次合理提升量492.510.2548.05t ==s s A Q=n 考虑为以后矿井生产能力加大留有余地，由多绳箕斗规格表1-4，选择名义载重量12t 的同侧装卸式JDS-12/110*4 箕斗，其主要技术规格如下：自重z Q =11.5t ； 全高14450r H mm =； 有效容积 13.23m ；提升钢丝绳数 4，尾绳数 2；实际载重量 Q=13.2⨯1.15⨯10≈151.8kN 三、选择提升钢丝绳和尾绳1、考虑到提升容器为多绳箕斗，拟采用四绳摩擦提升机，主绳根数214;1550/mm B n N σ==钢丝抗拉强度对于摩擦提升采用为宜。
2、钢丝绳最大悬垂长度c H 尾绳环高度15h H m = 初估井塔高j H =23m 提升高度 H=335m2333515372c j h H H H H m =++=++=2、估算钢丝绳每米重力'P取钢丝绳抗拉强度21550/,m 7a N mm σ==B 安全系数；'1P 0.11()c B c a Q Q n H m σ+=-=15.181000011.5100000.111550004(372)7.0⨯+⨯⨯-=28.68N/m选用6W(19)股（1+6+6/6）-1520-30-特-镀锌-顺捻钢丝绳作主绳。
提升机选型计算
绞车提升能力计算已知：α=25o L=960M f1= f2= n=7 每米钢丝绳mP= ，车皮重600kg, 煤重850kg, 矸石重1600kg（1350KG）已知：电动机型号JR127-6型，电机额定功率Ne 185KW,滚筒直径2m,二级传动系数y=,过负荷系数∮，提升机最大提升速度V=*2（滚筒直径）*979(转速)÷（60*30传动比）=s。
一、绳端负荷：求 Qj（提6个煤车）Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o)=6*(850+600)+*+960**+*=37190 + 12093=49283N提4个矸石车时：Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o)=4*(1600+600)**（+*）+960***（ + * ）=37617 + 12093=49710 N提5个矸石车时：Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o)=5*(1600+600)**（+*）+960***（ + * ）=47022 + 12093=59115 N钢丝绳安全系数校验：1、提6个煤车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
2、提4个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
3、提5个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为, ,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＜，不符合《煤矿安全规程》要求。
一、电动机初选（按4个矸石车）：Ns =Fc * Vmax / （1000 * Y） = 49710* /（1000 * ） =204KW选JR127-6型电动机P=185KW, Ie=350A , Y= ，cos∮=, λ=, U2e=254V, I2e=462A, GD2=49kg/m2，Nd =980r/min, 所以Vmax = ∏D. Nd / 60t =*2*980/60*30=s二、提升电动机变位质量1、电动机 Gd =(Gd2)2、Dg2 = 49 *302/22=110252、天轮取Gt = 200KG3、提升机变位质量Gj = 8200KG4、钢丝绳变位质量Pk .Lk = *960 = 2043kg∑G = Qj + Gt +Gd + Gj = +200 +11025 +8200=变位质量∑M = ∑G/ g = / =25222/m)三、提升运动学计算取a0 = /s2 ，a = /s2 ，v0 = 1m /s2，1、初加速段t0 = v0 / a0 =1/ =(s)L0 = 1/2 * v0 * t0 =1/2 *1*=t01 = LL1 - L0 = =t01 = L01 / v0 =23(S)2、主加速度t1 = vmax – v0 / a1 = – 1 / = (s)L1 =1/2 +( vmax + v0 ) =1/2**+1) =11(m) 3、减速段t3 = t1 = (s)L3 = L1 = 11m4、末减速阶段t5 = t0 = (s)L5 = L0 =5、矿车在栈桥低速阶段L4 = LB - L5 = 30 – =t4 = L4 / V 0 = 5(s)6、矿车在井筒等速运行L2 = Lt – (LL1 + L13 + L1 + L3)= 900 –(25 + 30 + 11 +11)= 823t2= L2 / V max = 823 / = (s)一次提升循环时间Tq = t0 + t01 +t1 + t2 +t3 + t4 + t5 + t§ = + 23 + + + + + + 25= 338（s）=338/ 60 = min四、提升动力学计算（按6个煤车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+(sina+f2cosa)+ ∑m..ao=*6*(600+850)(sin25+*cos25°)+960*（sin25° +*cos25°）+2522* =4174 + 1234 +756=6164初加速终了时F0′ = F0 - Pk . L0 .sina=6164– * * sin25°=6162低等速开始F01 = F0′ - ∑m..ao= 6162 – 2522 *=5405低等速终了时F01′ = F01 - Pk . L01 . sina=5405 – * . sin25°=53842、井筒运行主加速开始时F1 = F01′ + ∑m..a1=5384 + 2522 *=6645主加速终了F1′= F1 - Pk . L1 . sina=6645 * 11 * sin25=6635等速开始时F2 = F1′ - ∑m .a1= 6635– 2522 *=5374等速终了时F2′ = F2 - Pk . L2 . sina= 5374– * 823 * sin25 =4633减速开始F3 = F2′ - ∑m .a1=4633 – 2522 *=3372减速终了F3′ = F3- Pk . L3 . sina=3372 – * 11 * sin25 =33623、在栈桥运行阶段末等速开始F4 = F3′ + ∑m .a1= 3362 + 1261=4623末等速终了F4′ = F4 - Pk . L4 . sina= 4623- * * sin25=4593末减速开始F5 = F4′ - ∑m .a0=4593 – 2522 *=3836末等速终了F5′ = F5 - Pk . L5 . sina=3836 – * * sin25= 3834五、电动机容量校验∑F2x = 1/2(F02 + F012)t0 + 1/22 + F01.1.12) t01+1/2(F12+ 2) t1 + 1/3( + F2. + 2) + （F32 + 2）.t3 +1/2( F42 + 2).t4 + 1/2( F5 + 2)=1 + 1 + 5 +21 + +8 += 57Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2 +23 + + ++ ++25/3=285(s)Fdx = √∑F2x / Td =5250 kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 5250 * / （102 *） =205KW电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / （ * 102y .N） / Vmax =六、提升动力学计算（按4个矸石车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+(sina+f2cosa)+ ∑m..ao=*4*(600+1600)(sin25+*cos25°)+960*（sin25° +*cos25°）+2522* =4222 + 1234 +756=6212初加速终了时F0′ = F0 - Pk . L0 .sina=6212– * * sin25°=6210低等速开始F01 = F0′ - ∑m..ao= 6210– 2522 *=5453低等速终了时F01′ = F01 - Pk . L01 . sina=5453 – * . sin25° =54322、井筒运行主加速开始时F1 = F01′ + ∑m..a1=5432 + 2522 *=6693主加速终了F1′= F1 - Pk . L1 . sina=6693 * 11 * sin25=6683等速开始时F2 = F1′ - ∑m .a1= 6683– 2522 *=5422等速终了时F2′ = F2 - Pk . L2 . sina= 5422– * 823 * sin25 =4681减速开始F3 = F2′ - ∑m .a1=4681 – 2522 *=3420减速终了F3′ = F3- Pk . L3 . sina=3420 – * 11 * sin25 =34103、在栈桥运行阶段末等速开始F4 = F3′ + ∑m .a1= 3410 + 1261=4671末等速终了F4′ = F4 - Pk . L4 . sina= 4671- * * sin25=4641末减速开始F5 = F4′ - ∑m .a0=4641– 2522 *=3885末等速终了F5′ = F5 - Pk . L5 . sina=3885– * * sin25= 3883七、电动机容量校验∑F2x = 1/2(F02 + F012)t0 + 1/22 + F01.1.12) t01+1/2(F12+ 2) t1 + 1/3( + F2. + 2) + （F32 + 2）.t3 +1/2( F42 + 2).t4 + 1/2( F5 + 2)=2 + 9 + 6 +05 + +9 += 59Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2 +23 + + ++ ++25/3=285(s)Fdx = √∑F2x / Td =5300 kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 5300 * / （102 *） =208KW电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / * 102y .N / Vmax =八、提升动力学计算（按5个矸石车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+(sina+f2cosa)+ ∑m..ao=*5*(600+1600)(sin25+*cos25°)+960*（sin25° +*cos25°）+2522*=5278 + 1234 +756=7268初加速终了时F0′ = F0 - Pk . L0 .sina=7268– * * sin25°=7266低等速开始F01 = F0′ - ∑m..ao= 7266– 2522 *=6509低等速终了时F01′ = F01 - Pk . L01 . sina =6509 – * . sin25° =64882、井筒运行主加速开始时F1 = F01′ + ∑m..a1=6488+ 2522 *=7749主加速终了F1′= F1 - Pk . L1 . sina= * 11 * sin25=7740等速开始时F2 = F1′ - ∑m .a1= 7740– 2522 *=6479等速终了时F2′ = F2 - Pk . L2 . sina= 6479– * 823 * sin25 =5738减速开始F3 = F2′ - ∑m .a1=5738 – 2522 *=4477减速终了F3′ = F3- Pk . L3 . sina=4477 – * 11 * sin25 =44673、在栈桥运行阶段末等速开始F4 = F3′ + ∑m .a1= 4467 + 1261=5728末等速终了F4′ = F4 - Pk . L4 . sina= 5728- * * sin25=5700末减速开始F5 = F4′ - ∑m .a0=5700– 2522 *=4943末等速终了F5′ = F5 - Pk . L5 . sina=4943– * * sin25= 4941九、电动机容量校验∑F2x = 1/2(F02 + F012)t0 + 1/22 + F01.1.12) t01+1/2(F12+ 2) t1 + 1/3( + F2. + 2) + （F32 + 2）.t3 +1/2( F42 + 2).t4 + 1/2( F5 + 2)=7 + 7 + 4 +77 + +33 += *1010Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2 +23 + + ++ ++25/3=285(s)Fdx = √∑F2x / Td =6404kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 6404 * / （102 *） =251KW电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / * 102y .N / Vmax =求 Qj（提6个煤车）Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o)=6*(1000+600)+*+960**+*= + 12102=53176N < 6000 * =58800N=53176 < 58800N 合格提5个矸石车时：Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o)=5*(1350 + 600) **（ + *）+960***（ + * ）= + 12102= < 58800N 合格钢丝绳安全系数校验：4、提6个煤车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
提升设备选型计算
一、提升设备选型计算（一）计算条件：1、井口标高+1797.00m，井底标高+725.00m，井深1072.00m，井筒净直径φ5.6m。
拟选用ⅣG型井架，井架高度26.372m，岩石松散容重1800kg/m3，掘进断面S掘=33.183m2，使用HZ-4型中心回转式抓岩机装岩，抓岩机生产能力30m3/h，重7577kg。
提升高度H=1072+26.372m=1098.372m。
选用JKZ-2.8/15.5提升机，配用电机功率1000KW，3.0m3座钩式吊桶单钩提升。
（二）计算提升机提升能力井深700m以下时：1、一次提升循环时间T1=2×[(1082.4＋2×5.482－52)÷5.48]＋80＋80=553S2、提升能力AT=(3600×0.9×3)÷(1.25×555)=14S3、每一凿井循环（段高3.4m）出矸量3.4×33.183=113 m3(实体)4、每一凿井循环提升矸石时间(33.183×3.4×1.8)÷(14×0.8)=18h5、1个施工循环时间为：支模平底2h；打锚杆、挂网、喷砼7h，井深700m以上时：打眼放炮8h；捣制砼7h；清底提盘4h。
合计：28h，28+18=46h6、月循环数为：(30×24)÷46=15个循环7、月进尺：15×3.4=51m一次提升循环时间：1、T1=2×(700+2×5.482－52)÷5.48+160=418S2、提升能力：A T=(3600×0.9×3)÷(1.25×418)=18.6 m3/h3、每一凿井循环提升矸石时间：(33.183×3.4×1.8)÷(18.6×0.8) =13.65h4、一个施工循环时间：28+13.65=41.65h5、施工循环数为：(30×24)÷41.65=176、月进尺：17×3.4=57.8m（三）选择提升钢丝绳1、提升物料重：Q=0.9×3×1800+0.9×(1－0.5)×3×1000=6210kg2、提升钢丝绳终端荷重：Q0=6210+1050=7260kg3、钢丝绳单位长度重量：P S={7260×9.81÷[(110×1870)÷(9.81×9)－1098.372]}÷9.81=5.9kg/m4、选用35×7-38-1870钢丝绳、长度1300m。
阿基米德螺旋式提升机的容量计算与选型指南
阿基米德螺旋式提升机的容量计算与选型指南螺旋式提升机是一种用于升降物料的传送设备，具有结构简单、操作方便等特点，在各种工业领域得到广泛应用。
其中，阿基米德螺旋式提升机是一种常见的类型，通过螺旋叶片将物料沿着螺旋轴向上输送。
在进行阿基米德螺旋式提升机的容量计算和选型之前，我们首先需要了解一些基本概念。
螺旋式提升机的容量通常以单位时间内运输的物料质量或体积来衡量，常用单位为吨/小时或立方米/小时。
而选型则需要考虑物料的性质、输送高度、输送长度等因素。
第一步，我们需要确定物料的性质。
物料的性质直接影响螺旋式提升机的选型和容量计算。
常见的物料性质包括物料的粒度、密度、湿度等。
粒度较大的物料容易卡住螺旋叶片，需要选用适当的螺旋叶片间距和叶片形状；较轻的物料需要考虑适当加大螺旋叶片直径以增加输送效率；湿度较高的物料容易黏附在螺旋叶片上，需要考虑采用防粘涂层等措施。
第二步，我们需要确定输送高度和输送长度。
输送高度是指物料从进料口到出料口的垂直距离，输送长度是指物料在螺旋叶片推动下水平移动的距离。
这两个参数对螺旋式提升机的选型和容量计算有很大影响。
输送高度较高时，需要选择具有较大功率、较高承载能力的螺旋式提升机；输送长度较长时，需要考虑增加螺旋叶片的长度或采用多段式螺旋叶片。
第三步，我们可以根据物料的性质、输送高度和输送长度来进行容量计算。
容量计算可以根据经验公式或物料的特性曲线进行估算。
常见的经验公式包括：- 正常运转状态下的容量计算公式：Q = V * γ * n * η其中，Q为容量（吨/小时），V为螺旋叶片转速（转/分钟），γ为物料的容重（吨/立方米），n为螺旋叶片数，η为螺旋式提升机的效率。
- 特性曲线法：根据物料的特性曲线绘制螺旋式提升机的工作特性曲线，并根据特性曲线确定工作点处的容量。
第四步，根据容量计算的结果选择适当的螺旋式提升机型号。
在选择型号时，需要考虑螺旋叶片的直径、螺距、叶片材质等因素。
立井提升设备的选型计算
数 值 ( 即 度 v m 0.5 H ) 。 立 井 升 降 物 料 时 ， 最 大 速 度 ， Vm 0.6 H
m/s。 二、罐笼选择 副井罐笼的选择，除了应和矿井运输采用的车辆规格相适应外，还应结合下列因素来确 定： 1) 当矿井的各种辅助提升工作量不大时，如果利用单层罐笼能够满足包括升降人员在 内的全部辅助性提升的需要时，则应优先采用单层罐笼； 2) 当矿井的升降人员较多，利用单层罐笼提人占用的时间较长，则为了缩短升降人员 的时间，应采用双层罐笼，各层同时升降人员，在井口、井底以及升降人员数量较多的中间 水平，相应设置上、下人平台，以节省罐笼上、下人时的休止时间。 采用双层罐笼后，应结合其它各种辅助提升工作量的大小，确定其它辅助提升是用单层 或双层同时工作。 在其它各种辅助提升需要两层同时工作时，也应首先考虑一个水平进出车，以简化进出 车水平的运输系统。 只用作上下人的平台，最好做成活动式的，在下放长材料（钢轨、管材）时，应能拆除 方便，适应下放长材料的需要。 副井罐笼提升，应结合矿井辅助提升的工作量确定提升速度，首先是在规定的时间内升
钢丝绳的密度值γ0 见表 8-5，也可近似按钢丝绳的平均密度为 9000kg/m3 计算，则式
(8-12)变为
p
Q Qz
B
9000 gma
Hc
(8-13)
由式(8-l2)或(8-13)计算出 p 值后，从钢丝绳规格表中选取与计算值相近的较大标准钢丝
绳。
钢丝绳选出后，要按实际所选钢丝绳的数据校核其安全系数。
..
.
(一) 设计依据 1．主井提升 1) 矿井年产量 A(t/a)； 2) 工作制度即年工作日数 br，日工作小时数 t，《煤炭工业设计规范》规定：br = 330d， t = 16h； 3) 矿井开采水平数及各水平服务年限； 4) 矿井深度 Hs，即井口至各开采水平的深度； 5) 卸载水平与井口的高差 Hx(m)，可按下列数据选取： 对于底卸式箕斗：Hx＝15~25m， 对于普通罐笼：Hx＝0~15m； 6) 装载水平与井下运输水平的高差 Hz(m)，对于底卸式箕斗：Hz＝18~25m； 7) 煤的散集密度(t/m3)； 8) 提升方式：箕斗或罐笼； 9) 矿井电压等级。 2．副井提升 1) 矸石年产量：
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绞车提升能力计算已知：α=25º L=960M f1=0.015 f2=0.2 n=7 每米钢丝绳mP=2.129 ，车皮重600kg, 煤重850kg, 矸石重1600kg （1350KG）已知：电动机型号JR127-6型，电机额定功率Ne 185KW,滚筒直径2m,二级传动系数y=0.85,过负荷系数∮1.9，提升机最大提升速度V=3.14*2（滚筒直径）*979(转速)÷（60*30传动比）=3.42m/s。
一、绳端负荷：求 Qj（提6个煤车）Qj=n .g（Sin25º+f1COS25º）+L.mP .g (Sin25º+f2 COS25º)=6*9.8(850+600)(0.423+0.015*0.906)+960*2.129*9.8(0.42 3+0.2*0.906)=37190 + 12093=49283N提4个矸石车时：Qj = n .g（Sin25º+f1COS25º）+L.mP .g (Sin25º+f2 COS25º) =4*(1600+600)*9.8*（0.423+0.015*0.906）+960*2.129*9.8*（0.423 + 0.2 * 0.906）=37617 + 12093=49710 N提5个矸石车时：Qj = n .g（Sin25º+f1COS25º）+L.mP .g (Sin25º+f2 COS25º) =5*(1600+600)*9.8*（0.423+0.015*0.906）+960*2.129*9.8*（0.423 + 0.2 * 0.906）=47022 + 12093=59115 N钢丝绳安全系数校验：1、提6个煤车时，查表得出6*7FC 24.5mm,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为378.5KN,所以钢丝绳安全系数：378.5KN ÷49.28KN = 7.68＞ 6.5 符合《煤矿安全规程》要求。
2、提4个矸石车时，查表得出6*7FC 24.5mm,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为378.5KN,所以钢丝绳安全系数：378.5KN ÷49.71KN = 7.6＞ 6.5 符合《煤矿安全规程》要求。
3、提5个矸石车时，查表得出6*7FC 24.5mm,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为378.5KN, ,所以钢丝绳安全系数：378.5KN ÷59.115KN = 6.4＜ 6.5 ，不符合《煤矿安全规程》要求。
一、电动机初选（按4个矸石车）：Ns =Fc * Vmax / （1000 * Y） = 49710*3.5 /（1000 * 0.85）=204KW选JR127-6型电动机P=185KW, Ie=350A , Y=0.925 ，cos∮=0.925, λ=1.9, U2e=254V, I2e=462A, GD²=49kg/m²，Nd =980r/min, 所以Vmax = ∏D. Nd / 60t =3.14*2*980/60*30=3.42m/s二、提升电动机变位质量1、电动机 Gd =(Gd²)d.t²、Dg² = 49 *30²/2²=110252、天轮取Gt = 200KG3、提升机变位质量Gj = 8200KG4、钢丝绳变位质量Pk .Lk = 2.129*960 = 2043kg∑G = Qj + Gt +Gd + Gj =5317.6 +200 +11025 +8200=24742.6 变位质量∑M = ∑G/ g =24742.6 / 9.81 =2522(kg.s²/m)三、提升运动学计算取a0 = 0.3m /s²，a = 0.5m /s²，v0 = 1m /s²，1、初加速段t0 = v0 / a0 =1/0.3 =3.3(s)L0 = 1/2 * v0 * t0 =1/2 *1*3.3=1.65t01 = LL1 - L0 = 25-1.65 =23.3t01 = L01 / v0 =23(S)2、主加速度t1 = vmax – v0 / a1 = 3.42 – 1 /0.5 =4.84 (s)L1 =1/2 +( vmax + v0 ) =1/2*4.84*(3.42+1) =11(m)3、减速段t3 = t1 = 4.84(s)L3 = L1 = 11m4、末减速阶段t5 = t0 = 3.3 (s)L5 = L0 = 1.65m5、矿车在栈桥低速阶段L4 = LB - L5 = 30 – 1.65 = 33.35t4 = L4 / V 0 = 33.3 5(s)6、矿车在井筒等速运行L2 = Lt – (LL1 + L13 + L1 + L3)= 900 –(25 + 30 + 11 +11)= 823t2= L2 / V max = 823 / 3.42 = 240.6 (s)一次提升循环时间Tq = t0 + t01 +t1 + t2 +t3 + t4 + t5 + t§=3.3 + 23 + 4.84 + 240.6 + 4.84 + 33.35 + 3.3 + 25 = 338（s）=338/ 60 = 5.63 min四、提升动力学计算（按6个煤车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+Lt.Pk(sina+f2cosa)+ ∑m..ao =1.1*6*(600+850)(sin25+0.015*cos25°)+960*2.129（sin25° +0.2*cos25°）+2522*0.3=4174 + 1234 +756=6164初加速终了时F0´ = F0 - Pk . L0 .sina=6164– 2.129 *1.65 * sin25°=6162低等速开始F01 = F0´ - ∑m..ao= 6162 – 2522 * 0.3=5405低等速终了时F01´ = F01 - Pk . L01 . sina=5405 – 2.129 * 23.3 . sin25° =53842、井筒运行主加速开始时F1 = F01´ + ∑m..a1=5384 + 2522 * 0.5=6645主加速终了F1´= F1 - Pk . L1 . sina=6645 -2.129 * 11 * sin25=6635等速开始时F2 = F1´ - ∑m .a1= 6635– 2522 * 0.5=5374等速终了时F2´ = F2 - Pk . L2 . sina= 5374– 2.129 * 823 * sin25 =4633减速开始F3 = F2´ - ∑m .a1=4633 – 2522 * 0.5=3372减速终了F3´ = F3- Pk . L3 . sina=3372 – 2.129 * 11 * sin25 =33623、在栈桥运行阶段末等速开始F4 = F3´ + ∑m .a1= 3362 + 1261=4623末等速终了F4´ = F4 - Pk . L4 . sina= 4623- 2.129 * 33.35 * sin25=4593末减速开始F5 = F4´ - ∑m .a0=4593 – 2522 * 0.3=3836末等速终了F5´ = F5 - Pk . L5 . sina=3836 – 2.129 * 1.65 * sin25= 3834五、电动机容量校验∑F²x = 1/2(F0²+ F01²)t0 + 1/2(F01.1²+ F01.1.1²) t01+1/2(F1²+ F1.01²) t1 + 1/3( F2.01 + F2. F2.01 + F2.01²) + （F3² + F3.01²）.t3 +1/2( F4² + F4.01²).t4 + 1/2( F5 + F5.01²)=125342481 + 669317031 + 213393785 +6034433021 +54869695 +708150198 +48533845= 7854040057Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2(3.3 +23 +4.84 +4.84 +33.35+3.3) +24.06+25/3=285(s)Fdx = √∑F²x / Td =5250 kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 5250 *3.4 / （102 *0.85） =205KW 电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / （1.9 * 102y .N） / Vmax =0.79六、提升动力学计算（按4个矸石车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+Lt.Pk(sina+f2cosa)+ ∑m..ao =1.1*4*(600+1600)(sin25+0.015*cos25°)+960*2.129（sin25° +0.2*cos25°）+2522*0.3=4222 + 1234 +756=6212初加速终了时F0´ = F0 - Pk . L0 .sina=6212– 2.129 *1.65 * sin25°=6210低等速开始F01 = F0´ - ∑m..ao= 6210– 2522 * 0.3=5453低等速终了时F01´ = F01 - Pk . L01 . sina=5453 – 2.129 * 23.3 . sin25° =54322、井筒运行主加速开始时F1 = F01´ + ∑m..a1=5432 + 2522 * 0.5=6693主加速终了F1´= F1 - Pk . L1 . sina=6693 -2.129 * 11 * sin25=6683等速开始时F2 = F1´ - ∑m .a1= 6683– 2522 * 0.5=5422等速终了时F2´ = F2 - Pk . L2 . sina= 5422– 2.129 * 823 * sin25=4681减速开始F3 = F2´ - ∑m .a1=4681 – 2522 * 0.5=3420减速终了F3´ = F3- Pk . L3 . sina=3420 – 2.129 * 11 * sin25 =34103、在栈桥运行阶段末等速开始F4 = F3´ + ∑m .a1= 3410 + 1261=4671末等速终了F4´ = F4 - Pk . L4 . sina= 4671- 2.129 * 33.35 * sin25 =4641末减速开始F5 = F4´ - ∑m .a0=4641– 2522 * 0.3=3885末等速终了F5´ = F5 - Pk . L5 . sina=3885– 2.129 * 1.65 * sin25= 3883七、电动机容量校验∑F²x = 1/2(F0²+ F01²)t0 + 1/2(F01.1²+ F01.1.1²) t01+1/2(F1²+ F1.01²) t1 + 1/3( F2.01 + F2. F2.01 + F2.01²) + （F3² + F3.01²）.t3 +1/2( F4² + F4.01²).t4 + 1/2( F5 + F5.01²)=127302522 + 681281079 + 216490146 +6150556205 +56445290 +722980009 +49782008= 8004837259Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2(3.3 +23 +4.84 +4.84 +33.35+3.3) +24.06+25/3=285(s)Fdx = √∑F²x / Td =5300 kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 5300 *3.4 / （102 *0.85） =208KW 电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / 1.9 * 102y .N / Vmax =0.79八、提升动力学计算（按5个矸石车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+Lt.Pk(sina+f2cosa)+ ∑m..ao =1.1*5*(600+1600)(sin25+0.015*cos25°)+960*2.129（sin25° +0.2*cos25°）+2522*0.3=5278 + 1234 +756=7268初加速终了时F0´ = F0 - Pk . L0 .sina=7268– 2.129 *1.65 * sin25°=7266低等速开始F01 = F0´ - ∑m..ao= 7266– 2522 * 0.3=6509低等速终了时F01´ = F01 - Pk . L01 . sina=6509 – 2.129 * 23.3 . sin25°=64882、井筒运行主加速开始时F1 = F01´ + ∑m..a1=6488+ 2522 * 0.5=7749主加速终了F1´= F1 - Pk . L1 . sina=7749-2.129 * 11 * sin25=7740等速开始时F2 = F1´ - ∑m .a1= 7740– 2522 * 0.5=6479等速终了时F2´ = F2 - Pk . L2 . sina= 6479– 2.129 * 823 * sin25 =5738减速开始F3 = F2´ - ∑m .a1=5738 – 2522 * 0.5=4477减速终了F3´ = F3- Pk . L3 . sina=4477 – 2.129 * 11 * sin25=44673、在栈桥运行阶段末等速开始F4 = F3´ + ∑m .a1= 4467 + 1261=5728末等速终了F4´ = F4 - Pk . L4 . sina= 5728- 2.129 * 33.35 * sin25=5700末减速开始F5 = F4´ - ∑m .a0=5700– 2522 * 0.3=4943末等速终了F5´ = F5 - Pk . L5 . sina=4943– 2.129 * 1.65 * sin25= 4941九、电动机容量校验∑F²x = 1/2(F0²+ F01²)t0 + 1/2(F01.1²+ F01.1.1²) t01+1/2(F1²+ F1.01²) t1 + 1/3( F2.01 + F2. F2.01 + F2.01²) + （F3² + F3.01²）.t3 +1/2( F4² + F4.01²).t4 + 1/2( F5+ F5.01²)=174270657 + 971304087 + 290290134 +8988702677 +96794235 +1088877233 +80597104= 1.169*1010Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2(3.3 +23 +4.84 +4.84 +33.35+3.3) +24.06+25/3=285(s)Fdx = √∑F²x / Td =6404kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 6404 *3.4 / （102 *0.85） =251KW 电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / 1.9 * 102y .N / Vmax =0.79求 Qj（提6个煤车）Qj=n .g（Sin25º+f1COS25º）+L.mP .g (Sin25º+f2 COS25º)=6*9.8(1000+600)(0.423+0.015*0.906)+960*2.129*9.8(0.4 23+0.2*0.906)=41074.39 + 12102=53176N < 6000 *9.8 =58800N=53176 < 58800N 合格提5个矸石车时：Qj = n .g（Sin25º+f1COS25º）+L.mP .g (Sin25º+f2 COS25º) =5*(1350 + 600) *9.8*（0.423 + 0.015*0.906）+960*2.28*9.8*（0.423 + 0.2 * 0.906）=41716.2 + 12102 =53818.2N < 58800N 合格钢丝绳安全系数校验：4、提6个煤车时，查表得出6*7FC 24.5mm,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为378.5KN,所以钢丝绳安全系数：378.5KN ÷53.176KN = 7.1＞ 6.5 符合《煤矿安全规程》要求。