(70+105+105+70)m连续梁0#块支架计算书#优选.
连续梁合拢段施工注意事项
连续梁合拢段施工注意事项以最常见的3孔1联连续梁为例：通常设计合拢顺序有先边跨、后中跨；先中跨、后边跨两种形式，具体要看设计情况。
一、先边跨后中跨的连续梁主要施工顺序是：边跨现浇段及最后一个悬浇段施工完成安装临时锁定支撑及钢筋、预应力管道；浇筑边跨合拢段及张拉拆除主墩临时固结及边跨临时锁定支撑（第一次体系转换,双悬臂结构转换为单悬臂简支梁结构）中跨合拢临时锁定；浇筑中跨合拢砼中跨砼合拢后，砼达到50%强度时，解除一个中墩（另一个主墩本身为固定支座）多余水平约束，即永久支座锁定（变为单向铰接，第二次体系转换）中跨合拢段张拉拆除中跨合拢临时锁定支撑、纵向管道压浆、剩余竖向、纵向张拉及压浆成桥清理。
具体详细顺序如下：1、边跨现浇段、最后一个悬浇段已完；2、安装边跨合拢段吊架（或利用挂篮）（进行中线、高程检查，如发现偏差可采取纠正措施）3、在合拢口两端设置平衡配重。
（分三种情况：a：如果一个T构两端力矩平衡，则可按照合拢口重量的一半，在合拢口两侧压重。
灌注砼过程，逐步卸载灌注端的重量，另一端中跨尚未合拢，暂时不卸重。
b：如果因挂篮拆除、或者T构两端挂篮前移距离不一致等造成的不平衡力矩，需要在力矩小的一端进行平衡配重，具体配重量需要根据堆载的位置力臂长度计算得来。
）c：合拢口边跨现浇段与最后一个悬浇段测量高程超限，高程相对偏差大于15mm时，需要采取压重纠正措施。
可采取施加压重对标高偏高的一端进行压重纠正。
（但是纠正偏差方案须经设计和监理同意。
纠偏措施的压重必须在合拢段预应力张拉完毕才能解除。
4、安装边跨合拢段钢筋及预应力管道（临时预应力索根据实际情况可先穿进去，当然也可后穿）；5、安装边跨合拢口临时锁定（刚性支撑+临时预应力索）型钢支撑抵抗已成型梁段因升温膨胀产生的压应力，临时预应力索抵抗已成型梁段因降温产生的拉应力，做到“又拉又撑”刚性支撑根据设计分“体内”和“体外”两种支撑形式，一般应在一日之晨温度最低时锁定。
既有城市主干道铁路箱涵上再建跨线桥的桥型方案比选
世界桥梁2016年第M 卷第4期（总第182期）21既有城市主干道铁路箱涵上再建跨线桥的桥型方案比选肖宇松，马行川(中铁武汉勘察设计研究院有限公司，湖北武汉430074)摘要：武汉市姑嫂树路采用主线连续高架十地面辅道方式建设，为确保施工期间现状下穿箱涵的道路通行以及铁路的正常 安全运营，对既有城市主干道铁路箱涵上再建跨线桥的桥型方案进行比选。
综合考虑现状铁路箱涵和地面交通、尽量减少对 铁路的运营干扰以及周围高层建筑物等影响因素，根据桥梁平面布置、纵断面控制、横断面布置以及跨径布置等要求，对挂篮 悬浇连续梁、顶推施工钢箱拱桥、转体斜拉桥、转体连续梁等方案进行对比。
比选结果确定该桥采用在M 形桥墩上进行转体 施工的(70十116十70) m 连续梁方案，该方案巧妙地处理立交外部限制条件，既解决了整个施工期间及建成后道路交通疏解 问题，保留了地面现状交通，又有效地解决了姑嫂树立交的建设难题。
关键词：跨线桥；城市高架桥；桥型；连续梁；拱桥；斜拉桥；挂篮悬浇；顶推；转体施工；方案比选中图分类号：U448. 17;U442. 54文献标志码：A文章编号= 1671 — 7767(2016)04 — 0021 — 051概述武汉市姑嫂树路位于汉口火车站东侧，由南往 北跨越京广、合武、汉孝城际等11条铁路线，并纵向 连接武汉市二环线、三环线和机场第二通道，是主城 区“三环十三射”快速路系统的重要组成部分和车辆 进出天河机场的第二条快速通道[1]。
现状姑嫂树路 为城市主干道，以箱涵下穿既有铁路，由于箱涵建设 年代久远，其标准不能满足现状交通流量需求，需要 新建跨线桥增加跨越铁路处道路的通行能力。
姑嫂 树路现状道路及铁路地理位置关系如图1所示。
图1姑嫂树路现状道路及铁路地理位置关系姑嫂树路规划为城市快速路，采用主线连续高架+地面辅道方式建设，道路全长约3. 45 km ，红线 宽50〜60 m 。
姑嫂树路主线高架位于城市中心建 成区，跨铁路段桥梁在既有城市主干道上施工，既要 确保现状下穿箱涵的道路通行，又要确保铁路的正 常安全运营，实施较困难[2 3]。
(70+125+70)m跨铁路转体连续梁桥设计
梁结构设计和计算参数选取 ， 以 及 转 体 施 工 方 案 进 行 介 绍 。采 用有 限元 软 件 桥 梁博 士 对 桥 梁 结 构 进 行 纵 向计 算 分 析， 结果表明结构强度 、 应 力、 位 移 等 均 满 足 设 计 规 范的 有 关规 定 。
关键词 ： 公路 桥 ；跨 线 桥 ；连 续 梁 ；静 力 计 算 ；转 体 ；设 计 中 图分 类 号 ： Ｕ ４ ４ ８ ． ２ １ ５ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： １ ０ ０ ４— ２ ９ ５ ４ （ ２ ０ １ ３ ） １ ２— ０ ０ ６ ７—０ ３
１ 概 述
２ ． １ 桥 位 比 选
共 安 大桥位 于 江 西省 九 江 市 德安 县 开 发 区 ， 跨越
共安大桥全 长约 ７ ５ ０ ｍ， 双 向 ６车 道 ， 行 车 速 度
德安 站站 场 内（ 南） 昌九 （ 江） 城 际铁路 及京 九铁 路 （ 共 ９股 道 ） ， 分别 为货 场 线 ２股 道 ， 京 九 线 ３股 道 和 昌九 城 际铁路 ４股 道 。大 里程 方 向有 德 安 站高 站 台 、 站 房
70m跨单桩独柱墩混凝土连续梁0#块现浇支架设计
马晓东 ＭＡ Ｘ ｉ ａ ｏ — ｄ ｏ ｎ ｇ
（ 中铁 大 桥 局 股份 有 限公 司 设 计 分 公 ， 武汉 ４ ３ ０ ０ ５ ０）
（ Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ Ｚ ｈ ｏ ｎ ｇ ｔ ｉ ｅ Ｍ ａ ｊ ｏ ｒ Ｂ ｉ ｒ ｄ ｇ ｅ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｉ ｒ ｎ ｇ ， Ｉ ｎ ｃ ． ， Ｗｕ ｈ ａ ｎ ４ ３ ０ ０ ５ ０ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
・１ ０ ０・
价 值 工 程
７ ０ ｍ 跨单桩独柱墩 混凝土连续梁 ０ ＃块现浇支架设计
Ｄｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｏ ｆ Ｃａ ｓ ｔ －ｉ ｎ－ｓ ｉ ｔ ｕ Ｆａ ｌ ｓ ｅ ｗｏ ｒ ｋ ｆ ｏｒ Ｚｅ ｒ ｏ Ｂｌ ｏ ｃ ｋ ｏ ｆ Ｓ ｉ ｎｇ ｌ ｅ Ｐｉ ｌ ｅ ａ ｎ ｄ Ｓｉ ｎｇ ｌ ｅ Ｃｏ ｌ ｕ ｍｎ Ｐｉ ｅ ｒ Ｃｏ ｎｃ ｒ ｅ ｔ ｅ Ｃｏ ｎｔ ｉ ｎｕｏ ｕ ｓ Ｂｅ ａｒ ｎ
Ｗｈ ｉ ｌ ｅ ｔ ｈ ｅ ｓ ｕ ｂ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ａ ｄ ｏ ｐ ｔ ｓ ｓ ｉ ｎ ｇ ｌ ｅ ｐ ｉ ｌ ｅ ｃ ｏ ｍｂ ｉ ｎ ｅ ｄ ｗ ｉ ｔ ｈ ｓ ｉ ｎ ｇ ｌ ｅ ｃ ｏ ｌ ｕ ｍ ｎ ｐ ｉ ｅ ｒ ｉ ｓ ｑ ｕ ｉ ｔ ｅ ｒ ａ ｒ ｅ ． Ｅ ｓ ｐ ｅ ｃ ｉ ａ ｌ ｌ ｙ ｆ ｏ ｒ ｔ ｈ ｅ ｓ ｉ ｎ ｇ ｌ ｅ ｐ ｉ ｌ ｅ ａ ｎ ｄ ｓ ｉ ｎ ｌｅ ｇ ｃ ｏ ｌ ｕ ｍ ｎ
摘要 ： 研 究 目的： 目 前， 我 国越来越多的公路桥 梁采用独柱 连续箱梁结构形式， 而采用 大直径 的单桩 与独柱墩相结合的下部结构 较为少见。 尤其是下部结构为深水基础的单桩独柱墩桥 梁， 其０ 样 块施工具有 一定的技 术难度。 本文对 嘉绍大桥 ７ ０ ｍ跨连续箱 梁 ｏ ＃ 块 施工进行现浇支架设计 ， 为同类桥梁提供一种全新 的施工思路 。 研 究结论： 通过对嘉绍大桥 ７ ０ ｍ跨连续箱梁 ｏ ＃块现 浇支架的设计， 解 决了传统桩柱 式、 碗扣式、 膺 架式等类型的支架无法满足此类桥 梁 ｏ ＃ 块现浇施 工的难题 。 本设计表 明本类现 浇支架结构 完全可以满足
连续梁取值依据
边跨比
预应力混凝土连续梁桥的边跨比在0.6~0.8之间
本设计取0.7，即70m+100m+70m
桥梁梁高
《桥梁工程》裘伯永P117
《预应力混凝土连续梁桥》范立础P187
支点梁高:(1/16~1/25)L 取H=600cm
跨中梁高:(1/30~1/50)L 取H=300cm
顶板厚度
确定箱形截面顶板厚度一般要顾及两个因素：满足桥面板横向弯矩的要求，满足布置纵向预应力钢束的要求。
本设计取为30cm。
底板厚度
《桥梁工程》裘伯永
支点处顶板厚度：(1/10~1/12)h 取60cm 跨中处顶板厚度：0.2~0.3m 取30cm
腹板宽度
《桥梁工程》裘伯永
支点处腹板宽度：80cm
跨中处腹板厚度：40cm
悬臂板长度
《桥梁工程》裘伯永
本设计中取悬臂板长度为250cm。
现代桥梁结构及施工特点
现代桥梁结构及施工特点周外男2008、08、02一、现代桥梁建造技术的发展★1、二十世纪40～50年代1947年，德国Leanhardt首创各向异性钢桥面板新结构。
1953年，德国Finsterwald在Worms桥首创挂蓝悬浇预应力混凝土节段施工新技术。
1955年，中国大桥局在武汉长江大桥首创钢筋混凝土管柱钻孔基础。
1956年，德国Dishinger建成第一座现代斜拉桥，主跨182.6m。
1958年，德国Leonhardt在主跨260m的杜塞尔多夫北桥中首创斜拉桥“倒拆分析法”的施工控制技术。
★2、二十世纪60年代1962年，意大利Morandi设计了第一座预应力混凝土斜拉桥，主跨235米的委内瑞拉马拉开波桥。
1964年，瑞士Menn首创了混凝土连续刚构桥。
1964年，法国Oleron岛跨海大桥，全长3000m，首创用造桥机进行预制节段悬拼施工工法。
1966年，德国Homberg设计了第一座密索体系的斜拉桥，主跨288m的波恩莱因河桥。
1966年，英国Freeman—Fox公司设计的Sevem悬索桥，第一座采用流线型扁箱梁桥面主跨988m的现代悬索桥。
还有：德国在跨深谷的长桥中首创了移动托架的悬臂施工工法和顶推施工工法；法国首创了各种预应力锚固技术；德国发明了高强螺栓连接新技术。
★3、二十世纪80年代1983年，日本名港西大桥，主跨405m，首次采用新开发的热挤PE护套的平行钢丝成品索。
1988年，日本主跨1100m的南备赞悬索桥，首创新型的平行钢丝索股代替传统的美国“空中纺缆法”编制主缆。
★4、二十世纪90年代1995年，法国诺曼第斜拉桥采用超长悬臂施工控制、新型的平行钢绞线拉索及其防雨振的螺旋线表面处理和阻尼器等。
1997年，丹麦大海带桥西桥110m箱梁的整体化施工，预制件的最大重量6500t。
1998年，日本明石海峡大桥，主跨1991m，首次采用180MPa级高强钢丝，使主索直径缩小并简化了连接构造。
连续梁介绍
关于预应力混凝土连续梁桥中的若干问题一、跨径比一般情况下，为使边跨正弯矩和中支点负弯矩大致接近的原则，以使布束更趋合理，构造简单，故L1/L2=0.539～0.692是常见的边、主跨的跨径比范围，当L1 /L2≤0.419时，边跨则需压重，应属于非常规的特殊处理；大都L1/L2=0.54～0. 58则较合理，这将有可能在边跨悬臂端用导梁支承于端墩上合拢边跨，取消落地支架。
二、梁高主跨箱梁跨中截面的高跨比h0≈(1/46.2～1/86)L2,通常为（1/54～1/60）L2，在箱梁根部的高跨比h1≈（1/15～1/20.6）L2,大部分为（1/18）L2左右。
目前在国际上有减少主梁高跨比的趋势，已建成的挪威stolma桥和Raftsundet 桥，在跨中区段采用了轻质砼，减轻了自重，减小了主梁高跨比，其跨中h0≈1 /86·L2和1/85.1·L2，根部高度分别为h1=1/20.1·L2和1/20.6·L2。
一般情况下，可采用2次抛物线的梁底变高曲线，但往往会在1/4·L2和1/8·L 2处的底板砼应力紧张，且在该截面附近的主拉应力也较紧张，因而，可将2次抛物线变更为1.5～1.8次方的抛物线更合理。
在江苏平原通航河道上，为了满足通航净空的要求，在设计时甚至采用大于2次抛物线的幂级数设置底板曲线，这是值得十分注意的问题，事实证明，跨中挠度一般较大，极易发生正弯矩裂缝和斜裂缝。
三、顶板厚度以往通常采用28cm，近年来已趋向于减小为25cm，这显然与箱宽和施工技术有关。
四、底板厚度以往通常采用32cm(跨中)，逐渐向根部变厚，少数桥梁已开始采用28-25cm者，其厚跨比通常为（1/140～1/160）L2,也有用到1/200·L2者。
挪威stolma桥和Raftsundet桥最大底板厚度为105cm和120cm，合跨径的1/286.7和1/248.3，这将取得了明显的经济效益。
连续梁0#块模板施工交底
表格编号技术交底书项目名称第 1 页共 8页交底编号工程名称设计文件图号施工部位交底日期交底级别三级技术交底交底内容：本技术交底适用于xxxxx连续梁(40+64+40)m连续梁xxxx墩0#块模板、施工。
一、工程概述新建xxxx，xxx特大桥跨xxxx时设计为一联（40+64+40m）预应力混凝土箱形连续箱梁桥，里程墩号为xxxxDK75+263.10～DK75+441.53），全桥长145.7m，按双线一次建成。
本桥上部形式为：（40+64+40m）有砟轨道预应力混凝土双线连续箱梁，梁体采用单箱单室变高度直腹板箱型截面，主墩墩顶5.0m范围内梁高相等，梁高6.05m，跨中及边跨现浇段梁高均为3.05m，梁底曲线为1.8次抛物线变化，箱梁顶宽12.6m，底宽6.7m，翼缘板单侧悬臂长2.95m。
悬臂端部厚25cm,悬臂根部厚65cm。
二、施工准备1、根据设计及现场实际情况编制技术交底，在开工之前组织技术人员、施工人员认真学习技术交底及专项施工方案，阅读、审核施工图纸，澄清有关技术问题，熟悉规范和技术标准。
2、对连续梁0#块全体技术人员、施工人员人员进行技术交底培训教育。
3、测量仪器按照要求进行校核，坐标控制点及标高控制点高程引至作业地点附近，确保施工要求。
4、模板进场后按照模板拼装图进行拼装，由专人进行验收，并做好记录。
三、施工流程底模安装→防落梁安装→侧模试拼、拆分→分节安装侧模、安装桁架→待底板、腹板钢筋验收完成后安装内模→模板加固→模板检验验收→浇筑混凝土→拆除模板四、0号块模板安装㈠底模安装1、0#块底模采用12mm竹胶板及12*15cm方木，在支架顶托上安装12cm×15cm 的纵向方木，竹胶板背后铺设12cm×15cm的横向方木，方木与顶托之间采用木楔塞紧。
2、立模标高应根据支架预压结果预留支架系统的弹性变形值，设计预拱度，由测量组测放0#块基准点标高、梁体中心线及边线。
连续梁悬臂施工0号块托架设计及施工技术
4/2020青海水力发电连续梁悬臂施工0号块托架设计及施工技术杨延辉于松聆马良（中国水利水电第四工程局有限公司南方工程公司广东珠海519000）内容提要文章以银洲湖特大桥辅航道桥（90m+162m+100m波形钢腹板预应力混凝土连续钢构）0号块施工为例，对托架设计、托架预压以及托架的拆除等施工工艺进行了介绍，并利用有限元软件Midas对托架进行受力验算，对0号块托架施工技术重难点进行了详细分析，制定方案并已成功的应用于现场实际施工，可为类似桥梁托架的设计与施工提供参考。
1引言连续刚构桥0#块施工的常用方法包括满堂支架法和托架法。
满堂支架法对地基承载力要求高、受地形及墩身高度限制大、工期长等缺点，而托架法能解决以上不足，因此，该工艺更为广泛地应用于实际工程中。
托架的合理设计及科学验算是保证材料节约、施工安全、梁体标高及线型满足设计及规范要求的决定性因素，该项工作是0#块施工的重要工序之一，需要重点控制。
2工程概况银洲湖特大桥辅航道桥19#（20#）主墩里程桩号为K65+540.2（K65+702.2）,采用墩梁固结系统，墩身采用双肢薄壁墩，采用波纹钢腹板结构。
主梁采用单箱式箱梁，0号块梁长14.8m,宽8.5m,高10m。
0#块薄壁墩上范围9m长部分，顶板厚1.8m，底板厚1.8m,腹板厚1.60m,0#块悬臂端每端长度2.9m,腹板、顶板、底板均渐变，腹板采用波形钢腹板与混凝土组合设计。
1#块长3.2m,宽8.5m,近端高958.23cm,远端高914.06cm,底板厚度113.3~106cm,顶板45~20cm。
3托架设计0-1#块箱梁支架由墩间支架系统、墩侧悬臂托架系统、墩旁翼模支架系统、顶板支架系统、模板系统和安全防护系统、人行爬梯等部分组成。
墩间采用预埋牛腿+支架，牛腿顶部搭设2[36a+2[25a组成的桁架。
墩侧托架由牛腿、墩侧托架、卸载沙桶、分配梁、纵横梁、和模板等部分组成，采用3组托架作为主要承重结构，托架采用2I45a、2I36b、2I28b工字钢。
悬浇连续梁0号块施工技术
悬浇连续梁0号块施工技术郝正红【摘要】结合温福铁路浙江段对务山特大桥主跨连续梁0号块的施工实践,阐述了如何选择连续梁0号块临时固结方案,分析和总结了连续梁0号块施工技术及质量控制要点,以指导实践.【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2010(036)005【总页数】2页(P311-312)【关键词】连续梁0号块;施工方案;技术;质量控制【作者】郝正红【作者单位】中铁十二局一公司,山西临汾,041000【正文语种】中文【中图分类】U445.40 引言大跨径连续梁桥一般采用悬臂浇筑法施工,主要分四个部分进行,分别为墩顶梁段0号块、挂篮对称悬臂浇筑部分、边跨直线段、边跨及中跨合龙段。
其中0号块施工在连续梁悬浇施工中是一个非常重要的阶段。
本文结合温福铁路浙江段对务山特大桥连续梁0号块的施工实践,详细阐述了有关0号块施工的施工技术及质量控制要点。
1 设计概况温福铁路浙江段对务山特大桥98号～101号墩主桥上部结构(64+108+64)m连续梁,上跨甬台温高速公路,与甬台温高速公路夹角为32°,总长度237.4 m,该梁为双线曲线箱梁,线间距4.6 m,最小半径4 500 m,道碴槽宽9 m。
其中108 m中跨是我国目前最大跨度的铁路双线曲线梁。
中墩沿纵向宽4.0 m,横向宽10.0 m;连续梁0号块长度13 m,平直段长 3.0 m,0号块端头高度694.4 cm。
连续箱梁在中支点处设置厚2.4 m的横隔板,横隔板预留宽1.0 m,高1.80 m的过人孔。
0号块采用纵向、横向、竖向三向预应力体系。
2 施工方案的确定2.1 墩梁临时固结方案设计2.1.1 墩梁固结及临时支座方案选择1)墩顶临时支座固结。
根据墩顶结构尺寸拟定临时支座位置,通过最大不平衡弯矩和临时支座固结支撑点的距离计算临时固结最大拉力,选择合适的钢筋布置方案;通过支座压应力检算确定临时支座尺寸及混凝土标号。
2)墩外临时支墩固结。
特大桥连续梁0#块施工技术分析
特大桥连续梁0#块施工技术分析发布时间：2022-11-30T07:58:07.837Z 来源：《新型城镇化》2022年22期作者：汤奇[导读] 包括0#块及现浇段托架搭设、拆除，挂篮组装走行及后退拆除，模板方案，钢筋、混凝土、预应力钢绞线及附属设施的施工等。
广东珠肇铁路有限责任公司 510080摘要：鉴于我国属于多山多河的自然地貌，且存在较密的公路网，在铁路或公路等重大交通设施建设过程中，往往需采用以大跨度（连续梁）桥梁跨越方式对交叉地段进行施工，大跨度（连续梁）桥梁施工过程具有技术复杂、施工难度大和管理技术要求高等特点，逐渐受到了当前交通工程的重视。
在大跨度桥梁施工过程中，连续梁0#块施工质量好坏对桥梁的使用和安全有重要影响。
本文结合工程实例对特大桥连续梁0#块施工技术进行分析和研究。
关键词：桥梁工程；连续梁；施工技术连续梁0#块结构复杂、施工难度大，做好施工过程控制尤为重要。
本文以某高速铁路跨某高速公路特大桥（64+116+64）m连续梁。
包括0#块及现浇段托架搭设、拆除，挂篮组装走行及后退拆除，模板方案，钢筋、混凝土、预应力钢绞线及附属设施的施工等。
1工程概况某高铁大桥以连续梁形式跨越XX县道公路，连续梁全长245.8m，公路与铁路夹角52.27°。
路肩正宽5.06m，路面宽约8米，采用双向两车道，计划升级改造为省道，地方规划预留双向6车道。
该大桥连续梁主墩位于公路两侧，承台顶距离路肩高差约1.3m，承台距离路肩最近距离为14.7m。
该桥主跨下公路路面标高6.65m，建成后净空大于5.5m。
全桥共2个0#号块，每个0#块梁段长13m，桥面宽度为12.6m，底宽7m，中支点梁高8.9m，中横隔板厚度3m，混凝土标号为C55。
2连续梁结构特点1、桥跨布置：（64+116+64）m双线连续梁，连续梁采用预应力形式。
连续梁全长为245.5m，包含两侧梁端至边支座中心各0.75m。
边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。
煤矿各类管理牌板制作尺寸标准
材质：铝板贴反光膜白底红字：共做50块400隔爆水袋管理牌板使用地点断面（㎡）水袋（个）长度（米）水量（L）间距（米）使用单位管理人500材质：铝板贴反光膜白底红字单位：mm测风牌板500地点：测定日期：年月日巷道断面积m2瓦斯浓度% 平均风速m/s 二氧化碳浓度% 风量m3/min 空气温度℃大气压力Pa 测风员物探成果允许掘进进尺米本班掘进进尺米验证钻孔布置三视图累计掘进进尺米剩余掘进进尺米验证钻探情况1000×800单位：mm安全出口280mm400mm单位：mm探放水管理牌板（钻探）地点：年月日探水钻孔钻孔及钻深情况时间编号钻孔方位钻孔倾角钻孔深度岩性有无出水三视图1 度度米2 度度米3 度度米4 度度米5 度度米距（）号基准点米超前距米允许掘进进尺米本班掘进进尺米累计掘进进尺米剩余掘进进尺米钻探人员钻孔验收人员驻矿安监员1000×800材质：现场订贺白底：共做10块局部通风机管理牌板安装地点局扇型号风筒规格（mm）风筒长度（m）安装时间每班运行检查（签字）吸入风量(m3/min)倒台试验试验情况排出风量(m3/min) 试验人员（签字）局扇管理人检查时间70+120+120+70m 连续梁桥 及80+140+140+80m 连续刚构桥施工方案灭火器材管理牌4密闭管理牌板施工地点：密闭性质密闭厚度使用材料施工时间年月日施工负责人CH4 % 检查人检查日期年月日标志牌数量统计表序参考图名称规格（mm)号1 禁带烟火300×400禁止酒后2300×400上岗3 禁止停留300×400禁止明火4300×400作业5 禁止启动300×4006 禁止送电300×400禁止跨、7300×400采输送带禁止攀牵8300×400线缆9 禁止入内300×40010 禁止通行300×40011禁止放明炮、糊炮300×40012 禁止同时打开两道风门300×400禁止穿化13300×400纤服14 注意防尘300×40015 禁止停车600×400禁止井下16300×400睡觉17 禁止驶入300×40018 注意安全300×40019 当心瓦斯300×40020 当心火灾300×400当心有害21300×400气体中毒22 当心爆炸300×40023 当心触电300×40024 当心坠落300×40025 当心坠入300×40026 当心滑坡300×400当心行车27300×400行驶28 当心绊倒300×40029 当心滑跌300×40030当心交叉道口300×40031 请勿带电操作300×40032 当心冒顶300×40033 当心弯道300×400必须戴安34300×400全帽必须戴防35300×400护眼镜必须穿防36300×400护服必须戴防37300×400护手套必须穿防38300×400护靴必须戴防39300×400尘口罩必须桥上40300×400通过必须系安41300×400全带必须走入42300×400行道43 鸣笛300×40044 必须加锁300×400必须持证45300×400上岗46 文明排队300×400紧急出口47300×400（左）紧急出口48300×400（右）49 躲避硐300×40050 主水仓300×40051 付水仓300×40052 电话300×400爆破禁戒53300×400线54前方慢行5300×40055 指示牌300×40056 机电硐室300×40057 红牌300×40058 黄牌300×40059 避火灾、瓦斯爆炸路线300×40060瓦斯盲巷栅栏前300×40061 进风巷道300×40062 回风巷道300×40063 避有毒有害气体路线300×40010807采煤工作面280mm600mm材质：铝板蓝底白字：1块（字体大小与排版相适应即可）材质：铝板蓝底白字：1块（字体大小与排版相适应即可）材质：铝板蓝底白字：2块（字体大小与排版相适应即可）材质：铝板蓝底白字：2块（字体大小与排版相适应即可）材质：铝板蓝底白字：1块（字体大小与排版相适应即可）主斜井280mm ZHU XIE JING600mm材质：铝板蓝底白字：1块（字体大小与排版相适应即可）材质：铝板蓝底白字：2块（字体大小与排版相适应即可）青年人首先要树雄心，立大志，其次就要决心作一个有用的人才。
宁波大桥连续梁0号块施工工艺
宁波大桥连续梁0号块施工工艺一、编制及施工依据：1、设计院“N-MD-01”及“N-Z-09-01～02”、“•N-C119-1～5”图、“N-MD-10～14、17”钢筋图、“N-MD-33”挂板图、“N-MD-34、36～43、51～52、55”预应力图。
《宁波大桥主桥上部结构设计说明》。
２、“宁指—276～308、91、92”0#块施工图。
３、《公路桥涵施工技术规范》“JTJ041-89”、《公路工程质量检验评定标准》“JTJ071-94”。
二、概述：１、宁波大桥主桥20#～21#墩上部结构设计为74.5m•＋45m连续梁，主梁截面为直腹式双箱双室截面，梁宽29.5m，梁高21#墩中心线5m，逐变至2.5m高。
２、连续梁分三段一合拢块施工，20#墩旁现浇段A(长27.835m)，采用支架现浇法施工。
连续梁L0#节段(长14.0m)在21#墩顶托架上现浇，其余L1#～L10#（岸侧）、L1#’～L10#’（河侧）节段采用普通斜拉式挂篮对称悬浇。
最后用岸侧挂篮进行(长2m)合拢段施工。
３、整个连续梁两个箱分开单独施工，中间顶板处预留有1m宽后浇合拢带。
L0#节段同样也分成两个箱单独现浇。
L0#节段单箱纵向分为五块三次施工，梁高方向一次灌注成形。
横隔梁同样预留1m宽后浇合拢带。
４、L0#节段施工前应将临时墩施工完，墩旁托架按设计图拼装完。
托架上应进行试压，得出弹性、非弹性变形。
压重布置见附图（一）。
５、21#墩顶设F4支座4个(GPZ25000SX)。
其摩阻系数μ要求达到0.01；双向位移，纵向±200mm, 横向±10mm。
支座顶面高程偏差±2mm。
６、根据墩旁托架设计承载能力的要求，14m长L0#节段分为五块三次现浇，先现浇Ⅰ再现浇Ⅱ、Ⅱ'块，最后现浇Ⅲ、Ⅲ'块。
三、模板工程1、底模一次安装完成。
设计底模为组合钢模及分配梁，要求组拼密贴不漏浆。
底模标高根据设计院通知要求，考虑3％纵坡，考虑支架弹性变形进行设置。
浅述悬臂连续梁挂篮法0#块施工质量控制要点
浅述悬臂连续梁挂篮法0#块施工质量控制要点作者：陈国华来源：《中国新技术新产品》2017年第01期摘要：随着经济的发展和社会的进步，我国的交通事业也得到了快速发展，桥梁工程建设项目逐渐增多，悬臂连续梁挂篮法施工已是桥梁工程的常见施工形式，也是较常用的施工工艺，悬臂连续梁0#块的质量就显得尤为重要。
关键词：悬臂；连续梁；挂篮法中图分类号：U448 文献标识码：A一、工程概况梁体设计为（45+70+70+45）m连续箱梁，采用挂篮悬臂灌注法施工，单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长为229.8m，中跨中部2m梁段和边跨端部8.9m梁段为等高梁段，边跨直线处梁高2.1m，中墩处梁高为4.2m，其余梁段梁高曲线方程为：底下缘按1.8次抛物线H=-0.00388×1.8变化，底板变厚曲线方程为：t=-0.003049×1.8。
箱梁顶板宽9.3m，箱梁底宽5.0m。
顶板厚度30cm，底板厚度30cm～75cm，腹板厚45cm～70cm。
二、0#块施工控制要点先施工3个主墩临时支座，其次是搭设支架0#块施工，而后对称两侧灌注悬臂节段，形成三个T构，在两边边墩搭设支架现浇边跨段，然后利用挂篮浇筑边跨合拢，利用边主跨挂篮浇筑中跨合拢，拆除3个主墩临时支座，形成整个连续梁体系。
（一）支架搭设0#块支架采用钢管支架，主梁（横梁及牛腿）采用I45b，分配梁采用I22a。
横桥向并排两根钢管柱之间加焊[16槽钢作为剪刀撑，墩身预埋钢板，通过I32工字钢与钢管柱相连。
钢管立柱底部承台上预埋1200mm× 1200mm×20mm钢板与钢管立柱法兰通过螺栓连接。
如图1所示。
（二）支架预压支架经过监理检查验收合格后，方可进行支架预压。
按0#块设计总重量的50%、75%、100%、120%进行支架预压，以验证支架的强度、刚度和稳定性。
通过支架预压，消除支架的非弹性变形量，计算支架的弹性变形量，为模板调整标高提供依据。
《生产与运营管理》案例练习题
某多对象流水线上生产A、B、C三种产品，年计划产量分别为：N a=5万件，N b=4万件，Nc=3万件，各产品的单件时间定额分别为：t a=20分钟，t b=35分钟，t c=30，流水线年制度工作日300天，两班制，时间有效系数为0.9，问题：试用劳动量比重法求各产品生产节拍。
案件2有一间断流水线看管期为120分钟，节拍为6分钟/件，其余资料如下：注：黑道线为工作地工作延续时间。
问题：按时间分段计算工序间周转在制品，并画出工序间在制品变化图(画在上图中间)。
案例3检查轴的长度并装入套筒, 双手操作程序图如下，图一为改良前，图二为改良后。
图一图二问题：请用所说的知识来分析改良后的好处。
案例4近年来，在全球电脑市场不景气的大环境下，戴尔却始终保持着较高的收益，并且不断增加市场份额。
我们习惯于给成功者贴上“标签式”的成功秘笈，正如谈及沃尔玛成就商业王国时，“天天低价”被我们挂在嘴边；论及戴尔的成功之道，几乎是众口一词地归结为“直销模式”。
戴尔成功的诀窍在哪儿？该公司分管物流配送的副总裁迪克·亨特一语道破天机：“我们只保存可供5天生产的存货，而我们的竞争对手则保存30天、45天，甚至90天的存货。
这就是区别。
”由于材料成本每周就会有1%的贬值，因此库存天数对产品的成本影响很大，仅低库存一项就使戴尔的产品比许多竞争对手拥有了8%左右的价格优势。
亨特无疑是物流配送时代浪尖上的弄潮者。
亨特在分析戴尔成功的时候说：“戴尔总支出的74%用在材料配件购买方面，2000年这方面的总开支高达210亿美元，如果我们能在物流配送方面降低0.1%，就等于我们的生产效率提高了10%。
物流配送对企业的影响之大由此可见一斑。
”而高效率的物流配送使戴尔的过期零部件比例保持在材料开支总额的0.05%～0.1%之间，2000年戴尔全年在这方面的损失为2100万美元。
而这一比例在戴尔的对手企业都高达2%～3%，在其他工业部门更是高达4%～5%。
高墩现浇连续梁施工塔吊的选型与施工
第43卷第21期•152 • 2 0 1 7 年 7 月山西建筑SHANXI ARCHITECTUREVol.43 No.21Jul.2017文章编号：1009-6825 (2017) 21-0152-02高墩现浇连续梁施工塔吊的选型与施工石孝弟马占飞陶健(中国水利水电第十四工程局有限公司，云南昆明650000)摘要:以南龙铁路中胜特大桥、田墩大桥连续梁施工为例，对塔吊的选型和施工方案进行了分析，从经济性方面对塔吊与汽车吊 进行了比较，指出在使用时间较长时，塔吊经济性更好。
关键词:高墩,连续梁，塔吊，大跨度中图分类号:U445 文献标识码:A〇引言本文以南龙铁路中胜特大桥(70 + 125 + 70) m连续梁、田墩 大桥(32 +48 +32)m连续梁塔吊设备选型为例，对施工塔吊选择 进行分析。
1工程简介南龙铁路中胜特大桥位于福建沙县青州镇跨澄江楼溪和福 银高速公路，全长665. 04 m,孔跨布置为:5-32 m简支T梁+ 1- (70 + 125 + 70) m连续梁+ (1-32 m+3-24 m+2-32 m+2-24 m)简支T梁。
墩台:桥台为双线T型桥台;8号~14号为圆端形空心墩，其余为圆端形实体墩;基础均为钻孔桩基础。
南龙铁路田墩大桥位于福建省沙县境内，孔跨布置为1- (32 +48 +32) m,全长122. 3 m。
1号主墩高27.35 m,2号主墩高 25.35 m〇2塔吊选型分析中胜特大桥:由于该桥现浇箱梁跨度较大，跨越福银高速公 路长度近80 m;施工周期长，主体工程计划工期12个月；现浇箱 梁施工考虑采用塔吊解决材料垂直运输问题。
由于边跨70 m较 长，主墩塔吊不考虑覆盖边墩施工范围。
田墩大桥:跨马铺溪河道，两岸坡度陡峭，主体工程施工计划 工期8个月，考虑采用塔吊进行材料垂直运输。
2.1 塔吊基本参数的确定塔吊基本参数主要包括:塔吊高度、臂长及塔吊大臂最远端 吊重。
方管理论重量表90492
70+120+120+70m连续梁桥及80+140+140+80m连续刚构桥施工方案方管理论重量表、计算公式型号理论重量（kg/m）型号理论重量（kg/m）20*20*1.20.7550*30*2.5 3.0225*25*1.20.9450*30*3 3.640*40*2 2.2950*32*2 2.240*40*2.5 3.0250*35*2.5 3.3240*40*4 4.6855*38*2 2.850*50*2.5 3.8160*40*2.5 3.8150*50*3 4.4460*40*3 4.4450*50*4 5.7460*40*4 5.7460*60*2.5 4.5270*50*47.0260*60*3 5.3880*60*37.0960*60*47.0280*60*48.2270*70*48.2280*60*510.2570*70*510.290*40*2.5 5.1980*80*49.9690*60*510.4780*80*613.85100*60*37.3100*100*411.65100*60*49.16100*100*823100*60*511.53120*120*414.16100*60*4.514.41160*160*4.519.2160*80*4.515.84220*80*6 27.1计算公式：4x壁厚x(边长-壁厚)x7.85 其中，边长和壁厚都以毫米为单位，直接把数值代入上述公式，得出即为每米方管的重量，以克为单位。
如30x30x2.5毫米的方管，按上述公式即可算出其每米重量为：4x2.5x(30-2.5)x7.85=275x7.85=2158.75克，即约2.16公斤当壁厚和边长都以毫米为单位时，4x壁厚x(边长-壁厚)算出的是每米长度方管的体积，以立方厘米为单位，再乘以铁的比重每立方厘米7.85克，得出即为每米方管以克为单位的重量。
雨滴穿石，不是靠蛮力，而是靠持之以恒。
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青田县瓯江四桥（步行桥）工程跨瓯江连续梁挂篮悬浇施工方案0#块支架计算书计算：复核：审核：中铁四局集团有限公司青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部2016年11月10日目录1 编制依据........................................................... - 3 -2 方案简介........................................................... -3 -3 主要材料特性及参数................................................. - 5 -4 荷载计算........................................................... -5 -4.1 荷载类型...................................................... - 5 -4.2荷载组合....................................................... - 5 -4.3荷载计算....................................................... - 5 -5 0#块托架结构计算................................................... - 7 -5.1 计算模型及边界条件设置........................................ - 7 -5.2计算结果分析................................................... - 7 -5.2.1 纵向I25a工字钢纵梁分析 ............................... - 7 -5.2.2 横向双拼I45a工字钢横梁分析 ........................... - 8 -5.2.3 顺桥向牛腿分析 ........................................ - 9 -5.2.4 斜撑分析 ............................................. - 12 -5.2.5 管桩分析 ............................................. - 12 -5.2.6 整体变形分析 ......................................... - 15 -6 0#块内模、翼缘板支架计算.......................................... - 15 -6.1 内顶板、翼缘板底方木计算..................................... - 15 -6.2 侧模计算...................................................... - 18 -7 临时固结计算...................................................... - 20 -7.1 工况分析.......................................... 错误!未定义书签。
7.2 正常施工分析...................................... 错误!未定义书签。
7.3 偶然状态分析...................................... 错误!未定义书签。
青田项目0#段托架检算书1 编制依据（1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》；（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（4）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；（5）《建筑结构静力计算手册》建筑工业出版社。
（6）《建筑施工计算手册》第三版。
2 方案简介主墩P5#、P6#、P7#墩0#块形状相同、尺寸一致，0#块长度10m，中心高度8.0m，顶板宽度10.0m，底板宽度7.8m，单箱单室预应力钢筋混凝土箱梁，单侧翼缘板宽1.5m,墩顶实心横隔板长度为3.0m。
单个 0#块总方量为401m3，总重量1042.6t。
0#段采用托架法施工，连续梁合拢之前，支座不能承受连续梁在悬臂灌筑施工中产生的不平衡力矩，施工前必须将墩梁临时固结，即需要设置临时支墩。
本连续梁主墩临时支墩形式为：在墩顶支座两侧设置单个平面尺寸大小为0.6×2.5m的混凝土临时支座，高度为0.8m，单个临时支座内预埋两排共24根精轧螺纹钢，临时支座采用C50细石混凝土浇筑。
本连续梁0#块全长10m，桥面宽10m，高8m，采用托架法施工，现浇混凝土重量、施工荷载、施工辅助结构重量、施工设备重量由型钢梁组合支架承受，同时支架结构也是0#块施工的操作平台。
支架主要由钢管和各种型钢组成，结构简单、受力明确，加工量较小，施工方便，在现场加工制作，通过栈桥及钢平台运输至主墩，利用汽车吊进行安装，支架在0#块施工完毕后拆除。
连续梁0#块采用托架法施工，支架主要承受墩顶范围以外0#块的重量。
在墩身施工时埋设支架施工相关预埋钢板，预埋钢板的位置要准确，埋入混凝土前应经过详细检查确认。
因支架是重要受力结构，拼装质量及焊接质量要确保可靠，支架拼装完毕应组织相关人员对支架进行检查验收，检查合格后方可进入下道工序施工。
墩身混凝土浇筑完后，在主墩旁边相应设计位置安装双榀I45工字钢斜撑a作为0#块的受力支架，斜撑共计4根，墩身每侧分别布置2根，沿桥梁纵轴线方向设置为2排。
为增加托架支撑的整体稳定性，加大安全储备，斜撑与墩身预埋钢板焊接加固。
控制好标高后，在斜撑牛腿上部纵向设置1道双拼I45a工字钢作为主梁，主梁穿过墩身混凝土主体结构；墩身每侧主梁上布置5道I45a工字钢次梁，次梁上焊接I25a的横向分配梁，底板间距为100cm、腹板间距25cm，次梁与分配梁之间采用[20槽钢调节标高，然后在I25a工字钢纵向分配梁上横向铺设10×10cm方木，间距30cm，最后在方木上铺设厚15mm的竹胶板铺设作为底模面板。
支架架具体设置情况详见附图。
3 主要材料特性及参数托架采用Q235钢材材料参数见下表：表3.1 主要材料设计指标4荷载计算4.1 荷载类型①模板、支架自重②新浇筑混凝土自重③施工人员、材料及机具等施工荷载（2kN/m2）④倾倒混凝土产生的冲击荷载（2kN/m2）⑤振捣混凝土产生的荷载（2kN/m2）4.2荷载组合验算构件强度：1.2倍恒载+1.4倍活载；验算构件刚度：1.0倍恒载+1.0倍活载。
4.3荷载计算托架承受悬挑段的荷载按I25a工字钢承担的间距进行混凝土及其他荷载的分配。
表2 0#块荷载计算表编号 2 3 4 5 6 7 8 9 宽度（m）0.625 0.25 0.25 0.25 0.371 1 0.9 0.4混凝土（kN/m）①面积(m2) 0.312 1.082 1.992 1.992 1.992 1.282 1.797 1.447②0-0截面7.8 27.05 49.8 49.8 49.8 32.05 44.925 36.175③面积(m2) 0.285 0.993 1.836 1.836 1.836 1.115 1.438 1.119④1-1截面7.125 24.825 45.9 45.9 45.9 27.875 35.95 27.975施工人员、材料及机具（kN/m2） 2倾倒混凝土产生的冲击荷载（kN/m2）2振捣混凝土产生的荷载（kN/m2） 25 0#块托架结构计算5.1 计算模型及边界条件设置图5.1为0#块托架midas分析模型图，考虑到悬挑段两侧对称，模型计算采用一侧进行模拟。
其中，顺桥向牛腿、纵横分配梁及横桥向牛腿均采用梁单元建模，材质为Q235。
图5-1 0#块托架midas分析模型图边界条件及连接设置如下：（1) 纵横梁连接：纵向分配梁与横梁采用弹性联接,按弹性连接的刚性设置，横梁与牛腿采用弹性连接，按弹性连接的刚性设置。
（2) 一般支承设置：顺桥向牛腿约束Dx,Dy,Dz，Ry，管桩支撑下端均按固定端进行约束。
5.2计算结果分析5.2.1 纵向I25a工字钢纵梁分析图5-2纵向I25a工字钢纵梁强度计算结果：图5-2 强度荷载下纵梁应力图σ=<215Mpa,故纵梁设计由计算结果可知：强度荷载作用下纵梁最大应力为82.8Mpa满足安全要求。
立柱20#槽钢工字钢纵梁强度计算结果：图5-2 强度荷载下立柱应力图σ=<215Mpa,故20#槽钢由计算结果可知：强度荷载作用下立柱最大应力为160.2Mpa设计满足安全要求。
5.2.2 横向I45a工字钢横梁分析图5-3横向I45a工字钢横梁强度计算结果：图5-3 强度荷载下横梁应力图σ=<215Mpa,由计算结果可知：强度荷载作用I45a工字钢横梁最大应力为120.5Mpa故横向I45a工字钢分配梁设计满足安全要求。
5.2.3 顺桥向双榀I45a工字钢水平牛腿分析图5-4 顺桥向双榀I45a工字钢水平牛腿计算结果：图5-4 强度荷载下双榀I45a工字钢水平牛腿应力图由计算结果可知：强度荷载作用双榀I45a工字钢水平牛腿最大应力为σ=<215Mpa,故顺桥向牛腿设计满足安全要求。
143.2Mpa顺桥向牛腿反力分析：图5-5 强度荷载下牛腿反力图牛腿下口焊接在预埋钢板上，根据承受的反力计算焊缝受力：FZ=520.3KN (1)水平牛腿锚板计算计算内力剪力Q=520kN,拉力N=250kN,弯矩M=87.8kN.m计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)f c ：砼抗压强度设计值，砼为C50，fc=22.4MPafy ：锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HRB400，fy=400MPat：锚板厚度，t=15mmd：锚筋直径，d=25mmz：外层锚筋中心间距，z=300mmαr ：锚筋分为二层，αr=0.9αb ：锚板的弯曲变形折减系数，αb=0.6+0.25t/d=0.8αv ：锚筋的受剪承载力系数，αv=(4.0-0.08d)×(fc/fy)^0.5=0.543As1=V/(αrαvfy)+N/(0.8αbfy)+M/(1.3αrαbfyz)=520400/（0.9×0.543×400M）+250000/（0.8×0.8×400M）+87800/（1.3×0.9×0.8×400M×0.3）=5893.8mm2A s2=N/(0.8αb f y )+M/(0.4αr αb f y z)=250000/（0.8×0.8×400M ）+87800/(0.4×0.9×0.8×400M ×0.4)=3842 mm 2所需锚筋总截面面积A s =max(A s1，A s2)=5893.8mm 2 锚筋配置采用B25钢筋，其截面积A=491 mm 2所需根数最少5893.8/491=12根其锚固长度la=d f f tpy α=0.14×4001.83×25=765mm 。