放散计算
20℃燃气管道放散时间的计算
放散始表压P1 Pa 30000 放散末表压P2 Pa 0 管径D mm 204.6 管道长度L m 500 孔口系数n 0.7 放散点系数E 1.15
参数
放散始燃气密度ρ 放散末燃气密度ρ Kg/m³ Kg/m³ 0.930528923 L≥500m或D≥ DN250管径时放散 置换系数K 0.717647657
放散管d 放07 （min） 2.5 多放散点放散时间T2 13.27 放散 （min） 单放散点放散时间T1 时间 L＜500m或D＜ 20.30 （min） DN250管径时放散 2.2 多放散点放散时间T2 置换系数K 11.67 （min） 说明：气体密度均按20℃时考虑，放散后气体密度按1个大气压下的气体密度取值；因 现场实际采用管口未砸扁的放散管，故孔口系数n(一般取0.5～0.7)取0.7；放散点系数 E(一般取1.1～1.2)取1.15；放散置换系数K(一般取2～3)。
城市天然气门站放散系统设计的分析
城市天然气门站放散系统设计的分析王夏;薛海强;杨炯;冯召雪【摘要】针对城市天然气门站放散系统存在的问题,对安全阀的整定压力、不同压力级制放散汇管之间的影响及放散总管的计算方法进行分析.【期刊名称】《煤气与热力》【年(卷),期】2017(037)006【总页数】4页(P46-49)【关键词】城市门站;放散系统;安全阀整定压力;放散管设计【作者】王夏;薛海强;杨炯;冯召雪【作者单位】北京市煤气热力工程设计院有限公司,北京100032;北京市煤气热力工程设计院有限公司,北京100032;北京市煤气热力工程设计院有限公司,北京100032;北京市煤气热力工程设计院有限公司,北京100032【正文语种】中文【中图分类】TU996.61 门站放散的分类① 工作放散门站天然气系统在运行过程中，由于少量超压等原因，需要排出系统内超压气体所进行的放散。
这种放散的放散量比较小，通常未引起事故且不需要停气。
② 检修放散门站天然气系统运行一段时间后，需要定期对系统进行正常的检修维护，这时需要放散系统内部的天然气。
这种放散通常是区域性的局部放散，是否停气需要结合实际情况考虑。
③ 事故放散门站天然气系统在运行过程中，由于故障而导致系统超压或无法正常运行时，需要对系统内的天然气进行排空所进行的放散，这是紧急情况下的一种放散。
这种放散区别于工作放散，其放散量比较大，通常需要局部停气。
2 放散的管道组成件① 安全阀在门站系统中主要起到保护管道或设备的作用。
它是启闭件受外力作用下处于常闭状态，当管道或设备内的介质压力超过规定值时，通过向系统外排放介质来防止管道或设备内介质压力超过规定值的特殊阀门。
它主要设置于门站内进站管道、出站管道、调压器及过滤器等部位。
② 阻火器阻火器是用来阻止天然气的火焰蔓延和防止回火而引起爆炸的安全装置，它位于放散系统的末端。
3 门站放散系统现状问题及分析3.1 门站放散流程及问题以北京市已建成的某门站为例，门站工艺流程见图1。
各类管材规格尺寸
关于管网放散量核定的计算方法为了对燃气管网因施工、维修或抢修造成的燃气放散量有一个量的概算，现将计算方法统一如下：燃气放散分两种情况：动态放散（是指当放散时，施工管段与气源没有切断而进行的放散）和静态放散(是指当放散时，施工管段与气源切断而进行的放散)。
一、动态放散放散量的计算： 1、放散流速u 的计算根据柏努利方程gz 1 + ρ1P +221u = gz 2 +ρ2P +222u ,可求出流速u 2。
式中z 1, z 2分别为两处管道中心到基准水平面的垂直高度 u 1, u 2为流速 P 1, P 2为压力, ρ为密度其中因气体质量较轻，故位能取零： 由位能＝mgz 得出z 1 ≈0, z 2≈0 因u 2比u 1大得多，可认为u 1 ≈0 p 2为空气的绝对压力，故p 2 =0 , 可得出u 2 =ρP2 式中：P ：管道压力，帕（pa ） ρ:密度，千克/米3u 2:流速（即为放散流速u ），米/秒2、放散量的计算： 放散量：Q ＝41πd 2·u ·t=41πd 2·ρP 2·t =0.785d 2·ρP 2·t 式中,d:管道内径，米t:放散时间，秒p: 管道内燃气实际运行压力，pa ρ:密度，千克/米3(1)中压，P 取30Kpa ， 当ρ取沼气密度1.279千克/米3则 放散量 Q=170.02 d 2t; 当ρ取混合气密度0.9711千克/米3则 放散量Q=195.13d 2t (2)低压，P 取2000pa ， 当ρ取沼气密度1.279千克/米3,则 放散量Q=43.9d 2t; 当ρ取混合气密度0.9711千克/米3则 放散量Q=50.38d 2t 二、静态放散放散量的计算： 1、 计算管段体积V ＝41πd 2L式中：d:管道内径,米L ：管道长度,米 2、 将工况流量转化为标况流量根据理想气体状态方程111T V P ＝222T VP ，为了简化计算，放散时温度因素暂不考虑，可得出V 2＝21P P V 1 （1） 中压，P 取平均值为0.03Mpa ，V 2＝1.003.01.0+V 1＝1.3V 1＝1.3·41πd 2L ＝0.325πd 2L=1.021d 2L 则中压静态放散量计算公式为： V 2＝1.021d 2L（2） 低压，P 取平均值为0.002Mpa,V 2＝1.0002.01.0+V 1＝1.02V 1＝1.02·41d 2L ＝0.255πd 2L=0.801d 2L 则低压静态放散量计算公式为： V 2＝0.801d 2L 以上式中：时间t 以发生放散时的实际放散时间为准，由施工单位和考核单位现场核准;管道长度L 为发生放散管段的实际长度； 各种管道内径的计算参考附表：管材规格尺寸表。
无缝线路应力放散施工方案
无缝线路应力放散施工方案线路施工开始前，按照路局批准的封锁施工计划对施工区段内无缝线路进行应力放散。
上下行线路应力放散分开进行，安排两次封锁施工。
主要作业内容：设置临时位移观测点、拆卸扣件、放散应力、锁定线路、设置位移观测标记。
⑴施工机械装备①线路锁定前向杭州工务段了解该区段的线路锁定轨温并掌握当地轨温变化规律。
②对施工作业人员进行岗前安全和技能培训。
③根据施工需要配齐各种施工设备及检验检测量具。
⑶设计锁定轨温中和轨温计算式:t中=（T max+T min）/2+(Δt d-Δt u)/2+Δt k式中Δt d，Δt u——允许温降和允许温升，分别取57℃和50℃；T max，T min——杭州地区最高和最低历史轨温，分别取62.1℃和-10.5℃；Δt k——中和轨温修正值，取3℃。
代人上式算得中和轨温t中=32.3℃。
设计锁定轨温范围[27.3℃,37.3℃]。
应力放散作业时，根据测量轨温判断，当轨温在设计锁定轨温范围内时采用“滚筒配合撞轨法”，当轨温低于设计锁定轨温时采用“滚筒结合拉伸配合撞轨法"。
⑷滚筒配合撞轨法①计算放散量放散量按下列公式计算：△L=a×L×(T SS—T P)式中△L——放散量(mm)；a——钢轨钢的线膨胀系数，a=11.8×10-6/℃；L——单元轨节长度(mm)；T SS——放散后锁定轨温（℃）；T P——原锁定轨温。
当放散后锁定轨温低于原锁定轨温时，△L为负值，即放散后单元轨节要短一截，此时需要准备一相应的短轨，放在单元轨节的未锁定端，作临时连接用。
当放散后锁定轨温高于原锁定轨温时，放散后则需锯轨。
②封锁时间90min，封锁前30min线路慢行，慢行速度25Km/h。
封锁施工前40分钟，驻站联络员到萧山西站登记要点，等候调度命令，同时现场防护员及作业人员就位，等候封锁给点命令下达。
封锁命令下达后，现场防护员按照要求设置移动停车信号牌、作业标、响墩，然后由杭州工务段进行应力放散施工，杭州电务段配合处理轨道电路。
27002356_天然气管道放散计算与速查图
别绘制为放散量计算系数速查图、放散时间计算系 数速查图，并给出了实例计算流程及速查图使用说
明，以便读者使用。
２ 放散量与放散量计算系数速查图
本文环境压力为１０１．３２５ ｋＰａ。
２．１ 放散量计算
标准状态下管道管存量计算如下。
Ｖ－西４ａ）
（１）
ｚｐＶ＝元ＶＬ）Ｐ＿．８５＿７７２Ｌ６，Ｚ
计算系数速查图（软件截图），见图２。
Ｖ．“Ｄ＝儿长
６＝ｋｅＺｘ够，＋２Ｒ？１Ｔ阻·Ｉ体ｎＰ
１＝Ｖｅ
（１０）
（１）
（１２）
道物理模型见图３，管道已知参数见表１，查图及计 算结果见表２，表中实际放散量和实际放散时间来
源于实验。根据表２，计算结果与实测结果相对误
差均不超过５？？满足工程要求。
放散）放散管开启度
ｂ．根据管道起点、终点气体绝对压力、温度，代
变，放散速度也会逐渐降低。根据文献【２】，放散管 入式（４）￣（５）计算Ｐ、Ｔ。
径通常为输气干管直径的１／３￣１／２。
３．２ 放散时间计算系数
本文放散时间指放散至表压为０时的时间。
ｃ．根据ｐ、Ｔ查图２得到放散时间计算系数
Ｅ。
ｄ．代入式（１２）计算放散时间ｔ。
比较广泛，且精度可满足要求，余下２种一般用在商 业软件设计和计算机编程，比较适合需要十分精确
Ｐ－——管道终点气体绝对压力，ＭＰａ
的研究、放散过程管道的水力计算。本文采用第１
Ｔ——管道起点气体温度，Ｋ Ｔ，——管道终点气体温度，Ｋ ２．２ 管道放散量计算系数
本文管道放散量为最终损失的天然气的量，即
管道管存量。
ＺＨＡＯ Ｄａｎｍｉｎｇ，ＷＡＮＧ Ｈａｉ，
谈燃气放散的相关问题
谈燃气放散的相关问题摘要：随着国内天然气置换热潮的到来，燃气放散成为置换过程中的关键问题之一。
本文针对天然气置换燃气放散的方式、地点及燃烧放散设备等问题进行了一些探讨，并对放散时间进行了理论公式的推导。
关键词：置换燃气放散放散时间1 引言随着西气东输工程的进展，广东省LNG项目的实施。
城市燃气正在经历由人工煤气、液化石油气向天然气置换的过程。
而管网放散在这一置换工程中占据着重要地位，它关系到整个置换工作的进度与安全。
本文对燃气放散有关问题进行探讨。
2 放散方法和地点的选择燃气放散指在管道投入运行时或置换改造时利用放散设备排空管内的空气、原有燃气，防止在管道内形成爆炸性的混合气体。
燃气放散通常采用的方法有：直接放散法，燃烧放散法，此外还有吸收法等。
深圳原使用的气源为液化石油气，因此在天然气置换放散时采用以燃烧放散为主的方法。
具体说，即中压市政、庭院管网采用燃烧放散，低压的少量气体则根据实际情况采用直接放散或燃烧放散。
放散时采取相应的通风及安全防护措施。
放散地点的选择直接关系到放散的安全。
对不同的管道进行放散时要因地制宜选择合适的放散地点。
市政管的放散地点一般设在管道上的凝液缸、阀门井、放散井等地方。
放散时要远离高压电线、公共建筑、民宅以及行人密集的路口等。
庭院管道的放散点通常设在上升立管阀门下端的放散阀、阀门井、凝液缸、放散井等处，也可利用地面表箱的放散阀进行放散。
楼栋内燃气的放散通常利用天面的放散阀，以及下降立管的排液阀等直接放散。
户内管的燃气比较少，可用软管引至户外直接放散或直接利用燃具进行燃烧放散。
放散要尽量选择在夜间或来往人员较少的时段。
降低燃气放散的不安全因素。
同时，为安全起见，放散点应配备必要的防护用品及消防器材，尤其是中压管道的放散，应在放散区域设防护栏，禁止行人围观，避免发生意外。
3 放散设备的探讨明火放散的火焰很高，给人造成一种内心的恐惧感，也具有相当的危险性，故最好选择一种燃烧器或者火炬放散设备来进行燃烧放散。
放散管径计算公式
放散管径计算公式放散管径计算公式引言放散管径计算公式是在给定流量和给定流速的情况下，通过数学表达式计算放散管的直径，以满足给定条件的放散管系统设计需求。
常用计算公式以下是一些常用的放散管径计算公式：液体流量计算公式液体流量（Q）表示单位时间内通过管道的液体体积。
根据液体流量计算公式，可以计算放散管的直径。
Q = A * V•Q是液体流量•A是管道的横截面积•V是液体的流速放散管截面积计算公式根据放散管截面积计算公式，可以计算放散管的面积。
A = π * r^2•A是放散管的截面积•π是圆周率，约等于•r是放散管的半径流量和流速的关系根据液体流量和流速的关系，可以计算放散管的直径。
V = Q / A•V是液体的流速•Q是液体流量•A是管道的横截面积实际应用举例如果某个放散管系统的液体流量为10升/分钟，流速为米/秒，我们可以使用上述公式计算放散管的直径。
根据液体流量计算公式：Q = A * V我们可以将已知数据代入计算得到放散管截面积：10升/分钟 = A * 米/秒将单位进行转换：10升/分钟 = A * ( * 60)升/分钟得到放散管截面积：A = 10 / ( * 60)平方米根据放散管截面积计算公式：A = π * r^2我们可以代入已知数据计算放散管的半径：10 / ( * 60)平方米= π * r^2得到放散管的半径：r = √(10 / ( * 60π))米最后，根据放散管的半径计算公式，我们可以计算出放散管的直径。
以上是一个简单的举例，以说明放散管径计算公式的应用。
结论放散管径计算公式是在给定流量和给定流速的情况下，计算放散管的直径的数学表达式。
通过液体流量计算公式、放散管截面积计算公式以及流量和流速的关系，可以得到放散管的直径。
在实际应用中，我们可以根据给定的流量和流速，使用这些公式计算放散管的直径，以满足放散管系统设计的需求。
放散管径计算公式引言放散管径计算公式是在给定流量和给定流速的情况下，通过数学表达式计算放散管的直径，以满足给定条件的放散管系统设计需求。
安全阀计算公式的来源2024
安全阀计算公式的来源2024
安全阀计算公式的来源2024
安全阀是一种用于保护压力容器、管道和设备的重要安全装置。
其作
用是当容器或管道内的压力超过安全阀设定的压力时，安全阀会自动打开，释放过压部分，从而保护容器和管道免受过压的危害。
安全阀的计算公式是根据流体力学和热力学原理推导出来的。
在安全
阀设计中，最常使用的计算公式是基于API标准520和ASME标准I规定
的计算方法。
这些标准提供了详细的计算公式和参数，用于根据特定应用
场景中的流体性质、容器尺寸、工作温度等因素确定安全阀的打开压力和
流量。
以下是根据API520标准计算安全阀最低放散流量的基本公式：
Q=24.52xCxAx√Pd
其中，Q表示最低放散流量（单位：kg/h或lb/h）
C为流体流量系数（取决于流体种类、安全阀形式和大小）
A为安全阀的喉部截面积（单位：cm^2或in^2）
Pd为安全阀设置压力（单位：kPa或psi）
这个公式可以用于计算液体、气体或蒸汽流体下的最低放散流量。
根
据具体的工程要求，还可以通过调整C和A的值来控制安全阀的放散流量。
另外，安全阀还需要经过额外的校验与适应性验证，以确定其工作能
力和适用范围。
这些校验和验证包括过流系数验证、震动测试、冲击测试等，以确保安全阀能在各种工况下可靠地工作。
无缝线路应力放散及调整分析
摘要:随着我国交通运输业的快速发展，铁路交通也得到了突飞猛进的发展。
在无缝线路的施工过程中，应力放散以及调整是施工过程中必须要十分重视的问题。
接下来，本文将结合笔者多年相关工作经验，详细论述无缝线路应力放散及调整分析。
关键词:无缝线路应力放散调整无缝线路就是将标准长度的钢轨进行焊接，从而形成长钢轨线路。
无缝线路是现阶段轨道结构中非常重要的一项技术，在世界各国得到了飞速发展。
无缝线路有一个重要特点，轨条长度随着温度变化而发生改变，但是，在扣件的约束下，无法进行自由伸缩，进而在内部产生巨大温度力。
为了更好的保障无缝线路的稳定与强度，必须充分掌握轨条温度力与变化规律。
通过应力放散，进一步消除温度对线路的影响，最大限度的保障线路的稳定性能。
1无缝线路应力放散的含义与作用如果锁定轨温度上升，钢轨就会伸长，进而需要释放温度压力，缩短钢轨长度。
如果锁定轨温度下降，钢轨就会缩短，进而需要释放温度压力，伸长钢轨长度。
为了更好的保障行车安全，若无缝线路的温度过高，必须释放一定温度压力。
上述这些情况统称为应力放散。
通过应力放散，进一步改变轨条长度，一般情况下，通过改变缓冲轨长度的方式进行调节。
应力放散可以看作是释放温度力的过程以及重新锁定轨温过程，应力放散的最终目的是调节无缝线路的锁定轨温，使其温度变得更加合理，进而缓解无缝线路所承担的温度力。
通过应力放散，尽可能避免无缝线路钢轨折断、跑道以及胀轨等问题。
应力放散及调整的组织施工非常严密，对于技术水平的要求比较高，对钢轨上积累的应力进行有序的、人为性作业。
必须全面掌握好施工前期的准备工作以及基本工作、施工要点的分析，结合现场实际情况灵活使用，进一步保障应力放散的均匀、彻底。
2无缝线路应力放散的具体情况分析通过大量的研究实践证实，在下面情况发生时，必须进行应力放散：①实际的锁定轨温超过设计的锁定轨温，或者说两股轨条之间的实际温度相差5度以上。
②锁定轨温不准确或者不清晰。
放散所需时间的计算
放散所需时间的计算在整个置换工程中，管网置换与燃具置换需要紧密配合，而放散时间是管网置换时间的重要组成部分，对放散时间进行估算有利于置换工作的合理安排。
加快置换速度。
燃烧放散时间与燃烧器的种类有密切的关系，准确的理论计算很难实现。
经经验测试与理论结合。
可对直接放散的时间进行估算，计算公式如下：管道换气时间估逄公式［1］：通过放散孔的气体流速v[1]:其中：ν-放散孔LI气体流速(m／s)；p-管内气体的压力(Pa)；ρ-管内气体的密度(kg／m3)；n-孔口系数(取O.5～0.7)。
由于随着放散时间的延续，管内气体的压力和密度不断地变化，故单个放散口放散时间的计算公式：其中：T-单个放散口放散时间(h)K-放散置换系数(一般取2～3)；ρl-放散开始时管内气体的密度(kg／m3)；p2-放散结束时管内气体的密度(kg／m3)；P1-放散开始时管内气体的表压(Pa)；P2-放散结束时管内气体的表压(Pa)；V-放散管道内气体的体积(m3)；A-放散孔口的截面积：ν-放散孔口气体流速(m／s1。
设管径为D、管长为L，放散管管径为d，对放散时间进行积分：放散时间调查及公式计算见表1。
由表1可看出，放散置换系数K与放散管道的长度和管径大小有关。
当管道长度大于等于500m或管径大于等于DN250时，放散置换系数K可取2.5：其余，放散置换系数K 取2.2。
对于比较长的管线进行放散时通常要设多个放散点以加快放散的进程。
但实际放散时间因放散点数量多少、位置不同及放散的相互影响，并不是简单的算术平均，而应考虑放散点系数，故多个放散点理论所需的放散时间即为：其中：T′-多个放散点所需的放散时间；T-单个放散点所需的放散时间；N-放散点的个数：E-放散点系数(取1.1～1.2)例如，按表1所示，采用本文所推导的公式(2)计算益田路市政管接驳时单个放散点所需的放散时间：说明：表中所示气体压力均为表压；气体组份按丙烷与异丁烷体积比为4:6计；气体密度均按20℃时考虑，放散后气体密度按1个大气压下的气体密度取值；因现场实际采用管口未砸扁的放散管，故n取0.7；放散置换系数K分别取2.2和2.5；且放散点系数E取1．15。
放散管的放散压力计算公式
放散管的放散压力计算公式放散管是一种用于控制流体压力的装置，它通过放散管内部的结构和材料，可以有效地调节流体的压力，保证系统的稳定运行。
在工程实践中，计算放散管的放散压力是非常重要的，可以帮助工程师设计合适的放散管，以满足系统的需求。
本文将介绍放散管的放散压力计算公式及其应用。
放散管的放散压力计算公式可以通过流体力学的基本原理和放散管的结构特点推导得出。
在实际工程中，放散管的放散压力通常由以下公式计算：P = (2σ/r) (1 cos(θ/2))。
其中，P表示放散管的放散压力，σ表示流体的表面张力，r表示放散管的半径，θ表示放散管的开口角度。
在这个公式中，流体的表面张力σ是一个重要的参数，它描述了流体分子之间的相互作用力。
表面张力越大，流体在放散管内部的压力就越大。
因此，在实际工程中，工程师需要根据流体的性质和工作条件选择合适的放散管材料，以确保系统的稳定运行。
放散管的半径r和开口角度θ也是影响放散压力的重要因素。
放散管的半径越大，放散压力就越小；而开口角度越大，放散压力也越小。
因此，在设计放散管时，工程师需要根据系统的压力要求和流体的特性选择合适的放散管结构参数，以满足系统的需求。
除了上述的基本公式外，放散管的放散压力还受到其他因素的影响，比如流体的粘度、温度等。
在实际工程中，工程师需要综合考虑这些因素，进行综合分析和计算，以确保放散管的设计符合系统的要求。
在工程实践中，放散管的放散压力计算公式是非常重要的工具，可以帮助工程师设计合适的放散管，保证系统的稳定运行。
通过合理选择放散管的结构参数和材料，可以有效地控制系统的压力，提高系统的运行效率和安全性。
总之，放散管的放散压力计算公式是工程实践中非常重要的工具，它可以帮助工程师设计合适的放散管，保证系统的稳定运行。
在实际工程中，工程师需要根据系统的要求和流体的特性选择合适的放散管结构参数和材料，进行综合分析和计算，以确保放散管的设计符合系统的要求。
应力放散作业指导书
应力放散及锁定作业指导书一、编制依据1.沪宁城际铁路施工图（投标版）及设计文件；2、《钢轨焊接（通用技术条件, 闪光焊, 铝热焊》 (TB/T1632.1～4-2005) ；3.《客运专线无砟轨道铁路工程施工技术指南》（TZ 216-2007）；4.《客运专线无砟轨道铁路工程施工质量验收暂行标准》（铁建设{2007}85号）；5.《铁道部钢轨接触焊管理办法》（试行）(TB/T1632.2-1997)；6.《钢轨焊接接头技术条件热处理钢轨》 (TB/T1632-2005)；7、《机电设备安全操作规程》。
二、编制范围应力放散锁定是无缝线路施工中的一道关键工序, 应力放散是否均匀、准确、彻底, 直接影响到线路的稳定性。
本作业指导书适用于沪宁城际铁路铺轨Ⅱ标段, DK95+692～DK191+312铺轨施工范围内的正线应力放散锁定作业。
三、人员要求所有参加应力放散的工作人员必须经过无缝线路理论知识和实际操作的培训, 且通过考试成绩合格方可上岗。
劳动力组织表表1四、机具设备(见表2施工机具表)表2应力放散所使用的机具设备必须保证状态良好, 且要由专人负责。
五、技术标准1.应力放散要求匀、准、够。
2.左右两股钢轨应同步锁定, 避免出现过大温度力差。
3、实际锁定轨温应准确、可靠, 符合设计规定。
线路锁定时实际锁定轨温须在设计锁定轨温允许范围内。
相邻两段单元轨节锁定轨温之差不得大于5℃, 左右两股钢轨的锁定轨温差不得大于3℃, 同一设计锁定轨温的长轨条最高与最低锁定轨温之差不大于10℃。
曲线外股轨温不应高于内股轨温。
4.综合考虑线路和气温情况、拉轨器行程等因素, 决定单元轨节长度一般应掌握在1000m～2000m, 最低施工轨温应大于-5℃。
具体操作参见附表1(不同轨温差下钢轨拉伸长度表).5、本标段DK95+692～DK191+312正线无砟轨道设计锁定轨温控制为25℃, 锁定轨温范围20～30℃。
站内到发线有砟轨道设计锁定轨温控制为30℃, 锁定轨温范围25～35℃。
薄膜密度测试方法
薄膜密度测试方法薄膜密度是指单位体积膜材料的质量，通常用g/cm³表示。
薄膜密度测试是薄膜物理性能研究的基础，对于薄膜的制备和应用具有重要的指导意义。
一般来说，薄膜密度测试的方法根据膜材料的性质和实验需求，可以分为多种常见的技术路线。
下面我们来一一介绍。
1. 比重法比重法是通过测定膜材料在不同浓度溶液中的比重变化，计算出其密度的方法。
实验中需要称取一定量的薄膜样品，然后将其在不同密度的浓度溶液中浸泡，并根据比重计或浸渍液体密度计测定其比重。
计算公式如下：ρm = ρi × (1-α) / (1-αρi/ρs)其中，ρm表示膜密度，ρi表示浸渍溶液密度，ρs表示膜材料实际密度，α为浸渍比例。
2. 气体放散法气体放散法是指在一定温度下，将气体充入密封的薄膜样品容器中，然后测定气体的放散速率，最终计算出薄膜样品的密度。
实验要求样品通透，常用室温或高温下测量不同气体的放散速率，计算膜的密度。
该方法特别适合研究易挥发性薄膜的密度。
3. X射线衍射法用X射线衍射法测量薄膜材料晶格参数，结合晶格确定密度，具有较高的精度和准确性，适用于研究无机和有机晶体薄膜的密度。
该方法常用于研究贵金属、氧化物等材料的薄膜制备。
4. 悬臂梁法悬臂梁法是通过测量悬臂梁的自然频率来计算薄膜密度的方法。
实验中需要先制备一块的薄膜，然后将其悬挂在特定的载具上，振动频率可以通过振动源控制。
通过测量悬臂梁的自然频率，可以反推出薄膜密度。
该方法特别适合于研究高温薄膜的密度。
总之，薄膜密度测试方法是通过不同的实验技术来进一步研究、分析和计算薄膜样品的密度，对薄膜材料的制备和应用提供了重要的指导。
对于不同类型的薄膜，应选择适当的测试方法，以便获得更准确、可靠的实验数据。
轨道工程施工质量控制
1、术语
设计锁定轨温 根据气象资料和无缝线路允许温升、 允许温降，计算确定的无缝线路锁定轨温。钢轨被 锁定之后，除长轨条两端的伸缩区之外，其余(中间 的固定区)的钢轨长度不能随温度变化而变化(伸缩)。 如因养护不当长度发生了变化，则轨温也随之而变 化。若钢轨伸长则锁定轨温升高；若钢轨缩短则锁 定轨温下降。铺设无缝线路的关键是选择适当的锁 定轨温，对无缝线路的强度和稳定性具有很大的影 响。选择锁定轨温一般采用稍高于本地区的中间轨 温作为锁定轨温。
1、术语
钢轨胶接绝缘接头 由胶粘剂胶合的钢轨绝缘接头。
胶接绝缘头用在钢轨的什么地方，什么情况下才会用？ 胶绝缘接头,平时称胶接接头,我们知道钢轨本身就是导 体,也就是起导线的作用,在铁路上是起轨道电路的作用, 铁路的很多功能都是利用它来完成的,如铁路的行车信号 (红绿灯),道岔转换,甚至列车运行控制,都是在钢轨上进 行的,如果没有轨道电路,这一列列车到达什么地方了我 们都不知道,如电力机车将它作为零线为电力机车提供电 力.所以钢轨实际上就是所有这些控制电路的导线,既然 是电路就必须进行串接和并接或混联,所以也就是有的地 方是不能短接(短路)的,所以必须用胶绝缘接头将它隔开, 让这两根钢轨之间不导通.这样才能行成电路,不然钢轨 就是一根导线不能成为我们需要的轨道控制电路.
道岔,单开道岔,对称道岔,渡线道岔,道岔, 单开道岔是由主道分向副道的道岔部分,分左开道岔和右开道 岔两种。 矿用道岔有2,3,4,5,6,7,8,9号辙叉,钢轨型号有 15,18,22,24,30,38,43Kg/M. 目前我国的钢轨有75kg/m、60kg/m、50kg/m、45kg/m和 43kg/m等类型,标准道岔号数(用辙叉号数来表示)有6、7、9、 12、18、24号等,并以9号及12号最为常用。在侧线通过高速 列车的地段,则需铺设18号、24号等大号码道岔。 目前我国 铁路干线上大量使用着60kg/m钢轨固定型辙叉的12号单开道 岔。为适应既有线提速改造的要求,我国自行设计、制造的新 型60kg/m钢轨12号提速道岔已基本达到了国际先进水平,是我 国高速道岔的雏形。
压力容器设计中安全阀选型的计算分析
压力容器设计中安全阀选型的计算分析安全阀在压力容器设计中起到非常重要的作用，它能够保护容器免于
因内部压力过高而发生事故。
安全阀的选型需要进行计算分析，主要包括
以下几个方面：设计压力、流量计算、开启压力和设计温度。
1.设计压力：安全阀的选型首先要确定压力容器的设计压力。
设计压
力一般由工程师根据具体使用要求和工艺条件确定，一般是指容器允许接
受的最大工作压力。
2.流量计算：在选型安全阀时，需要计算容器所需的放散流量。
放散
流量是指安全阀在开启状态下所能排出的流体的体积流率。
可以通过压力
容器中储存的能量量的计算来确定放散流量，公式为
Q=V*Cd*√(2*γ*ΔP/ρ)
其中，Q是放散流量，V是容器体积，Cd是安全阀的流量系数，γ是
流体的比热比，ΔP是阀门的开启压差，ρ是流体的密度。
3.开启压力：开启压力是指安全阀开始排放流体的最低压力。
根据设
计压力和流量计算的结果确定开启压力是安全阀选型的重要依据。
一般来说，开启压力应该要略低于容器的设计压力。
4.设计温度：安全阀在选型时还需要考虑容器的设计温度。
设计温度
是指容器允许工作的最高温度。
在选型时需要根据设计温度来选择合适的
材料，以确保安全阀在高温条件下仍能正常工作。
在进行安全阀选型计算时，还需要考虑一些其他因素，如阀门的材料、密封性能、可靠性和适用的标准等。
安全阀的计算分析需要专业的压力容
器设计工程师进行，以确保选用的安全阀符合容器的要求，并能够在安全
工作范围内可靠地工作。
浅谈天然气放散
浅谈天然气放散摘要：天然气管道放散是燃气工艺中不可或缺的部分，在设计、建设、运行中存在一些规范未明确的地方，本文对天然气放散相关的放散方法、计算管径、时间、放散管安全间距、设置要求、检测及试验作出整理汇总，对天然气管道放散系统的设计提出分析建议。
关键词：天然气、放散管、放散时间、安全间距、焊接检测、分析建议前言放散管是燃气工程不可或缺的一部分，是保障天然气的安全实施的有力措施。
当某种原因使控制点的压力超过设定值时，自动将燃气气源切断或将超压燃气排放至大气，以保护设备、管线和用户的安全。
为保障放散时的安全和卫生，需要在设计时合理确定放散管的高度及其与建筑物之间的距离。
但是目前对于放散管是不是属于压力管道范畴，放散管的焊接探伤比例、级别；放散管的强度试验、气密性试验需要执行的规范标准等名义明确的要求。
放散管顾名思义就是一种专门用来排放管道内部的气体的管道，放散装置主要是指用来排放空气或燃气的系统装置。
在管道投入运行时利用放散管排出管内空气。
在管道或设备检修时，可利用放散管排放管内的燃气，防止在管道内形成爆炸性的混合气体。
其作用是对下游设备进行超压保护，对压力较高，流速较快的气体进行放散，火炬用放散管上应设置阻火器，防止回火。
放散方法普遍采用的放散方法为直接空气排放法，燃烧放散法，回收利用法。
其中，回收利用放散天然气的做法是，对于较大量的压力较低的天然气放散气采用的是通过天然气机组以压缩天然气的方式进行回收，由于压缩天然气要求的压力高，因此天然气机组的能耗非常高，且由于天然气机组的体积较大，因此不利于对于城镇管网或者场地设备中的、压力较低的放散天然气的回收。
而放散天然气若不进行有效、及时的回收，除了造成大量的天然气浪费，同时会恶化环境空气。
紧急泄漏发散方法由于地形地貌、自然灾害，管道腐蚀、第三方破坏等因素，不可避免会出现一些天然气泄漏，普通小型泄漏发生时，因天然气密度比空气轻，会在空气中快速扩散，但是当天然气设施某一管段或某点出现大量泄漏、爆炸等紧急事故时，就需要紧急泄漏处理，通常的处理方法是：迅速关闭事故管段两端阀门，在放散短接处连接一根软管接至空旷位置，需离开事故泄漏场所，以免二次事故，再连接到一根简易放散管底端入口，开始放空后，在该放散管顶部直接点火，将天然气燃烧后排放，以尽量减少天然气在事故点处的泄漏量，降低爆炸、闪火、喷射火等严重事故发生概率和后果，并避免大量甲烷泄漏带来的严重环境污染问题。
桥上无缝线路附加伸缩力放散的计算研究
线’路／路基桥上无缝线路附加伸缩力放散的计算研究谢铠泽，徐井芒，魏贤奎，王平(西南交通大学高速铁路线路工程教育部重点实验室，成都610031)摘要：为了指导铁路桥上附加伸缩力放散的施工，基于大型有限元软件A N SY S提出状态激非线性弹簧结果修成线性弹簧摸拟线路撤向阻力的方法，建立定整的黠加镩绩力放觳鲢模攫并速霉亍诗算，一方赫验证了诗箕方法媳点确性，同时也得到桥上无缝线路采用拧松扣件的方法放散钢轨附加伸缩力的方法是可行的。
该分析计算方法也可尾于糍导普通充缝线路温度力戆赦散王锋。
关键词：桥上无缝线路；附加伸缩力；放散孛圈分类号：U213。
9文激标识妫：A文耄续号：1004—2954(2012)04—0028—03R es e ar ch on t he C al cul at i on of S t r ess R el i ef of A ddi t i onal E xpansi on For ce of C ont i nuousl y W e l de d R ai l s on B r i dgeX I E K ai—ze，X U Ji ng—m ang，W E I X i an—K ui，W A N G Pi ng (M O E K e y Labor at or y of H i gh—spee d R a i l w a y Eng i neer i ng，Sou t hw es t Ji a ot ong U ni ver s i t y，C heng du610031，C hi na)A bs t r a c t：T o gui de t he cons t r uct i on of s t r e s s r el i e f of addi ti onal expansi on f or ee，base d on fi ni t e el em ents of t w ar e A N SY S，t he aut hor pu t f or w ar d a ne w m et h od t o si m ul at e t he l ongi t udi nal r es i s t ance o n t he t r ack，i n w hi ch t he r es ul t s of nonl i near s pr i ng w er e a dopt ed t o m odi f y t he l i near s pr i ng s t i f f nes s．F ur t her，t he aut h or cr eat e d a com pl et e m odel of s t r e s s re l i ef of addi t ional expansi on f orce as w el l as cal cu l at ed i t．T he r esea r ch r es ul t s no t onl y ver i fi ed t he cor r ect nes s of t hi s cal cul at i on m et hod．but al so s how ed t h at i t i Sf eas i bl e t o r el eas e t he addi t ional expansi on f orce of t he r ai l by l oos e ni ng t he r ai l f as t eni ngs．T hi scal cul at i on m et hod al s o ca n be ut i l i zed t o gui de t he cons t r uct i on of s t r e s s r el i e f of t e m per at ur e f orce i n cont i nuous l y w el de d r ai l s．K ey w or ds：cont i nuous l y w el ded ra i l s o n br i dg e；addi t i onal expansi on f or ce；s t r es s r el i e f桥上无缝线路在温度发生交诧时，钢轨不仅受到基本温度力，同时出于桥梁的伸缩使得钢轨产生附加伸缩力，就会使钢轨受到很大的纵向力，从而对线路的稳定性产生很大的威胁…。
无缝线路应力放散
无缝线路应力放散[摘要] 无缝线路技术是重要的轨道结构新技术，无缝线路应力放散是工务部门必做的工作之一，本文对无缝线路应力放散的条件、方法进行了分析。
[关键词] 无缝线路应力放散随着我国铁路大规模提速，特别是客运专线的建设，一次铺设无缝线路越来越多，我国《铁路主要技术政策》提出：高速重载线路应优先发展跨区间的超长无缝线路。
但是由于受施工季节和施工条件的限制,铺设无缝线路时,往往不能在设计锁定轨温进行锁定,这给维修养护工作带来很多困难。
如锁定轨溫偏低,不仅维修养护工作受到许多限制,而且高溫时钢轨受到很大的溫度压力,加之长钢轨不均匀爬行造成“应力集中”,就有胀轨跑道的危险;反之如锁定轨溫偏高,低溫时钢轨受到很大的拉力,线路不均匀爬行后,某些地段拉应力增大,溫度拉力与爬行附加拉力合在一起,容易拉断螺栓或引起钢轨折断。
因此,对非设计锁定轨温锁定的无縫线路,特别是低溫锁定或已产生严重“应力集中”的无缝线路应该进行应力放散。
1.无缝线路应力放散条件无缝线路锁定轨温必须准确、均匀、可靠，凡有下列情况之一者，必须做好应力放散。
（1）实际锁定轨温不在设计锁定轨温范围以内，或左右股轨条的实际锁定轨温相差超过5 ℃；（2）锁定轨温不清楚或不准确；（3）跨区间和全区间无缝线路的两相邻单元轨条的锁定轨温差超过5 ℃，同一区间内单元轨条的最低、最高锁定轨温相差超过10 ℃；（4）铺设或维修作业方法不当，使轨条产生不正常的伸缩；（5）固定区或无缝道岔出现严重的不均匀位移；（6）夏季线路轨向严重不良，碎弯多；（7）通过测试，发现温度力分布严重不匀；（8）因处理线路故障或施工改变了原锁定轨温；（9）低温铺设轨条时，拉伸不到位或拉伸不均匀。
2.锁定轨温的检查检查长钢轨锁定轨温的变化情况，简单易行的方法是设置位移观测桩，通过观测钢轨长度的变化，可以计算出锁定轨温变化的大小，从而确定应力放散或调整区段。
普通无缝线路长轨条长度不超过1000m时设置5对位移观测桩，长轨条长度大于1000m时设置7对位移观测桩。