关于外脚手架连墙件节点做法

关于外脚手架连墙杆做法得明确

关于外墙脚手架连墙杆得施工做法需要请教您,以下做法一就是我司建议采用得外墙脚手架连墙杆得施工做法,麻烦您帮我们确认该做法就是否合理、就是否符合万科要求,具体内容详见下文所述:

做法一:

一、连墙件设置:连墙件采用预埋22号圆钢(预埋端)与水平向钢管(双扣件连接)组合,按结构楼层每层设置,下段脚手架水平间距3跨(18层以下),上段脚手架水平间距2跨。该外架连墙件具体施工做法详见附件所示

二、对该做法得连墙件进行受力计算

(1)18层以下连墙件每３跨设置一道,间距4、5米

连墙件得轴向力计算值应按照下式计算:

Nｌ = Nｌw + Ｎo

其中 Nｌw ——风荷载产生得连墙件轴向力设计值(ｋN),应按照下式计算:

Ｎlw ＝1、4 ×ｗk ×Ａw

wk -- 风荷载标准值,wk = ０。329kＮ／ｍ２;

Aｗ—- 每个连墙件得覆盖面积内脚手架外侧得迎风面积,Aw = 2、8×4、5 = １2。600m2;

Ｎo ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生得轴

向力(ｋN);No ＝５、00０

经计算得到 Nlｗ= 5.8ｋN,连墙件轴向力计算值Ｎl = 10。8kN

连墙件轴向力设计值Nf = A［f]

其中——轴心受压立杆得稳定系数,由长细比l/i=130。０

０／１。58得结果查表得到=0。71;

A = 4。89cm2;[f] = 205、00N/ｍm2、

经过计算得到 Nf = 71.１５２kN

Ｎf>Nl,连墙件得设计计算满足要求！

连墙件采用钢筋(预埋端)及钢管(双扣件连接)组合。双扣件抗滑力１2ＫＮ大于1０、8KＮ,满足要求、

φ22钢筋抗拉强度:20５×11×１1×3.14＝77、88KKN,大于10.8kN,满足要求！

焊缝验算: Qａ≤Lw hefwt

Lｗ—焊缝长度,Ｌw=100mm

ｈe—焊缝计算厚度,he=0。7５s(s取3ｍm)

ｆwt—焊结抗拉强度设计值,取170ＭPa

Ｌwhefｗt= 2×100×0、７5×3×1７0= 7６、5KN≥１0、8ＫN,满足要求。

(2)１8层以上连墙件每2跨设置一道,间距3米

连墙件得轴向力计算值应按照下式计算:

Ｎl = Ｎlw ＋ No

其中Ｎlｗ——风荷载产生得连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:

Ｎlｗ = １、4 ×ｗk ×Aw

wk -- 风荷载标准值,wk = ０。6１３kN/m2;

Aw ——每个连墙件得覆盖面积内脚手架外侧得迎风面积,Aｗ = ２、8×3、００ = 8。4ｍ2;

Nｏ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生得轴向力(kN);Nｏ= 5。000

经计算得到 Nｌw =6。8kＮ,连墙件轴向力计算值 Nl = １1。8kＮ

连墙件轴向力设计值 Nｆ= A[ｆ］

其中——轴心受压立杆得稳定系数,由长细比 l／i=90、00／1、58得结果查表得到＝0。8３;

Ａ = 4.８9cｍ2;［ｆ] ＝２05.00N/mm2、

经过计算得到Ｎf ＝ 83.404ｋN

Nf〉Nl,连墙件得设计计算满足要求!

连墙件采用钢筋(预埋端)及钢管(双扣件连接)组合。双扣件抗滑力1２KN大于10、８KＮ,满足要求。

φ２2钢筋抗拉强度:205×11×11×3。１4=77.88KＫＮ,大于１1.8kN,满足要求！

焊缝验算: Qa≤Lw hefwt

Lw—焊缝长度,Lw＝1０0ｍｍ

he—焊缝计算厚度,he=0、75s(s取3mｍ)

fｗt—焊结抗拉强度设计值,取170MＰa

Lwhefｗt= 2×１00×0。75×3×１70＝ 76、5KN≥11、8ＫN,满足要求。

经过验算该做法连墙杆受力满足要求、

三、该连墙件做法已通过广东省危险性较大分部分项工程安全专项施工方案专家组组长李泽谦及其组员陈慕贞、陈守辉、陆建忠、卢建等专家组成员论证确认签字。

五、我司原承包得广州番禺南沙等地区得万科项目也采用了该外墙脚手架连墙杆做法预埋施工、

六、该做法得优点:

1、由于连墙件上得钢筋面平梁面,在外墙二结构反坎施工时,连墙件不会影响到反坎支模,外架连墙件也不会因反坎得施工而进行移动或将连墙杆水平方向得短钢管上移,更不会出现因二结构施工而导致外架连墙件被工人去除现象得发生;

２、待外脚手架落架时,只需将连墙件上平梁面得钢筋切割断即可,对结构板不产生破坏,也不会产生因外架连墙件预埋导致结构楼面板上洞口修补现象;

3、由于该做法对二结构施工带来极少得麻烦,同时对主体结构不产生有害因素,给主体结构、施工现场及成本控制都等带来极大得好处;

4、在外墙砌筑过程中不需为连墙件预留洞口,该洞口部位得外墙抹灰、涂料等外墙施工工艺均得以同步进行,不会影响到各道施工工艺得正常运作;

做法二、

一、该做法得外脚手架连墙件具体详见下图所示:

二、采用该做法得缺点:

１、该做法连墙件上得竖向短钢管预埋在外梁口内,在外墙二结构反坎施工时,竖向短钢管对反坎凿毛、支模施工都带来了很大得困难;

2、由于连墙件竖向短钢管在混凝土浇筑过程中出现下移,导致预埋得竖向短钢管外露得长度小于反坎高度时,需将该连墙件上得水平方向短钢管取下,将竖向短钢管接长,再将水平方向短钢管与竖向短钢管锁扣住,给现场施工带来麻烦;情况严重时现场工人将其去除,导致出现外脚手架连墙杆数量不足得现象;

3、对于连墙杆水平方向短钢管低于反坎时,在反坎支模时必须将其上移,从而导致连墙件出现了二次施工得现象产生;

4、在外墙砌筑过程中还需为连墙件预留洞口,该洞口部位得外墙抹灰、涂料等外墙施工工艺均不得以同步进行,必须在待外脚手架落架后方可进行收口等施工,这对施工操作及施工进度打来了极大得麻烦,影响到各道施工工艺得正常运作;

5、待外架落架后,需将预埋在结构梁口上得钢管切割断,还需用高标混凝土将进行钢管洞口修补;

综合上述缺点,我司不提倡采用该做法进行外脚手架连墙杆施工,我司建议采用做法一得方法进行外脚手架连墙件得施工、