最新公路桥梁板式橡胶支座设计选型及计算1012修改
公路桥梁板式橡胶支座设计及计算方法
公路桥梁板式橡胶支座设计及计算方法
杨茂召
【期刊名称】《交通世界》
【年(卷),期】2022()20
【摘要】板式橡胶支座常见于公路桥梁工程中,合理的设计对于高效推进施工进程、提高支座成型质量具有重要的意义。
鉴于此,首先阐述了橡胶材料的主要类型及具
体特征,分析了橡胶支座外观形状的选择,然后着重围绕板式橡胶支座的设计及计算
方法展开探讨,并提出了一些需注意的关键要点,可为相关施工提供参考。
【总页数】3页(P153-155)
【作者】杨茂召
【作者单位】招商局重庆交通科研设计院有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】U442.5
【相关文献】
1.公路桥梁板式橡胶支座设计及计算
2.公路桥梁板式橡胶支座设计
3.浅析公路桥梁中板式橡胶支座设计
4.公路桥梁板式橡胶支座设计理念与局部总应变验算
5.《公
路桥梁板式橡胶支座病害界定、后防护与支座更换技术研究》通过鉴定
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公路桥梁板式橡胶支座尺寸表优秀文档
公路桥梁板式橡胶支座尺寸表优秀文档(可以直接使用，可编辑实用优质文档，欢迎下载）板式橡胶支座产品代号表示方法GJZ、GYZ板式橡胶支座规格系列选用参数GYZF4、GJZF4四氟滑板式橡胶支座规格系列选用参数安徽省现代交通设施工程有限公司第31页共57 页济广高速六岳段桥梁维护施工组织设计安徽省现代交通设施工程有限公司目录第一部分:板式支座施工方案：一、工程部位及概况 (34)二、工程内容及工期 (35)三、方案编制依据 (35)四、主要施工方案和工序 (35)4.1、施工准备 (36)4。
2、设备检测 (36)4.3、选用桥检车作为作业平台 (36)4.4、布置千斤顶 (36)4。
5、布置监控点、标记标高 (37)4.6、桥梁同步顶升 (37)4.7、取出病害支座 (38)4。
8、安装新支座 (38)4.9、卸压落梁 (38)五．交通组织方案 (38)5.1、准备工作 (38)5.2、交通管制方式 (38)5.3、交通管制示意图 (39)5.4、交通管制期间的措施 (40)5。
5、突发交通事故时的应急措施 (40)六．施工组织机构设置及进度安排 (41)6。
1、施工组织机构设置 (41)6.2、人员安排 (41)6。
3、主要施工设备 (41)6.4、主要工期安排及进度计划 (42)6.5、施工临时设施布置 (42)七．质量控制体系 (43)7。
1、质量管理理念 (43)7.2、质量管理体系 (43)7。
3、质量保证体系 (43)7.4、质量管理 (43)八．安全管理体系 (43)8.1、安全管理组织机构 (44)8。
2、安全管理制度 (44)8。
3、安全教育 (44)8。
4、安全防护的重点分析 (45)8。
5、其他安全保证措施 (45)第二部分：盆式支座施工方案：一。
工程部位及概况 (16)二．工程内容 (16)三．主要设计规范 (16)四．施工工序 (16)五．工期、进度计划 (18)六．交通组织方案 (18)七．环境、安全保证措施 (20)第一部分：板式支座施工方案:一、工程部位及概况根据安徽省公路工程检测中心的《六安处桥梁巡检报告》,支座问题：部分桥梁支座病害较严重，桥梁支座病害主要产生在小箱梁非连续端，该处采用四氟滑板支座，有较多的四氟滑板支座存在剪切变形过大、偏位现象，部分已发展至橡胶层开裂、四氟板剥落、临时支座未拆除等病害，甚至少数出现橡胶碎裂,功能严重丧失现象，根据专项检查情况对存在问题支座进行更换或维修处理。
板式橡胶支座的设计计算
7.3 板式橡胶支座的设计计算板式橡胶支座的设计计算包括确定支座尺寸，验算支座受压偏转角情况及验算支座的抗滑稳定性。
1．确定支座的平面尺寸桥梁支座设计过程实际上是一个成品支座选配的过程，一般可根据主梁的实际情况，先假设板式橡胶支座的平面尺寸或直径d ，然后根据板式橡胶支座的构造规定（加劲板与支座边缘的最小距离不应小于5mm ）确定加劲钢板尺寸b a l l ×b a l l 00×或直径，从而计算出加劲钢板的面积0d b a e l l A 00×=或。
然后根据橡胶支座的压应力不超过它们相应的压应力限值的要求来验算假设的平面尺寸是否满足设计要求。
橡胶支座压应力按式（7.1）计算：4/20d A e π= c eckA R σσ≤=（7.1） 式中：——支座有效承压面积（承压加劲钢板面积）；e A ck R ——支座使用阶段的压力标准值，车道荷载应计入冲击系数；c σ2．确定支座的厚度现（见图7.8），因此要确定支座的厚度h 生的支座剪切变形值。
显然，水平位移之间应满足下列关系：l ∆l ∆][ααtg t tg el ≤∆=式中，[]αtg 为橡胶片的容许剪切角正切值，对于硬度为55°～60°的氯丁橡胶，规范规定，当不计汽车制动力作用时采用0.5，计及汽车制动力时可采用0.7。
因此上式可写成:不计制动力时 t l e ∆≥2 (7.2)计入制动力时 l e t ∆≥43.1 (7.3) 式中：t e ——支座橡胶层总厚度，u es es l es e t t n t t ,,)1(+−+=；u es t ,、、——分别为支座上、下层和中间层橡胶层厚度；l es t ,es t n ——加劲钢板层数；l ∆——g l ∆=∆(不计制动力时)或bk F g l ∆+∆=∆(计入制动力时)；g ∆——上部结构由温度、混凝土收缩和徐变等作用标准值引起的支座的水平位移； Fbk ∆——由车道荷载制动力引起的一个支座上的水平位移。
(整理)公路桥梁板式橡胶支座设计选型及计算20061012修改.
公路桥梁板式橡胶支座设计选型及计算张忠效郑秀琦(北京建达道桥咨询有限公司驻赣办，江西南昌330029)摘要：从工程设计出发，论述了公路桥梁板式橡胶支座材料、形状、尺寸的选用及计算方法，并结合实际工作经验，对支座选型时易范的错误和一些经验数值进行了集中讲解和列举，还特别提出了支座橡胶层总厚度和四氟滑板支座选型的计算方法，可供设计参考。
关键词：公路桥梁；板式橡胶支座；选型；计算方法；实例分析中图分类号：U443.36 文献标识码：ASpecification Choice and the Computational Method of Plate Type Elastomeric Pad Bearing for Highway Bridges in DesignZHANG Zhong-hao，ZHENG Xiu-qi(Beijing jianda road and bridge consulting company’s Office in JiangXi，Nanchang 330029，China)Abstract: Embarking from the engineering design, the article discusses how to select the material, the shape, the size of the plate type elastomeric pad bearing and calculate them. It also introduces some mistakes easy to commited and some experience value of selecting the plate type elastomeric pad bearing from actual project. The article especially elaborates the computational method of the thickness of latex's plate type elastomeric pad bearing and the choice of polytetrafluoroethylene slide plate type pad bearing. It is hoped that it can provide some references for the bridge design. Key words:Highway bridges；Plate type elastomeric pad bearings；Specification choice；Computational method；Analyze the typical example桥梁支座的主要功能是将上部结构反力可靠地传递给墩台，并同时完成梁体结构受力所需的变形(水平位移及转角)。
国内外桥梁板式橡胶支座计算方法比较
变形与剪切 变形等计算公式加 以分析 ， 明确规范修 订的意 图， 并与 国外规范的设计参数和控制指标进行 比较 ， 使设
计人 员在 设计和选配支座时 ， 能够更好 的理解其选用的原则。
关键 词： 桥梁支座 ； 压缩 变形 ； 注意事项
中 图分 类 号 ：４ ３ ３ １ Ｕ ４ ．６ 文 献 标 识码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：６ ３— ０ ２ ２ １ ） ２— ０ ８— ３ １７ ６ ５ （０ ０ １ ０２ ０
考虑蠕 变效应 。如 无试 验数 据 ， 采用 查 图法 来考 可 虑橡胶 的非线 性变形 ， 于不 同硬 度的橡胶支 座 ， 对 分
别绘 出 了不 同形状 系数 所 对应 的应 力 一应 变 曲线 。 Ａ ＳＴ Ａ Ｈ Ｏ在 注释 中提 到 ， 由于试 验 中 ， 缩变形 为零 压
ｏ ｒ ｔ ｅｆ ｅｉ ） 橡
者保证 支座边 缘不 发 生脱 空 ， 者保 证 边缘 不 会 因 后
压应力 过大破 坏 。
在使 用 极 限状 态 ， 了支座 任 意层 的所 有荷 载 除
下总平 均压 应力 盯 应 满 足式 （ ） 并且不 大 于 １，
１Ｍ ａ ， １ Ｐ 外 还规定 了活 载作用 下的压应 力 盯 应 满足 式（ ） ２ 。对 压 应 力 进行 限制 ， 静 态试 验 和疲 劳 试 是
１ 概 述
验加 以理论修 正后 的结果 。压应 力最大值 是防止在 压应 力作用下 ， 座边 缘 的剪应 力 造 成橡 胶与 钢 板 支 的剥 离 ， 从而 对支 座 长 期 受力 产 生不 利 影 响。用形
状 系数和剪变 模量 乘 积 控制 压 应力 ， 保 证在 总荷 是 载 、 载循环 荷载作 用下 ， 活 剪应力 分别保 持在一个水
公路桥梁板式橡胶支座尺寸表
板式橡胶支座一、公路桥梁板式橡胶支座规格系列1、范围本标准规定了板式橡胶支座的要求、规格系列及选用。
本标准适用于承载力小于5000kN 的公路桥梁用矩形、圆形平板式橡胶支座。
2、规范性引用文件下列文中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
JT/T4 一2004 公路桥梁板式橡胶支座JTG D60 一2004 公路桥涵设计通用规范JTG D62 一2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范3、支座要求3 . 1支座产品分类、代号、结构、技术要求、试验方法、检验规则及标志、包装、贮存、运输、安装和养护均应满足JT/T4 一2004的要求.3． 2 支座使用阶段平均压应力бC＝10M Pa ( S ＜7时бC＝8M Pa)；橡胶硬度60 ( IRHD ）时，其常温下剪变模量G = 1.OMpa 。
剪变模量随温度下降而递增，当累年最冷月平均温度的平均值O ~-10℃时为寒冷地区，G = 1 . 2MPa ；当低于-10 ℃时为严寒地区，G = 1.5MPa ；当低于-25 ℃时，G = 2 . 0 MPa 。
全国气温分区图见JTG D60 一2004附录B。
3.3支座橡胶弹性体体积模量Eb= 2000 MPa。
支座与混凝土接触时，摩擦系数μ= 0 . 3 ，与钢板接触时，摩擦系数μ＝0 .2 。
聚四氟乙烯板与不锈钢板接触（加硅脂）时，μf＝0 . 06 ，当温度低于-25 ℃时，μf值增大30 % ，当不加硅脂时，μf应加倍。
若有实测资料时，也可按实测资料采用。
3.4 橡胶支座剪切角α 正切值，当不计制动力时，tan α不大于0 .5 ，当计入制动力时，tan α不大于0 .7.3.5 橡胶支座的计算和验算均应满足JTG D62 一2004的要求。
板式橡胶支座中外规范的计算方法比较
《 英规 》 中只在 ｌ ０ ． ５ 条 中规定 了纯橡胶支座及 条形纯橡胶 支
座 的设计压应力 限值小 于 或 ５ Ｇ， 而 没有直接 给 出关 于带加劲
（ ４ ） 钢板 的橡胶支座设计压应力 限值 ， 《 英规》 中是通 过控制橡胶 支座
《 英规》 中１ ０ ． ３ ． ４条矩形支座形状 系数公式 如下 ：
Ｓ－ （ ６ ）
其 中， ｋ 为系数 ， 对于活荷载 效应取 １ ． ５ ， 对于其他效应 （ 包括
风载及温度） 均取 １ ． ０ ； ｅ 为 由压力 产生 的额定 应变 ； 为 由线位
移产生的剪切应变 ； 为由 转动所产生的额定应变。
《 美规 》 １ ４ ． ７ ． ５ ． ３ ． ２ 条给 出了在使用极限状态下 ， 对 于承受剪 其中， ｆ ０ 为矩形支座 加劲 钢板 短边 尺 寸； ｌ ｏ 为矩 形支 座加 劲 切变形 的橡胶支座 的平均压应力值应满足 ： 钢板长边 尺寸 ； ￡ 为支 座中间层单层橡胶 厚度 ； ｆ 为矩形支座短边 ｏ ｒ ≤１ ． ６ ６ ． ｓ ≤１ １ ． ０ （ ９ ） 尺寸 ； 为矩形 支座长边尺 寸。矩形橡胶 支座示 意图见图 １ 。 ｏ ｒ Ｌ ≤０ 。 ６ ６ Ｇ 。 Ｓ （ １ ０ ）
但《 中规》 及《 英规》 是 ２ ０ ０ ４公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范（ 以下简称 为 该层的平面面积除 以自由膨胀的周边面积 ， 而《 美 《 中规》 ） ８ ． ４橡胶 支座章 节 的相关规 范条 文作 为主线 ， 与英 国规 以橡胶支座 中的加劲钢板 的尺 寸来定义 支座 形状 系数的 ， 规》 是 以橡胶支座 的整体尺寸来计算形状系数。 范Ｂ Ｓ ５ ４ ０ ０ （ 简称 为《 英规》 ） 及《 美 国公 路桥梁设 计规范——荷 载
公路桥梁板式橡胶支座规格系列选用参数
公路桥梁板式橡胶支座规格系列选用参数1、范围本标准规定了板式橡胶支座的要求、规格系列及选用。
本标准适用于承载力小于5000kN的公路桥梁用矩形、圆形平板式橡胶支座。
2、规范性引用文件下列文中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
JT/T4 - 2004公路桥梁板式橡胶支座JTG D60 —2004公路桥涵设计通用规范JTG D62 - 2004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范3、支座要求3 . 1支座产品分类、代号、结构、技术要求、试验方法、检验规则及标志、包装、贮存、运输、安装和养护均应满足JT/T4 一2004的要求.3. 2支座使用阶段平均压应力6c=10M Pa ( S <7时6c=8M Pa)；橡胶硬度60 ( IRHD )时，其常温下剪变模量G = I.OMpa。
剪变模量随温度下降而递增，当累年最冷月平均温度的平均值O ~-10℃时为寒冷地区，G = 1 . 2MPa ；当低于-10 ℃时为严寒地区，G = 1.5MPa ；当低于-25 ℃时，G = 2.0 MPa。
全国气温分区图见JTG D60 - 2004附录B。
3.3 支座橡胶弹性体体积模量Eb= 2000 MPa。
支座与混凝土接触时，摩擦系数四0.3 ,与钢板接触时，摩擦系数p=0.2。
聚四氟乙烯板与不锈钢板接触(加硅脂)时，必=0.06，当温度低于-25 ℃时，pf值增大30 %，当不加硅脂时，pf应加倍。
若有实测资料时，也可按实测资料采用。
3.4 橡胶支座剪切角a正切值，当不计制动力时，tan a不大于0 .5，当计入制动力时，tan a不大于0 .7.3.5 橡胶支座的计算和验算均应满足JTG D62 - 2004的要求。
公路桥梁板式橡胶支座尺寸表
板式橡胶支座一、公路桥梁板式橡胶支座规格系列1、范围本标准规定了板式橡胶支座的要求、规格系列及选用。
本标准适用于承载力小于5000kN 的公路桥梁用矩形、圆形平板式橡胶支座。
2、规范性引用文件下列文中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
JT/T4 一2004 公路桥梁板式橡胶支座JTG D60 一2004 公路桥涵设计通用规范JTG D62 一2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范3、支座要求3 . 1支座产品分类、代号、结构、技术要求、试验方法、检验规则及标志、包装、贮存、运输、安装和养护均应满足JT/T4 一2004的要求.3． 2 支座使用阶段平均压应力бC＝10M Pa ( S ＜7时бC＝8M Pa)；橡胶硬度60 ( IRHD ）时，其常温下剪变模量G = 1.OMpa 。
剪变模量随温度下降而递增，当累年最冷月平均温度的平均值O ~-10℃时为寒冷地区，G = 1 . 2MPa ；当低于-10 ℃时为严寒地区，G = 1.5MPa ；当低于-25 ℃时，G = 2 . 0 MPa 。
全国气温分区图见JTG D60 一2004附录B。
3.3支座橡胶弹性体体积模量Eb= 2000 MPa。
支座与混凝土接触时，摩擦系数μ= 0 . 3 ，与钢板接触时，摩擦系数μ＝0 .2 。
聚四氟乙烯板与不锈钢板接触（加硅脂）时，μf＝0 . 06 ，当温度低于-25 ℃时，μf值增大30 % ，当不加硅脂时，μf应加倍。
若有实测资料时，也可按实测资料采用。
3.4 橡胶支座剪切角α 正切值，当不计制动力时，tan α不大于0 .5 ，当计入制动力时，tan α不大于0 .7.3.5 橡胶支座的计算和验算均应满足JTG D62 一2004的要求。
公路桥梁板式橡胶支座规格系列选用参数
公路桥梁板式橡胶支座规格系列选用参数1、范围本标准规定了板式橡胶支座的要求、规格系列及选用。
本标准适用于承载力小于5000kN 的公路桥梁用矩形、圆形平板式橡胶支座。
2、规范性引用文件下列文中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
JT/T4 一2004 公路桥梁板式橡胶支座JTG D60 一2004 公路桥涵设计通用规范JTG D62 一2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范3、支座要求3 . 1支座产品分类、代号、结构、技术要求、试验方法、检验规则及标志、包装、贮存、运输、安装和养护均应满足JT/T4 一2004的要求.3．2 支座使用阶段平均压应力бC＝10M Pa ( S ＜7时бC＝8M Pa)；橡胶硬度60 ( IRHD ）时，其常温下剪变模量G = 1.OMpa 。
剪变模量随温度下降而递增，当累年最冷月平均温度的平均值O ~-10℃时为寒冷地区，G = 1 . 2MPa ；当低于-10 ℃时为严寒地区，G = 1.5MPa ；当低于-25 ℃时，G = 2 . 0 MPa 。
全国气温分区图见JTG D60 一2004附录B。
3.3支座橡胶弹性体体积模量Eb= 2000 MPa。
支座与混凝土接触时，摩擦系数μ= 0 . 3 ，与钢板接触时，摩擦系数μ＝0 . 2 。
聚四氟乙烯板与不锈钢板接触（加硅脂）时，μf＝0 . 06 ，当温度低于-25 ℃时，μf值增大30 % ，当不加硅脂时，μf应加倍。
若有实测资料时，也可按实测资料采用。
3.4 橡胶支座剪切角α 正切值，当不计制动力时，tan α不大于0 .5 ，当计入制动力时，tan α不大于0 .7.3.5 橡胶支座的计算和验算均应满足JTG D62 一2004的要求。
公路桥梁板式橡胶支座设计及计算
公路桥梁板式橡胶支座设计及计算作者：席宁来源：《中国新技术新产品》2015年第12期摘要：本文从工程实际设计出发，论述了公路桥梁板式橡胶支座形状、性能标准及计算方法，并对支座选型注意事项进行了归纳，以供参考。
关键词：公路桥梁；橡胶支座；选型设计；计算方法中图分类号：U443.36 文献标识码：A1 公路桥梁板式橡胶支座介绍公路桥梁板式橡胶支座一般地能具有在梁端作用力作用时通过球形表面橡胶层调整受力中心的位置，逐渐将力扩散到圆板式橡胶支座的钢板和橡胶层，使支座受力均匀。
它与原用的钢支座相比有明显的优点，主要表现在其结构简单，用钢量少，建筑高度低，安装、更换方便，有较长的使用期限；能适应宽桥、曲线桥、斜桥等上部结构在各方面的变形。
在弯、斜桥的使用中优点突出。
2 公路桥梁板式橡胶支座设计2.1支座形状的确定。
按照很普遍的公路桥梁板式橡胶支座的设计来说，支座应至少由两层以上加劲钢板，且钢板全部包在橡胶弹性材料内形成的支座，我们把它制作成如图1矩形板式支座和图2圆形支座所示。
2.2支座技术的要求。
按规定在设计支座时的参数、设计要求及验算方法应按照JTG D62有规定去执行。
而在性能方面要满足以下要求，见表1。
2.3 橡胶的性能标准。
对于橡胶的性能来说要满足硬度范围要在60±5 60±5 ，拉伸强度要在≥17 ≥18；它的耐臭氧老化条件要在20%伸长，400C×96h 100pphm 25pphm。
2.4 支座抗压弹性的计算。
一般地，我们把支座抗压弹性的计算用下面的公式表达：E=5.4G·S2而上面所说的所谓的矩形支座它的计算公式这样表达：S=l0a·l0b/2t1（l0a+l0b）同样的另外一个圆形支座的公式我们这样体现： S=d0/4t1这其中E代表的是支座抗压弹性； G表达的是支座抗剪弹性模量，而S代表的则是支座形状系数。
2.5 支座承载力的取值。
一般地在实际应用中，我们要对选用的板式橡胶支座进行最大承载力与桥梁支点反力的设计取值。
板式橡胶支座选型
板式橡胶支座选型板式橡胶支座计算书（一）设计资料1.上部结构信息梁长L：19.96m计算梁长l=19.5m每延米重g=16.07KN/m 梁抗弯刚度B=1987700KN/m22.荷载情况荷载等级公路—Ⅱ级车道个数：2个设计安全等级：一级汽车荷载产生最大支反力：128.4KN边主梁跨中横向分布系数恒载支反力：157KN mc人=0.62边主梁在人群荷载作用下最大支反力：17.7KN mc车=0.504温差△t：36℃最高气温：40℃最低气温：4℃车道集中荷载Pk=178.5KN车道均布荷载qk=7.875KN/m纵向折减系数ξ’=1车道折减系数ξ=1（二）支座选择人群荷载q人=3（KN/m2）1.支座尺寸的确定根据《公路板式橡胶支座》JT/T 2006支座纵桥向尺寸la=0.2m 根据支座所受荷载暂定支座类型为d200支座横桥向尺寸lb=0.2m支座橡胶层总厚度t e=25mm支座个数10个支座单层橡胶层厚度t1=5mm单层钢板厚度t0=2mm 形状系数S=9.44支座平面尺寸验算支座截面面积A=0.0314m支座应力σ=9.65≤[σ0]=10Pa满足规范要求2.确定支座高度支座水平位移△g=1/2×α'×△t×l’=0.00355m=0.3546cmα'—混凝土线膨胀系数△t—计算温差，一般按当地最高最低有效气温值确定l’—l'=(l+la')构件计算长度l—梁计算跨径la'—支座顺桥向尺寸不计制动力时△t=△g×t e=0.8865>2△g=0.7092cm满足规范要求计入制动力时一个车道上汽车制动力F bk'=(q k l+P k)×10%=33.20625KN《公路桥涵设计通用规范》规定一个设计车道汽车荷载制动力最小值90KN 本项目同向行驶车道1车道，所以汽车制动力为90KN 故此处采用的汽车制动力Fbk'=90KN一个支座制动力Fbk=9KN计入制动力时橡胶层最小厚度te min≥△g/（0.7-F bk/2G e l a l b）=0.603574cmG e—支座剪切模量，常温下为1.0MPa记入制动力和不记入制动力支座橡胶层总厚度最大值t min=0.7092cm选用支座橡胶总厚度te= 2.5cm满足规范要求从受压稳定性考虑，矩形支座应满足:2’=la/10≤te≤la/5=4cm选用支座橡胶总厚度te= 2.5cm满足规范要求板式橡胶支座钢板应满足以下公式ts=κpR ck（t es，u+t es,l）/（A eσs）=0.567816mmκp—应力校正系数，取1.3Rck—支座压力标准值，汽车荷载应记入冲击系数。
板式橡胶支座的设计与计算
矩形支座：S =
l0al0b
2tes (l0a + l0b )
圆形支座：
S=
d0
4tes
Qingdao Technological University
第七章 梁式桥支座
4. 验算支座的抗滑移稳定性：
——保证支座与砼间有足够的摩擦力来抵抗水平力 板式橡胶支座: （1）不计制动力时：
Qingdao Technological University
第七章 梁式桥支座
1、确定支座的平面尺寸
——由橡胶板的抗压强度和梁部或墩台顶砼的局 部承压强度确定
对橡胶板：
σ
=
Rck Ae
≤σc
（7.1）
Qingdao Technological University
第七章 梁式桥支座
对混凝土: Ncj ≤ lalb βRab /γm
⎧ ⎪
µRGk
≥ 1.4Ge
⋅ Ag
⋅ ∆l te
⎨ ⎪⎩
µRck
≥
1.4Ge
⋅
Ag
⋅
∆l te
+ Fbk
思考题
1、桥梁支座的功能是什么？公路桥支座有哪些 类型？
2、详述板式橡胶支座和盆是橡胶支座的构造？ 板式橡胶支座和盆式橡胶支座的活动机理分 别是什么？后者有哪些优点？
3、桥梁支座布置时应依据什么原则？ 4、如何设计板式橡胶支座？
36℃，安全设计等级取二级。边主梁人群最大支点反力 17.7KN，车道集中荷载最大支点反力110.70KN，车道均 布 荷 载 最 大 支 点 反 力 44.5KN ， 恒 载 支 点 反 力 标 准 值 =157.00KN。假设梁的抗弯刚度B=0.19877×107KN/m2， 确定：支座的型号和规格。
JT／T4-2004公路桥梁板式橡胶支座-文档
中华人民共和国交通行业标准JT／T 4 －2019代替JT／T 4--1993,JT3132.3--90公路桥梁板式橡胶支座2019-03-17 发布2019-06-1 实施中华人民共和国交通部发布公路桥梁板式橡胶支座1 范围本标准规定了公路桥梁板式橡胶支座产品的分类、技术要求、试验方法、检验规则以及标志、包装、储存、运输、安装和养护的要求。
本标准适用于公路桥梁所用矩形、圆形板式橡胶支座。
2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容) 或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
GB/T 528 硫化橡胶或热塑性橡胶拉伸应力应变性能的测定(eqv IS037 ：1994)GB/T 912 碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带GB/T 1682 硫化橡胶低温脆性的测定--- 单试样法(eqv lS0812 ：1991)GB/T 3280 不锈钢冷轧钢板GB/T 3512 硫化橡胶或热塑性橡胶热空气加速老化和耐热试验(eqv IS0188 ：2019) GB/T 6031 硫化橡胶或热塑性橡胶硬度的测定(10 ～100IRHD)(idt IS048：1994)GB/T 7759 硫化橡胶或热塑性橡胶在常温、高温和低温下压缩永久变形的测定(eqv ISO 815 ：1991)GB/T 7760 硫化橡胶与金属粘合的测定——单板法(eqv IS0813 ：1986)GB/T 7762 硫化橡胶耐臭氧老化试验——静态拉伸试验法(neq IS01431 ／1：1989) GJB 3026 聚四氟乙烯大型板材规范HG/T 2198 硫化橡胶物理试验方法的一般要求HG/T 2502 5201 硅脂JT 391 公路桥梁盆式橡胶支座JJG 175 非金属拉力、压力和万能试验机检定规程JTG 1362 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范3 产品分类及代号3.1 产品分类3.1.1 按结构型式分为：a) 普通板式橡胶支座区分为矩形板式橡胶支座( 代号GJZ)、圆形板式橡胶支座( 代号GYZ)；b) 四氟滑板式橡胶支座区分为矩形四氟滑板橡胶支座( 代号GJZF4)、圆形四氟滑板橡胶支座( 代号GYZF4)。
公路桥梁板式橡胶支座的选型及施工要点
公路桥梁板式橡胶支座的选型及施工要点提要：本文就近年来国内工程实践中支座破坏实例，根据《公路桥梁板式橡胶支座》JT／T4-2004标准宣贯会的内容，着重从设计方面，进行了分析和阐述，供今后设计时参考。
关键词：橡胶支座标准设计交通部公路司组织，中交公路规划设计院承办，于2005年7月在成都召开了《公路桥梁板式橡胶支座》JT／T4-2004标准宣贯会，由标准的主编人员郑学珍、鲍卫刚、李秉秋主讲，主讲内容为《公路桥梁板式橡胶支座》JT／T4-2004标准修订的意义、内容及步骤，并着重就近年来国内工程实践中支座破坏实例，分别从设计、加工和施工安装三个方面，进行了分析。
下面仅从设计方面进行简述，供今后设计时参考执行。
一板式橡胶支座板式橡胶支座，是由多层橡胶片与薄钢板经加压硫化粘合制成，具有足够的竖向刚度和较小的变形以承受垂直荷载，能将上部构造的反力可靠地传递给墩；并具有良好的弹性，适应梁端的转动；通过橡胶层的剪切变形满足上部构造的水平位移。
1、板式橡胶支座按形状划分：矩形板式橡胶支座、圆形板式橡胶支座、球冠圆板式橡胶支座、圆板坡形橡胶支座2、板式橡胶支座用途：该产品主要适用于公路桥梁、铁路桥梁、城市立交桥。
主要功能是将上部的反力可靠地传递给墩台，并同时能完成梁体结构由于制动力、温度、混凝土的收缩徐变及荷载作用等引起的水平位移及梁端的转动。
该产品允许水平力为竖向的10％，允许转角不小于40’，摩擦系数0.04－0.06，活动支座水平位移量50mm－250mm，分5级。
荷载等级100KN－15000KN。
3、四氟滑板系列橡胶支座，是在矩形橡胶支座上用特殊方法粘复一层聚四氟乙稀（F4），利用梁底不锈钢与F4钢板之间磨擦系数很小的特点，通过二者之间的自由滑动，完成上部结构较大的位移量。
产品在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上被广泛应用。
适用温度氯丁胶型+60℃~ -25℃天然胶型+60℃~ -40℃三元乙丙胶型+60℃~ -45℃荷载等级100KN~10000KN板式橡胶支座代号表示方法名称—GJZ（公路桥梁矩形橡胶支座）型号—F4（有此符号为四氟滑板支座）规格—La×Lb×δ（mm）胶种—氯丁胶（CR）、天然胶（NR）、三元乙丙胶（EPDM）矩形板式橡胶支座设计参数表容许平均压应力[δ]（Mpa）10.0 、容许抗剪弹性模量[G]（Mpa）1.0 、抗滑最小压应力δmin（Mpa）支座与混凝土接触2.6 、支座与钢板接触 3.85 、橡胶片最大容许剪切角正切值tga 不计制动力0.5 、计入制动力0.7 、最小容许转角正切值tgθ 钢筋混凝土1/300 、钢桥1/500、纯四氟板与不锈钢板的摩擦系数μf 0.06 （注：当温度底于-30℃时，抗剪弹性模量G值应增大20%，四氟滑板与不锈钢板间磨擦系数μf值应增大30%，不加润滑硅脂时，摩擦系数μf加倍。
公路桥梁板式橡胶支座设计及计算
公路桥梁板式橡胶支座设计及计算作者：潘文涛来源：《建筑建材装饰》2016年第07期摘要：在公路桥梁项目中，支座的设计是否合理，直接关系到公路桥梁的质量和性能，近些年来桥梁板式橡胶支座的应用日益广泛，对此本文探讨公路桥梁板式橡胶支座设计及计算方法。
关键词：公路桥梁；板式橡胶支座；设计；计算中图分类号：U443.361文献标识码：A 文章编号：1674―3024（2016）07―140―02前言公路桥梁板式橡胶支座公路桥梁中应用的较为广泛，尤其是在一些中小跨径的公路桥梁项目中，此类支座的应用十分普遍，基于上述形势，如何做好桥梁板式橡胶支座的设计和计算工作，成为了备受关注的热点问题，为了促进公路桥梁的质量和性能，保障桥梁的使用寿命，有必要深入研究公路桥梁板式橡胶支座设计及计算方法。
1 工程实例某公路桥梁项目，桥长19.8m，采用预应力混凝土五片式T形梁，梁两端设厚度相等的板式橡胶支座，计算跨径L为19.5m，已知支座设计和计算的相关参数如表1所示。
下面本文以该项目为例，分析公路桥梁板式橡胶支座设计及计算方法。
2 公路桥梁板式橡胶支座的设计理念首先，在公路桥梁板式橡胶支座的设计过程中，一定要做好各项验算工作，包括剪切变形验算、强度验算等等。
其次，设计人员一定要对局部总应变进行严格校核，防止板式橡胶支座在投入使用之后由于局部应变过大而导致断裂问题。
再次，整个设计过程一定要严格遵守相关规定，依据相关规范，本次公路桥梁工程中板式橡胶支座设计工作坚持以下几点思路：（1）设计方案中所用的橡胶材料一定要严格筛选，橡胶材料的扯断伸长率等参数必须要符合标准。
（2）合理控制局部总应变设计上限值，保证一定的强度储备。
（3）在设计初期，应认真计算橡胶支座无剪切压缩条件下的应力，同时对其他工作状态下的应力进行计算，并绘制应力-应变曲线图。
（4）确保橡胶支座的局部总应变小于设计上限值3 公路桥梁板式橡胶支座的受力分析在公路桥梁板式橡胶支座的实际使用过程中，所承受的竖向力主要包括活载支点反力以及结构自身重力的反作用力等等，本次项目中设计人员在计算活载支点反力时，尽可能选择最不利的位置进行加载和计算，并且计入冲击效应。
普通板式橡胶支座计算1
设一4跨连续梁桥，全长4×20=80m，在联端各设置一道伸缩缝。
主梁采用C50混凝土，墩台均采用C30混凝土，根据当地气象资料，年平均最高气温为24.3℃，年平均最低气温为1.4℃。
简支端拟采用GYZ300×54支座，连续端拟采用GYZ300×52支座。
一、计算数据准备：4—20m431.608KN125.208KN306.4KN1.96cm24.3℃1.4℃22.9℃简支端支座：GYZ 300×54mm 橡胶片总厚t e (mm)：37连续端支座：GYZ 300×52mm 橡胶片总厚t e (mm)：371、简支端单个支座剪切刚度：1910.4N/m连续端单个支座剪切刚度：1910.4N/m每排设置制作个数为：18个则简支端支座总刚度为：34387.7N/m则连续端支座总刚度为：34387.7N/m2、墩台抗推刚度：Ki=3EI/Li墩台编号Li I E墩台综合抗推刚度K 0号台 1.80.74553000000034285.21号墩 3.20.28043000000032917.92号墩 3.10.28043000000033046.23号墩 3.80.28043000000031995.44号墩 4.60.28043000000030360.83、制动力计算及分配：按照《通用规范》4.3.6规定，以一联作为加载长度，计算制动力则制动力标准值T 3为：900KN各墩台按照刚度分配制动力：ΣK=KN/m 墩台编号0号台1号墩2号墩3号墩4号墩二、确定支座平面尺寸：d=300mm支座平面面积：706.9cm 2中间橡胶层厚度为：0.8cm查行业标准《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》得到支座的平面形状系数S=9.06>8合格1、计算支座弹性模量：Ej=5.4Ge×S 2=443.3Mpa 2、验算支座的承压强度：σj =Rck/支座面积=kPa则σj <[σj]=kPa 合格三、确定支座厚度：1、主梁计算温差为Δt为：22.9℃，温度变形由两端的支座均摊，则每一支座承受的水平168.046106.09351.2制动力（KN）189.76182.20182.91177.09162605.411504855.9抗推刚度Ki 770133.3847092.3459901.7259264.1普通板式橡胶支座计算（本计算适用于连续梁桥圆形板式橡胶支座的受力验算）孔径：支座压力标准值：结构自重引起的支反力：K e=Ae×Ge/t e =K e=Ae×Ge/t e =汽车荷载引起的支反力：跨中挠度f：当地平均最高气温：当地平均最低气温：主梁计算温差：位移Δg为：0.916cm2、则4号墩每一支座的制动力为H T =9.3KN3、确定橡胶片总厚度te ≥2Δg= 1.832cm (不计汽车制动力)te ≥Δg/（0.7-Fbk/2/Ge/支座面积）= 1.4cm 《桥规》的其他规定： te ≤0.2d=6cm所选用的支座橡胶层总厚度te= 3.7cm2Δg= 1.832cm 合格0.2d=6cm四、验算支座的偏转情况：1、计算支座的平均压缩变形为：δc,m=Rck×te/面积/Ea+Rck×te/面积/Ebδc,m=0.06226541cm按照《桥规》规定，尚应满足δ≤0.07te,即：0.06226541≤0.07te=0.259合格2、计算梁端转角θ：由关系式f=5gl 4/(384EI)及θ=gl 3/(24EI)可得：θ=（5l/16)*(gl 3/24EI)*16/(5l)=16f/5l1.96cm则θ=0.003136rad3、验算偏转情况：δc,m≥a θ/2即0.06226541≥0.04704合格五、验算支座的抗滑稳定性：1、计算温度变化引起的水平力：Ht=面积×Ge×(Δg/te)Ht=17.5KN2、验算支座滑动稳定性：υ×Rck=83.5KN1.4Ht+Fbk=33.8KN 则合格以及υ×N G =37.6KN1.4Ht=24.5KN 则合格Δg=1/2*a*Δt*L=设结构自重作用下，主梁处于水平状态。
桥梁板式橡胶支座的设计计算
这种支座在竖向荷载作用下 ,嵌入橡胶片之间 的钢板将限制橡胶的侧向变形 ,垂直变形则相应减 少 ,从而可以大大提高支座的竖向刚度 (抗压刚度) 。 此时 ,支座的竖向总变形即为各层橡胶片变形的总 和 。橡胶片之间嵌入的钢板在阻止胶层侧向膨胀的 同时 ,对支座的抗剪刚度几乎没有什么影响 。支座 在水平力作用下 ,加劲橡胶支座所产生的水平位移 取决于橡胶片的净厚 。为了防止加劲钢板的锈蚀 , 板式橡胶支座上下面及四周均有橡胶保护 。 3 板式橡胶支座应满足如下条件 3. 1 支座橡胶层总厚度σ1
(10) 桥面纵坡 :i = 0. 41 % (11) 每片主梁的汽车制动力 T (汽车荷载采用 : 汽车 —超 20 级) : 汽车制动力取一辆重车的 30 % ,即 T = (550kN ×30 %) / 10 = 16. 5kN (全幅桥为 10 片梁)
4. 2 支座最大位移量计算
(1) 温度变化产生的位移量 : Δlt = - Δt ×αt ×l
钢束总压力 :
Py = 17 ×(140 ×10 - 6 m2) ×(1395 ×106N/ m2)
= 3320100 N
= 3320. 1kN (7) 跨中截面面积 :Ah = 6274cm2
48
辽 宁 交 通 科 技 2005
(8) 主梁最大支点反力 :Nmax = 347. 5 kN (9) 主梁恒载支点反力 :Nmin = 162. 5 kN
列支座主要规格参数表》,选用平面尺寸为 la ×lb =
200 ×250mm ,支座形状系数 S = 11. 11 。
根据
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公路桥梁板式橡胶支座设计选型及计算20061012修改公路桥梁板式橡胶支座设计选型及计算张忠效郑秀琦(北京建达道桥咨询有限公司驻赣办，江西南昌 330029)摘要：从工程设计出发，论述了公路桥梁板式橡胶支座材料、形状、尺寸的选用及计算方法，并结合实际工作经验，对支座选型时易范的错误和一些经验数值进行了集中讲解和列举，还特别提出了支座橡胶层总厚度和四氟滑板支座选型的计算方法，可供设计参考。
关键词：公路桥梁；板式橡胶支座；选型；计算方法；实例分析中图分类号：U443.36 文献标识码：ASpecification Choice and the Computational Method of Plate Type Elastomeric Pad Bearing for Highway Bridges in DesignZHANG Zhong-hao，ZHENG Xiu-qi(Beijing jianda road and bridge consulting company’s Office in JiangXi，Nanchang 330029，China) Abstract: Embarking from the engineering design, the article discusses how to select the material, the shape, the size of the plate type elastomeric pad bearing and calculate them. It also introduces some mistakes easy to commited and some experience value of selecting the plate type elastomeric pad bearing from actual project. The article especially elaborates the computational method of the thickness of latex's plate type elastomeric pad bearing and the choice of polytetrafluoroethylene slide plate type pad bearing. It is hoped that it can provide some references for the bridge design.Key words: Highway bridges；Plate type elastomeric pad bearings；Specification choice；Computational method；Analyze the typical example桥梁支座的主要功能是将上部结构反力可靠地传递给墩台，并同时完成梁体结构受力所需的变形(水平位移及转角)。
与其它类型的桥梁支座相比较，橡胶支座具有构造简单、加工容易、用钢量少、造价低、安装方便、吸震效果好、工作性能可靠等诸多优点。
我国自上世纪60年代开始研发桥梁板式橡胶支座并大力推广使用至今，取得良好的实用效果。
公路桥梁桥式橡胶支座按结构型式分为普通板式橡胶支座和四氟滑板式橡胶支座(以下简称四氟滑板支座)。
普通板式橡胶支座由多层橡胶与薄钢板镶嵌、粘合、硫化而成。
四氟滑板支座是于普通板式橡胶支座上按照支座尺寸大小粘结一层厚2-4mm的聚四氟乙烯板而成。
其外观形状及结构见下图：普通板式橡胶支座(实物)四氟滑板式橡胶支座(实物)ta0bt1t ht ft0板式橡胶支座结构示意目前，桥梁板式橡胶支座制作材料不同、规格多样、功能各异，给桥梁设计者选型带来一定的难度。
如果选型不当，将会带来诸多问题，如支座承载力不够或富余太多、支座太厚或太薄导致变形量太大或不足、选材不当引起橡胶过早老化等。
这些问题将直接导致各种桥梁病害的发生，使支座过早破坏而不得不提前更换，其带来的高额维修费用和不良社会影响不言而喻。
所以，从数以千计的规格型号中选择合适的桥梁板式橡胶支座是设计支座的关键。
一、了解各种橡胶材料特性常用的橡胶材料有：天然橡胶(NR)、氯丁橡胶(CR)和三元乙丙橡胶。
三种材料各有优缺点和适用范围。
天然橡胶：具有较高的拉伸强度、优异的弹性、良好的耐磨耗性和耐低温性等多项优良性能，是综合性能较好的胶种。
但它的耐老化性能，特别是耐臭氧老化及抗紫外线老化性能较差。
氯丁橡胶：具有优良的耐天候老化和良好的耐臭氧老化性(抗臭氧老化性能比天然橡胶高12倍以上)，拉伸强度较高，弹性良好，抗腐蚀性良好，并且具有一定的耐油性。
是国内外桥梁橡胶支座普遍采用的主体材料，但其耐低温性能较差，这限制了其在北方寒冷地区的使用。
三元乙丙橡胶：是一种高分子材料，具有优异的耐老化及耐高、低温性能，在-55℃下仍有屈挠性，在100℃下能长期工作。
此外，其抗冲击性好，吸水性小，耐酸碱化学腐蚀性好。
主要缺点是与金属粘结性能较低，但这一缺点正在逐步得到改善。
结合上述三种橡胶材料的主要优缺点，选用橡胶支座材料时，主要应考虑桥位所在地区的气温条件。
一般来说，气温在-25~+60℃地区可选用氯丁橡胶支座，我国长江以南广大地区普遍适合这种情况；-40~+60℃地区可选用三元乙丙橡胶支座或天然橡胶支座。
此外，对于高纬度、高海拔地区，如当地紫外线辐射强烈或空气中臭氧含量较高时，应避免选用天然橡胶支座。
二、选定支座外观形状桥梁板式橡胶支座按形状可分为矩形板式橡胶支座、圆形板式橡胶支座、球冠圆板式橡胶支座、坡形橡胶支座等。
由于圆形橡胶支座机械性能在平面上的各向同性，更适用于弯、坡、斜、宽桥梁及其它多向变位的桥梁；矩形橡胶支座长短边抗剪刚度的大小差别决定其更适用于以纵桥向变位为主的单向变位桥梁，此时，应将支座短边顺桥向摆放，以尽量减小支座对桥梁纵向变位的约束，将梁体变位对墩台产生的水平力减至最小。
球冠圆板橡胶支座是在圆形板式橡胶支座的基础上变化而成，其中间层橡胶和钢板布置与圆形板式橡胶支座完全相同，而在支座顶面用纯橡胶制成球形表面，球面中心橡胶最大厚度为4－13mm，球面边缘15mm，以适应3％到5％纵横坡下，梁与支座接触面的中心趋于圆形板式橡胶支座的中心。
梁端反力通过球面表面橡胶逐渐扩散传至下面几层钢板和橡胶层。
实际采用时，也可根据不同坡度需要调整球冠半径。
由于其能适应较大的桥梁坡度，不用专门设置梁靴，极大地方便了设计和施工，一度被认为是圆形板式橡胶支座的成功改进，在各种布置复杂、纵横坡较大的立交桥及高架桥上多有采用。
坡形板式橡胶支座球寇圆板式橡胶支座聚四氟乙稀球寇圆板式橡胶支座与圆形板式支座到球冠圆板式橡胶支座的改进尝试一样，矩形板式橡胶支座也作了许多改进尝试，以期能适应各种桥梁纵坡的情形，坡形板式橡胶支座就是在这种情形下产生的。
其斜坡的角度依据桥梁的纵横坡而制造，安装时无须准备楔块或对梁底做相应处理，方便了桥梁的设计与施工。
但是，随着球冠及坡形支座越来越多地被采用，其在实用中暴露出来的缺陷也日益明显。
新桥梁通用规范中明确指出，‘公路桥涵中不宜使用带球冠的板式橡胶支座或坡形的板式橡胶支座’。
所以，在设计中对这两种支座应慎用。
《公路桥涵板式橡胶支座》中还规定，‘支座的四氟滑板不得设置在支座底面，与四氟滑板接确的不锈钢板也不能设置在桥梁墩、台垫石上’，这也就彻底否定了聚四氟乙稀球冠板式橡胶支座的设计理念。
三、合理安排各墩台橡胶支座厚度对于多跨连续梁桥，为简化设计和施工，各墩台可选用相等厚度的支座。
当一联中跨数较多时，上述作法并不可取。
因为一联桥长较长时，所选支座必然较厚。
桥梁上部结构在承受汽车制动力时，支座越厚，则产生的纵桥向变形量也会越大，这就使梁体的下滑变位趋势更加明显，尤其当桥梁纵坡较大时，加上汽车冲击震动的影响，梁体变位可能会超出橡胶支座允许的变形量，造成支座被剪坏。
如支座老化较严重，这种大的梁体变位还可能造成支座永久性塑性变形，致使支座变形功能失效。
大的梁体变位还会对桥梁伸缩缝产生更大的压力。
为避免上述情形发生，可在一联中居中的若干桥跨内选用较薄的橡胶支座，形成支座不等厚设计。
这样虽然会增加设计和施工的麻烦，但中跨薄支座相对起到了固定支座的作用，能有效地减少梁体下滑变位作用。
对于高墩或大纵坡的梁式桥，最好能有2~3个墩与梁固结，以避免连续梁体下滑(实桥观测表明，上述情形下不采取切实措施，梁体下滑不可避免)。
当然，在特殊情形下，还可以利用上述分析，有意加厚或减薄某些墩、台上橡胶支座的厚度，以控制墩、台水平力分配。
实例分析：有座特大桥的引桥，上部结构为4-30米先简支后连续预应力钢筋砼小箱梁，采用薄壁墩，肋台，钻孔灌注桩基础，引桥自成一联，桥型图如图所示。
汽车荷载采用公路I 级，按最大升主桥部分引道温25°，最大降温+砼收缩及徐变合计40°计算温度力。
一车道制动力F k=165kn。
采用弹性基础-m法求得墩台及基础的抗弯刚度后，按墩台与支座组合刚度进行水平力分配，结果如下表所示：需要说明的是，由于3#墩和7#台承受的温度力大于最大支座摩阻力，四氟滑板支座将发生滑动，故汽车制动力将进行重分配，造成制动力全部由4、5、6#墩承担，3#墩和7#台分配到的制动力均为0。
从计算结果可以看出，作为中间墩的5#墩，承受的温度力几为0，如减薄5#墩上的支座厚度，可增大其组合刚度，从而分配到更多的制动力，为其它墩减负，使得各墩承担的水平力更加均衡。
故在任何桥长情况下，采用各墩台支座不等厚设计均是经济、合理的作法。
四、橡胶支座计算中应注意的若干问题其实际最大支座变形也必将大大小于4#和6#墩，1．支座有效承压面积A e计算支座压应力时，应采用支座有效承压面积（即承压加劲钢板面积）。
同样，计算支座形状系数时，亦应采用加劲钢板尺寸进行计算。
老桥规是以支座外观尺寸代入计算的，应注意调整我们的计算习惯。
2．剪变模量G e常温下橡胶支座的剪变模量G e=1.0MPa。
实际设计时，G e值应注意按桥位所在地区气温条件进行调整。
当累年最冷月平均温度的平均值为0~-10℃时，G e值应增大20%；当低于-10℃时，G e值应增大50%；当低于-25℃时，G e值采用2.0MPa。
3．支座橡胶层总厚度t e进行橡胶支座厚度计算时，容易将t e 误认为是支座的总厚度t ，实际上t e 应为支座橡胶层总厚度，即t e =t-nt 0。
其中n 为支座中加劲钢板的层数；t 0为每层加劲钢板的厚度。
在一些支座参考资料（特别是一些老的参考资料）中，并没有直接列出每种规格支座的t e 值，设计选型时多有不便。