双向板弯矩计算表格
双向板弯矩配筋计算
Lx /Ly=0.967741935跨中弯矩系数 Mx0.041Mx u =0.2629125(未调整)Ly u =0.233415二Lx /Ly=0.96774194跨中弯矩系数 Mx 0.0198弯矩Mx u=0.1269675(未调整)弯矩My u=0.110295支座弯矩系数Mx0.055支座弯矩系数 My 0.0528弯矩Mx u=0.3526875(未调整)弯矩My u=0.33858按四边固计算跨中和支座弯矩：1. 跨 中 弯 矩：2. 支座弯矩：q′=g+0.5p=0.5925t/M 2q〞=±0.5p=0.12t/M 2Mx u =0.105584(未调整)My u =0.09172跨中Mx=0.120869跨中My=0.10932Mx u =0.04428(未调整)My u =0.03931跨中Mx=0.050832跨中u0.04669四b f b'f挠度验算2. 支座弯矩: (本方法所求支座弯矩与按四边固计算的支座弯矩相在q′作用下:在q〞作用下:三1. 跨 中 弯 矩 ：S (mm )S C 按《静力手册》连 续 板 实 用 计 算 方 法17.84314ρ=γf =2Mx=0.301813My=MS=0.579045MI =B I =B I =3挠度系数0.00663求构件的短期刚度B S(b f -b)h f /b/h 0=长 期 挠 度 验 算:q =g+ρ0p=q = g+ p =B S =(0.025+0.28αE ρ)(1+0.55γf '+0.12γf )E C对应于荷载的长期组合:挠度验算:短 期 挠 度 验 算:对应于荷载的短期组合:S /θ=求构件的长期刚度B LαE =E S /E C =M S ×B S /(M I (θ-1)+M S )受拉钢筋翼缘高 f(mm 2 )四边固计算的支座弯矩相同:)0.007634ρ'=0γ'f =0.2772320.5347651.1E+131.1E+130.65f=0.02mm0.55f=0.02758mm(b'f -b)h'f /b/h 0=T形截面受拉T形截面受压翼)(1+0.55γf '+0.12γf )E C bh 03=B S /θ=2.14165E+13S ×B S /(M I (θ-1)+M S )=矩 系 数。
双向板计算步骤
LB-1矩形板计算一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2010四、计算信息1、几何参数计算跨度: Lx = 3000 mm; Ly = 4600 mm板厚: h = 120 mm2、材料信息混凝土等级: C25 fc=11、9N/mm2ft=1、27N/mm2ftk=1、78N/mm2Ec=2、80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2、0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0、200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm保护层厚度: c = 20mm3、荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1、200可变荷载分项系数: γQ = 1、400准永久值系数: ψq = 1、000永久荷载标准值: ｑgk = 4、100kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2、000kN/m24、计算方法:弹性板5、边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/简支/简支/简支6、设计参数结构重要性系数: γo = 1、00泊松比:μ = 0、200五、计算参数:1、计算板得跨度: Lo = 3000 mm2、计算板得有效高度: ho = h-as=120-40=80 mm六、配筋计算(lx/ly=3000/4600=0、652<2、000 所以按双向板计算):1、X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0、0634+0、0307*0、200)*(1、200*4、100+1、400*2、000)*32= 4、829 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1、00*4、829×106/(1、00*11、9*1000*80*80)= 0、0633) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0、063) = 0、0664) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1、000*11、9*1000*80*0、066/360= 173mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 173/(1000*120) = 0、144%ρ<ρmin = 0、200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0、200%*1000*120 = 240 mm2采取方案⌲8@200, 实配面积251 mm22、Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0、0307+0、0634*0、200)*(1、200*4、100+1、400*2、000)*32= 3、012 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1、00*3、012×106/(1、00*11、9*1000*80*80)= 0、0403) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0、040) = 0、0404) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1、000*11、9*1000*80*0、040/360= 107mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 107/(1000*120) = 0、089%ρ<ρmin = 0、200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0、200%*1000*120 = 240 mm2采取方案⌲8@200, 实配面积251 mm23、Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑg k+γQ*ｑqk)*Lo2= 0、1131*(1、200*4、100+1、400*2、000)*32= 7、861 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1、00*7、861×106/(1、00*11、9*1000*80*80)= 0、1033) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0、103) = 0、1094) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1、000*11、9*1000*80*0、109/360= 289mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 289/(1000*120) = 0、241%ρ≥ρmin = 0、200% 满足最小配筋要求采取方案⌲8@160, 实配面积314 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应得标准组合计算得弯矩值Mq -------- 按荷载效应得准永久组合计算得弯矩值1、计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0、0634+0、0307*0、200)*(4、100+2、000)*32 = 3、816 kN*m Mq = Mgk+ψq*Mqk= (0、0634+0、0307*0、200)*(4、100+1、0*2、000)*32 = 3、816 kN*m2、计算受弯构件得短期刚度Bs1) 计算按荷载荷载效应得两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0、87*ho*As) 混规(7、1、4-3)= 3、816×106/(0、87*80*251) = 218、438 N/mmσsq = Mq/(0、87*ho*As) 混规(7、1、4-3)= 3、816×106/(0、87*80*251) = 218、438 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算得纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0、5*b*h = 0、5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate 混规(7、1、2-4)= 251/60000 = 0、418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1、1-0、65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7、1、2-2)= 1、1-0、65*1、78/(0、418%*218、438) = -0、166因为ψ不能小于最小值0、2，所以取ψk = 0、2ψq = 1、1-0、65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7、1、2-2)= 1、1-0、65*1、78/(0、418%*218、438) = -0、166因为ψ不能小于最小值0、2，所以取ψq = 0、24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量得比值αEαE = Es/Ec = 2、0×105/2、80×104 = 7、1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积得比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*80) = 0、314%7) 计算受弯构件得短期刚度BsBsk = Es*As*ho2/[1、15ψk+0、2+6*αE*ρ/(1+ 3、5γf')](混规(7、2、3-1))= 2、0×105*251*802/[1、15*-0、166+0、2+6*7、143*0、314%/(1+3、5*0、0)]= 5、692×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1、15ψq+0、2+6*αE*ρ/(1+ 3、5γf')](混规(7、2、3-1))= 2、0×105*251*802/[1、15*-0、166+0、2+6*7、143*0、314%/(1+3、5*0、0)]= 5、692×102 kN*m23、计算受弯构件得长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2、0 混规(7、2、5)2) 计算受弯构件得长期刚度BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7、2、2-1))= 3、816/(3、816*(2、0-1)+3、816)*5、692×102= 2、846×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7、2、2-2))= 5、692×102/2、0= 2、846×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(284、588,284、588)= 284、5884、计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+q qk)*Lo4/B= 0、00677*(4、100+2、000)*34/2、846×102= 11、749mm5、验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3000/200=15、000mmfmax=11、749mm≤fo=15、000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1、跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0、0634+0、0307*0、200)*(4、100+1、00*2、000)*32= 3、816 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0、73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应得准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0、87*ho*As) 混规(7、1、4-3)=3、816×106/(0、87*80*251)=218、438N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算得纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0、5*b*h=0、5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7、1、2-4)=251/60000 = 0、0042因为ρte=0、0042 < 0、01,所以让ρte=0、016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1、1-0、65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7、1、2-2)=1、1-0、65*1、780/(0、0100*218、438)=0、5707) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋得等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0、7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1、9*C+0、08*Deq/ρte) (混规(7、1、2-1)=1、9*0、570*218、438/2、0×105*(1、9*20+0、08*11/0、0100)=0、1532mm ≤ 0、30, 满足规范要求2、跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0、0307+0、0634*0、200)*(4、100+1、00*2、000)*32= 2、380 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0、73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应得准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0、87*ho*As) 混规(7、1、4-3)=2、380×106/(0、87*80*251)=136、228N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算得纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0、5*b*h=0、5*1000*120=60000 mm2ρte=As/A te 混规(7、1、2-4)=251/60000 = 0、0042因为ρte=0、0042 < 0、01,所以让ρte=0、016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1、1-0、65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7、1、2-2)=1、1-0、65*1、780/(0、0100*136、228)=0、2517) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋得等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0、7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1、9*C+0、08*Deq/ρte) (混规(7、1、2-1)=1、9*0、251*136、228/2、0×105*(1、9*20+0、08*11/0、0100)=0、0420mm ≤ 0、30, 满足规范要求3、支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ψｑqk)*Lo2)= 0、1131*(4、100+1、00*2、000)*32= 6、211 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0、73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应得准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0、87*ho*As) 混规(7、1、4-3)=6、211×106/(0、87*80*314)=284、215N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算得纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0、5*b*h=0、5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7、1、2-4)=314/60000 = 0、0052因为ρte=0、0052 < 0、01,所以让ρte=0、016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1、1-0、65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7、1、2-2)=1、1-0、65*1、780/(0、0100*284、215)=0、6937) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋得等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0、7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1、9*C+0、08*Deq/ρte) (混规(7、1、2-1)=1、9*0、693*284、215/2、0×105*(1、9*20+0、08*11/0、0100)=0、2421mm ≤ 0、30, 满足规范要求。
双向板按弹性理论的计算方法
(一)双向板按弹性理论的计算方法1．单跨双向板的弯矩计算为便于应用，单跨双向板按弹性理论计算，已编制成弯矩系数表，供设计者查用。
在教材的附表中，列出了均布荷载作用下，六种不同支承情况的双向板弯矩系数表。
板的弯矩可按下列公式计算：M = 弯矩系数×(g+p)l x2{M=αmp（g+p）l x2 αmp为单向连续板（αmb为连续梁）考虑塑性内力重分布的弯矩系数。
}式中M 为跨中或支座单位板宽内的弯矩(kN·m/m)；g、p为板上恒载及活载设计值(kN/m2)；l x为板的计算跨度(m)。
2．多跨连续双向板的弯矩计算(1)跨中弯矩双向板跨中弯矩的最不利活载位置图多跨连续双向板也需要考虑活载的最不利位置。
当求某跨跨中最大弯矩时，应在该跨布置活载，并在其前后左右每隔一区格布置活载，形成如上图(a)所示棋盘格式布置。
图(b)为A-A剖面中第2、第4区格板跨中弯矩的最不利活载位置。
为了能利用单跨双向板的弯矩系数表，可将图(b)的活载分解为图(c)的对称荷载情况和图(d)的反对称荷载情况，将图(c)与(d)叠加即为与图(b)等效的活载分布。
在对称荷载作用下，板在中间支座处的转角很小，可近似地认为转角为零，中间支座均可视为固定支座。
因此，所有中间区格均可按四边固定的单跨双向板计算；如边支座为简支，则边区格按三边固定、一边简支的单跨双向板计算；角区格按两邻边固定、两邻边简支的单跨双向板计算。
在反对称荷载作用下，板在中间支座处转角方向一致，大小相等接近于简支板的转角，所有中间支座均可视为简支支座。
因此，每个区格均可按四边简支的单跨双向板计算。
将上述两种荷载作用下求得的弯矩叠加，即为在棋盘式活载不利位置下板的跨中最大弯矩。
(2)支座弯矩支座弯矩的活载不利位置，应在该支座两侧区格内布置活载，然后再隔跨布置，考虑到隔跨活载的影响很小，可假定板上所有区格均满布荷载(g+p)时得出的支座弯矩，即为支座的最大弯矩。
双向板弯矩计算表格
0.0676*7.6*4.22=9.06kN·m/m
0.1146*7.6*1.82=2.82kN·m/m
区格
17
3.6/3.6=1
跨
内
计图算简
(0.0227*6.2+0.0368*1.4)*3.62=2.49kN·m/m
(0.0168*6.2+0.0368*1.4)*3.62=2.02kN·m/m
(0.0223*6.2+0.0353*1.4)*4.22=3.47kN·m/m
1.69+0.2*1.88=2.07kN·m/m
3.79+3.47*0.2=4.48kN·m/m
1.88+0.2*1.69=2.22kN·m/m
3.47+0.2*3.79=4.23kN·m/m
支
座
计算简图
0.0716*7.6*2.82=4.27kN·m/m
2.49+0.2*2.02=2.89kN·m/m
2.02+2.49*0.2=2.52kN·m/m
支
座
计算简图
0.06*7.6*3.62=5.91kN·m/m
0.055*7.6*3.62=5.42kN·m/m
2.2.3板的配筋计算
各区格板跨内及支座弯矩已求得，板厚 ，取截面有效高度 ， ，即按 计算钢筋截面面积， 板内钢筋采有HPB235，查表得 ，C30的混泥土，
截面宽度：b=（1/2~1/3）h=116mm~175mm，取250mm，
故次要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm×350mm
（３）框架柱:
又根据公式： 其中 为轴压比限值，一般取
双向板按弹性理论的计算方法
(一)双向板按弹性理论的计算方法1．单跨双向板的弯矩计算为便于应用，单跨双向板按弹性理论计算，已编制成弯矩系数表，供设计者查用。
在教材的附表中，列出了均布荷载作用下，六种不同支承情况的双向板弯矩系数表。
板的弯矩可按下列公式计算：M = 弯矩系数×(g+p)l x2{M=αmp（g+p）l x2 αmp为单向连续板（αmb为连续梁）考虑塑性内力重分布的弯矩系数。
}式中M 为跨中或支座单位板宽内的弯矩(kN·m/m)；g、p为板上恒载及活载设计值(kN/m2)；l x为板的计算跨度(m)。
2．多跨连续双向板的弯矩计算(1)跨中弯矩双向板跨中弯矩的最不利活载位置图多跨连续双向板也需要考虑活载的最不利位置。
当求某跨跨中最大弯矩时，应在该跨布置活载，并在其前后左右每隔一区格布置活载，形成如上图(a)所示棋盘格式布置。
图(b)为A-A剖面中第2、第4区格板跨中弯矩的最不利活载位置。
为了能利用单跨双向板的弯矩系数表，可将图(b)的活载分解为图(c)的对称荷载情况和图(d)的反对称荷载情况，将图(c)与(d)叠加即为与图(b)等效的活载分布。
在对称荷载作用下，板在中间支座处的转角很小，可近似地认为转角为零，中间支座均可视为固定支座。
因此，所有中间区格均可按四边固定的单跨双向板计算；如边支座为简支，则边区格按三边固定、一边简支的单跨双向板计算；角区格按两邻边固定、两邻边简支的单跨双向板计算。
在反对称荷载作用下，板在中间支座处转角方向一致，大小相等接近于简支板的转角，所有中间支座均可视为简支支座。
因此，每个区格均可按四边简支的单跨双向板计算。
将上述两种荷载作用下求得的弯矩叠加，即为在棋盘式活载不利位置下板的跨中最大弯矩。
(2)支座弯矩支座弯矩的活载不利位置，应在该支座两侧区格内布置活载，然后再隔跨布置，考虑到隔跨活载的影响很小，可假定板上所有区格均满布荷载(g+p)时得出的支座弯矩，即为支座的最大弯矩。
(整理)(一)双向板按弹性理论的计算方法.
(一)双向板按弹性理论的计算方法1．单跨双向板的弯矩计算为便于应用，单跨双向板按弹性理论计算，已编制成弯矩系数表，供设计者查用。
在教材的附表中，列出了均布荷载作用下，六种不同支承情况的双向板弯矩系数表。
板的弯矩可按下列公式计算：M = 弯矩系数×(g+p)l x2式中M 为跨中或支座单位板宽内的弯矩(kN·m/m)；g、p为板上恒载及活载设计值(kN/m2)；l x为板的跨度(m)。
显示更多隐藏2．多跨连续双向板的弯矩计算(1)跨中弯矩双向板跨中弯矩的最不利活载位置图多跨连续双向板也需要考虑活载的最不利位置。
当求某跨跨中最大弯矩时，应在该跨布置活载，并在其前后左右每隔一区格布置活载，形成如上图(a)所示棋盘格式布置。
图(b)为A-A剖面中第2、第4区格板跨中弯矩的最不利活载位置。
为了能利用单跨双向板的弯矩系数表，可将图(b)的活载分解为图(c)的对称荷载情况和图(d)的反对称荷载情况，将图(c)与(d)叠加即为与图(b)等效的活载分布。
在对称荷载作用下，板在中间支座处的转角很小，可近似地认为转角为零，中间支座均可视为固定支座。
因此，所有中间区格均可按四边固定的单跨双向板计算；如边支座为简支，则边区格按三边固定、一边简支的单跨双向板计算；角区格按两邻边固定、两邻边简支的单跨双向板计算。
在反对称荷载作用下，板在中间支座处转角方向一致，大小相等接近于简支板的转角，所有中间支座均可视为简支支座。
因此，每个区格均可按四边简支的单跨双向板计算。
将上述两种荷载作用下求得的弯矩叠加，即为在棋盘式活载不利位置下板的跨中最大弯矩。
(2)支座弯矩支座弯矩的活载不利位置，应在该支座两侧区格内布置活载，然后再隔跨布置，考虑到隔跨活载的影响很小，可假定板上所有区格均满布荷载(g+p)时得出的支座弯矩，即为支座的最大弯矩。
这样，所有中间支座均可视为固定支座，边支座则按实际情况考虑，因此可直接由单跨双向板的弯矩系数表查得弯矩系数，计算支座弯距。
[整理](一)双向板按弹性理论的计算方法
双向板按弹性理论的计算方法](https://img.taocdn.com/s3/m/b424f27de45c3b3567ec8b87.png)
(一)双向板按弹性理论的计算方法1．单跨双向板的弯矩计算为便于应用，单跨双向板按弹性理论计算，已编制成弯矩系数表，供设计者查用。
在教材的附表中，列出了均布荷载作用下，六种不同支承情况的双向板弯矩系数表。
板的弯矩可按下列公式计算：M = 弯矩系数×(g+p)l x2式中M 为跨中或支座单位板宽内的弯矩(kN·m/m)；g、p为板上恒载及活载设计值(kN/m2)；l x为板的跨度(m)。
2．多跨连续双向板的弯矩计算(1)跨中弯矩双向板跨中弯矩的最不利活载位置图多跨连续双向板也需要考虑活载的最不利位置。
当求某跨跨中最大弯矩时，应在该跨布置活载，并在其前后左右每隔一区格布置活载，形成如上图(a)所示棋盘格式布置。
图(b)为A-A剖面中第2、第4区格板跨中弯矩的最不利活载位置。
为了能利用单跨双向板的弯矩系数表，可将图(b)的活载分解为图(c)的对称荷载情况和图(d)的反对称荷载情况，将图(c)与(d)叠加即为与图(b)等效的活载分布。
在对称荷载作用下，板在中间支座处的转角很小，可近似地认为转角为零，中间支座均可视为固定支座。
因此，所有中间区格均可按四边固定的单跨双向板计算；如边支座为简支，则边区格按三边固定、一边简支的单跨双向板计算；角区格按两邻边固定、两邻边简支的单跨双向板计算。
在反对称荷载作用下，板在中间支座处转角方向一致，大小相等接近于简支板的转角，所有中间支座均可视为简支支座。
因此，每个区格均可按四边简支的单跨双向板计算。
将上述两种荷载作用下求得的弯矩叠加，即为在棋盘式活载不利位置下板的跨中最大弯矩。
(2)支座弯矩支座弯矩的活载不利位置，应在该支座两侧区格内布置活载，然后再隔跨布置，考虑到隔跨活载的影响很小，可假定板上所有区格均满布荷载(g+p)时得出的支座弯矩，即为支座的最大弯矩。
这样，所有中间支座均可视为固定支座，边支座则按实际情况考虑，因此可直接由单跨双向板的弯矩系数表查得弯矩系数，计算支座弯距。
双向板计算步骤
LB-1矩形板计算一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3000 mm; Ly = 4600 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=mm2ft=mm2ftk=mm2Ec=×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = ×105 N/mm2最小配筋率: ρ= %纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm保护层厚度: c = 20mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG =可变荷载分项系数: γQ =准永久值系数: ψq =永久荷载标准值: ｑgk = m2可变荷载标准值: ｑqk = m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/简支/简支/简支6.设计参数结构重要性系数: γo =泊松比:μ =五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3000 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-40=80 mm六、配筋计算(lx/ly=3000/4600=< 所以按双向板计算):向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= +***+**32= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*80*80)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*80*360= 173mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 173/(1000*120) = %ρ<ρmin = % 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = %*1000*120 = 240 mm2采取方案⌲8@200, 实配面积251 mm2向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= +***+**32= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*80*80)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*80*360= 107mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 107/(1000*120) = %ρ<ρmin = % 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = %*1000*120 = 240 mm2采取方案⌲8@200, 实配面积251 mm2向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= **+**32= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*80*80)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*80*360= 289mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 289/(1000*120) = %ρ≥ρmin = % 满足最小配筋要求采取方案⌲8@160, 实配面积314 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= +**+*32 = kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= +**+**32 = kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/*ho*As) 混规= ×106/*80*251) = N/mmσsq = Mq/*ho*As) 混规= ×106/*80*251) = N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = *b*h = *1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate 混规= 251/60000 = %3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 混规= =因为ψ不能小于最小值，所以取ψk =ψq = 混规= =因为ψ不能小于最小值，所以取ψq =4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = ×105/×104 =5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*80) = %7) 计算受弯构件的短期刚度BsBsk = Es*As*ho2/[ψk++6*αE*ρ/(1+ γf')](混规= ×105*251*802/[*++6**%/(1+*] = ×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[ψq++6*αE*ρ/(1+ γf')](混规= ×105*251*802/[*++6**%/(1+*] = ×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ= 混规2) 计算受弯构件的长期刚度BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规= *+*×102= ×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规= ×102/= ×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min,=4.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+q qk)*Lo4/B= *+*34/×102=5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3000/200=fmax=≤fo=，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= +**+**32= kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*80*251)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规=251/60000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规= =7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5**8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*11/ = ≤ , 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= +**+**32= kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*80*251)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规=251/60000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规= =7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5**8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*11/ = ≤ , 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ψｑqk)*Lo2)= *+**32= kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*80*314)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规=314/60000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规= =7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6**8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*11/ = ≤ , 满足规范要求。
双向板
2 双向板肋梁楼盖对于四边支承板，当长边与短边之比l 2 /l 1 <2时，板上荷载将沿两个方向传至支座，所以板应沿两个方向分别配置受力钢筋，这种板称为双向板，由双向板组成的肋形楼盖称为双向板肋形楼盖。
同单向板一样，双向板的计算方法也有两种，即弹性理论计算方法和塑性理论计算方法。
2.1弹性理论计算方法在实际设计中，对常用的荷载分布及支承情况的双向板，可利用已有的图表手册中的弯矩系数计算其内力。
1．均布荷载作用下单块四边支承双向板的计算附表1列出了6种不同边界条件的矩形板，在均布荷载下的挠度及弯矩系数。
板的跨中弯矩可按下式计算：12()()m g q l m g q l ⎫=⨯+⎪⎬=⨯+⎪⎭201202表中弯矩系数表中弯矩系数 （2－1） 式中：m 1、m ２－为平行于l 01方向、l 02方向板中心点单位板宽内的弯矩（kN ·m ／m ）；g 、q －作用于板上的均布恒载、活载设计值；l 01、l 02－短跨长跨方向的计算跨度（m ），计算方法与单向板的相同。
由于附表系数是根据泊松比v =0制定的，而钢筋混凝土的泊松比v =0.2，所以跨中弯矩需要按下式进行修正：112221v v M m vm M m vm ⎫=+⎪⎬=+⎪⎭（2－2） 由于支座处只在一个方向有弯矩，因而板的支座弯矩可由下式直接求得：12()()m g q l m g q l '⎫=⨯+⎪⎬'=⨯+⎪⎭201202表中弯矩系数表中弯矩系数 （2－3） 式中：1m '、2m '分别为固定边中点沿l 01方向、l 02方向单位板宽内的弯矩。
2．均布荷载作用下连续四边支承双向板的计算采用一定的简化原则，将多区格连续板中的每区格等效为单区格板，然后按上述方法计算。
(1)支座最大负弯矩将全部区格满布均布活荷载时，支座弯矩最大。
此时可假定各区格板都固结于中间支座，因而内区格板可按四边固定的单跨双向板计算其支座弯矩；边区格的内支座按固定考虑，外边界支座则按实际情况考虑。
双向板计算.doc
(一)双向板按弹性理论的计算方法1．单跨双向板的弯矩计算为便于应用，单跨双向板按弹性理论计算，已编制成弯矩系数表，供设计者查用。
在教材的附表中，列出了均布荷载作用下，六种不同支承情况的双向板弯矩系数表。
板的弯矩可按下列公式计算：M = 弯矩系数×(g+p)l x2式中M 为跨中或支座单位板宽内的弯矩(kN·m/m)；g、p为板上恒载及活载设计值(kN/m2)；l x为板的跨度(m)。
错误!未找到引用源。
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2．多跨连续双向板的弯矩计算(1)跨中弯矩双向板跨中弯矩的最不利活载位置图多跨连续双向板也需要考虑活载的最不利位置。
当求某跨跨中最大弯矩时，应在该跨布置活载，并在其前后左右每隔一区格布置活载，形成如上图(a)所示棋盘格式布置。
图(b)为A-A剖面中第2、第4区格板跨中弯矩的最不利活载位置。
为了能利用单跨双向板的弯矩系数表，可将图(b)的活载分解为图(c)的对称荷载情况和图(d)的反对称荷载情况，将图(c)与(d)叠加即为与图(b)等效的活载分布。
在对称荷载作用下，板在中间支座处的转角很小，可近似地认为转角为零，中间支座均可视为固定支座。
因此，所有中间区格均可按四边固定的单跨双向板计算；如边支座为简支，则边区格按三边固定、一边简支的单跨双向板计算；角区格按两邻边固定、两邻边简支的单跨双向板计算。
在反对称荷载作用下，板在中间支座处转角方向一致，大小相等接近于简支板的转角，所有中间支座均可视为简支支座。
因此，每个区格均可按四边简支的单跨双向板计算。
将上述两种荷载作用下求得的弯矩叠加，即为在棋盘式活载不利位置下板的跨中最大弯矩。
错误!未找到引用源。
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(2)支座弯矩支座弯矩的活载不利位置，应在该支座两侧区格内布置活载，然后再隔跨布置，考虑到隔跨活载的影响很小，可假定板上所有区格均满布荷载(g+p)时得出的支座弯矩，即为支座的最大弯矩。
这样，所有中间支座均可视为固定支座，边支座则按实际情况考虑，因此可直接由单跨双向板的弯矩系数表查得弯矩系数，计算支座弯距。
双向板计算
0.95。 (2)钢筋分带布置问题
当按弹性理论计算求得的最大弯矩配筋时，考虑到近支座处弯矩比计算的最大弯矩小得 多，为了节约钢材，可将两个方向的跨中正弯矩配筋在距支座 lx/4 宽度内减少一半(见上图)。 但支座处的负弯矩配筋应按计算值均匀布置。支座负弯矩钢筋可在距支座不小于 lx/6 处截 断一半，其余的一半可在距支座不小于 lx/4 处截断，或弯下作为跨中正弯矩配筋。
(二)双向板按塑性理论的计算方法
1．双向板的塑性铰线及破坏机构 (1)四边简支双向板的塑性铰线及破坏机构
(a)简支双向板的裂缝分布图
(b)简支双向板的塑性铰线及破坏机构图
均布荷载作用的四边简支双向板，板中不仅作用有两个方向的弯矩和剪力，同时还作用 有扭矩。由于短跨方向弯矩较大，故第一批裂缝出现在短跨跨中的板底，且与长跨平行(上 图 a)。近四角处，弯矩减小，而扭矩增大，弯矩和扭矩组合成斜向主弯矩。随荷载增大， 由于主弯矩的作用，跨中裂缝向四角发展。继续加大荷载，短跨跨中钢筋应力将首先到达屈 服，弯矩不再增加，变形可继续增大，裂缝开展，使与裂缝相交的钢筋陆续屈服，形成如上
当按塑性理论计算时，钢筋布置已反映在所选用的弯矩计算公式中，跨中钢筋的配筋数 量不分中间带及边带。当边支座为简支时，边区格及角区格与楼板边缘垂直的跨中钢筋一般 不宜截断，或通过计算确定截断钢筋的数量及位置。支座上负弯矩钢筋可在伸入板内不少于 lx/4 处截断。
(3)边支座构造钢筋及角部附加钢筋
简支板角部裂缝图 无论按弹性或塑性理论计算，边支座一般按简支支座考虑，计算上取 M=0。但实际上由 于砖墙或边梁的约束作用，仍存在有一定的负弯矩，故需在简支支座的顶部设置构造钢筋， 其数量与单向板的要求相同。角区格的角部受荷后有翘起的趋势(见上图)，如支座处有砖墙 压住，限制了板的翘起，角部板的顶面将出现见如上图所示斜裂缝。为了控制这种裂缝的发 展，需在简支板的角部 lx/4 范围内配置顶部附加钢筋(参见本章第四节板中构造钢筋图)。
双向板弯矩计算表格.doc
攀枝花学院土木工程学院第二部分结构计算1 工程概况1.1 设计概况：1.1.1 建设项目名称：攀枝花某小区住宅B栋1.1.2 建设地点：攀枝花金江区1.1.3 设计资料：攀枝花某小区住宅B栋,可占用土地为50m*10m，实际占地面积为50*10，主体为五层，室内外地坪高差为600mm，层高3m, 女儿墙高1.2m，总高21.7m。
.每层一个单元，一梯两户，户型为三室两厅，框架结构。
其各层楼的具体布置见图纸。
地质勘察表明，勘查范围内基底岩石有辉长岩和灰岩，其中辉长岩分布于Ⅰ－Ⅰ1剖面的CK1～CK3钻孔附近，灰岩分布于Ⅱ－Ⅱ1剖面的CK4~CK6号钻孔（详见有关剖面图）。
2、补勘察施工的钻孔在灰岩揭露深度内未见有岩溶。
3．根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）综合判定，该场地属于中硬场地土，II级建筑场地,处于建筑抗震的有利地段。
攀枝花地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g。
4．持力层建议设在含碎石粉质粘土层。
5.气象资料：全年主导风向：偏南风夏季主导风向，常年降雨量为：350mm，时间是5—7月，基本风压为：0.4kN/m2（B类场地）6.底层室内主要地坪标高为±0.000，室外-0.60001.2 结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用纵横框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图一。
在计算时采用横向框架1.3 主要构件选型及尺寸初步估算1.3.1. 主要构件选型（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（２）墙体采用：粘土空心砖（３）墙体厚度：内外墙均为200mm（４）基础采用：柱下独立基础1.3.2. 梁﹑柱截面尺寸估算（1）主梁:纵向主梁的跨度为L1=2400mm ，L2=4300mm ，L3=3300mm ，L4=3600mm ，L5=5500mm ，所以L 取较大值。
h=(1/10~1/15)L=366mm~550mm 取h=400mm截面宽度： （1/2~1/3）h=133~200mm ，取b=250mm ，满足200,b mm >且b/h=400/250=1.6<4故主要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=400mm ×250mm（2）次梁：截面高度：h=（1/10~1/15）L=240mm~360mm ，取350mm 截面宽度：b=（1/2~1/3）h=116mm~175mm ，取250mm ， 故次要框架梁初选截面尺寸为： b ×h=250mm×350mm （３） 框架柱:11112~(~3000374.7~281,(1~),.152015203h H mm mm b h b h ==⨯===（））取又根据公式：,Vc n cN A f μ=其中n μ为轴压比限值，一般取0.9. 各层的重力代表值近似取212/KN m ，由结构平面布置图可得中柱的负荷面积是3.6×4.8/2+3.6×3.6/2=15.12mm 2，则竖向荷载的轴压估计值：选35C 型混凝土，216.7/,c f N mm =KN Nv 1134512.151225.1=⨯⨯⨯=，2754497.169.01134mm Ac =⨯=，且框架柱截面高度不宜小于400mm，故初选截面450450.b h mm mm ⨯=⨯2 . 板的设计板采用整体现浇式，板厚100C混泥土，板中钢筋采用，采用30h mmHPB级钢筋。
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攀枝花学院土木工程学院第二部分结构计算1 工程概况1.1 设计概况：1.1.1 建设项目名称：攀枝花某小区住宅B栋1.1.2 建设地点：攀枝花金江区1.1.3 设计资料：攀枝花某小区住宅B栋,可占用土地为50m*10m，实际占地面积为50*10，主体为五层，室内外地坪高差为600mm，层高3m, 女儿墙高1.2m，总高21.7m。
.每层一个单元，一梯两户，户型为三室两厅，框架结构。
其各层楼的具体布置见图纸。
地质勘察表明，勘查范围内基底岩石有辉长岩和灰岩，其中辉长岩分布于Ⅰ－Ⅰ1剖面的CK1～CK3钻孔附近，灰岩分布于Ⅱ－Ⅱ1剖面的CK4~CK6号钻孔（详见有关剖面图）。
2、补勘察施工的钻孔在灰岩揭露深度内未见有岩溶。
3．根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）综合判定，该场地属于中硬场地土，II级建筑场地,处于建筑抗震的有利地段。
攀枝花地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g。
4．持力层建议设在含碎石粉质粘土层。
5.气象资料：全年主导风向：偏南风夏季主导风向，常年降雨量为：350mm，时间是5—7月，基本风压为：0.4kN/m2（B类场地）6.底层室内主要地坪标高为±0.000，室外-0.60001.2 结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用纵横框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图一。
在计算时采用横向框架1.3 主要构件选型及尺寸初步估算1.3.1. 主要构件选型（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（２）墙体采用：粘土空心砖（３）墙体厚度：内外墙均为200mm（４）基础采用：柱下独立基础1.3.2. 梁﹑柱截面尺寸估算（1）主梁:纵向主梁的跨度为L1=2400mm ，L2=4300mm ，L3=3300mm ，L4=3600mm ，L5=5500mm ，所以L 取较大值。
h=(1/10~1/15)L=366mm~550mm 取h=400mm截面宽度： （1/2~1/3）h=133~200mm ，取b=250mm ，满足200,b mm >且b/h=400/250=1.6<4故主要框架梁初选截面尺寸为：b ×h=400mm ×250mm（2）次梁：截面高度：h=（1/10~1/15）L=240mm~360mm ，取350mm 截面宽度：b=（1/2~1/3）h=116mm~175mm ，取250mm ， 故次要框架梁初选截面尺寸为： b ×h=250mm×350mm （３） 框架柱:11112~(~3000374.7~281,(1~),.152015203h H mm mm b h b h ==⨯===（））取又根据公式：,Vc n cN A f μ=其中n μ为轴压比限值，一般取0.9. 各层的重力代表值近似取212/KN m ，由结构平面布置图可得中柱的负荷面积是3.6×4.8/2+3.6×3.6/2=15.12mm 2，则竖向荷载的轴压估计值：选35C 型混凝土，216.7/,c f N mm =KN Nv 1134512.151225.1=⨯⨯⨯=，2754497.169.01134mm Ac =⨯=，且框架柱截面高度不宜小于400mm，故初选截面450450.b h mm mm ⨯=⨯2 . 板的设计板采用整体现浇式，板厚100C混泥土，板中钢筋采用，采用30h mmHPB级钢筋。
设计中采用弹性理论计算的方法来计算板和支座中的内力，采235用弯矩调幅法对结构按弹性方法所求的弯矩值和剪力值进行适当调整，以考虑结构非弹性变形所引起的内力重分布。
本计算中选取两个户型为计算单元，将楼板划分为1-17几种板块。
2.1 板的荷载计算 2.1.1 楼面荷载计算：选用细石混凝土楼面：40厚C20细石混凝土撒1:1水泥砂子压实抹光：0.4×24=0.96k N/m 2 120mm 厚钢筋混泥土板 25⨯0.12=3k N/m 2 水泥浆一道（内掺建筑胶） 0.05 k N/m 2 楼面恒载标准值： 0.96+0.05+3=4.0 k N/m 2楼面横载设计值： g =4⨯1.2=4.8 k N/m 2楼面活荷载标准值： 2.0k N/m 2楼面活荷载设计值： q =2.0KN/m 2 1.4 2.8⨯=k N/m 2楼面荷载：222/4.12/8.22/'/2.62/8.28.42/'/6.78.28.4m kN q q m kN q g g m kN q g ====+=+==+=+厕所活载标准值: 2 k N/m 2活载设计值： 2×1.4=2.8 k N/m 2 厕所荷载：222/4.12/8.22/'/2.62/8.28.42/'/6.78.28.4m kN q q m kN q g g m kN q g ====+=+==+=+阳台活载标准值： 2.5 k N/m 2阳台活载设计值： 2.5 1.4 3.5/kN m ⨯= 阳台荷载：22/75.12/5.32/',/55.62/5.38.42/m kN q q m kN q g ====+=+2.1.2屋面荷载计算30mm 厚C20细石砼防水 1.0 k N/m 2三毡四油防水层 0.4 k N/m 2 15mm 厚水泥砂浆找平层 20⨯0.015=0.3 k KN/m 2 15mm 厚水泥砂浆找平层 20⨯0.015=0.3 k N/m 240mm 厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找平 0.04140.56/kN m ⨯= 水泥蛭石保温层（平均厚度120mm ） 0.1250.6/kN m ⨯=110mm 厚钢筋混凝土 0.1125 2.75/kN m ⨯= 10mm 厚石灰水泥砂浆抹底 0.01170.17/kN m ⨯=合计 6.08k N/m屋面活荷载标准值(上人屋面)： 2.0k N/m 2 屋面活荷载设计值： q =2.0KN/m 2 1.4 2.8⨯=k N/m 2屋面荷载： 226.08 2.8/8.88/g q kN m kN m +=+= ，21.4/2qkN m =2.2 按弹性理论计算楼面板 2.2.1双向板的计算双向板计算系数表进行内力计算，计算见图及计算结果见下表。
2.2.3板的配筋计算各区格板跨内及支座弯矩已求得，板厚100h mm =，取截面有效高度080x h mm =，070y h mm =，即按00.95s y MA f h =计算钢筋截面面积，2210/y f N mm =板内钢筋采有HPB235，查表得2210/y f N mm = ， C30的混泥土， 0.614b ξ= 29.6/c f KN mm = 00min 0.2ρ= ，计算结果见下表下： 截面m(KN/m) Ｈ0/mm As/mm2 选配钢筋 实配面积 跨中1lox3.0680191.7Φ8＠200251loy 3.06 70 219.1 Φ8＠200 251 2lox4.6880293.2Φ8＠150335loy2.94 70 210.5 Φ8＠200 251 3lox0.98056.3Φ8＠200251loy2.19 70 156.8 Φ8＠200 251 4lox 0.86 80 53.8 Φ8＠200 251 loy 0.94 70 67.3 Φ8＠200 251 5lox0.48025.0Φ8＠200251loy0.27 70 19.3 Φ8＠200 251 6lox0.458028.1Φ8＠200251loy 0.24 70 17.1 Φ8＠200 251 7lox0.698043.2Φ8＠200251loy 0.81 70 58.0 Φ8＠200 251 8lox2.6480165.4Φ8＠200251loy 2.49 70 178.3 Φ8＠200 251 9lox1.93 80 120.9 Φ8＠200 251 loy2.1270151.8Φ8＠20025110lox 2.07 80 129.6 Φ8＠200251loy 2.22 70 158.9 Φ8＠200251 11lox 4.48 80 280.7 Φ8＠150335loy 4.23 70 302.9 Φ8＠150335 12lox 3.22 80 201.7 Φ8＠200251loy 2.52 70 180.4 Φ8＠200251 13lox 0.98 80 61.4 Φ8＠200251loy 1.64 70 117.4 Φ8＠200251 14lox 4.35 80 272.5 Φ8＠150335loy 4.18 70 299.3 Φ8＠150335 15lox 0.87 80 54.5 Φ8＠200251loy 1.28 70 91.6 Φ8＠200251 16lox 0.69 80 43.2 Φ8＠200251loy 0.81 70 58.0 Φ8＠200251 17lox 2.89 80 181.0 Φ8＠200251loy 2.52 70 180.4 Φ8＠200251支座1—2 7.03 80 440.4 Φ10＠150524 2—8 7.335 80 459.5 Φ10＠150524 3—5 1.55 80 97.1 Φ8＠200251 4—9 2.92 80 182.9 Φ8＠200251 5—6 0.765 80 47.9 Φ8＠200251 6—9 2.42 80 151.6 Φ8＠200251 7—11 5.065 80 317.3 Φ10＠200392 8—11 7.325 80 458.9 Φ10＠1505249—11 6.91 80 432.9 Φ10＠150 524 10—11 6.965 80 436.4 Φ10＠150 524 12—14 7.23 80 453.0 Φ10＠150 524 13—14 6.3 80 394.7 Φ10＠150 524 14—17 7.425 80 465.2 Φ10＠150 524 15—17 3.92 80 245.6 Φ8＠200 251 16—17 3.02 80 189.2 Φ8＠200 251 17—175.9180370.3Φ10＠2003923.3次梁的设计3.3.1次梁的截面选择次梁高度取值为： (l 主梁间距)次梁宽度取值为：h/3<b<h/2 故跨度为7.2m 的次梁截面选取200*2001218l h l <<3.3.2次梁的材料选用次梁材料选取：混凝土C30 （2214.3/, 1.43/c t f N mm f N mm ==） 钢筋HRB335 （ y f =300N/2mm ）3.3.3次梁的荷载统计次梁 跨度：3.6m b ×h=200×200恒荷载标准值由板传来： 4×1.8×5/8+4×0.6×(1-0.252+0.253)=6.56 kN/m 次梁自重： 25×0.2×(0.2-0.1）=0.5 kN/m 两侧抹灰： 0.01×（0.2+0.1×2）×17=0.07kN/m∑ 7.13 KN/m 活载标准值由板传来： 2×1.8×5/8+2×0.6×(1-0.252+0.253)=3.28 kN/m∑ 3.28 KN/m荷载设计值 1.2×7.13+1.4×3.28=13.15KN/m3.3.4次梁的内力计算次梁 跨度：3.6m b ×h=200×200跨内弯矩： 1/8×13.15×3.6×3.6=21.30kN ·m 支座剪力： 1/2×13.15×3.6=23.67kN3.3.5次梁的配筋计算取跨度为3.6m 的次梁为例：按弹性理论进行计算，次梁采用C30混凝土，钢筋采用HRB335，查表得: y f =300N/2mm ,214.3/c f N mm =,min 0.215%ρ=，21.43/t f N mm =。