锚碇模板设计
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清水河特大桥锚碇模板设计说明
一 工程概况
根据设计图纸得知以下几点：
本工程是清水河特大桥的锚碇工程。锚碇的外观左右对称,锚碇侧面与水平面有夹角。锚碇的高度为47.5米，宽48米、长77米。锚碇分为锚块、散索鞍、底座、侧墙、后锚室、连接部后浇段、侧墙隔墙和锚块后浇段8部分组成。本工程采用DP180
式悬臂模板。
二 模板
2.1简述
模板体系由进口维萨板、H20木工字梁、横向背楞和专用连接件组成；胶合板与竖肋(木工字梁)采用自攻螺丝和地板钉正面连接，竖肋与横肋（双槽钢背楞）采用连接爪连接，在竖肋上两侧对称设置两个吊钩。两块模板之间采用芯带连接，用芯带销固定，从而保证模板的整体性，使模板受力更加合理、可靠。木梁直模板为装卸式模板，拼装方便，在一定的范围和程度上能拼装成各种大小的模板。
2.2模板的组成
三 主要施工节点
3.1直墙模板拼缝结点
4.21mm的维萨板倒用50-80次。（改装除外）
3.3对拉螺杆的做法
只有隔墙部分模板需要对拉螺杆，长度为2.5米，D20螺杆采用通常的方法，用PVC套管ф32x2和对拉螺杆，两端用D20蝶形螺母和铸造垫片，拉杆周转使用；其余部分采用预埋插筋，与插筋斜拉的方法或两侧模板采用钢管对撑。
四 悬臂模板
4.1DP-180模板的组成
该种模板主要由以下部件组成：模板、挑架、主背楞、斜撑、微调装置、受力三
4.2DP-180悬臂模板的特点
单面墙体爬升模板DP-180主要用于大坝、桥墩、混凝土挡土墙、隧道及地下厂房的混凝土衬砌等结构的模板施工。由于混凝土的侧压力完全由预埋件及支架承担，因而模板不必有另外的加固措施，施工简单、迅速，且十分经济，混凝土表面光洁，是一种理想的单面墙体模板体系
1.该种模板的浇砼时，砼的侧压力及振捣荷载完全由上一次浇砼时预埋的埋件系
统承担，模板不需设置拉筋。
2.模板部分可整体后移120mm。
3.模板可利用微调装置使其与混凝土贴紧, 防止漏浆及错台。
4.模板单元之间有芯带相连，保证单元之间成一条直线。
5.模板部分可相对支撑架部分上下左右调节，使用灵活。
6.利用斜撑模板可前后倾斜，最大角度为30°。
7.各连接件标准化程度高，通用性强。
4.5DP-180悬臂模板的组装顺序
?货物送到现场后，工地模板方面的负责人应将各部件分门别类码放于工地木工房，
不得随意乱堆，以免丢失。
?在木工房的平台上将模板拼装好，注意保证其平整度，上好吊钩。
?组装主背楞，连接件安装要紧。
?第一次浇筑砼、预埋埋件。
?先将三角架和微调装置组装起来，插好销子，上好平台立杆，安装受力螺栓。
?拆模、安装三角架及模板，第二次浇筑砼
?提升模板及支架，安装吊平台，第三次浇筑砼。
?重复第三次浇筑。
4.6DP-180悬臂模板使用应注意的问题
?同一单元块的两榀桁架之间应用?48钢管连接禁锢，平台搭设安全可靠。
?埋件系统预埋的位置要求准确，在浇筑混凝土前必须由专人再次复核其位置，确保误差不大于1mm。
?每次拆模后都须将面板上附着的杂物清理干净，并在浇混凝土前刷脱模剂。
?拆模后如模板须落地，则其面板不可直接放在地面上，而应在地面上先垫木方，再将模板放在木方上，以保证模板的周转次数。
?模板整个单元往上提升时，吊钩一定要吊于主背楞上部的吊具上，切记不得吊于模板的吊钩上。
?浇筑混凝土前，模板的下部应利用三脚架上的微调装置将模板调到紧紧地与已浇好的混凝土接触上，防止再次浇筑混凝土时漏浆及错台。
?模板支好后，各单元块间次背楞一定要用芯带及楔形销连好，保证各单元之间连成一个整体，同时保证各单元连好后成一条直线。
?浇筑混凝土前，对拉螺杆一定要按图纸位置拉接，以保证混凝土质量。
?要定期检查模板单元上各个螺丝的松紧情况，如发现有松动应及时拧紧。
五 安全保证措施
5.1悬臂模板施工安全管理措施
1、严格按照设计图纸进行操作。
2、工人在进行模板安装及拆除时，必须戴安全带，安全带挂在安全的骨架上。
3、工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，发现有违规者，应制止。
4、摸板吊升应又专人指挥。
5、摸板上的脚手架必须符合安全要求，平台跳板必须与脚手架捆绑牢固，跳板尽量
不要求出现悬挑的现象，若需要时，必须按设计要求或规定的标准搭设跳板，发现有不符合要求时，应立即整改直至满足要求为止，否则不准进入下一道工序。
6、设置防坠落安全网。
7、墩身四周设置安全区域，做好围栏，防止坠物伤人。
8、模板拆除要等到混凝土达到10MPa后才能进行。
9、悬臂模板吊升必须在白天进行。
10、当遇到雷雨、风力达到5级以上时，不得进行作业。
11、严禁上下同时作业，严防高空坠落。
12、严禁在悬臂模板架上堆放重物，悬臂模板架主平台设计荷载3KN/m2，上平台及
吊平台为0.75 KN/m2。
13、做好班前安全技术交底。
14、因违反安全管理规定，造成人员受伤或死亡，必须视情节严重程度严厉处罚。
5.2高空作业安全管理措施
1、凡是离地面2米以上的作业必须遵守下列规定：
2、作业人员必须定期进行检查，对不适宜高处作业的人员：不得从事此项工作：
3、高处作业人员必须系好安全带、戴安全帽、穿防滑鞋，禁止打赤脚或穿拖鞋作业。
4、作业人员上下脚架要安设爬梯，不得攀登脚手架上下，更不允许乘做非乘人的升
降设备上下，发现违规者，立即制止。
5、脚手架临空应设置栏杆，要接安全网等防护设施：
6、安全网在使用前，应按规定进行试验，合格后方准使用。
7、高空作业区的风力5级以上时，应停止作业。
8、塔吊操作必须具备塔吊司机专业资质，每个塔吊配齐专业指挥员操作前后都必须
严格检查电路搭接，钢丝绳的安全可靠性，在保证安全条件下方可操作。
9、因违反安全管理规定，造成人员受伤或死亡，必须视情节严重程度严厉处罚。
六 文明施工
6.1一般规定
1.建立安全施工保证体系，落实安全施工岗位责任制。
2.建立健全安全生产责任制，签定安全生产责任书，将目标层层分解落实到人。
3.队伍进场后，所有人员经过项目安全监督部的三级安全教育考试合格后，方可
进入现场施工。
4.强化安全法制观念，各项工序施工前必须进行书面安全交底，交底双方签字齐
全后交项目安全科检查、存档。
5.落实“安全第一、预防为主”的方针，现场内各种安全标牌齐全、醒目，严禁
违章作业及指挥。现场危险地区悬挂“危险”或“禁止通行”的明显标志，夜间设红灯警示。
6.在五级以上大风，灾害性气候发生时，应立即停止模板吊装、安装、拆除等施
工作业。
7.施工前，专业责任师必须对工人有安全交底；进入施工现场人员必须戴好安全
帽，高空作业必须用安全带，并要系牢。
8.塔师（吊装大模板）等与模板施工有关特殊工种人员必须持证上岗。
9.医生检查认为不适合高空作业者不得进行高空作业。
6.2防止高空坠落
1.做好墩身临边防护及安全网的设置。
2.在现场高空模板施工必须有操作架，操作架上必须铺跳板，绑好防护栏杆及踢
脚板。在极特殊情况下，难以搭设防护架时操作人员需挂好安全带。只拆模时
操作人员必须挂好、系好安全带。
3.外围临边施工要特别引起重视，操作架、安全网（水平及竖向）等必须符合安
全规范及有关规定的要求，严防高空坠落。
4.严禁上下同时交叉作业，严防高空坠物。
5.经常检查支设模板钓钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组
织处理。
6.3防止物体打击
1.模板架料堆放架、支撑架必须坚固，与地连接牢固；模板架料必须按照指定地
点集中放置，禁止零星放置。高大模板在不利天气来临前必须拉好兜风绳。高
大模板兜风绳必须常备，遇到突发灾害性气候时，应立即拉好，同时多层板、
钢管、扣件等必须紧急用重物压盖或用苫布覆盖，人员立即撤离到安全地点。
2.模板就位前要有缆绳纤拉，防止模板旋转，碰撞伤人。
3.模板堆放区场地面必须坚实无下沉。
4.模板支拆要采取临时固定措施，防止倾倒伤人。
5. 传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。
七 施工图（附图）
钢筋混凝土板桩支撑或锚碇设计
钢筋混凝土板桩支撑或锚碇设计 板桩墙支护结构分类有悬臂式结构、内支撑式结构、锚杆式结构、锚碇式结构四种。 一、悬臂式结构 悬臂式板桩结构亦称自立式板桩结构，或称无拉结无支撑板桩结构,由于在开挖过程中不需要采取任何拉锚或支撑的设置，对于开挖浅基坑或水工基坑易被采用，如图15-7 悬臂式板桩结构图所示。但由于自立式板桩墙对于高度、载荷、土质、地下水位的变化特别敏感，与锚碇式或支撑式情况相比易于产生较大的侧向变形，除非对侧向变形无严格要求，否则不宜采用。另一方面其挡土高度亦有所限制，一般在软土地区不宜超过3m。其插入深度按抗倾覆计算，要保证其抗倾覆安全系数不小于2，由此算得的插入深度尚须增加15％。由于计算插入深度要比锚碇式、支撑式深得多，且要验算截面抗弯能力，技术经济上不占优势。 二、内支撑式结构
内侧支撑板桩结构也可以说是一种最基本最原始的支护方式，采取边撑边挖法施工，板桩位移可以得到有效控制，内支撑一般采用H 型钢、各种钢管或现浇钢筋混凝土支撑，如图15-8 内支撑板桩结构图所示。钢支撑可施加预应力，支撑时必须保持先撑后挖紧密配合，支撑的拆除也必须结合内部结构情况，及时换撑或回填，以尽量减少因拆除支撑而带来的板桩的位移。 内支撑预加应力的一般方法，即在钢管支撑或H 型钢支撑两侧对称设液压千斤顶，顶紧后其端部缝隙浇灌快硬混凝土，一天后，据试块强度，拆除千斤顶。这项技术已在国内外多项大型工程中普遍采用，效果较好，可以保证支撑的顶紧与传力的合理。 三、锚杆式结构 大型基坑采用内支撑方式，因内部支撑纵横交叉，支柱林立，挖土机具难以直接下坑作业，挖土进度缓慢，有时难以满足工期要求，尤其是边长较大或形状复杂的大面积基坑，内支撑布置也很困难，往往是成本高、工期长。采用斜地锚方式替代内部支撑可以解决上述难题，锚杆式板桩结构如图15-9 所示。因此近几年锚杆支护技术在国内外已得到了明显发展。
锚碇系统计算
双壁钢围堰锚碇系统计算 1、定位船： 定位船为钢围堰定位用，一端直接和锚绳相连系固定船位，另一端用缆索和导向船、钢围堰连系。船上设有滑车组可以随时收放缆索来调整钢围堰位置。 定位船设在钢围堰上游。 定位船长30m，宽12m。 2、导向船： 为了钢围堰的下沉，在钢围堰两侧配置了两艘导向船，每艘导向船长30m，宽7m。两艘导向船以贝雷横梁连接。 3、锚碇布置 围堰船组与定位船视为一个整体，布置锚碇设备。整个锚碇系统布置在顺平均水流方向，钢围堰、导向船与定位船联结。 （1）各种计算公式： ①船舶入水部分的水流阻力： R1=fsv2+FΨv2 式中：f：摩擦系数（铁驳为0.17） s：浸水面积，约为L(2T+0.85B) L：船长 B：船宽（m） T:吃水深度 V：流速（m/s）
Ψ阻水系数（方头船舶为10，流线型为5） F：船舶入水部分垂直水流方向的投影面积s（m2） ②围堰入水部分水流阻力： R2=ζγFv2/2g 式中：ζ：挡水形状系数，矩形为1，流线型为0.75 γ：水的容重（1000kg/m3） F：围堰挡水面积（m2） V：水流速度（m/s） g：重力加速度（9.81m/s2） ③围堰及船舶水面以上部分的风阻力： R3=kΩp 式中：k：填充系数，塔吊及联接数值为0.4，实体部分 为1 Ω：受风面积（m2）包括围堰、导向船、各种设备的受风 面积m2 p：单位面积上的风压力，一般0.8KN/m2=81.55kg/m2 （2）吃水深度计算 ①定位船：长30m，宽12m，重量（含船上各种设备）约为 200t， 故吃水深度T定=200000/（30×12×1000）=0.56m ②导向船：长30m，宽7m，重量（含船上各种设备）约为150t 故吃水深度T导=（150000×2）/（30×7×1000×2）=0.72m
锚碇施工方法(完整已排版)
锚碇施工方法 1、工程概况 （1）概述 锚体整体呈马鞍造型，锚体顺桥向全长56m，横桥向前趾宽10m、后趾宽43.7m、锚体地面高43.57m。横桥向上、下游锚体中心距离28.7m。后锚室宽13m，高2.5m，深14.7m。锚体主要采取C30和C40混凝土，预应力钢绞线主要采用环氧涂层钢绞线。锚体锚固采用索股锚固拉杆预应力钢束锚固。 （2）施工场地周围环境 工程地点位于XX路右侧，距XX加油站仅20m，距XX娃哈哈厂约30m。由于紧挨加油站及XX路，施工安全较为困难。 2、锚碇主要施工方法及施工流程 （1）锚体分块分层浇筑划分 在满足大体积混凝土温控要求的前提下，锚体浇筑分层尽量方便施工。锚体大体积混凝土包括锚块、锚块连接段、鞍部及压重块。其中锚块15层、锚块连接段9层、压重块6层、鞍部16层、后浇带3层、侧墙8层。 （2）锚固系统施工 1）主要材料 锚杆采用40CrNiMoA，扣紧螺母、球面垫圈及内球面垫圈采用40Cr，连接器采用45号锻钢。定位支架采用角钢、槽钢，材质为Q235C 钢。锚杆外包层采用泡沫塑料和油毛毡。 2）施工要点 南锚主缆锚固系统是由索股锚固拉杆构造和预应力钢束锚固 构造组成的。在前锚面位置，锚固拉杆一端与索股锚头上的锚板相连接，另一端与被预应力钢束锚固于前锚面的连接器相连接。索股锚固
拉杆构造采用单锚头类型，单锚头类型由2根拉杆和单索股锚固连接器构成，每根主缆两端有88个单锚头类型的索股锚固拉杆构造。预应力钢束锚固系统构造由预应力钢束和锚具组成，预应力管道埋设于锚块内。对应于单锚头类型连接器选用15-16预应力钢束锚固，预应力钢束锚具采用特制15-16型锚具。 拉杆方向需均与其对应索股方向一致。前锚面至后锚面锚固距离为18m，前锚面与后锚面均设锚固槽口与中心索股垂直的平面。索股锚固的预应力钢束其方向与索股方向一致。拉杆方向误差采用球面垫圈和内球面垫圈调整。 3）锚体施工 锚体为大体积混凝土结构，采取平面分块、竖向分层的施工方法。锚体分成八块：左右锚块、锚块连接段、压重块、左右鞍部、左右后浇带。其中锚块、锚块连接块、压重块、鞍部竖向按照大体积砼温控要求进行分层浇筑。前锚室顶板及前墙在主缆安装完后施工。前墙采用一次浇注施工，顶板采用预制吊装施工工艺。锚体混凝土由搅拌站生产、输送车运输、泵车直接泵送入仓工艺。 3、索导管定位安装 3.1 索管匹配 由于采购的索管长度为6m，而实际索管长度为20m左右。由于索管间存在偏差，安装前在锚碇钢筋场进行预拼装后再进行现场安装。现场预拼装平台设置在南锚钢筋场，施工前，测量对施工场地高程进行超平，然后在超平的地面上安装，以此作为索管预拼装平台。 3.2 索管现场安装定位 当支架安装到位后，根据索导管的空间位置，在定位支架上据索导管底口5cm左右的位置焊接支撑角钢。安装完毕后，安装索管定位架，将索管定位架与支撑角钢焊接。然后将索管穿过定位架与下端
美国维拉扎诺悬索桥锚碇的设计与施工
美国维拉扎诺悬索桥锚碇的设计与施工＊ 编译 王锋君 (浙江大学土木系道桥研究所,浙江杭州310027) 摘 要:对美国第一大跨度悬索桥———维拉扎诺海峡桥锚碇的设计和施工进行了详细的介绍,对目前国内方兴未艾的大跨度悬索桥建设有重要参考价值。 关键词:悬索桥;锚碇;滑动摩擦系数;大体积混凝土中图分类号:U443.25;U445.4 文献标识码:A 文章编号:1003—4714(2000)04-0001-04 ＊注:本文经西南交通大学钱冬生教授校核。收稿日期:2000-07-09 编译者简介:王锋君(1971-),男,教授,1998年毕业于西南交通大学土木学院桥梁与隧道工程专业,获工学博士学位,现在浙江大学土木系博士后流动站工作。 美国维拉扎诺悬索桥位于维拉扎诺海峡上,连接纽约市的斯塔滕(Staten )岛和布鲁克林(Brooklyn )区。该桥主跨为1298.45m ,1959年8月13日动工,1964年11月21日通车。由于维拉扎诺海峡桥锚碇史无前例的巨 大规模(该桥共计12条行车道,荷载很大;虽仅比金门桥跨度大18.25m ,但它主跨的总荷载却大出2/3),因而在其设计与施工过程中遇到了一些特殊的问题。1 土壤调查 斯塔滕岛侧锚碇和布鲁克林侧锚碇处土壤情况通过典型钻孔探测。钻孔在1954～1961年间分两个阶段完成,延伸到地表下120m 。这些调查显示,尽管两个锚碇的表面标高有很大差别,但两锚碇处的土壤情况是相似的。其主要涉及的层是砂砾层1和有机粘土层2,它们分别由石榴石片岩层(在斯塔滕岛)和片麻岩层(在布鲁克林)作底盘。两处的风化岩层构成了从2层底到遇坚岩处的标高的过渡。每一锚碇处土壤情况的简要柱状图见图1。 层1的典型粒状土壤被称为从“棕中粗砂到细砂,很少含粉砂”到“棕粗砂到细砂,微量到少量粉砂,微量中粗砂到细砾”。斯塔滕岛处,这些土壤的天然密实度等级是“密实”或更密实一些。布鲁克林处,等级是“中密”或更好一些。粒层1的密实度允许使用扩大基础。砂砾层1的平均厚度,在基础倾斜底部以下分别是34m (斯塔滕岛)和38m (布鲁克林)。这些条件使荷载在层1中大量扩散,并能降低锚碇荷载在层2上产生的应力。 有机粘土层2的平均厚度在斯塔滕岛侧锚碇是19m ,在布鲁克林侧则是37.8m 。由于层2的“硬”天然坚实度,两地具有很高的预应力。在布鲁克林处条件稍差,因为很厚一部分层2土被基础水平面下的较大厚度 图1 锚碇处地表下土壤情况 的层1部分抵消了。 在两锚碇处层2土壤的天然含水量数据是均匀的, 布鲁克林和斯塔滕岛处平均值分别为23%和35%。层2的固结试验给出1.15MPa 的自然应力状态,这说明在两个锚碇位置处,都有0.29～0.38MPa 的超固结。另外,层2的延迟固结时间也相对较短,这是由于以下3个因素的有利影响:(1)超固结状态;(2)由于挖掘操作使土卸载;(3)在每个施工阶段,迭加的应力增量相对较小。由此得出,由土层2引起的大部分最终固结沉降,发生在施工期间;而砂砾层层1的延迟时间相当短,因而由此层引起的沉降全部发生在施工期间。2 沉降估算 由于现场遇到的土层明晰,因此,基层内的应力可由波密斯特层状体系理论来加以估算。估算时,土层等价模量比E 1/E 2至少取10。而对刚性基础,只要对其平均应力情况进行分析即可。 1 美国维拉扎诺悬索桥锚碇的设计与施工 王锋君
锚碇基础介绍
第5章锚碇基础 5.1悬索桥及其锚碇 悬索桥，是指以悬索为主要承重结构的桥，由主缆、主塔、加劲梁、锚碇、吊索、桥面、等部分组成，如图5-1所示，是跨越能力最强的桥型，目前跨度1000m以上的桥几乎都采用了这种形式。 图5-1 悬索桥结构示意图 悬索桥的主缆是柔性结构，为对其两端进行约束，可采用两种方式：一是将两端锚于悬索桥的加劲梁上，成为自锚式，这种方式适用于跨度较小的桥。另一种是地锚式，即通过锚碇将主缆固定于桥头岸边的岩石或土层中，这也是目前应用最为广泛的形式。因此，锚碇也是悬索桥的主要承载结构之一。 锚碇的形式与桥位区的地形及地质条件密切相关。 当桥头的岸边有坚固的岩层时，主缆可通过隧道式锚碇或岩锚的方式锚固在岩石中。图5-2所示为乔治华盛顿大桥新泽西侧的隧道式锚碇。 图5-2隧道式锚碇（乔治华盛顿大桥新泽西侧）
如果岸边没有合适的锚固岩层，则可采用重力式锚碇，其主要组成部分包括锚体、散索鞍支墩、锚室和基础等。 其中，基础可采用沉井、桩、地下连续墙等形式。这将在下节详细介绍。 根据上述介绍，锚碇的锚固形式可归纳为： 无论采用何种锚固形式，都需通过散索鞍座或喇叭形散索套将原来捆紧的钢丝索股分开，然后逐股锚固。 图5-4为散索鞍座示意图，一般置于主缆锚固体之前，除可将主缆分散为索股外，还能使分散后的主缆转角。 图5-4 散索鞍分散主缆示意图 若主缆分散后不需要转角，则可采用喇叭形散索套，如图5-5所示。喇叭形散索套的内表面适应主缆从捆紧状态逐渐变化到分散状态，其本身依靠置于散索套小口端的摩擦套箍固定位置。
图5-5 喇叭形散索套分散主缆示意图 展开后的索股通过一定的方式将其所受拉力传给锚体或锚塞体。如图5-6所示，其主要传递方式有5种： 图中（a）所示是早期采用的方式（20世纪前半叶）。索股的拉力通过数节眼杆形成的眼杆链传至锚固块后方的后锚梁。眼杆链与锚固块之间的是分离的，以保证拉力全部传至后锚梁。这种方式施工工艺繁杂且不经济，现已很少使用。 （b）是采用上端有螺纹的钢杆代替眼杆传递索股力。当钢杆过长过重时，会给施工带来困难。 上述两种传递方式的主要目的是保证传至锚体的索股力不在锚体中产生拉应力。当引入预应力技术后，使得索股力的传递可采用更为灵活方便的方式： 如（c）中所示，锚固块中施加预应力后，其钢杆的长度只要保证他与锚体混凝土之间有足够的黏结力传递索股力即可，其长度可较（b）中的长度大大减小。 （d）中在混凝土在前锚面通过基板将连接索股的螺杆直接与预应力筋相连，将索股力传至锚体。 在（e）中，索股穿过锚固在锚体中的锚管后，固定在后锚面。
锚碇施工技术方案
锚碇施工技术方案 锚碇为重力式锚碇。主要施工内容包括基坑开挖、锚体混凝土工程、散索鞍支墩、锚碇附属设施等。 （一）、锚碇基坑开挖施工 根据设计基坑深度，为保证施工安全，开挖时进行分层开挖，为保证工期要求，基坑开挖采用流水作业进行人工开挖，机械开挖和人工爆破互相配合施工。主要采用挖掘机1台，装载机1台，人工25人。 表层土体开挖：基坑开挖前应先清理开挖区内场地，树木、植被等均应按相关规定处理。采用机械和人工挖掘方式进行作业，当基岩强度较大时也可根据实际情况采取小药量爆破开挖。 开挖过程中，对于基础存在强度较高的岩层，需要爆破施工的。为减少爆破对边坡稳定性的影响，保证不扰动边坡和破坏基坑周围及基底需保留的岩层，西岸锚碇基坑开挖均采用小药量爆破法进行土石方施工。在重点坡段和基坑开挖时采用预裂爆破技术。 基坑挖好后还应该对基坑基底承载力和摩擦系数试验，根据设计要求，基坑开挖至接近基底时，采用风镐凿挖至基底，随即进行基岩承载力和摩擦系数试验，如果不能满足设计要求，报工程师并其指导下继续开挖。 当锚碇基坑开挖规模大，基坑深度深，还应该对基坑施工现场设置观测点进行周期性测量，对其进行变形观测。
（二）锚碇混凝土工程 锚碇设计为重力式锚碇，其结构分别是由锚体、基础及支墩、锚块、基础及散索鞍支墩等部分是整座桥的重点，砼浇筑时应加强混凝土施工的控制，以确保锚碇的安全性能。 预埋件施工 散索鞍底座预埋件应按设计图预埋，在浇筑鞍部砼时精确定位，准确埋设，保证散索鞍底座的准确安装就位。其他预埋件，包括结构预埋件和施工临时预埋件，均应按要求准确埋设。后浇段的主要功能是将先期浇筑基础和锚块结为整体，是实现锚碇整体受力功能的重要部位，在施工中应加强控制后浇段混凝土在硬化过程中升温产生较大的温度应力，引起后浇段混凝土开裂；更要防止后浇段混凝土收缩后失联结能力，故需要采用微膨胀大体积混凝土及相关技术。施工顺序为： 1、锚块混凝土外露面凿毛及清理。采用人工凿毛至表面粗集料部分外露，形成粗糙表面，然后清理、清洗残渣、便施工结合面清洁，无粉尘，以确保混凝土结合良好。 2、钢筋及模板施工。钢筋及模板属常规工艺，严格按规范要求施工。 3、混凝土浇筑:当混凝土浇筑完毕后，即在表面覆盖麻袋或蓄水养护不少于七天。 （三）锚碇散索鞍支墩及横梁施工 散索鞍支墩及横梁的主要作用是承受由散索鞍传递主缆压
锚碇计算书
锚碇计算书 阳江项目工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书依据《建筑施工计算手册》,《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）,《建筑材料规范大全》,《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。 水平锚碇容许拉力计算 有板栅锚碇容许拉力计算公式如下： 式中: K──抗拔安全系数,取2.50； b──锚坑下口宽度,取 b=0.50m； l──横木长度,取 l=2.50m； H──横木中心距地面深度,取 H=1.65m； h1──横木板栅高度,取 h1=1.00m； θ──土的计算抗拔角,取θ=25.00度； φ──土的内摩擦角,取φ=14.00度； γ──土的重度,取γ=17.00kN/m3； c──土的粘聚力，取 c=2.00kN/m2； α──锚碇受力方向与地面的夹角,取α=30.00度。 经过计算得： [T]=1/2.50×(0.50×2.50×1.65+0.5×2.50×1.652×tg(25.00))×17.00/sin(30.00)=49.63kN；
[T]=0.5×1.00×2.50×1.65×17.00×[tan2(45+14.00/2)+2×ctg(45+14.00/2)]/cos(30.00)=129.59kN； 取二式中的较小值49.63kN，故知该锚碇容许拉力为49.63kN。 活动锚碇计算 活动锚碇的容许拉力按下列二式计算,并取二式中较小值： 式中: K──安全系数,取 K=2； L──活动锚碇的长度,取 L=1.70m； l──活动锚碇的重心至边缘的距离,取 l=0.75m； α──活动锚碇受力方向与地面的夹角,取α=30.00度； f──滑动摩擦系数,取 f=0.50； G──活动锚碇的重量,取 G=25.00kN。 经过计算得： [T]=25.00×0.75/(2×1.70×sin30.00)=11.03kN； [T]=25.00×0.50/(2×(cos30.00+0.50×sin30.00))=5.60kN； 取二式中的较小值5.60kN，故知该锚碇容许拉力为5.60kN。 水平(卧式)锚碇计算: 一.在垂直分力作用下锚碇的稳定性，可按下式验算: KTsinα≤G+μTcosα 式中: K──安全系数,取 K=2.00； T──缆风绳所受张力，取 T=55.00kN； α──缆风绳与地面的夹角，取α=30.00度； G──地的重力，按以下估算: G = Hblγ 其中 b──锚坑的宽度,取 b=0.40m