高压加氢用螺纹环锁紧式换热器的介绍

高压加氢用螺纹环锁紧式换热器的介绍

更新时间：2010-06-21 15:02:32

原荣婷

(中国石化股份有限公司物资装备部,北京100728)

摘要：介绍了螺纹环锁紧式换热器的设计、结构特点、制造工艺以及典型的螺纹环锁紧式换热器的主要技术参数,阐述了产品制造过程的质量控制。

关键词：高压换热器;加氢;螺纹环锁紧式;设计;制造;质量

中图分类号：TQ 050.6; TQ 051.3 文献标志码: B

加氢裂化装置是石油炼制中的重要装置,该装置中用于反应物与进料、新氢循环氢等高温高压、含不凝气、两侧相变的换热器一般均采用螺纹环锁紧

式换热器。该种换热器的传热技术是荷兰ABB鲁姆斯传热公司的专利。为了实现国产化要求,提高我国螺纹环锁紧式换热器设计和制造水平,在吸收国外设计和制造这类换热器经验基础上,中石化北京设计院和兰州石油化工机器厂协作,成功地为天津石化设计和制造了3台高压双壳程螺纹环锁紧式换热器。文中以此为例介绍高压加氢螺纹环锁紧式换热器的结构及其制造情况。

1 设备技术参数

天津石化3台高压加氢螺纹环锁紧式换热器型式为双壳程双管程U形管式换热器,由管箱、壳体、管束、螺纹锁紧环、管箱压盖、分程隔板以及压环等组成。其结构示意见图1,设计参数为,壳程设计压力15.02 MPa,工作压力14. 3 MPa,试验压力20.08 MPa;设计温度370℃,工作温度334℃;内径

Φ1200 mm,壁厚(72 mm +6.5 mm)/(225 mm +6. 5 mm);介质为混合油。管程设计压力为13.8 MPa,工作压力为13. 0 MPa,试验压力

为19.0 MPa;设计温度420℃,工作温度391℃;内径Φ1276 mm,厚度不等;介质为反应产物。单台换热面积750m2,体积11.7 m3,设备质量

79.25 t,U形换热管外径Φ19mm,壁厚2.2~2.7mm,直段管长7500 mm,数量861根。

2 结构特点

(1)双壳程、双管程换热器采用双壳程时的传热效率高于单壳程。双壳程中的介质可实现全逆流换热。由单壳程分成双壳程,换热器的流通截面积减少一半,介质的流速可增加一倍,提高了传热效率。有资料显示,双壳程换热器的传热效率比单壳程换热器的传热效率约高20%。换热器结构采用双管程,在内套筒中设置有管程进、出口的分隔室, 室端用半圆盖将进、出口隔绝。双管程可以使换热管内、外传热接近纯逆流传热,温度校正系数接近 1.0。因此,可大幅减少传热面积。

(2)双密封螺纹环锁紧式换热器比一般换热器多了一个管板的内密封结构,密封力是通过分割环、分程箱和管板逐件传递的。管程与壳程之间的密封是用密封缠绕垫片由顶压螺栓通过管程内套筒、盘根及管板压紧实现。管箱密封是通过外压紧螺栓和外压杆压紧外密封圈实现。壳体程与程之间设有密封隔板和垫片来密封。为避免长期高温条件下使用导致不锈钢隔板变形而产生泄漏,管程均采用平面密封,管箱程与程之间设有密封带或盘根。

(3)用大螺纹代替主螺栓高压双壳程螺纹环锁紧式换热器的壳体和管箱锻焊成一体,所以无大型设备法兰和相应的大型螺栓-螺母连接,将普通换热器的主螺栓结构改为管箱、承压环的大螺纹和小规格的压紧螺栓结构,其中管箱及螺纹锁紧环采用短齿梯形螺纹。从密封角度上,结构合理,压紧垫片的螺栓只承受垫片压紧力,与内压几乎无关。因此, 密封有保证,减少了外漏的可能性,操作上安全可靠,一旦运行过程中发现管程密封处泄漏或者管

壳程间串漏,设备可不停止运行,利用端面的外圈压紧螺栓和内圈压紧螺栓进行紧固,即可消除泄漏,达到密封要求[1]。上述结构使得换热器壳程出口接管可以设置在尽可能靠近管板的地方,使换热管长度方向的面积得到充分利用,降低单位换热面积的金属耗量。

(4)机加工件多螺纹环锁紧式换热器的结构较复杂,机加工件多,加工量大。

(5)装配困难结构复杂、零件数量多导致装配困难,安装与拆卸均需要使用专用工装。

(6)其它此换热器具有体积小、占地面积小、结构紧凑、节省材料及泄漏点少等特点。

3 材料

该高压换热器管程和壳程介质均含氢气+硫化氢气体,设计与制造要

求与加氢反应器类同。选材应考虑硫化氢的腐蚀,按温度不同而选择不同

材料。管、壳程壳体均选用2.25Cr-1Mo(SA-336)加内部堆焊E309L+E347。管材一般选用TP321 (0Cr18Ni10Ti)。

对有硫化氢腐蚀的高温部位,应该在母材上堆焊奥氏体不锈钢。

所有与介质接触的内件均采用SA-240 321奥氏体不锈钢,内密封缠绕垫采用石墨带及321不锈钢带制成,内部的顶压螺栓采用奥氏体高合金钢SA-

453 660B。

内、外压紧螺栓以及内、外压杆材质采用25Cr2MoVA,换热管采用SA-

213 TP321材质。

4 制造质量控制要点

螺纹环锁紧式换热器除具有高温高压临氢设备的所有特点外,还具有前文所述的各种设计和结构特点。因此,在其制造过程中,应根据这些特点制

定相应的控制措施,保证制造质量达到设计要求。

由于结构特殊、制造工序复杂及工艺要求高,所以在设备制造中对焊接、热处理、机加工等必须实行全过程监控,对设备质量有重大影响的主要环节和那些易产生问题的危险点应制定相应的措施,努力消除质量隐患。

4.1 材料

2.25Cr-1Mo应采用电炉冶炼,真空脱氧工艺, 使杂质及微量元素尽可能减少,以得到细晶粒的纯镇静钢。对化学成分中微量元素的控制是降低回火脆性的最有效途径。

现场监理人员除了见证冶炼、脱气、锻制、性能热处理、审查材料质保书、检查外观质量以及核对材料标记外,还必须见证按技术条件或图样规

定进行的各种复验。在复验中应注意取样位置、数量、试样的模拟热处理状态以及J、X系数的计算复核。

4.2 焊接

产品正式施焊前,应核查工厂焊接工艺评定的有效性和覆盖性、施焊焊工的资格、焊接材料的牌号规格及其质保书。施焊中,应注意焊接工艺纪律的执行,尽量避免返修。施焊后,焊缝金属化学成分、堆焊层化学成分和铁素体数测定等都应列入检查内容之中。

为防止2.25Cr-1Mo材料在焊接过程中出现马氏体组织,导致产生冷裂纹,监造人员应时刻注意现场施焊条件是否符合焊接工艺规程,尤其应注意焊前预热和焊后消氢(或消应力)的实施。不锈钢堆焊时要注意检查电流、电压、速度、层间温度、带极伸出长度及焊道间的搭接量等,严格控制堆焊时的层间温度,避免因温度过高产生热裂纹。

由于结构的特殊性,为保证壳程隔板密封的可靠性,对板焊结构的壳程筒体应控制其圆度及环焊缝错边量不大于1 mm。控制圆度就要严格控制下料尺寸和基材焊缝棱角度,为此,可以在筒体堆焊后对内壁和密封处上、下部位进行机械加工。

管箱接管与管箱筒体焊接以及筒体内部堆焊造成的筒体变形只能用机加工的方法来解决。焊接该类焊缝除应注意控制焊接时的热输入量外,还必须采取防变形措施,如制备工装减少变形。其次,机加工时以短轴作为加工基准,避免出现堆焊层厚度不匀或不够的现象。

双联结构时,受焊接角度的影响,工艺连接管焊接时不利观察。该焊缝为镍基焊材,施焊时应控制线能量,严格控制层间温度不能超标。

4.3 热处理