新标准支腿
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[τ ](Mpa)=0.6~0.8[σ ] 地脚螺栓的内径d1 底板厚度(mm) 支腿与底板焊角高(mm) 风压高度变化系数 fi 地脚螺栓腐蚀余量Cbt 地脚螺栓螺距tb 地震设防烈度α
max
支腿与壳体焊角高(mm)
mm
设备附加垂直载荷 Fv'(N)(向下为正）
一、载荷计算
设备水平风载荷PW(N)=1.2fiqoDo Ho*10-6 设备水平载荷FH（MAX（Pw，Pe+0.25*Pw) 弯矩拉伸侧每个支腿垂直反力FL1=4*FH*HC/N/DB-W1/N 支腿惯性矩I min(IX-X,IY-Y) 支腿的有效长细比λ =0.7*H/i ns=3/2+2/3*(λ /λ 1)^2 单根支腿的压应力σ c=FL2/A 8850.40 地振载荷Pe=aemog(N) 23237.39 45100.55 29.05 1.54 (19.90) 垂直载荷W1=m0g 21024.792 131359.407 弯矩拉伸侧每个支腿垂直反力FL2=-4*FH*HC/N/DB-W1/N(110780.25) 45.78 119.98 179.23 N 5809.35 63.00
判断
合格
90.00 129674.00 支腿与本体装配的焊缝长度Hf(mm) 支腿的弯曲应力σ b =(RL1-F12e)/Wmin （Mpa) 360.00 172.31
ຫໍສະໝຸດ Baidu
支腿弯曲计算
壳体外壁至支腿形心距离e=W/2 单根支腿的最小抗弯截面模量Wmin(mm3)
支腿的弯曲应力验算：
合格
合格 mm2 263.57 85.56
容器支腿计算
输入数据
设备总高度H1（mm) 壳体切线距L（mm） 封头厚度δ
1n(mm)
8000 支承高度H(mm) 5824 封头直边高度h2(mm) 16 筒体名义厚度δ 6456 1200 13395 4772 2130 H型钢 33065000 5568 90 206000 235.4 137 240 30 2 147 0.3 350 82.20 1496.00 800 0.7 8 0.4 0.01 0
支腿截面积AT(mm ) 壳体外壁到支腿
重心处的距离e(mm) 支腿的弹性模量E(MPa) 支腿材料的屈服强度ReL(Mpa) 支腿材料的许用拉弯
应力[σ ]b,MPa 支腿底板长度,a1(mm) 底板边缘到支腿边缘
最大距离 ,ao(mm) 一个支柱上地脚螺栓个数nb 地脚螺栓拉伸许用应力，
[σ ]（MPa） 地板与基础的磨擦系数,μ 支腿与壳体焊接长度lw1(mm) 焊接材料设计温度下的许用剪应力[τ ]w 支腿与底板焊缝长度(mm) 基本风压值q（N/m ） 体型系数k1 地震烈度 场地土特征周期Tg 一阶震型阻尼比ξ 设备附加水平力 Fh' (N)
支腿钢结构综合评价
0.842993493
地脚螺栓的强度验算
一个地脚螺栓的有效截面积：Abt 地脚螺栓的拉应力σ bt Mpa
判断
地脚螺栓的剪应力τ
bt
合格
(13.90) Mpa 11.77 1.92 合格
基础板的强度计算
混凝土许用耐压应力[σ c1] 基础上的压缩应力σ c1 计算所需支腿底板厚度δ b Mpa
2n(mm)
1900 40 14 100 12 1428 13395 4 14 180 11671000 657000 1422.738911 78500 105 84 240 235 24 117.6 20.752 30 20 18 1 2 3 0.16 0 mm
支腿底板厚度δ b(mm) 筒体长度H0(mm) 设备公称直径DN(mm) 设备净质量W(kg) 支腿底板到设备
重心距离h(mm) 底板到支腿与壳体焊缝中心的距离长度 L(mm) 支腿类型
22 壳体保温层厚度δ is(mm) 垫板名义厚度δ a(mm) 设备最大外径De（mm） 设备总重量(试验Kg）Wt 支腿数量 n=(3,4) H型钢翼板厚度(mm) H型钢高度(mm)
支腿周向截面的惯性矩x I1(mm4)
基础上的压缩应力验算
合格
6.70 支腿底板腐蚀余量cb mm 2.00
判断 支腿与底板焊缝剪力τ (Mpa)
合格 0.00 τ ≤[τ ] 合格
2 2
支腿径向截面的惯性矩y I2(mm4)
支腿最小截面系数
Zmin(mm3) 支腿中心圆直径Db(mm) 支腿剪切弹性模量G(MPa) 设计温度下支腿材料的许用应力Mpa 支腿材料的许用
抗剪应力[τ ],(Mpa) 支腿底板宽度,a2 （mm） 底板材料许用应力,[σ ]MPa 地脚螺栓公称直径M 地脚螺栓剪切许用应力
cr]
11671000.00 单根支腿截面的最小回转半径i 支腿的极限长细比：λ 1=(π ^2*E/0.6/ReL)^0.5 支腿的许用临界应力：[σ 每个支腿的水平反力R=FH/N
支腿的稳定验算：
支腿的剪切应力：τ =FH/N/A Mpa
合格
1.04 支腿的许用剪应力[τ ]=0.6*[σ ]200
max
支腿与壳体焊角高(mm)
mm
设备附加垂直载荷 Fv'(N)(向下为正）
一、载荷计算
设备水平风载荷PW(N)=1.2fiqoDo Ho*10-6 设备水平载荷FH（MAX（Pw，Pe+0.25*Pw) 弯矩拉伸侧每个支腿垂直反力FL1=4*FH*HC/N/DB-W1/N 支腿惯性矩I min(IX-X,IY-Y) 支腿的有效长细比λ =0.7*H/i ns=3/2+2/3*(λ /λ 1)^2 单根支腿的压应力σ c=FL2/A 8850.40 地振载荷Pe=aemog(N) 23237.39 45100.55 29.05 1.54 (19.90) 垂直载荷W1=m0g 21024.792 131359.407 弯矩拉伸侧每个支腿垂直反力FL2=-4*FH*HC/N/DB-W1/N(110780.25) 45.78 119.98 179.23 N 5809.35 63.00
判断
合格
90.00 129674.00 支腿与本体装配的焊缝长度Hf(mm) 支腿的弯曲应力σ b =(RL1-F12e)/Wmin （Mpa) 360.00 172.31
ຫໍສະໝຸດ Baidu
支腿弯曲计算
壳体外壁至支腿形心距离e=W/2 单根支腿的最小抗弯截面模量Wmin(mm3)
支腿的弯曲应力验算：
合格
合格 mm2 263.57 85.56
容器支腿计算
输入数据
设备总高度H1（mm) 壳体切线距L（mm） 封头厚度δ
1n(mm)
8000 支承高度H(mm) 5824 封头直边高度h2(mm) 16 筒体名义厚度δ 6456 1200 13395 4772 2130 H型钢 33065000 5568 90 206000 235.4 137 240 30 2 147 0.3 350 82.20 1496.00 800 0.7 8 0.4 0.01 0
支腿截面积AT(mm ) 壳体外壁到支腿
重心处的距离e(mm) 支腿的弹性模量E(MPa) 支腿材料的屈服强度ReL(Mpa) 支腿材料的许用拉弯
应力[σ ]b,MPa 支腿底板长度,a1(mm) 底板边缘到支腿边缘
最大距离 ,ao(mm) 一个支柱上地脚螺栓个数nb 地脚螺栓拉伸许用应力，
[σ ]（MPa） 地板与基础的磨擦系数,μ 支腿与壳体焊接长度lw1(mm) 焊接材料设计温度下的许用剪应力[τ ]w 支腿与底板焊缝长度(mm) 基本风压值q（N/m ） 体型系数k1 地震烈度 场地土特征周期Tg 一阶震型阻尼比ξ 设备附加水平力 Fh' (N)
支腿钢结构综合评价
0.842993493
地脚螺栓的强度验算
一个地脚螺栓的有效截面积：Abt 地脚螺栓的拉应力σ bt Mpa
判断
地脚螺栓的剪应力τ
bt
合格
(13.90) Mpa 11.77 1.92 合格
基础板的强度计算
混凝土许用耐压应力[σ c1] 基础上的压缩应力σ c1 计算所需支腿底板厚度δ b Mpa
2n(mm)
1900 40 14 100 12 1428 13395 4 14 180 11671000 657000 1422.738911 78500 105 84 240 235 24 117.6 20.752 30 20 18 1 2 3 0.16 0 mm
支腿底板厚度δ b(mm) 筒体长度H0(mm) 设备公称直径DN(mm) 设备净质量W(kg) 支腿底板到设备
重心距离h(mm) 底板到支腿与壳体焊缝中心的距离长度 L(mm) 支腿类型
22 壳体保温层厚度δ is(mm) 垫板名义厚度δ a(mm) 设备最大外径De（mm） 设备总重量(试验Kg）Wt 支腿数量 n=(3,4) H型钢翼板厚度(mm) H型钢高度(mm)
支腿周向截面的惯性矩x I1(mm4)
基础上的压缩应力验算
合格
6.70 支腿底板腐蚀余量cb mm 2.00
判断 支腿与底板焊缝剪力τ (Mpa)
合格 0.00 τ ≤[τ ] 合格
2 2
支腿径向截面的惯性矩y I2(mm4)
支腿最小截面系数
Zmin(mm3) 支腿中心圆直径Db(mm) 支腿剪切弹性模量G(MPa) 设计温度下支腿材料的许用应力Mpa 支腿材料的许用
抗剪应力[τ ],(Mpa) 支腿底板宽度,a2 （mm） 底板材料许用应力,[σ ]MPa 地脚螺栓公称直径M 地脚螺栓剪切许用应力
cr]
11671000.00 单根支腿截面的最小回转半径i 支腿的极限长细比：λ 1=(π ^2*E/0.6/ReL)^0.5 支腿的许用临界应力：[σ 每个支腿的水平反力R=FH/N
支腿的稳定验算：
支腿的剪切应力：τ =FH/N/A Mpa
合格
1.04 支腿的许用剪应力[τ ]=0.6*[σ ]200