第十三章开孔补强与设备凸缘
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起应力集中。 上述三种因素均使开孔或开孔接管部位的
引力比壳体中的膜应力大，统称为开孔或接管 部位的应力集中。
3
一、开孔应力集中及应力集中系数
常用应力集中系数Kt来描述开孔接管处的力学特性。 若未开孔时的名义应力为σ，开孔后按弹性方法计
算出的最大应力为σmax，则弹性应力集中系数为
Kt
max
32
开孔削弱的截面积
33
三、等面积补强计算
(一)开孔削弱的截面积，指沿壳体纵向截面上的开孔投 影面积
A0 dT 2T (tn C)(1 fr )
3 10
式中：
d为开孔直径或接管内径加上壁后附加量C后 的直径。
T为壳体按内压或外压计算所需的计算厚度。 Fr为材料强度削弱系数，即设计温度下接管材料 与壳体材料许用应力之比，fr<1.0
37
三、等面积补强计算
(三)补强区内补强金属面积A (Available areas for reinforcement)
(2)接管所需计算厚度之外的多余金属截面积A2 （Area of excess thickness in the nozzle wall ）
，开孔处因为接管与壳体在内压作用下发生变形协调而导致不连 续应力出现。例如球壳与圆管的连接如下图所示。因此接管对开 孔边缘处的应力集中影响也需要考虑。
Fig. 4 Deformation and internal forces in the opening of sphere shell
13
应力集中系数的计算
处
2
孔边沿r=a处： 0, max 3
2
5
一、开孔应力集中及应力集中系数
(一)开孔的应力集中 1.平板开小孔的应力集中
r
(1 2
a2 r2
)
2
(1
4a2 r2
3a 4 r4
) cos
2
(1
Hale Waihona Puke Baidu
a2 r2
)
2
(1
3a 4 r4
Kt
3
0.5
9
容器开孔产生的应力集中呈现如下特点：
最大应力在孔边，是应力集中最严重的地方；
应力集中具有局部性（the stress decreases rapidly with the distance from the edge of the hole；
应力集中的情况和开孔的孔径与直径的相对尺寸d/D
di
Di 3
此处 D 为开孔中心处锥体的内直径
23
2.开孔补强形式与结构
（1）补强形式 ●内加强平齐接管
将补强金属加在接管或壳体的内侧。
r
r
补强
补强
内加强平齐接管
24
●外加强平齐接管 将补强金属加在接管和壳体的外侧
补强 r
r 补强
外加强平齐接管
25
●凸出接管对称加强 采用突出接管，接管的内伸端与外伸端同时加强形式
补强
补强
补强
只加强接管
只加强壳体
凸出接管（对c称）凸加出强接管对称加强
同时加强壳体与接管
26
●密集补强形式 补强金属集中在接管与壳体的连接处
St0
补强 r4
ri
St0
补强 r3 r
4
ri
St0
补强
S0 S0 S0
密集补（强d）密集补强
开孔补强形式
以上四类补强形式，从补强的效果，即补强所附加金属起 到的实际作用，实践证明了密集补强效果最好。对称凸出接 管列第二，外加强最差。
1.补强圈补强 优点：结构简单，制造方便 ，使用经验丰富。 缺点：补强区域分散，抗疲 劳性能差。 常用场合：中低压容器
29
●nozzle reinforcement (接管补强结构)
接管补强结构即在开孔处焊接一段加厚的接管，加厚接管处于最 大应力区，故能有效的降低应力集中系数。
d
e
f
接管接管补补强强
) cos
2
2
(1
2a2 r2
3a 4 r4
) sin
2
2
3
2
应力集中系数Kt
3
3
6
(一)开孔的应力集中
2.薄壁球壳开小圆孔的应力集中
σ
σ max= 2 σ
σ
σθ
σγ
r
σ = p R/ 2T
θ
a
σ
图3-3 薄壁球壳开小圆孔的应力集中
孔边处r=a，max 2 , 应力集中系数 Kt 2
（a）优点：结构简单，焊缝小，容易对焊缝质量进行检验
(b)缺点：焊缝处在最大应力区内； (c)当用于重要设备时，应保证焊缝的全焊透性。焊缝磨 平 ，进行无损探伤。 （d）常用场合：低合金钢容器或某些高压容器。
30
●整锻件补强结构 将接管与壳体连同加强部分做成一整体锻件。
g
h
i
整锻件补强补结强构
（a）优点：补强金属集中于开孔应力最大部位，应力集中系数 最小。焊缝及热影响区离开最大应力点位置，抗疲劳性能优越。 (b)缺点：锻件供应困难，制造烦琐，成本较高。 （c）常用场合：只用于重要的设备，如高压容器，核容器等。
27
（2）补强结构 ● Reinforcement pad ( 贴板补强结构)
贴板补强
a
b
c
贴板补强结构是在开孔周围贴焊一个补强圈，补强圈的材料和厚度一般 与壳体相同。
（a）需要保证补强圈与壳体全面贴合 (b)需要保证焊缝的全焊透结构 (c) 在补强圈上开有M10的通孔，以充气检验其焊透性
28
二、开孔补强设计
成正比，开孔不宜过大；
应力集中和 δ/D 成反比；所以增大开孔四周壳体的壁
厚，则可以极大改善应力集中的情况，因此在开孔周 围一定的范围内，采用焊接补强圈的方法。
球壳上开孔的应力集中系数稍低于通体上开孔的应力
集中系数；因此在可能的情况下，在封头上开孔，优 于在壳体上开孔。
10
11
应力集中对容器安全的影响
7
(一)开孔的应力集中
3.薄壁圆柱开小圆孔的应力集中
σ2
σ max= 2 σ
σθ σγ
r
σ1= pR/ T
θ
σ1
a
σ = p R/ 2T
图3-4 薄壁圆柱开小圆孔的应力集中
孔边处r=a， r
0,
3 2
cos 21,r
0
8
(一)开孔的应力集中
3 a2 r 2 (1 r 2
20
二、开孔补强设计
(一)允许不另行补强的最大开孔直径 由于各种强度富余量的存在，开孔并非都要 补强。 a.不另行补强的最大孔径为
b.容器的dm设 计0.1压4力D小m于T 等于2.35Mp9a；
C.当壳体名义厚度大于12mm时，接管直径小 于或等于80mm，当壳体厚度小于12mm，接管 直径小于50mm。
与应力集中系数相关的两个 无因次参数为: （1）开孔系数ρ，反映了球 壳开孔的影响，值越大, 应力 集中系数越高。
rm Rm r
Rm T
RmT
式中rm和Rm分别为接管与
球壳的平均半径, T为球壳厚
度
（2）无因次量t/T，反映了接
管的影响。
球壳开孔带有平齐接管的应力集中系数
16
（2）球壳开孔装有插入接管的应力集中系数
一般容器只要通过补强将应力集中系数降低到 一定的范围即可。按“疲劳设计”的容器必须严格
限 制开孔接管部位的最大应力。经过补强后的接管区 可以使应力集中系数降低，但不能消除应力集中。
19
开孔补强设计的基本原则
当在容器开孔后，在孔周围不需要进行补强的规定，称为 开孔补强设计的基本原则。 （1）允许不补强开孔的原因 ●应力集中的局部性原因，根据应力集中的局部性特征，开 孔附近的峰值应力，不会产生壳体的整体屈服； ●当应力集中系数小于3时，开孔附近除疲劳断裂外，不产 生一般的强度破坏； ●容器有效壁厚，是在计算壁厚值加上壁厚附加量，按商品 钢板系列的圆整值。一般大于强度值的要求，从整体上得 到了加强。 ●在壁厚计算公式中，焊缝系数 一般小于1， 在规定中，明 确指出，开孔不允许在焊缝影响区内，则认为开孔区的强 度承载能力高于焊缝区。
第十二章 开孔补强与设备凸缘
第一节 开孔补强 第二节 设备凸缘
1
第一节 开孔补强
一、开孔应力集中及应力集中系数 二、开孔补强设计 三、等面积补强计算
2
一、开孔应力集中及应力集中系数
容器开孔接管后在应力分布与强度方面会带来下 列影响: 1. 开孔破坏了原有的应力分布并引起应力集中。 2. 接管处容器壳体与接管形成结构不连续应力。 3. 壳体与接管连接的拐角处因不等截面过渡而引
31
压力容器设计中对于开孔问题研究的两大方向是：
研究开孔应力集中程度，估算Kt值； 在强度上如何使因开孔受到的削弱得到合理的补强。
4
(一)开孔的应力集中
1.平板开小孔的应力集中
σ
σθ
σθ
r
σγ
σ
θ σθ
σ max=3σ
a
r 0
图3-2平板开小孔的应力集中
平板开孔的最大应力在孔边
2.应力集中系数曲线 为了便于设计、对不同直径的和不同厚度的壳，带 有不同直径与接管，按照理论计算得到的应力集 中系数绘制成一组组曲线。应力集中系数曲线图 绘制，根据：
●壳体的直径，壳体厚度； ●接管的直径，接管厚度； ●接管形式的平齐接管，插入接管,的不同而绘制。
举例如下：
15
（1）球壳上开孔装有平齐接管的应力集中系数
21
二、开孔补强设计
1.圆筒上开孔的限制
当内径 Di 1500 mm的容器
开孔最大直径
di
Di 2
当内径 Di 1500 mm的容器
开孔最大直径 di 1000
且
di
Di 3
mm
22
二、开孔补强设计的要求
2.球壳或其他凸形封头上的最大开孔直径
di
Di 2
3.锥形封头上开孔的最大直径
1.应力指数法 仅适用于单个开孔接管。诸方向的应力中各有一最大值σ，该
值用应力指数k表示为
对于球壳和成型封头 K pDm
34
4tn
对于圆柱壳
K pDm 2tn
35
式中Dm为可的平均直径，p为内压，tn为公称厚度K是指所考虑 的各应力分量与容器在无开孔接管时的薄膜应力之比。
14
壳体上开孔接管附近的应力集中系数计算
41 3
(1
1 4
(1
)
2
(1
4a2 r2
3a 4 r4
)
2 2
cos
a2 r2
)
1 4
(1
3a 4 r4
)
cos
2
2a2 r2
3a 4 r4
) sin
2
2
3
3
孔边经向处的应力集中系数
Kt
3
2.5
轴向截面的孔边 0和处的应力集中系数
34
三、等面积补强计算
(二)有效补强范围 等面积补强法认为在右图中的WXYZ的矩形范围
内补强是有效的。
35
三、等面积补强计算
(二)有效补强范围
补强区宽度：
B B
2d d
2Tn
2tn
两者中取大者
补强区外侧高度：h1
h1
接d管tn 实际外伸长度两者中取小者
补强区内侧高度： h2
接管和壳体均为具有良好塑性的材料制成，如 果容器内介质压力平稳，对容器的安全使用不 会有太大的影响；
如果容器内有较大的压力波动，则应力集中区 的金属在交变的高应力作用下会出现反复的塑 性变形，导致材料硬化，并产生疲劳破坏。应 力集中是产生疲劳破坏的根源。
12
(二)开孔并带有接管时的应力集中系数 以上仅在壳体上开孔，但是在实际中通常是还在开孔处有接管
上述应力集中系数有一定的适用条件。当 rm Rm
过 小个或适过用大条时件，为应：力集03.中001系RTRrmmm数150曲0.43线 7均会有较大的误差。两
18
二、开孔补强设计
开孔部分的应力集中将引起壳体局部的强度削 弱，若开孔很小并有接管，且接管又能使强度的削 弱得以补偿，则不需另行补强。若开孔较大，就要 采取适当的补强措施。
31
开孔补强的设计准则
等面积补强准则
该方法认为在有效的补强范围内，壳体处本身 承受内压所需截面积外的多余截面积A不应少 于开孔所减少的有效截面积A0。即 A A0 通俗地讲：就是由于开孔，壳体承受应力所 必需的金属截面被消弱多少，就必须在开孔周 围的补强范围内补回同样面积的金属截面。
等面积补强法是世界各国延用已久的一种 经验设计方法。
球壳开孔带有插入接管的应力集中系数
17
(三)应力集中系数的计算
2.球壳开孔接管处应力集中系数曲线
由图可知，当ρ越大，即开孔直径越大时，应力集 中系数越高。相反，减小孔径，增大壳壁厚度均可降低 应力集中系数。另外，内伸式接管的应力集中系数较低 ，尤其当内伸接管管壁厚较厚时能有效的降低应力集中 和补强。
h2
接d管tn 区实际内伸长度两者中取小者
36
三、等面积补强计算
(三)补强区内补强金属面积A (1)容器壳体设计厚度之外的多余金属截面 积A1 （Area of excess thickness in the vessel wall or shell wall）
A1 (B d)[(Tn T ) 2(tn C)(Tn T )(1 fr )] 3 14
引力比壳体中的膜应力大，统称为开孔或接管 部位的应力集中。
3
一、开孔应力集中及应力集中系数
常用应力集中系数Kt来描述开孔接管处的力学特性。 若未开孔时的名义应力为σ，开孔后按弹性方法计
算出的最大应力为σmax，则弹性应力集中系数为
Kt
max
32
开孔削弱的截面积
33
三、等面积补强计算
(一)开孔削弱的截面积，指沿壳体纵向截面上的开孔投 影面积
A0 dT 2T (tn C)(1 fr )
3 10
式中：
d为开孔直径或接管内径加上壁后附加量C后 的直径。
T为壳体按内压或外压计算所需的计算厚度。 Fr为材料强度削弱系数，即设计温度下接管材料 与壳体材料许用应力之比，fr<1.0
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三、等面积补强计算
(三)补强区内补强金属面积A (Available areas for reinforcement)
(2)接管所需计算厚度之外的多余金属截面积A2 （Area of excess thickness in the nozzle wall ）
，开孔处因为接管与壳体在内压作用下发生变形协调而导致不连 续应力出现。例如球壳与圆管的连接如下图所示。因此接管对开 孔边缘处的应力集中影响也需要考虑。
Fig. 4 Deformation and internal forces in the opening of sphere shell
13
应力集中系数的计算
处
2
孔边沿r=a处： 0, max 3
2
5
一、开孔应力集中及应力集中系数
(一)开孔的应力集中 1.平板开小孔的应力集中
r
(1 2
a2 r2
)
2
(1
4a2 r2
3a 4 r4
) cos
2
(1
Hale Waihona Puke Baidu
a2 r2
)
2
(1
3a 4 r4
Kt
3
0.5
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容器开孔产生的应力集中呈现如下特点：
最大应力在孔边，是应力集中最严重的地方；
应力集中具有局部性（the stress decreases rapidly with the distance from the edge of the hole；
应力集中的情况和开孔的孔径与直径的相对尺寸d/D
di
Di 3
此处 D 为开孔中心处锥体的内直径
23
2.开孔补强形式与结构
（1）补强形式 ●内加强平齐接管
将补强金属加在接管或壳体的内侧。
r
r
补强
补强
内加强平齐接管
24
●外加强平齐接管 将补强金属加在接管和壳体的外侧
补强 r
r 补强
外加强平齐接管
25
●凸出接管对称加强 采用突出接管，接管的内伸端与外伸端同时加强形式
补强
补强
补强
只加强接管
只加强壳体
凸出接管（对c称）凸加出强接管对称加强
同时加强壳体与接管
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●密集补强形式 补强金属集中在接管与壳体的连接处
St0
补强 r4
ri
St0
补强 r3 r
4
ri
St0
补强
S0 S0 S0
密集补（强d）密集补强
开孔补强形式
以上四类补强形式，从补强的效果，即补强所附加金属起 到的实际作用，实践证明了密集补强效果最好。对称凸出接 管列第二，外加强最差。
1.补强圈补强 优点：结构简单，制造方便 ，使用经验丰富。 缺点：补强区域分散，抗疲 劳性能差。 常用场合：中低压容器
29
●nozzle reinforcement (接管补强结构)
接管补强结构即在开孔处焊接一段加厚的接管，加厚接管处于最 大应力区，故能有效的降低应力集中系数。
d
e
f
接管接管补补强强
) cos
2
2
(1
2a2 r2
3a 4 r4
) sin
2
2
3
2
应力集中系数Kt
3
3
6
(一)开孔的应力集中
2.薄壁球壳开小圆孔的应力集中
σ
σ max= 2 σ
σ
σθ
σγ
r
σ = p R/ 2T
θ
a
σ
图3-3 薄壁球壳开小圆孔的应力集中
孔边处r=a，max 2 , 应力集中系数 Kt 2
（a）优点：结构简单，焊缝小，容易对焊缝质量进行检验
(b)缺点：焊缝处在最大应力区内； (c)当用于重要设备时，应保证焊缝的全焊透性。焊缝磨 平 ，进行无损探伤。 （d）常用场合：低合金钢容器或某些高压容器。
30
●整锻件补强结构 将接管与壳体连同加强部分做成一整体锻件。
g
h
i
整锻件补强补结强构
（a）优点：补强金属集中于开孔应力最大部位，应力集中系数 最小。焊缝及热影响区离开最大应力点位置，抗疲劳性能优越。 (b)缺点：锻件供应困难，制造烦琐，成本较高。 （c）常用场合：只用于重要的设备，如高压容器，核容器等。
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（2）补强结构 ● Reinforcement pad ( 贴板补强结构)
贴板补强
a
b
c
贴板补强结构是在开孔周围贴焊一个补强圈，补强圈的材料和厚度一般 与壳体相同。
（a）需要保证补强圈与壳体全面贴合 (b)需要保证焊缝的全焊透结构 (c) 在补强圈上开有M10的通孔，以充气检验其焊透性
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二、开孔补强设计
成正比，开孔不宜过大；
应力集中和 δ/D 成反比；所以增大开孔四周壳体的壁
厚，则可以极大改善应力集中的情况，因此在开孔周 围一定的范围内，采用焊接补强圈的方法。
球壳上开孔的应力集中系数稍低于通体上开孔的应力
集中系数；因此在可能的情况下，在封头上开孔，优 于在壳体上开孔。
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应力集中对容器安全的影响
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(一)开孔的应力集中
3.薄壁圆柱开小圆孔的应力集中
σ2
σ max= 2 σ
σθ σγ
r
σ1= pR/ T
θ
σ1
a
σ = p R/ 2T
图3-4 薄壁圆柱开小圆孔的应力集中
孔边处r=a， r
0,
3 2
cos 21,r
0
8
(一)开孔的应力集中
3 a2 r 2 (1 r 2
20
二、开孔补强设计
(一)允许不另行补强的最大开孔直径 由于各种强度富余量的存在，开孔并非都要 补强。 a.不另行补强的最大孔径为
b.容器的dm设 计0.1压4力D小m于T 等于2.35Mp9a；
C.当壳体名义厚度大于12mm时，接管直径小 于或等于80mm，当壳体厚度小于12mm，接管 直径小于50mm。
与应力集中系数相关的两个 无因次参数为: （1）开孔系数ρ，反映了球 壳开孔的影响，值越大, 应力 集中系数越高。
rm Rm r
Rm T
RmT
式中rm和Rm分别为接管与
球壳的平均半径, T为球壳厚
度
（2）无因次量t/T，反映了接
管的影响。
球壳开孔带有平齐接管的应力集中系数
16
（2）球壳开孔装有插入接管的应力集中系数
一般容器只要通过补强将应力集中系数降低到 一定的范围即可。按“疲劳设计”的容器必须严格
限 制开孔接管部位的最大应力。经过补强后的接管区 可以使应力集中系数降低，但不能消除应力集中。
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开孔补强设计的基本原则
当在容器开孔后，在孔周围不需要进行补强的规定，称为 开孔补强设计的基本原则。 （1）允许不补强开孔的原因 ●应力集中的局部性原因，根据应力集中的局部性特征，开 孔附近的峰值应力，不会产生壳体的整体屈服； ●当应力集中系数小于3时，开孔附近除疲劳断裂外，不产 生一般的强度破坏； ●容器有效壁厚，是在计算壁厚值加上壁厚附加量，按商品 钢板系列的圆整值。一般大于强度值的要求，从整体上得 到了加强。 ●在壁厚计算公式中，焊缝系数 一般小于1， 在规定中，明 确指出，开孔不允许在焊缝影响区内，则认为开孔区的强 度承载能力高于焊缝区。
第十二章 开孔补强与设备凸缘
第一节 开孔补强 第二节 设备凸缘
1
第一节 开孔补强
一、开孔应力集中及应力集中系数 二、开孔补强设计 三、等面积补强计算
2
一、开孔应力集中及应力集中系数
容器开孔接管后在应力分布与强度方面会带来下 列影响: 1. 开孔破坏了原有的应力分布并引起应力集中。 2. 接管处容器壳体与接管形成结构不连续应力。 3. 壳体与接管连接的拐角处因不等截面过渡而引
31
压力容器设计中对于开孔问题研究的两大方向是：
研究开孔应力集中程度，估算Kt值； 在强度上如何使因开孔受到的削弱得到合理的补强。
4
(一)开孔的应力集中
1.平板开小孔的应力集中
σ
σθ
σθ
r
σγ
σ
θ σθ
σ max=3σ
a
r 0
图3-2平板开小孔的应力集中
平板开孔的最大应力在孔边
2.应力集中系数曲线 为了便于设计、对不同直径的和不同厚度的壳，带 有不同直径与接管，按照理论计算得到的应力集 中系数绘制成一组组曲线。应力集中系数曲线图 绘制，根据：
●壳体的直径，壳体厚度； ●接管的直径，接管厚度； ●接管形式的平齐接管，插入接管,的不同而绘制。
举例如下：
15
（1）球壳上开孔装有平齐接管的应力集中系数
21
二、开孔补强设计
1.圆筒上开孔的限制
当内径 Di 1500 mm的容器
开孔最大直径
di
Di 2
当内径 Di 1500 mm的容器
开孔最大直径 di 1000
且
di
Di 3
mm
22
二、开孔补强设计的要求
2.球壳或其他凸形封头上的最大开孔直径
di
Di 2
3.锥形封头上开孔的最大直径
1.应力指数法 仅适用于单个开孔接管。诸方向的应力中各有一最大值σ，该
值用应力指数k表示为
对于球壳和成型封头 K pDm
34
4tn
对于圆柱壳
K pDm 2tn
35
式中Dm为可的平均直径，p为内压，tn为公称厚度K是指所考虑 的各应力分量与容器在无开孔接管时的薄膜应力之比。
14
壳体上开孔接管附近的应力集中系数计算
41 3
(1
1 4
(1
)
2
(1
4a2 r2
3a 4 r4
)
2 2
cos
a2 r2
)
1 4
(1
3a 4 r4
)
cos
2
2a2 r2
3a 4 r4
) sin
2
2
3
3
孔边经向处的应力集中系数
Kt
3
2.5
轴向截面的孔边 0和处的应力集中系数
34
三、等面积补强计算
(二)有效补强范围 等面积补强法认为在右图中的WXYZ的矩形范围
内补强是有效的。
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三、等面积补强计算
(二)有效补强范围
补强区宽度：
B B
2d d
2Tn
2tn
两者中取大者
补强区外侧高度：h1
h1
接d管tn 实际外伸长度两者中取小者
补强区内侧高度： h2
接管和壳体均为具有良好塑性的材料制成，如 果容器内介质压力平稳，对容器的安全使用不 会有太大的影响；
如果容器内有较大的压力波动，则应力集中区 的金属在交变的高应力作用下会出现反复的塑 性变形，导致材料硬化，并产生疲劳破坏。应 力集中是产生疲劳破坏的根源。
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(二)开孔并带有接管时的应力集中系数 以上仅在壳体上开孔，但是在实际中通常是还在开孔处有接管
上述应力集中系数有一定的适用条件。当 rm Rm
过 小个或适过用大条时件，为应：力集03.中001系RTRrmmm数150曲0.43线 7均会有较大的误差。两
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二、开孔补强设计
开孔部分的应力集中将引起壳体局部的强度削 弱，若开孔很小并有接管，且接管又能使强度的削 弱得以补偿，则不需另行补强。若开孔较大，就要 采取适当的补强措施。
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开孔补强的设计准则
等面积补强准则
该方法认为在有效的补强范围内，壳体处本身 承受内压所需截面积外的多余截面积A不应少 于开孔所减少的有效截面积A0。即 A A0 通俗地讲：就是由于开孔，壳体承受应力所 必需的金属截面被消弱多少，就必须在开孔周 围的补强范围内补回同样面积的金属截面。
等面积补强法是世界各国延用已久的一种 经验设计方法。
球壳开孔带有插入接管的应力集中系数
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(三)应力集中系数的计算
2.球壳开孔接管处应力集中系数曲线
由图可知，当ρ越大，即开孔直径越大时，应力集 中系数越高。相反，减小孔径，增大壳壁厚度均可降低 应力集中系数。另外，内伸式接管的应力集中系数较低 ，尤其当内伸接管管壁厚较厚时能有效的降低应力集中 和补强。
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接d管tn 区实际内伸长度两者中取小者
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三、等面积补强计算
(三)补强区内补强金属面积A (1)容器壳体设计厚度之外的多余金属截面 积A1 （Area of excess thickness in the vessel wall or shell wall）
A1 (B d)[(Tn T ) 2(tn C)(Tn T )(1 fr )] 3 14