崔家营航电枢纽工程混凝土温控及防裂施工技术
崔家营航电枢纽工程泄水闸裂缝成因及处理
置２ ． ５ ｍ 宽 、３ ． ５ ｍ 高 的灌 浆 廊 道 ，其 中在 第 １ ３号 闸底 板
裂缝 位置 及数 量 泄水闸 １ １ 群 坝段 ＥＬ ：４ ５ ７ ３ ｍ，灌浆 廊道 顶拱 顺 流向 ，２条 裂缝 泄水闸Ｉ ９ ＃坝段 右侧 块 Ｃ１ ０回填 的非 结构砼 区 （ Ｒ ｆ 】 一 １ ５ ５ ｍ左右 ） ，１条裂 缝 。 泄水闸９ ＃坝段 Ｅ Ｌ：４ ７ ６ ３ ｍ 高程 ，位 于上 游 工作 门槽 与上 游检修 门槽 之 间 ，３条裂 缝 泄水 闸 １ （ ） ＃坝段 闸 室 Ｅ Ｌ：４ ７ ６ ３ ｍ 高程 ，在桩 号 Ｂ ０ — １ ６ ６ ｍ 左 右裂 缝 １条 泄水 闸 ３ 抖 坝段 Ｅ Ｌ ：４ ５ ７ ３ ｍ 高程 ，裂缝 １ 条 ，位 于 Ａ ０ ＋ ５ ４ ３ ６ ｍ
为 ２ ５ ， ３ ８ ０ ｍ。 ／ ｓ ， 闸 室尺 寸 为 ２ ０Ｘ １ ４ ． ５ ｍ （ 宽 ×高 ） ； 电站
缝 ，浇 筑 前 进 行 了混 凝 土 施 工 温 度 控 制 专 项 方 案 的 设 计 ，施 工 时 采 取 了多 种 温 控 措 施 ，且 底 板 混 凝 土 （ 包 括 底 部 回填 混 凝 土 ） 严 格 进 行 分 层浇 筑 ，混 凝 土施 工 分 层 层 厚按 １ — １ ． ９ ｍ 控制 。 泄 水 闸 混 凝 土 在 施 工 过 程 中 或施 工 完 成 后 ，均 不 同 程 度 的产 生 了 裂 缝 ，特 别 是 在 闸 室表 面 出 现 了 裂 缝 ，大 多数 裂 缝
混 凝 土 ，再 其 下 为基 础 回填 混 凝 土 Ｃ１ ０。 闸底 板 上 游 前 端 设
家对 现场 进 行 了查 勘 ，并 对 其 产 生 成 因进 行 了分 析 和 分 类 ， 根 据 不 同 类 型 的裂 缝 提 出 了 不 同 的 处 理 方 法 ，处 理 后 的裂 缝 经 钻 孔取 芯 和 压 水 试 验 检 查 ，达 到 了预 期 的效 果 。 二 、裂 缝 部 位 、特 征 及 原 因 １ ． 出现 在 闸 室底 板 混 凝 土 分层 上升 施 工过 程 中 （ １ ） 裂 缝 位 置 及 特 征 在 施 工 过 程 中 ，先 后 在 不 同 的坝 段 、 不 同 的 浇 筑 层 面 出 现 裂 缝 。其 裂 缝 位 置 和 特 征 具 体 详 见 下 表 １ 。 （ ２ ）裂 缝产 生原 因 ① 混 凝 土 浇 筑 层 问 间歇 时 间过 长 ； ② 混 凝 土结 构 厚 薄 不 均 ，如 灌 浆 廊 道 顶 拱 ； ③ 混 凝 土 分 缝 分 块 尺 寸 过 大 ，造 成 结 构 薄 弱 且 应 力 集
汉江崔家营航电枢纽工程坝顶公路桥主桥三跨连续现浇箱梁施工支架计算
汉江崔家营航电枢纽工程坝顶公路桥主桥三跨连续现浇箱梁施工支架计算摘要：坝顶公路桥三跨连续梁支架计算关键词：坝顶公路桥；箱梁支架；计算一、基本概况汉江崔家营航电枢纽工程坝顶公路桥主桥三跨连续现浇箱梁全长共95.5米，主梁采用变高度单箱单室PC连续梁，截面梁高变化1.6~2.8米，箱梁顶板厚0.25米，跨中底板厚0.25米，中支点两侧由0.25米加厚至0.55米，腹板由0.45米变至0.65米，箱梁边跨直线段4.7米。
主桥下地基均为基岩，承载力高，可直接作为管桩支架的承重基础。
二、设计说明1、结构形式：施工支架采用单排桩式排架法，边跨设一排中支墩，中跨设三排中支墩，每排支架由4根υ500×8管桩组成，管桩之间设横向联接系，由于拆除困难，砂土回填面以下的管桩用截面800×800的砼柱接高。
上部结构施工时支承纵梁（贝雷架）将荷载通过临时墩传给桩基础。
2、材料特性：除贝雷架为Q345外，所有钢结构材质均为Q235A。
Q235A容许应力为拉压[σ]=170MPa, [σw] =210MPa , [τ]=100MPa。
胶合板容许弯应力[σw]=12MPa,带木容许弯应力[σw]=13M Pa，E=104 MPa。
3、贝雷架几何特性（材质Q345）：均采用不加强型单排单层：W=3578.5cm3 I=250497.2cm4双排单层：W=7157.1cm3 I=500994.4cm4三排单层：W=10735.6cm3I=751491.6cm4贝雷架容许内力表：单排单层：[M]=788.2 KN.m [Q]=245.2KN双排单层：[M]=1576.4KN.m [Q]=490.5KN三排单层: [M]=2246.4 KN.m[Q]=698.9KN三、荷载计算1、主梁重量：因为主梁为变截面梁，其自重荷载沿梁长而变化，为便于计算且确保安全，其自重荷载保守按最大截面梁计算。
S1=0.4875m2S2=0.28m2S3=0.1875m2S4=1.26m2S5=0.4075m2S总=2.6225m2q砼=2.6225×2600=6818.5Kg/m2、模板系统重量：模板系统采用木模结构形式，其自重均布荷载q2取用1000Kg/m。
浅谈崔家营水电站工程混凝土质量控制
浅谈崔家营水电站工程混凝土质量控制摘要：湖南东坪水电站工程对混凝土原材料、混凝土性能及相应的质量管理都有一套成熟的严格的要求，可供湖北崔家营水电站工程借鉴。
崔家营工程规模较宏大，技术复杂，建设周期长，这些特点决定了对崔家营水电站工程混凝土的质量控制提出了更高的要求。
关键词：质量控制；混凝土；东坪水电站工程；崔家营水电站工程Abstract: Hunan proposed hydropower station on the raw materials for the concrete, concrete performance and the corresponding quality management have a mature strict requirements for Hubei cui home camp for hydropower station. Cui home camp a more comprehensive engineering scale, the technology is complex, construction cycle is long, these characteristics determine the home to cui camp hydropower station concrete quality control put forward higher request.Keywords: quality control; Concrete; Proposed hydropower station; Cui home camp hydropower station1 切实做好原材料的质量控制东坪水电站工程所用原材料已经过试验论证，水泥、粉煤灰及外加剂的品种和供应厂家已确定，骨料的开采、加工及运输方案也已确定。
由于崔家营水电站工程施工单位较多，这就要求各施工单位加强对原材料、配合比设计、配料及拌和工艺，运输过程等的质量控制，严禁不合格的材料、半成品进入工程。
汉江崔家营航电枢纽工程预防混凝土碱集料反应的综合技术
骨 料 、 湿 的环 境 和 有 效 碱 的补 充 。在采 用 活 性 潮
骨 料 时 ， 制碱 集料 反 应 危 害 最 可 靠 而有 效 的办 抑
法 是控 制混 凝土 的碱 含量 。
崔 家营 主体工 程混 凝土 的骨 料采用 当地 凤凰
滩 料场 的天然 骨料 。凤 凰滩料 场 的砂 中含有 一定
了以下 意见 ： 混凝 土 碱 含 量控 制 指 标 均 以 总碱 含 量 指标控 制 ， 混凝 土含碱 总量 的具 体指 标为 ： （ ） 于 Ｃ ０ Ｃ ０预应力 预 制箱梁 混凝 土 ， １对 ４、５ 只
圜 Ｓｈ ｎ ａｒ ｏｅ ｉｕ ｔ ｗｒ ｃ ａ Ｗ ｅＰ
刘芬芬 ： 汉江崔家营航 电枢纽 工程 预防混凝土碱集料反应 的综合 技术
环 类 境 别
面
碱 含量 提 出了要 求 ： 按 各 建筑 物 部 位 施 工 图纸 应
的要求 ， 配置 混凝 土所 需 的水 泥 品种及 强度 等级 ，
应 采用低 碱水 泥 ， 泥 碱 含量 小 于 ０ ６ ， 水 ． ％ 并应 符 合 Ｇ １５—１９ Ｂ７ ９９和 Ｇ ２ ０—１８ Ｂ０ ９９要 求 。经 进 一
（ 括外 加剂 ）的含 碱 总量 （ ａ０ ＋ ０６８ＫＯ） 包 Ｎ ．５ ：
不 宜大 于 ３ ｋ ，超 过 时应 采 取 抑 制 措 施 ” 以下 ｇ 。 以汉江 崔家 营航 电枢纽 工程 为 例 ， 阐述 预 防混 凝 土 碱集料 反应 的综 合技 术 。
１ 工程 概况
中可能 渗入 的碱 与 混 凝 土 集 料 （ 石 ） 砂 中的 碱 活
刘 芬 芬
（ 葛洲坝集团 第二工程有限公司 ， 四川 成都 摘 ６０９ ） １０ １ 要： 在崔家营航 电枢纽工程施 工中， 采取多种方法控制混凝土 的总碱 量 ： 严格限制混凝 土原 材料 中的碱 含量 ， 使用 低碱
崔家营泄水闸工程17～19#坝段超细水泥灌浆施工技术
有 Ｒ １溶蚀 风化带 ， 着该 带 形 成一 条大 的深 坑 ， Ｆ 沿
基岩 出露 高程 比四周 低 得 多 ， 石 局 部 呈 泥 包 石 岩
状， 岩体 工程性 状 差 。加 之 ， 岩 、 灰岩呈 层状 分 泥 泥
Ｉ序 孔
— — — — 一
Ⅱ序 孔
Ｉ序 孔
—＿ ≥一 ∈
Ｓｆ ｏ９ ｅ ￣Ｎ ４ ｉ
．
式灌浆 ； ） 注浓 浆 ； ） 注速 凝浆液 ； ） 浆 ； ） （灌 ４ （灌 ５ （屏 ６ （ ７ 闭浆 ； ） （ 待凝 。 ８
水 泥措施 ， 第一 次灌 浆 结束 后 ， 行 压水 检查 透水 进 率普 遍偏大 ， 然 达 不 到 合格 标 准 ， 大 值 为 １． 仍 最 ８
４ ｕ 主要 是接触 段 和第 二段 ， Ｌ， 经过 研究 ， 据 第一 根 次 压水检查 资料采 取 了加 密补灌 ， 补灌孔距 离原孔
４ 超 细 水泥 帷幕 灌 浆
泄水闸 ｌ ７～１＃ 段 在 灌 浆过 程 中， 现 泄 ９坝 发 ｌ 、８ １＃ ７ １ 、９ 坝段基 础 大部 分 为 Ｆ ６断层 破碎 带 全 风
云岩、 板岩 和片 岩 ， 层构 造复杂 。根据 地勘 资料 ， 岩
坝址 区共揭 露断 层 １ 。其 中 ， ４ Ｆ ６条 Ｆ 、６和 Ｆ １规模 较 大 。碳 酸 盐岩 主 要 为硅 质 白云岩 、 白云 岩 ， 岩溶
２ 帷 幕 灌 浆基 本 要 求及 工 法
崔 家营 工程设 计 为单 排帷幕 水泥灌 浆 ， 部两 局 排， 孔距 ２ ｍ。帷幕水 泥灌 浆分 为 三序 ， 浆按分 序 灌 加 密 的原则进 行 。灌 浆 方 法 采 用 自上 而 下分 段 的 孔 口封 闭灌浆 法 。基 岩 段 接 触 段 长 ２ ０ 其 余段 ． ｍ； 长一般 为 ５ ０ 帷 幕 灌 浆 深 度 按 照 ３ ｍ 控 制 ， ． ｍ， ０ 图 纸明确 以灌浆 高 程 控 制 时 以灌 浆 高 程控 制 。灌 浆 分序 如 图 １
崔家营电站厂房工程混凝土浇筑施工
２ １１ 混 凝 土 水 平 运 输 ．．
＋６８６ ０ ．０与 Ａ ０＋７６ １ ， ７ ．５ 沿坝轴 线长为 １７ ５ 其 中安装 场 ６ ．５ｍ， 长 ３ ． 主 厂 房 长 １０３ 顺 水 流 向长 度 （ 拦 污 栅 ） ７ ２ｍ， ３ ．５ｍ， 含 ７ ．５ｍ， 置有进 口拦污栅 、 口检修闸门 、 Ｏ ５ 布 进 主副 厂房 、 下游防
３ Ｈ Ｔ ５型混 凝 土 泵 （ ５ｍ ／ ） 作 为 混 凝 土 人 仓 辅 助 设 ） Ｂ６ ６ ３ｈ ，
备， 如部分二期混凝土和 吊罐无法到达部位 的混凝土入仓 。 ２ １２２ 混凝 土垂 直运输设备 的布置 ． ．． １上游 Ｋ ０ １５ ０ ） ８／ １ —５Ｔ型高 架 门机 与 Ｄ Ｑ ４／ ０ Ｍ ５０ ３ Ｂ型 丰满 门机布置在厂房 进水渠 内 ， 轨道 中心线桩 号 为 ∞ 一５ ．ｏｍ， ５ ０
关键词 ： 崔家营电站 ； 厂房工程 ； 混凝 土施 工
ｄｉ１ ．９９ｊｉｎ １０ —８５ ．０２ １ ．２ ｏ：０ ３６／ ．ｓ ．０６ ５４ ２ １．０ ０８ ｓ
１ 工 程概 况
结构 尺寸小 、 孔洞 与廊道 多 、 钢筋密 而粗 、 面窄小 且 精度 要 仓
求高 。
２ 施 工 方 法
车。
层 为界分 为下部 结构 与上部 结构 ， 下部 结构 大多为 大体 积钢 筋混凝土 ， 有尾 水管 、 机墩 等大 孔洞结 构 ， 上部 结构 为钢 筋混
裂缝化学灌浆施工方案终版
湖北汉江崔家营航电枢纽工程裂缝化学灌浆施工方案湖北汉江崔家营航电开发有限公司委托葛洲坝集团汉江崔家营航电枢纽工程项目经理部对崔家营航电枢纽工程2#、16#、17#泄洪坝段及2#机厂房裂缝进行化学灌浆处理。
2#机厂房裂缝已预先埋好灌浆管并引出后浇筑混凝土表面，因此仅需用风水轮换冲洗干净后再直接进行化学灌浆处理。
2#、16#和17#泄洪坝段则采用裂缝表面埋灌浆盒和钻斜孔相结合的灌浆方法。
本方案根据设计技术要求和监理对第一次所报方案的批复意见进行了修改，现修改后的具体施工工艺流程如下：1.化学灌浆施工工艺灌浆工艺流程如下：1.1布设灌浆盒及灌浆孔根据裂缝表面张开度在裂缝表面较宽处布设灌浆盒，且每条裂缝至少布设两个灌浆盒。
灌浆孔沿裂缝每一米左右布设一个，灌浆孔布在两灌浆盒的中间，且相临两灌浆孔应分布在裂缝的两侧，灌浆孔距离裂缝0.4m。
灌浆盒与灌浆孔的布置见图1.1。
1.2 凿缝钻孔沿裂缝凿一条宽、深约3~5cm的“U”型槽（预留灌浆盒的部位不作处理），再用钢丝刷将混凝土表面的灰尘、浮渣及松散层仔细清除，并清洗干净。
用钻头钻径为φ38的风钻钻孔，钻进角度分别为37°和72.9°，孔深相应为0.7m和1.6m，钻孔示意图见图1.2。
1.3冲洗与检查钻孔结束后，用高压风水将钻孔及“U”形槽冲洗干净，吹净孔内（槽内）粉末，确保进浆孔、回浆孔穿过裂缝缝面。
在确定裂缝缝面通畅之后，用高压风将缝内积水冲干。
水流方向图1.1 灌浆盒及灌浆孔布设示意图1.4埋灌浆管和灌浆盒钻孔结束后，用风水轮换将钻孔及钻孔周围吹洗干净，涂上环氧基液，然后将进浆管和排气管一并用环氧砂浆封牢。
将预留埋设灌浆盒处裂缝的混凝土表面清洗干净, 再用环氧砂浆将灌浆盒贴牢。
1.5 封缝待凝用风水轮换将裂缝吹洗干净，然后用环氧砂浆将裂缝封堵, 让环氧砂浆固化达到一定强度，以防裂缝漏浆。
1.6 配浆灌浆环氧砂浆固化24 h小时后，在施工现场配置浆液，用灌浆泵按先灌深孔，后浅孔，最后灌灌浆盒的原则逐孔逐盒进行灌浆，灌浆压力一般不超过0.3Mpa，具体要求见灌浆技术要求。
大体积混凝土施工温控分析及温控措施
煤灰用量和加 外加 荆 ， 在拌和 、 浇筑、 运输、 养护过程 中采用有效措 施 ， 可 降低 混凝 土 内部 最 高温度 ， 提 高混凝 土抗 裂 能
【 关键词 】 大体积 混凝土施 工 混凝土裂缝
中图分类号 ： Ｔ Ｖ ５ ４ ４ ． ９ １ 文献标识码 ： Ｂ
温控 分析
温控措施
冷却期 和稳定 期三 个时段 （ 见图 １ ） 。
所产 生 的温度 应力 引起 的。混 凝土 浇筑 后 的温度 变化 将导致 混 凝土 体 积变 化 ， 即温度 变形 ， 而 温度 变形 一旦受 到 约 束 不 能 自 由伸 缩 时 ， 将 产 生 温 度
应 力 。当温度 变 形 产 生 压应 力 时 ， 由于混 凝 土 抗
体积混凝土的施工情况 ， 阐述了大体积混凝土温 度 变化 的分 析计算 方法 ， 并 进行 了实 际验证 ； 分 析 总 结 了温 度应 力产 生混 凝土 裂缝 的原 因及施 工过 行第二次复灌 。
２ ． １ ３ 封 孔
浆管， 回浆管宜有 １ ５ Ｌ ／ ｍ ｉ ｎ 以上的回浆量 ， 以防射 浆 管在孔 内因水泥 凝 固而造 成孔 内事故 。 ２ ． １ ２ ． ５ 灌浆 结束 标 准 灌浆段 在最 大设 计压 力下 ， 注 人 率 不 大 于 １ Ｌ ／ ｍｉ ｎ 后， 保 持 回浆 压 力 不 变 ， 继续灌注 ６ ０ ａ ｒ ｉ ｎ ， 且总的灌浆时间不少于 ９ ０ ａ ｒ ｉ ｎ ， 可结束灌浆作业。 灌 浆过程 中如 果 发 现 回浆 失 水 变 浓 ， 换 用 相 同水 灰 比的 新 浆 灌 注 ， 当效 果 不 明 显 时 ， 则 继 续 灌 注 ６ ０ ｍｉ ｎ即可结 束 。 ２ ． １ ２ ． ６ 待 凝 与复灌标 准待 凝 。灌前 涌水 量 大于 ０ ． ５ Ｌ ／ ａ ｒ ｉ ｎ的灌浆 孔 段 ， 灌浆结束后 ， 将 孔 内 置换 成 ０ ． ５： １的浆 液 ， 孔 口封 闭 待凝 ， 闭浆 待 凝 时间不少于 ６ ｈ 。灌前涌水量小于 ０ ． ５ Ｌ ／ ｍ ｉ ｎ的灌 浆孔 段 ， 灌 浆结 束后 不待 凝 。 复灌 。待 凝后 扫 孔 至原 孔 深 ， 对 灌 前 涌水 量 小于 ３ Ｌ ／ ａ ｒ ｉ ｎ的涌水孔段 ， 可直接钻灌下一段 ； 对 灌前 涌水 量大 于 ３ Ｌ ／ ｍｉ ｎ的涌 水孔段 ， 扫 孔后 测记 灌后 涌水 量 和 涌水 压力 ， 若 灌 后 涌水 量 小 于 ３ Ｌ ／ ｍ ｉ ｎ ， 则继 续钻 灌 下 一 段 ； 若 灌后 涌水 量大 于 ３ Ｌ ／ ｍ ｉ ｎ ， 则采 取湿磨 细水 泥浆 液复 灌 ， 经 一次 复灌 后 ，
崔家营航电枢纽工程基础防渗墙施工技术
摘
要： 详细地介绍了崔家营航电枢纽工程基础 防渗墙施工的程序 、 方法及控制要点 ， 可供其他类似工程施 工借鉴 。
文献标识码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：０ １２ ８ （０ ２ ０ － ５ －３ １０ －１４ ２ １ ）２０ １０ ０
关键词 ： 基础防渗墙 ； 程序 ；Ｙ ； Ｔ法 控制要点 ； 施工 ； 崔家 营航 电枢纽工程
② 使用膨 润 土 泥浆 时 ， 内泥 浆 密度 不 大 于 槽
１ １ ／ ｍ ， 氏漏斗 粘度 为 ３ ．５ ｇｃ 马 ２～５ ， 砂 量不 ０ｓ 含
大于 ６ ； ％ 使用粘 土 泥浆 时 ， 内泥浆 密 度 不 大 于 槽
１３ ｇ ｃ 漏 斗粘 度 不 大 于 ３ ， 砂 量 不 大 于 ． ／ ｍ ， ０Ｓ含
（） １ 人槽坍落度 １ ～ ２ｃ ８ ２ ｍ； （） ２ 扩散 度 ３ ４ ｍ； ４～ ０ｃ
Ｓｈ ｎ ￣ ｕ 讹 Ｐｗ 田 ａ ｏｅ ｒ
罗嗣松 ： 崔家营航 电枢纽工程基础 防渗墙施工技术
２１ ０ ２年第 ２期
（ ） 落度保 持 １ ｍ 以 上 的时 间应 不 小 于 ３坍 ５ｃ
中 图分 类号 ：Ｖ ４ ； Ｖ ２ Ｔ ５３Ｔ ５
１ 概
述
ｍ） 。垂 直水 流 向防渗墙 轴线 桩号 为 Ｂ ２ ．９； ０— ５９ 顺水 流 向 防渗 墙 轴线 桩 号 为 Ａ ０＋８５ １ 。 防渗 １ ．５ 墙厚 度 为 ６ ｍ， 岸 土 石 坝 江 心 洲 段 本 次 施 工 ０ｃ 左 纵 向 围堰 以右 部分 共施 工 ８个槽 段 ， 围从 Ａ 范 ０＋ ８５ １ １．５～Ａ ８３ １ 防渗墙 轴线 桩 号 为 Ｂ ０＋ ６ ．５， ０＋ ２６ ， ．９ 防渗墙 设 计 底 高程 为 ３ 墙顶 高 程 为 ６ ４ｍ， ３ ｍ， 墙厚 ６ ｍ。 防渗 墙布 置详 见 图 １ ０ｃ 。
崔家营航电枢纽工程混凝土缺陷修补技术
１ 工程概 述
（） ４ Ｂ一２区 ： 于 有 外 观 要 求 的永 久 暴 露 对 面 ， 表 面缺 陷对 建筑 物 安全运 行影 响不 大 ， 理 其 处
原 则 以注重 外观 且尽 量不 损伤 混凝 土面 为宜 。包
崔家 营航 电枢 纽工 程 主要 为大体 积 混凝土 浇
筑， 因其 施 工 周 期短 ， 工难 度 大 ， 可 避免 的出 施 不
现 了各种 混凝 土缺 陷 ， 船 闸 、 但 泄水 闸和 厂房 大面 积混 凝土 表 面为过 流 面 ， 要保 证 其安 全投 入运行 ， 必须 保证 混凝 土表 面平 整 、 光滑 。然 而 ， 在混凝 土 施工 过程 中 ， 由于局 部 模板 固定 不牢 、 模板 拼接 不 严 、 板 因欠修 欠保 养 造成 面板 凹 凸变形 ， 模 混凝 土
３ 工 艺控 制
３ １ 预 缩 砂 浆 ．
范要 求 的气 泡 、 面 、 窝 、 台 、 帘 、 面 凹凸 麻 蜂 错 挂 表 等质 量缺 陷 ， 而 在 高 速 水 流 冲击 下将 引起 局 部 从
挑 流 、 流 和 分 离 ， 成 负 压 和剧 烈 的水 流 脉 动 ， 紊 造
（） １ 采用 预 缩 砂 浆修 补 ， 修补 厚 度 不 小 于 ２ ５
（） ３ Ｂ一１区 ： 闸 闸 室 （ ） 墙 、 船 首 边 导航 墙 和 隔水墙 迎水 面的缺 陷处 理应 满足外 观 和 防止船 舶
擦 墙受 损要 求 。
收稿 日期 ：００ ３１ ２ １ － —８ ０
下 一层 的填 筑 ， 如此 连续作 业直 至外 表 面为止 ， 表
面 要求 抹光 。
ｉ Ｓｈａ Ｗｔ ｗ ｎ ｉｕｎ ａｒｏｅ ｃ ｅＰ ｒ
汉江崔家营航电枢纽塑性混凝土防渗墙施工技术
系 数 ３０ｘ １ — ． ０ ｃ ／ 。 ． ０ ８０ｘ １ ～ ｍ Ｓ 三 、 塑 性 混 凝 土 防渗 墙设 计 收 稿 日期 ：２ ２ ０ — ８ ０１ — ８ １
（ 北 省 港 航 管 理 局 ， 湖北 武 汉 ４ ０ １ 湖 ３ ０ ４）
摘
要 ：塑 性混 凝 土 是一 种水 泥 用量 低 ，并 掺 加较 多 的膨 润 土 、黏 土等 材料 的大流 动性 混 凝 土 ，具 有低 强度 、低 弹模 、
大 应变 等 特 性 ，它 的变 形模 量 接近 地 基 的变 形模 量 ，在外 荷 作 用下 能适 应 地基 变 形 ， 同时墙体 也 不会 开 裂 ，提 高 了墙体 的安全 性 和 耐久 性 。文 中详 细介 绍崔 家营 航 电枢 纽左 岸 土石 坝 塑性 混 凝土 防渗 墙 的成 槽 方 法、施 工 工艺 、质 量控 制 要 点 及 注 意 事项 。经 钻 孔取 芯 和 压水 试验 ，实施 的 塑性 混凝 土 防渗 墙 的 弹性模 量 、 强度 、 抗渗 等 级等 指 标均 达 到设 计要 求 。
粘土 ：粘粒含量不小于 ４ ％、含砂 量小于 ５ ０ ％。
３ 配合 比及 混凝 土拌 和 物 的 性 能 要 求 ： ．
入槽坍落度 ：１ ￣ ２ ｍ ； ８２ｃ
扩 散 度 ：３ ￣ ０ ｍ ； ４ ４ｃ
坍 落 度 ：保 持 １ ｃ 以 上 的 时 间应 不 小 于 ｌ ５ｍ ｈ；
关键 词 ： 塑性 混 凝 土 ； 防渗 墙 ；施 工
崔家营航电枢纽工程混凝土拌和系统设计
份气温最高，最高月平均气温 ２． ６５℃，夏季最高月平
均水 温 ２． Ｃ，实测 多年相对湿度 ７％ 。夏季预冷混 ３１ｏ ４ 凝 土高峰月浇 筑强度 ４７×１ ． ０ｍ ；混 凝土 出机 口温度 要求 ＜１ Ｃ，预 冷混 凝 土生 产 强 度 为 １０ｍ／ 。 由 ４ｏ ４ ｈ 此 ，混凝 土生 产 系统配 置 ２座 ＨＬ２ ３ １０ Ｌ拌 和 １０— Ｆ５０ 楼 。 同时 ，制 冷 系统配 有一次 风冷 、加冰 、制冷 水系
水利水电技术
第３ ９卷 ２ ０ ０ ８年第 １ 期 Ｉ
和 统 崔 家 营航 电枢 纽 工程 混 凝 土 拌 系 设计
蔡 国忠 ，张 忠桥
（．葛 洲坝 集 团 第二工 程有 限公 司 ， 四川 成都 ６０９ ； １ １０ １ ２ ．中国葛洲坝 集 团 宜 昌勘测设 计 有 限公 司，湖北 宜 昌 ４３０ ） ４０ ２
关键 词 ：崔 ；设 计 Ｔ －
中图 分 类 号 ：Ｔ ６ （ ６ ） Ｕ ４ ２ ３ 文 献 标 识 码 ：Ｂ 文 章 编 号 ：１０ — ８０ ２０ ） １０ １－ ３ ００ ０ ６ （０ ８ １ －０ ９０
１ 引
言
３ ２ 制冷 系统设 计 ．
骨科进行一次风冷 ，将骨科冷却到 ８℃左右，然后在
混凝 土拌 和时再 加人 适量 的片 冰和冷 水 ，使 混凝 土出 机 口温度 降低 至设计 所要 求 的温度 ；制冷 系统总制 冷 量为 １１０Ｘ１ Ｊｈ ２５Ｘ１ ｋａ ｈ ，其 中 ：一 次 ０ ０ｋ／ （７ ０ ｃｌ ） ／ 风冷 系统 制冷 量 ６０Ｘ１ Ｊｈ １０Ｘ１ ｃｌｈ ，制 ０ ０ｋ／ （５ ０ｋａ ） ／
、 ／ Ｏ
Ｏ 、 ／
崔家营航电枢纽优化调度研究
（ １ ． 交通 运输部 天 津水 运 工程科 学研 究所 工程 泥沙 交通行 业 重点 实验 室 ， 天津 ３ ０ ０ ４ ５ ６ ； ２ ． 中交天津 港航勘 察 设计 研 究院有 限公 司， 天津 ３ ０ ０ ４ ６ １ ）
摘
要： 水库优 化调度是 复杂的多 目标 问题 ， 以往 的优化调度研 究工作 中多 以发 电量最大 、 发电保证率
最大 或者最小 出力 最大为单一 目标 ， 局 限于发 电优化 ， 无法兼顾 供水 、 防洪 以及航运调度 。研究通过对
崔 家 营航 电枢 纽复杂 运行模 式 的研究 ， 以航 运和 发 电为 目标 ， 建 立 了崔 家营枢 纽 多 目标调度 模型 ， 以
２ ０ １ ２ 年水文年作 为典 型年 ， 运用动态规划算法 对模型进行求解 ， 产生 了模 型最优解 ， 首次提 出了优化调 度准 则 ， 对枢纽 的实际运行具有较大意义 。 关键 词 ： 航 电枢纽 ； 通航率 ； 通航保证率 ； 多 目标调度方案
Ｂ ｉ ｏ ｇ ｒ ａ ｐ ｈ ｙ ： Ｘ Ｕ Ｊ ｕ ｎ — ｆ ｅ ｎ ｇ （ １ ９ ８ ３ 一 ） ， ｍ ａ ｌ ｅ ， ａ ｓ ｓ ｏ ｃ ｉ ａ ｔ ｅ ｐ ｒ ｏ ｆ ｅ ｓ ｓ ｏ ｒ ．
２ ０ １ ６ 年１ ２ 月
徐俊 锋 ， 等
崔家 营航 电枢 纽优 化调 度研 究
建立水库优化调度模型的基本构想。
动 态规划算 法通 过分析 系统 的多 阶段决 策过程 以求 得 整个 系统 的最优 决策 方案 ， 而 不受 目标 函数 和约束 条
件的线性 、 凸性或连续性 的要求口 。选用动态规划方法
编 程求 解 时可 以从 最末 时段 开始 ， 按 动态 规 划逆 时序 递 推公式 进行 逐时段 逆 向向前递推 ， 直 到初 始时段 ， 所得 最 优 调 度轨 迹 在递 推 中逐 渐清 晰 ， 在第 一时 段得 以最 终 确
基础防渗工程施工方法——以汉江崔家营航电枢纽主体土建工程为例
６０９ ） １ ０ １
关 键 词 ： 江 崔 家 营航 电 枢 纽 主体 土建 工程 ； 汉 基础 防 渗 工程 ； 工 方 法 施 ｄ ｉ ０３ ６ ／ｉ ｎ１０ － ５ ４２ １． ． ４ ｏ： ． ９ｊｓ ． ６ ８５ ． ０ ０ １ ９ ．ｓ ０ ０１９ ６
１ 工 程概 述
动， 防止离析沉淀 ， 保持性能指标均一。４ 泥浆净化 回收 ， ） 重复
２２ 固 度 ， Ｈ一 ｍ；
ｈ —桅杆高度 ， ｍ；
Ａ —钢 丝绳在孔 口偏移的距离 ，ｌ。 ｃ ｎ ２３２ 槽段深度 ．．
（） １ 固壁 泥浆 ， 有 良好 的物 理性能 ； 具 良好 的流 动性能 ； 良
好 的稳定性 能。
（） １塑性砼防渗墙墙 底高程 ， 达到设计高程。 （） ２ 如果塑性砼 防渗墙某部 分达到基岩 ， 基岩面按下 列方 法确定 ： ） １依照 塑性砼防渗墙轴 线地质剖 面图 ， 当孔 深接 近预 计基岩 面时 ，即开始取样 ，然后根据岩样的性质确定基 岩面 ； ２ 对照邻孔基岩面高程 ， ） 并参考钻进情况确定基岩面 。 基岩岩样是 防渗墙嵌入基岩的主要依据 ，做到真实 可靠 ， 并按顺序 、 深度 、 位置编号填好标签 ， 装箱并妥善保管 。
一
使用 。对 回收泥浆进行处理并检验 ， 泥浆性能符合要求才重复
使用 。废弃 的泥浆 ， 按工程师指定 的地点排放。
２３ 槽 段 建造 ．
２３１ 钻劈法造孔 ．．
槽段分段长度考虑的因素 ： 塑性砼灌注能力 ； 导管布置 ； 施 工部位 ； 地质条件 ； 造孔方法 ； 延长 时间等 ； 槽段 分二序槽段施 工 ； 段的段长划分 ， 槽 以确保槽 段孔壁稳定 和塑性砼 灌注能连
与三氧化二铝含量 的比值为３— 。 ４ （） ３ 对泥浆 的要求 ： ） １粘度 ： 在松散和漏 失的地层要求采用
崔家营航电枢纽工程毕业设计资料
1.工程概况1.1 流域概况汉江是长江中游的重要支流，发源于秦岭南麓，经汉中盆地与褒河汇合后始称汉江，于武汉汇入长江。
汉江干流大致呈东西向，干流全长1567km，全流域面积15.9万km2。
汉江流域位于东经106°12′～114°14′，北纬30°08′～34°11′之间，包括陕西省南部、河南省西部、湖北省北部及中部、四川省东北部和甘肃省东南部。
流域内整个地形由西北向东南倾斜，其中山地占55%，丘陵占21%，河谷盆地(平原)占24%。
汉江流域水系略呈羽叶状，较大支流在北岸有旬河、夹河及丹江，南岸有任河及堵河等，丹江口－碾盘山间有较大支流南河及唐白河入汇。
汉江干流总落差1964m，按河谷特征可分为三段：丹江口以上为上游，长918km，区间集水面积9.52万km2，位于秦岭与大巴山之间，两岸坡陡谷深，河道水急、滩多，平均比降在0.6‰以上；丹江口－钟祥为中游，长270km，区间集水面积4.68万km2，流经湖北的丘陵及河谷盆地，河床不稳，河滩较多，平均比降为0.2‰；钟祥－汉口为下游，长379km，区间集水面积1.7万km2，流经江汉平原，两岸筑有完整堤防，平均比降约0.1‰。
汉江流域属副热带季风区，流域多年平均年降水量约700～1100mm，暴雨常发生在7～10月，有夏季暴雨与秋季暴雨之分，相应的洪水也有夏季洪水与秋季洪水。
夏季洪水一般发生在8月下旬以前，多为全流域性洪水，峰高量大，如1935年7月洪水；8月下旬后发生的洪水为秋季洪水，源于丹江口水库以上地区，多为连续性洪峰，历时长、洪量大，如1964年10月、1983年10月洪水。
1.2 航运规划与综合利用汉江干流湖北省境内梯级规划方案，交通部门与水利部门是一致的，均为9级，即孤山－丹江口－王甫洲－新集－崔家营－雅口－碾盘山－华家湾－兴隆。
汉江干流渠化开发正进入全面实施阶段。
湖北省内规划的9个梯级中，丹江口水利枢纽初期规模、王甫洲水利枢纽已建成，丹江口水利枢纽后期规模、兴隆枢纽和引江济汉工程已列入南水北调中线一期工程，其它梯级均已进行或正在进行前期工作。
崔家营航电枢纽工程左岸土石坝塑性防渗墙施工技术工艺方法
顺序 施工 。 主 孔采用 十字 圆形铸 钢钻 头依 次施 工 ， 然后用 鼓形 钻头将 剩余 土体 劈打修 平 。 形 成槽 孔后 ， 用钻机上 下拉动 槽头刷 清理槽 壁至合乎 规范要 求 。 成 槽 必须做 到 ： 槽 形规 范 、 槽宽 合格 、 槽 底 和槽 壁没有 探 头石和 小墙 。 本地 层为 砂砾 石地层 ， 优 先利 用当地 粘土 资源制作 泥浆 。 泥 浆可 由粉碎 的 粘土加水 搅拌 后 ， 放 置在 泥浆池 中充分水 化制成 ， 也可边 钻孔边 填粘土 造浆 。 配 置掏碴桶 ， 在 必要 时掏抽槽 底钻碴 。 下钻 应使 吊索 保持一 定张力 ， 引导 钻头垂 直 成槽 ， 下 钻速 度应 取决 于泥 渣 的排 出能力 及土质 的软 硬程 度 。 ３ ． ２ 护壁 泥浆 制备工 艺方 法 采用 自成泥 浆护壁作 业 ， 设 沉淀 池， 泥浆 池安泥 浆泵 一 台排 泥渣 ， 泥 浆池 采 用２ 台Ｚ Ｊ 一 ４ ｏ ０ 型旋流 式高速 泥浆搅 拌机 ， 泥浆 池３ ６ ０ ｍ３ ， 生 产能 力２ ０ ｍ３ ／ ｈ ， 安设
接 近甚 至小 于刚性 的渗 透系 数 ， 且有 适当 的强度 ， 可 以承 受垂 直方 向的压 应力 和地 下水 的渗透压 力 。 配 合 比及混 凝 土拌 和物 的性 能要 求 ： （ １ ） 入 槽坍 落度 １ ８ ～２ ２ ｃ ｍ； （ ２ ） 扩散 度 ３ ４ ～４ ０ ｃ ｍ； （ ３ ） 坍 落度 保 持 １ ５ ｃ ｍ以 上 的时 间 不小 于 ｌ ｈ； （ ４ ） 初 凝 时 间 不小 于６ ｈ； （ ５ ） 终凝 时 间 不大 于 ２ ４ ｈ ； （ ６ ” 昆 凝 土密度 不小 于２ ． ０ ｇ ／ ｃ ｍ３ ； （ ７ ） 胶 凝材 料总 用量 不 少于 ２ ４ ０ ｋ ｇ ／ ｍ３ ， 其 中水 泥用量不小于８ ０ ｋ ｇ ／ ｍ３ ， 膨润土用量不小于４ ０ ｋ ｇ ／ ｍ３ ， 水泥与膨润土合计用 量 不小 于 １ ６ ０ １ ￣／ ｍ３ ； （ ８ ） 水胶 比 小于 ｏ ． ６ ５ ； （ ９ ） 砂率 不 小于 ４ ５ ％。
水电站大坝混凝土温控与防裂施工技术 段雯鲽
水电站大坝混凝土温控与防裂施工技术段雯鲽发表时间：2019-03-13T16:37:53.203Z 来源：《新材料·新装饰》2018年8月上作者：段雯鲽[导读] 在水电站大坝的建设过程中，大体积混凝土的施工是非常重要的施工环节，由于该部分的施工难度大、任务量大、工期时间短，使得该部分的施工过程较为严格。
（四川小金川水电开发有限公司，四川省成都市 610041）摘要：在水电站大坝的建设过程中，大体积混凝土的施工是非常重要的施工环节，由于该部分的施工难度大、任务量大、工期时间短，使得该部分的施工过程较为严格。
在进行混凝土施工过程中，对温度的控制非常严格，稍有疏忽，就会出现裂缝的问题。
因此，必须加强混凝土施工中温度的控制，同时有效运用防裂施工技术。
关键词：水电站大坝；混凝土；温控；防裂施工技术1大坝混凝土裂缝裂缝问题是混凝土坝施工过程中普遍存在的现象，而温度应力是导致混凝土裂缝的主要原因，为此，需要有效控制混凝土的基础温差、上下层温差和内外温差，以保证混凝土抗裂安全裕度。
其中，基础温差、上下层温差主要由通水冷却控制，在长期的研究和实践中，形成了小温差、早冷却、缓慢冷却的技术路线，并在多个特高拱坝工程取得了成功应用。
内外温差主要控制混凝土表面温度应力及其导致的表面裂缝。
由于受环境气温、太阳辐射等影响因素变化大，为实现混凝土裂缝有效控制，大坝混凝土温控防裂不仅要采取低温浇筑、通水冷却、合理设置温度梯度等措施控制混凝土基础温差和上下层温差，还需要采取严格措施降低内外温差和表面温度应力。
我国从20世纪60年代开始关注气温骤降引起的表面裂缝，近年来日益强调重视保温的重要性。
表面保温技术研究主要在于不同材料的保温性能和工艺技术，以及其对混凝土温度场和温度应力的影响等方面。
由于聚苯乙烯、聚乙烯、聚氨酯为主的泡沫塑料保温材料具有闭孔结构、吸水性很小、导热系数小的优点，可有效提高保温效果，目前已成为主要的大坝混凝土保温材料，也是保温材料研究和应用的重点。
001崔家营航电枢纽工程一期施工导流和水流控制技术交底
一期施工导流和水流控制施工交底1 概述1.1 工程水文、地质条件1.1.1工程水文（1)径流崔家营入库径流由丹江口调度下泄径流与丹江口～崔家营区间径流叠加而成，崔家营坝址多年平均流量见表1-1.表1-1 崔家营坝址多年平均流量表(1956～1998年）（2)洪水汉江流域属副热带季风区，暴雨多发生于7、8、9三个月内,个别年份暴雨推迟至10月上旬.汉江洪水主要由暴雨产生,其洪水的时空分布与暴雨一致.暴雨有夏季暴雨与秋季暴雨之分,相应的洪水也有夏季洪水与秋季洪水。
夏、秋洪水分期明显是本流域洪水的最显著特征.在丹江口水库建成后坝址处洪峰有了明显削减。
(3）降雨5月~10月降水量占全年的70％~80％，主汛期的7月～10月降水量占全年的50％左右；下游雨季早于上游.根据襄樊气象站1974年—2003年资料统计：多年平均降水量813。
8mm，年最大降水量为1700mm(1963年)，暴雨多发生在7、8、9三个月，其中夏季降水量达400mm~450mm。
全年降水日为107d～135d。
1.1。
2地质条件(1）一期上游围堰工程地质条件上游围堰左端位于河心洲，地面高程58.5～61.5m；中部位于河床，地面高程52。
1～54。
3m;右端位于Ⅱ级阶地，地面高程74~75m。
al)：从上至下分别为粉细砂、砂壤第四系覆盖层左侧河心洲上部属漫滩相冲积层(Q4-2al）:为砂砾石。
河床上部为细～中土、细～中砂、砂砾石层;下部属Ⅰ级阶地冲积层(Q4-1al)：上部为粉质粘土，下部为泥质砂，下部为砂砾石夹砾砂层。
右岸Ⅱ级阶地冲积层(Q3砾石层。
基岩白垩-第三系（K—E)为钙质砾岩、泥质砾岩夹泥岩，厚0～25m,分布于河床左侧和河心洲，该地层上部2～3m呈强风化状态，以下多呈弱风化状态。
震旦系(Z）为白云2d岩和硅质白云岩夹硅质岩，岩石呈弱风化状态，分布于河床右半部和伏于白垩-第三系之下。
(2)一期下游围堰工程地质条件下游围堰左端位于河心洲,地面高程57。
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ｄ ｉ ０３ ６ ６ｉ ｎ １ ｏ — ５ ４２ １ ． ．５ ｏ １ ．９ ９ ． ｓ ． ６ ８ ５ ． ０ ０ ４ ： ｓ ０ ０１９
１ 概 述
改善混凝 土骨料级配 ，适量增加粉煤灰用量和外加剂 ， 以
减少单位水泥用量 ， 从而 减少 混凝土 的水 化热温升 ， 高其抗 提
汉 江崔家 营航 电枢纽船 闸 、 泄水 闸、 房主体工程 混凝 厂 土总量 为６ ． 万ｍ ， 中浇筑 制冷混凝 土 １ ８ ０ （ 闸３ ９７ ７ 其 ３ ７ｍ３船 ５ ０
船 闸位 于右侧岸礁 ， 基岩 为硅质 白云岩 ， 其岩性坚硬 承载 力高， 但断层及持力层岩溶 比较发 育岩石透水性强 。泄水 闸位 于河床 中部 ， 上部基岩 为 白垩一 三系钙 泥质砾 岩夹泥 ， 第 其溶 蚀较强烈 ， 闸底 地基 持力层 岩石为钙泥质砾岩呈强溶蚀风化状 态。厂房位 于主河床最左侧 ， 基岩 为白垩一 第三系钙泥质砾岩 ， 其 上部呈强溶蚀风化状态 ， 下部 为弱溶蚀风化带 ， 岩石较完整 。 坝址多年平 均气温为 １． ５ ９℃，Ｙ 最高 ，月最低 ， ７ｌ １ 极端最高
７ ３ ． ８ ．ｍ２ ３ 混凝 土方量 １ ２ ． ｍ ， 水闸最大单仓面积 ５５８ ３ ７ ３ ２ ４ 泄 ７ ．ｍ ，
混 凝 土方 量 ６ ０９ｍ 。 ９．
凝土浇筑 分层分块严格按照设计进行浇筑 ， 非设 计分块浇 筑厚度控制 为０８～１ 上 、 ． ． ｍ， 下层 间歇 时 间控 制在５～７ｄ 相 ６ ， 邻坝块高差不大于 １ ０～１ ２ ｍ。其次 ， 当下层混凝 土龄期超过２ ８ ｄ
气 温为４ ． ｏ 极端最低气 温为一 ４８℃。混凝 土浇 筑温度控 ２５ Ｃ， １． 制标 准见表 Ｉ 。
表 １ 混 凝 土 浇 筑温 度控 制标 准
、＼ 月份
成为老混凝土 ，其 上部混凝土 浇筑控制上 、下层温差不 大于 １ ５℃ ～２ Ｏ℃。另外 ， 尽量缩短 固结灌浆时 间， 保证混凝土施工
＼
一
一
｛
｝
冷却水管平 面成蛇形 ， 面呈 梅花型或 棋盘型 ， 断 蛇形管弯 头由硬制材料制作 ； 循环冷水进 行降温 ， 通 待混凝 土初 凝后再
放 气拔出 ， 清洗后 以备重复利用 。
ｌ ３ｆＷ ｃ ｌｌ Ｉ － 籼 抽 ｌ 囊虫囊
图 １ 混 凝 土 温 度 变 化 曲线
的连续性 。
２３ ． 运 输 及 浇 筑 控 制
安有遮 阳棚 的自卸汽车每 车运输混 凝土３０～ ． ｍ ， ． ６０ 并加 快门塔机的人仓速度 ， 减少混凝土运输途中温度 回升。 仓面采用 台阶法 浇筑 ：阶梯层 数以三层 为宜 ；铺料厚度
３ ５ ｃ； ０～ ０ ｍ浇筑层厚为１ ．ｍ 台阶接头之间的宽度在 １ １， —１ ； ５ ～２＂ １ １
样 闷温 ，若结果 为２ ０℃ ～２ ２℃时进行全面 闷温 ，闷温时间为 ３～５ｄ 闷温合 格后进行 接缝 灌浆。 ，
２６ ． 保 温
减小温差 ，就必须采取 措施减低混凝 土入仓温度Ｔ 与最大 温 ｐ
升 Ｔ。 ｒ
最大绝热温升计算公式 ：
Ｔ＝ Ｑ【 ｈ ／ Ｐ（ 一 ） ｃ １ｅ ］
第 １卷第９ ０ ８ 期２ １年 １
技 术 研 发
面混凝土在 浇筑完成后 ， 尽快 完成其压抹 收光工序 ， 防止混凝
土表面出现塑性裂缝 ， 并不 间断地 喷雾或覆盖 湿透 的草袋进行
态， 表层则 随外 界温度 的变化 呈周期性波动 ， 温度变化 总体经 历升温期 、 冷却期和稳 定期三个 时段 （ 见图 １ｏ
土 膨胀 变形 ， 时 ， 凝 土 弹 性 模 量 很 小 ， 升 温 过 程 中 由 于基 岩 约 束 混 凝 土 变 形 而 产 生 的 压 应 力很 小 。 着 温度 逐 渐 降 此 混 在 随
低 ， 时混 凝 土 弹 性 模 量 逐 渐 增 大 ， 凝 土发 生 收 缩 变 形 时 又 受 到基 岩 的 约束 。 缩 变 形 就 会 产 生 相 ＂ 大 的拉 应 力 。 同 混 收 ３ － 当拉
２ 混 凝 土 温控 及 防 裂措 施
２１ 原 材料 的控 制措 施 ．
高温季节 ， 混凝 土浇筑 完成后 １ ０～１ ， ８ｈ 采用 自动 喷水器
或人工洒水对 已浇混凝土进行不间断洒水养护 ， ８ 养护使混 ２ ｄ
凝土充分散热 。建筑物侧边利用悬挂的“ 花管” 喷水养护 ； 过流
技 术 与 市 场
（ 公式２ ）
当 日平 均气温稳定在３ｏ Ｃ以下 时 ， 混凝土浇筑进入冬季 施
工， 防止 由于混凝 土内部最高温度与外部温度的温差过大而引
发 的温度裂缝 ， 缩小 内外温差 ， 混凝 土表 面采取保温 防护 ： 浇 新
式中 ｍ
—混 凝土最大绝热温升 昆 凝土 中水泥用量（ ｇ ３， ２ 为 １７ ｋ］ ）Ｃ ５ ９ ｍ
非基础约束 区 １ １ ｌ ℃ ４℃ ５℃一 ８℃ ８℃ １℃ ６℃— ８℃ １ １ １ ２ ２
的间歇期 ，用聚乙烯卷材保温被覆盖仓面 以防止温度倒灌 ； 当 要覆盖新混凝土时揭 开保 温被 ， 振捣完后再 盖上 ， 直到混凝土 初凝或收仓为止 ； 在混凝 土收仓后６—１ 拆 除保 温被 ， ０ｈ 然后进
３ 中心 最 大 温 度 计 算 ． ３
的温度计测得 的最高温度 而定 。 当内外温差超过设 计允许标 准 时， 用草袋或毛毡 ， 下盖塑料薄膜进行保温 ； 塑料 薄膜对厂房 用 尾水管及廊道等孔 口进行封堵 ， 而没有形成封 闭的孔洞 或不 能 通过封堵进 出 口进行保温 的侧 面及过流 面用毛毡进行保温 ； 当 日平均气 温在２～ 连续下降超过６℃的，对 ２ 龄期 内的混 ４ｄ ８ｄ 凝土表 面 ， 用草袋 下盖塑料 薄膜保温 ； 在多 卡模 板下缘悬挂 草 袋或毛毡下盖塑料薄膜作 临时保温用 ， 温材料 随模板一起 提 保 升 ， 临时 固定在 支架下支撑 处 ， 板拆除后立 即使用聚苯 乙 并 模 烯泡沫板保温 ； 当气 温低 于５℃时 ， 停止对混凝土洒水养护。 ．
应 力超 过裂 缝 或 贯 穿 裂 缝 ， 坏 混 凝 土 的 整 体 性 ， 混 凝 土 结 构 产 生 不 同 就 破 对
程 度 的危 害 ， 必 须 采取 措 施 控 制 混凝 土 温度 。 故
关键词 ： 凝土温控 ： 混 防裂 ： 工技 术 施
养护 ， 以避免 干缩裂缝发生 ； 一般仓面采用人工洒水养护 。
２５ 散 热 ．
厂房接缝灌浆部位 的混凝土 ，在 其 内埋 ２５ ｍ高密 聚 ． ａ ４
乙烯类管材通水冷 却 ， 这样可 以有效 削减温 升高峰 ， 少贯穿 减 裂缝 发生 ， 确保坝体达到稳定温度 。
／、 ＼ ＼ ＼ ＼
技 术 研 发
Ｔ Ｃ ｏＬ Ｅ ＨＮ ｏＧＹ Ａ Ｄ Ｎ ＭＡＲ Ｔ ＫＥ
崔 家营航 电枢 纽工程混凝土温控及 防裂施 工技术
吴 小虎
（ 葛洲坝 集 团第二 工程 有 限公 司 ， 川 成都 四
摘
６０９ ） １ ０ １
要 ： 大体 积 混 凝 土 由 于 水 泥 水化 过 程 中产 生 的 大量 水 化 热 不 易散 发 。 筑后 期 ， 凝 土 内部 温 度 急 剧 上 升 引起 混 凝 浇 混
通 水前 ， 对通水 的冷却水管进 行全面检查 ， 凡堵塞 的水管 进行疏通 ， 并对各组水管进行 闷温 ， 记录闷温的结果 ， 以了解混 凝 土块体 内部的温度情况 。根 据闷温及检查 的结果 ， 满足要求
的可不通水 。 不满足要求 的 ， 通水进行 冷却 。 继续 通水 时间约 １ 个 月 ， 根水管通水 流量不小 于１ ／ｉ ， 每 ８Ｌｍ ｎ 通水 １ 个月后 进行抽
非基础约束 区 １ １℃～ ４℃ ５℃一 ８℃ ８℃— １℃ ５℃ ７℃ １ １ １ １ ２ ２ ２
基础 强约束 区 １ １ ｌ ℃ ４℃ ５℃ ８℃ ８℃ ０℃ ９℃ Ｏ℃ ｌ １ １ ２ ｜ １ ２ 船 闸 基础弱约束 区 １ １ ｌ ℃～ ４℃ ５℃ ８℃ ８℃也２℃ Ｏ℃— ３℃ １ １ １ ２ ２
Ｔ广 混 凝 土 最 高 温度 ． 。
一混 凝 土入 仓 温度
一 混 凝 土 最 大
温升 Ｉ 混 凝 土 稳 定 温 度 △广 混 凝 土 温 差 ’ 广
由图可知 ： － Ｉ Ｌ ＋ Ｔ ＡＴ Ｔ－ ｎ ｒ
３２ ． 绝热 温升 计 算
（ 公式 １ ）
根据（ 公式 １所示 ， ） 由于混凝 土稳定温度变化不大 ， 以要 所
行混凝土洒水 或流水养护 。 夏季尽 量利用早 晚和夜 间浇筑 。在特殊部位 ， 白天浇筑 在
基础 强约束 区 １ １℃～ ４℃ ５℃ ８℃ ８℃ Ｏ℃ ８℃— ０℃ ｌ １ １ １ １ ２ 蕾 基础弱约束 区 １ １℃ ４℃ ５℃一 ８℃ ８℃ ２℃ Ｏ℃— ３℃ １ １ ｌ １ ２ １ ２ ２ 非基础约束 区 １ １℃～ ４℃ ５℃ ８℃ ８℃— １℃ ６℃— ８℃ ｌ １ １ ｌ ２ ２ ２
６７８９ 、 、 坡度不大于 １： ； ２ 保持老混凝 土面 的湿润 和清洁 ， 接缝砂浆边
混凝 芏
ｌ、、 ２１２
３１ 、１
４５ｌ 、、Ｏ
菇 往 事
泄 水
＼
铺筑混凝土边摊铺 ； 在浇筑 中 ， 因机械故障 和停 电等终止作 如 业， 做停仓 准备 即必须在混凝 土初凝之前 ， 把接 头处 的混凝 土
的仓位适 当推迟拆模 时间 ， 如必须拆模时 ， 应边拆模边保温 ， 新 老混凝土 的结合处 和易受冻 的边角部位加强保温 ； 混凝 土永 久
暴露 面是否需要进 行表面保温应 根据混凝 土结构 内部所埋 设
Ｑ ——水泥３ 内水化 热（ ｋ ） ｄ １ ｇ， ｄ／ 查表取２ ０ｋ／ｇ ５ Ｊ ｋ ｃ ——混 凝土比热 ， ． １ Ｊ ｋ ＊ ） 取０ ２ ［ ／ ｇ ｋ ９ ｋ（ Ｐ —混凝土密度 ， ０ （ｇ ） — 取２ ０ ｋ ／ ４ ｍ。 ｎ ｒ 系数 ， 随温度改变而改变 ， 取值０３ ４ ．８ 根 据最大绝热 温升计算公式 ，本 工程泄水 闸底 板所浇筑 Ｃ５ ２ 浇筑温度为２ ５℃时 ， 龄期 内混凝 土最大绝热温升为 ３ ｄ Ｔ＝ ９ ５／ ． １ ２４ ０ （ 一ｅ ３ ） ３ ． ℃） ｈ１ ７ ２ ０［ ９ × ０ ． １ －８ １ ２６ Ｘ ０２ －４ ＝ （ ０ 浇注温度ｇ ２ ｚ ｏ℃，天龄期内混凝土最大绝热温升为３ ． ３ ３ ６℃