轧机电气室满堂楼板模板支架计算1
满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书
满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.900+0.350×0.900=5.940kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.098kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.098×1000×1000/48600=2.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300=1.963kN截面抗剪强度计算值 T=3×1963.0/(2×900.000×18.000)=0.182N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.640×3004/(100×6000×437400)=0.181mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
满堂支架工程量计算方法
满堂支架工程量计算方法嘿，朋友们！今天咱来唠唠满堂支架工程量计算方法这档子事儿。
咱先打个比方哈，满堂支架就好比是给建筑搭了个稳稳当当的架子，让一切施工都能在上面稳稳当当地进行。
那要算出它需要多少材料、多少功夫，可就得有点门道啦。
首先呢，得看看这架子要搭多大个地方，就跟咱要给多大的地儿搭个棚子似的。
这就得量量长啊宽啊的，把面积给搞清楚。
这面积一出来，心里就有点底儿了，知道大概得用多少料去搭这个架子。
然后呢，还得考虑这架子得搭多高。
高了矮了都不行，得合适才行。
这高度一确定，就跟咱盖房子要知道盖多高一个道理，这可关系到用料的多少呢。
再就是看看都要放些啥东西在这架子上，重不重呀。
要是放的东西重，那这支架就得更结实，用料也得更多更扎实。
就好像你要背个大包裹，那背带就得更宽厚些才撑得住呀。
还有哦，别小看了那些连接的地方，就像关节一样重要呢。
这连接点多了，用的零件啥的也得多起来，这都得算进去。
计算的时候可别马马虎虎的，得仔细着点儿。
要是算少了，到时候搭一半发现料不够了，那不就抓瞎啦！要是算多了呢，又浪费材料，多不划算呀。
咱得像个精明的掌柜似的，把每一个细节都考虑到，每一点用料都算得清清楚楚。
这满堂支架工程量计算可真不是个能随便糊弄的事儿呀。
咱再想想，要是没算好，施工的时候出了问题，那多麻烦呀！耽误时间不说，还可能影响质量。
所以说呀，这计算工作可得做好了，不能有一点儿马虎。
总之呢，满堂支架工程量计算就像是在给一个大工程做细致的规划，每一步都得走好，每一个数字都得算对。
这可关系到整个工程的顺利进行和质量保障呢！大家可千万别小瞧了它呀，一定要认真对待，把这个工作做得漂漂亮亮的！这样咱的工程才能稳稳当当、顺顺利利地完成呀！你们说是不是这个理儿呢？。
满堂楼板支撑计算
扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为N/mm2，钢管强度折减系数取。
模板支架搭设高度为，立杆的纵距b= ，立杆的横距l= ，立杆的步距h= 。
面板厚度18mm剪切强度口佑，抗弯强度mm,弹性模量内龙骨采用50. X木方，间距300mm木方剪切强度mm,抗弯强度mr^弹性模量m^。
梁顶托采用100. X木方。
模板自重m\混凝土钢筋自重m5。
振捣混凝土荷载标准值m\施工均布荷载标准值m。
扣件计算折减系数取。
2 mm-------------------------------------- 、---------------------------------------◎口口□o □ a o图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下:2 由可变荷载效应控制的组合S=xx ++x =m2 由永久荷载效应控制的组合S=xx +xx =m由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取采用的钢管类型为© 48 x匸n (D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=n (D4-d 4)/32D面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算考虑的结构重要系数，活荷载标准值q2 = x +x =m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面楼板支撑架立面简图钢管惯性矩计算采用一、模板面板计算考虑的结构重要系数，静荷载标准值q1 = xxx +x =m抵抗矩W = ；截面惯性矩I = ；(1) 抗弯强度计算f = M / W < [f] 其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2) ；M ——面板的最大弯距；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取mm2；M =其中q ——荷载设计值(kN/m) ；经计算得到M = xx +xxx =经计算得到面板抗弯强度计算值 f = x 1000x 1000/64800=mm2面板的抗弯强度验算 f < [f], 满足要求!(2) 抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=xx +xx= 截面抗剪强度计算值T=3x (2 xx =mm22截面抗剪强度设计值[T]=mm2 面板抗剪强度验算T < [T] ，满足要求!(3) 挠度计算v = / 100EI < [v] = l / 2504面板最大挠度计算值v = XX 300 /(100 X 6000X 583200)= 面板的最大挠度小于250,满足要求!(4) 集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M = +面板的计算宽度为集中荷载P = 考虑的结构重要系数，静荷载标准值q = XXX +X =m面板的计算跨度l =经计算得到M = XXXX +XXXX= 经计算得到面板抗弯强度计算值 f =2X 1000X 1000/64800=mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f], 满足要求!、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。
满堂楼板模板支架计算1
扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为11.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方40×90mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
梁顶托采用90×90mm木方。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.200×0.900+0.350×0.900)=4.333kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+1.000)×0.900=2.430kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3；I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.333+1.4×2.430)×0.200×0.200=0.034kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.034×1000×1000/33750=1.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.333+1.4×2.430)×0.200=1.032kN截面抗剪强度计算值 T=3×1032.0/(2×900.000×15.000)=0.115N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.333×2004/(100×6000×253125)=0.031mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算及荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管：C 、人员及机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8；W o 为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂楼板模板支架计算1
扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:模板支架搭设高度为10.7m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用方钢管40×70×3mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.200×0.900+0.300×0.900=4.788kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.900=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.20×1.20/6 = 21.60cm3；I = 90.00×1.20×1.20×1.20/12 = 12.96cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.788+1.40×4.050)×0.300×0.300=0.103kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.103×1000×1000/21600=4.757N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.788+1.4×4.050)×0.300=2.055kN截面抗剪强度计算值 T=3×2055.0/(2×900.000×12.000)=0.285N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.788×3004/(100×6000×129600)=0.338mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
满堂支架计算书(调整)
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
满堂支架计算范文
满堂支架计算范文满堂支架计算是指在建筑施工中用于支撑和固定梁、柱、板等构件的一种临时支架结构。
它的作用是承受和分散荷载，确保施工过程中结构的稳定性和安全性。
在满堂支架计算中，需要考虑多个因素，包括荷载、构件的几何特性、支撑材料的材质和尺寸等。
下面将详细介绍满堂支架计算的相关内容。
首先，满堂支架计算中需要考虑的一个重要因素是荷载。
荷载包括恒载和可变载荷。
恒载是指在施工过程中持续存在的荷载，如自重、施工材料的重量等。
可变载荷是指在施工过程中产生的临时荷载，如工人、施工设备等。
荷载的大小会直接影响满堂支架的设计与计算。
其次，满堂支架计算还需要考虑构件的几何特性。
构件的几何特性包括长度、宽度、截面形状等。
这些几何参数会直接影响构件的承载能力和受力情况。
在计算中，需要根据构件的几何参数来确定满堂支架的尺寸和布置方式。
另外，满堂支架计算还需要考虑支撑材料的材质和尺寸。
支撑材料是满堂支架的主要承载构件，其承载能力会直接影响满堂支架的安全性。
常见的支撑材料包括钢管、钢板等。
根据不同的材质和尺寸，可以计算出支撑材料的承载能力，并根据实际情况确定使用多少根支撑材料。
在进行满堂支架计算时，还需要考虑满堂支架的布置方式。
满堂支架的布置方式会影响支撑材料的受力情况和承载能力。
常见的满堂支架布置方式有横向排列和纵向排列。
横向排列是指支撑材料沿着横向方向布置，纵向排列是指支撑材料沿着纵向方向布置。
最后，在满堂支架计算中，还需要进行强度和稳定性的校核。
强度校核是指通过计算支撑材料的强度和荷载的关系，来判断满堂支架的受力情况是否合理。
稳定性校核是指通过计算支撑材料的稳定性和荷载的关系，来判断满堂支架的稳定性是否合理。
综上所述，满堂支架计算是建筑施工中的一项重要工作。
在计算中，需要考虑荷载、构件的几何特性、支撑材料的材质和尺寸等因素，并进行强度和稳定性的校核。
只有经过合理的计算和校核，才能确保满堂支架的安全性和稳定性。
满堂楼板模板支架计算
扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001)模板支架搭设高度为4.00米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.5米，立杆的横距1=1.2米，立杆的步距h=1.20米:y出段k. 曲甲H 1幌站木°H 0-11 ■叮0楼板支撑架立面简图、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25 X 0.2 X 1.2+0.35 X 1.2=6.42kN/m活荷载标准值q2 = (2+1) X 1.2=3.6kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为①48 X 3.5。
W = 120 X 1.8X 1.8/6 = 64.8cm 3I = 120 X 1.8 X 1.8 X 1.8/12 = 58.32cm强度计算 f = M / W < [f]其中f ——面板的强度计算值(N/mm^) ; M ——面板的最大弯距(N.mm) ； W ——面板的净截面 抵抗矩；[f]—— 面板的强度设计值'取15N/mm 2 ； M = 0.100ql其中q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100 X(1.2 X6.42+1.4 X3.6) X0.3X0.3=0.115kN.m经计算得到面板强度计算值 f = 0.115X1000X1000/64800=1.775N/mm 2满足面板的强应验算f < (fl, 要求！(2)抗剪计算T = 3Q/2bh v [T]其中最大剪力 Q=0.600 X(1.2X 6.42+1.4 X 3.6) X 0.3=2.294kN 截面抗剪强 度计算值T=3X2294/(2 X1200X18)=0.159N/mm 2截面抗剪强度设计值[T 卜1.4N/mm 2 抗剪强度验算T v [T]，满足要求！(3)挠度计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
满堂支架的计算算例(1)
满堂支架的计算算例一、概述1、工程概况安庆长江公路大桥E标工程南岸堤外引桥为双幅分离式桥梁，单幅一联6跨（6×40m=240m）为单箱单室预应力混凝土斜腹板等截面连续梁，梁高2.5m，箱梁顶板跨12.75m，底板宽5.384m，箱梁顶、底板厚均为0.25m ,腹板厚0.5m，两侧翼缘板悬臂长度均为2.85m，全桥仅在桥墩支点截面处设置端，中横梁。
桥面横坡在-3%～2%变化，桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变；桥面纵破为2.75%。
桥面横坡见下表：桥面横坡一览表墩号桥面横坡梁底轴线与桥轴线距离（cm）左幅（%）右幅（%）左幅右幅YR11 0.116 0.020 662.20 657.15YR12 -1.217 0.020 665.65 657.15YR13 -2.551 -2.551 669.00 655.60YR14 -3.000 -3.000 670.15 654.35YR15 -3.000 -3.000 670.15 654.35YR16 -3.000 -3.000 670.15 654.35YR17 -3.000 -3.000 670.15 654.35箱梁采用单向预应力体系，纵向预应力钢束设置采用фj15.24钢绞线，Rby=1860Mpa，波纹管制孔。
每跨单侧腹板内设置6束16孔钢束，在接缝处采用钢束联结器接长；顶板设置12束7孔钢束，钢束长为14米，一端为P锚，一端为张拉锚，钢束跨越桥墩顶分布置，每侧各长7米；底板设置4束7孔钢束，一端为P锚，一端为张拉锚，每束钢束跨越施工接缝分布在两跨内。
2、施工方法简介南堤外引桥位于缓和曲线段，桥位区多为农田、耕地及居民拆迁区，陆地施工条件相对较好。
施工时，先将桥位地基处理后，采用扣件式满堂脚手架单幅逐跨现浇施工工艺进行施工，施工时，翼缘模板及外侧模采用定制钢模板（按首跨长配置一套模板），内模采用胶合板（按首跨长配置一套模板），底模采用玻璃钢竹胶板（按一个标准跨和一个首跨长度配置）。
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径截面模量钢材弹性系数钢材容许应力，按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数，故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算及荷载的组合：A 、钢筋混凝土自重：W 砼= ×26=m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(竹胶板重量按m 3计算)②主次楞重量：主楞方木：(方木重量按m3计算)次楞钢管：C 、人员及机器重2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==）（方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcm A J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =1KN/ m 2(《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)D 、振捣砼时产生的荷载W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载W k =其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1；u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为；W o 为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为 KN/m 2。
满堂楼板模板支撑计算
扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范 :《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《钢结构设计规范》 GB50017-2003《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》 JGJ 164-2008计算参数 :钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为 4.0m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.50m。
面板厚度18mm剪切强度1.4N/mn?，抗弯强度15.0N/mn?，弹性模量6000.0N/mn?。
内龙骨采用50. x 100.mm木方，间距300mm 木方剪切强度1.3N/mn?，抗弯强度15.0N/mn?，弹性模量9000.0N/mn?。
梁顶托采用100. x lOO.mm木方。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图 1 楼板支撑架立面简图图 2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2x(25.10 x0.20+0.20)+1.40 x2.50=9.764kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.35x25.10x0.20+0.7x1.40x2.50=9.227kN/m 2由于可变荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取采1.40 用的钢管类型为© 48x 3.5。
钢管惯性矩计算采用匸n (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 Wn (D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
1元计算书_52_满堂楼板模板支架计算书
扣件式钢管楼板模板高支架计算书工程信息：工程名称：某工程；方案编制人：张三；编制日期：2021/4/1。
施工单位：某施工单位；结构类型：框架；计算依据：依据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB 51210-2016）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
一、参数信息：模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。
梁顶托采用木方:100×100。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为Φ48×3.0。
荷载分项系数的选用：按照《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB 51210-2016）6.1.11的规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S1=1.2×(25.00×0.20+0.35)+1.4×2.50 = 9.920 kN/m由永久荷载效应控制的组合S2=1.35×24.00×0.20+0.7×1.4×2.50 = 9.200 kN/m由于S2/S1< 2.8，应按可变荷载组合进行荷载组合，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40。
二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
静荷载标准值q1 = 25.000×0.200×0.900+0.350×0.900=4.815kN/m活荷载标准值q2 = (0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75 cm3;I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31 cm4;(1)抗弯强度计算f1 = M / W < f其中 f1——面板的抗弯强度计算值,取15.00 N/mm2；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；M = 0.100q1l2+0.117q2l2= 0.100×1.2×4.815×0.2002+0.117×1.4×2.250×0.2002 = 0.038 kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f1= 0.038×1000×1000/33750 = 1.126 N/mm2面板的抗弯强度验算 f1< f,满足要求!(2)抗剪计算T1 = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q= 0.600q1l+0.617q2l =0.600×1.2×4.815×0.200+0.617×1.4×2.250×0.200 = 0.038 kN截面抗剪强度计算值 T1=3×1082.1/(2×900.000×15.000) = 0.120 N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40 N/mm2;抗剪强度验算 T1< T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×4.815×2004/(100×6000×253125) = 0.034 mm面板的最大挠度小于200/250,满足要求!三、支撑方木的计算方木按照均布荷载下连续梁计算。
满堂支架设计计算
满堂支架设计计算（一）（0#台—1#墩）出京线目录一、设计依据 (1)二、地基容许承载力 (1)三、箱梁砼自重荷载分布 (1)四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2)五、支架受力计算1、立杆稳定计算 (5)2、立杆扣件式钢管强度计算 (6)3、纵横向水平钢管承载力 (6)4、地基承载力的检算 (6)5、底模、分配梁计算 (7)6、预拱度计算 (12)一、设计依据1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-853.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20004.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-866.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。
为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。
地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。
整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。
钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
三、箱梁砼自重荷载分布根据设计图纸，箱梁单重为819t。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。
对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。
根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。
本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。
钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。
满堂支架的计算算例
满堂支架的计算算例满堂支架是一种常见于建筑工程中的结构支撑形式，用于提供支撑和稳定的功能，以防止结构失稳或倒塌。
下面是一个关于满堂支架的计算算例，详细介绍了它的设计和计算过程。
1.引言满堂支架是建筑工程中常用的支撑结构，用于提供临时支撑和稳定性。
它一般由水平和竖直杆件组成，可以根据需要进行调整和安装。
本文将以一座三层建筑为例，计算满堂支架的设计和安装。
2.建筑结构参数建筑结构参数如下：-建筑高度：12米-楼层数：3层-楼板宽度：5米-楼板厚度：0.2米-楼板自重：2.5kN/m²-混凝土强度等级：C25-支撑点间距：3米3.设计计算3.1楼板荷载计算首先，计算楼板的总荷载。
根据楼板宽度和自重，得到每平米楼板的自重荷载为：自重荷载=楼板宽度×楼板厚度×楼板自重=5m×0.2m×2.5kN/m²=2.5kN总荷载=自重荷载×楼层数=2.5kN×3=7.5kN3.2满堂支架荷载计算接下来，计算满堂支架的荷载。
满堂支架承受的荷载包括楼板荷载和自重荷载。
楼板荷载=楼板宽度×楼板自重=5m×2.5kN/m²=12.5kN/m满堂支架荷载=楼板荷载×支撑点间距=12.5kN/m×3m=37.5kN3.3杆件计算根据支架荷载和结构参数，计算满堂支架杆件的尺寸和数量。
首先，计算竖直杆件的数量。
每层楼需要一根竖直杆件，所以总杆件数量为楼层数。
总竖直杆件数量=楼层数=3根其次，计算水平杆件的数量。
每层楼需要两根水平杆件，所以总杆件数量为楼层数的两倍。
总水平杆件数量=楼层数×2=3根×2=6根然后，计算杆件截面面积。
假设杆件材料为Q235钢，使用方管作为杆件。
方管的截面面积可根据设计要求和安全系数确定。
最后，根据杆件截面面积和长度计算杆件的弯曲强度。
通常，设计时需要考虑杆件的弯曲强度和稳定性。
满堂楼板模板支架计算1
扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为6.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方40×90mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管48×2.8mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×0.18+0.30)+1.40×2.50=9.260kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.18+0.7×1.40×2.50=8.282kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×2.8。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.180×0.900+0.300×0.900)=3.888kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+2.500)×0.900=3.645kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.60×1.60/6 = 38.40cm3；I = 90.00×1.60×1.60×1.60/12 = 30.72cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.888+1.40×3.645)×0.200×0.200=0.039kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/38400=1.018N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.888+1.4×3.645)×0.200=1.172kN截面抗剪强度计算值 T=3×1172.0/(2×900.000×16.000)=0.122N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.888×2004/(100×6000×307200)=0.023mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.000×0.180×1.200+0.300×1.200)=5.184kN/m面板的计算跨度 l = 200.000mm经计算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.200+0.080×1.20×5.184×0.200×0.200=0.146kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.146×1000×1000/38400=3.800N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
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扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:模板支架搭设高度为4.6m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.60m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方80×60mm，间距30mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.30)+1.40×3.00=8.174kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×3.00=7.006kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型48.3×3.6。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×0.800+0.300×0.800=2.650kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+3.000)×0.800=2.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 43.20cm3；截面惯性矩 I = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×2.650+1.40×2.400)×0.030×0.030=0.001kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.001×1000×1000/43200=0.014N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.650×304/(100×6000×388800)=0.000mm面板的最大挠度小于30.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.120×0.030=0.090kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.300×0.030=0.009kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+0.000)×0.030=0.090kN/m静荷载 q1 = 1.20×0.090+1.20×0.009=0.119kN/m活荷载 q2 = 1.40×0.090=0.126kN/m计算单元内的木方集中力为(0.126+0.119)×0.400=0.098kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 0.098/0.400=0.245kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1×0.25×0.40×0.40=0.004kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×0.245=0.059kN 最大支座力 N=1.1×0.400×0.245=0.108kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 48.00cm 3； 截面惯性矩 I = 144.00cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.004×106/48000.0=0.08N/mm 2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.099kN/m 最大变形 v =0.677×0.099×400.04/(100×9000.00×1440000.0)=0.001mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P 取木方支撑传递力。
0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN 0.11kN支撑钢管计算简图0.220支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN 0.04kN支撑钢管变形计算受力图0.014经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.220kN.m 最大变形 v max =0.163mm 最大支座力 Q max =3.034kN抗弯计算强度 f=0.220×106/5260.0=41.78N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!纵向支撑钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。
3.03kN3.03kN3.03kN3.03kN3.03kN3.03kN3.03kN支撑钢管计算简图0.364支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.23kN 1.23kN 1.23kN 1.23kN 1.23kN 1.23kN 1.23kN支撑钢管变形计算受力图0.015经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max=0.425kN.m最大变形 v max=0.278mm最大支座力 Q max=6.524kN抗弯计算强度 f=0.425×106/5260.0=80.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.52kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：N G1 = 0.139×4.600=0.640kN(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.300×0.800×0.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25.100×0.120×0.800×0.800=1.928kN经计算得到，静荷载标准值 N G = (N G1+N G2+N G3)= 2.760kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = (3.000+0.000)×0.800×0.800=1.920kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20N G + 1.40N Q五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 6.00kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；l0——计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k ——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.489,l0=3.440m；=3440/15.9=216.375, =0.156 =2688/(0.156×506)=34.053N/mm2a=0.5m时，u1=1.187,l0=3.565m；=3565/15.9=224.186, =0.145 =2688/(0.145×506)=36.608N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=34.053N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.866,l0=3.449m；=3449/15.9=216.917, =0.156=5999/(0.156×506)=76.004N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W=0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；W k=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2h ——立杆的步距，1.60m；l a——立杆迎风面的间距，0.80m；l b——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 M w=0.9×1.4×0.086×0.800×1.600×1.600/10=0.022kN.m；N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆N w=2.760+1.4×1.920+0.9×1.4×0.022/0.800=6.035kN非顶部立杆N w=0.000+1.4×1.920+0.9×1.4×0.022/0.800=2.723kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.489,l0=3.440m；=3440/15.9=216.375, =0.156 =2723/(0.156×506)=38.736N/mm2a=0.5m时，u1=1.187,l0=3.565m；=3565/15.9=224.186, =0.145 =2723/(0.145×506)=38.736N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=38.736N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.866,l0=3.449m；=3449/15.9=216.917, =0.156=6035/(0.156×506)=80.687N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。