64m梁边跨直线段计算书

边跨计算

钢结构连续梁计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、几何数据及计算参数支座形式：左端：简支右端：简支连续梁结构信息：跨序号跨度(mm) 截面惯性矩(×106mm4)第1跨2400.0 47.7第2跨2400.0 47.7第3跨2400.0 47.7第4跨1200.0 47.7材料弹性模量(N/mm2)：E = 206000.0二、荷载数据1．工况1(活载)2．工况2(活载)三、内力计算结果1．弯矩包络图2．剪力包络图第一跨 1 2 3 4 5 6 7正弯矩(kN-m) 0.00 18.46 28.73 30.82 23.07 8.22 3.78负弯矩(kN-m) -0.00 -2.55 -5.11 -7.66 -10.22 -13.85 -36.09 正剪力(kN) 50.25 36.46 25.20 9.84 5.37 2.72 1.57负剪力(kN) -6.39 -8.97 -14.10 -31.50 -43.41 -57.13 -88.75 挠度(mm) 0.00 0.66 1.12 1.25 1.03 0.55 0.00 正弯矩最大值(kN-m)：30.82 位置(m)：1.200负弯矩最大值(kN-m)：-36.09 位置(m)：2.400剪力最大值(kN)：-88.75 位置(m)：2.400第二跨 1 2 3 4 5 6 7正弯矩(kN-m) 3.78 6.80 18.82 23.60 18.56 7.28 6.56 负弯矩(kN-m) -36.09 -16.69 -14.47 -13.21 -11.96 -12.65 -32.09 正剪力(kN) 68.02 53.28 40.57 22.09 16.43 12.99 11.48 负剪力(kN) -7.87 -9.50 -13.17 -27.45 -38.17 -51.11 -82.36 挠度(mm) 0.00 -0.41 0.74 0.87 0.74 0.40 0.00 正弯矩最大值(kN-m)：23.60 位置(m)：1.200负弯矩最大值(kN-m)：-36.09 位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：-82.36 位置(m)：2.400第三跨 1 2 3 4 5 6 7正弯矩(kN-m) 6.56 10.28 20.55 23.27 16.15 5.49 5.66 负弯矩(kN-m) -32.09 -13.65 -9.96 -6.90 -3.84 -5.42 -26.02 正剪力(kN) 64.41 49.70 37.10 19.13 13.82 10.72 9.44 负剪力(kN) -4.93 -6.60 -10.37 -25.17 -36.23 -49.51 -80.99 挠度(mm) 0.00 0.43 0.76 0.85 0.69 0.35 0.00负弯矩最大值(kN-m)：-32.09 位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：-80.99 位置(m)：2.400挠度最大值(mm)：0.86 位置(m)：1.144第四跨 1 2 3 4 5 6 7正弯矩(kN-m) 5.66 6.82 9.72 10.97 8.95 5.30 0.00负弯矩(kN-m) -26.02 -18.88 -15.10 -11.33 -7.55 -3.78 -0.00正剪力(kN) 46.26 46.26 32.99 23.67 23.67 18.88 18.88负剪力(kN) -4.72 -4.72 -7.83 -14.90 -14.90 -26.48 -42.86挠度(mm) 0.00 -0.10 -0.15 -0.15 -0.12 -0.06 0.00正弯矩最大值(kN-m)：10.97 位置(m)：0.600负弯矩最大值(kN-m)：-26.02 位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：46.26 位置(m)：0.000挠度最大值(mm)：-0.15 位置(m)：0.508主钢楞强度验算：从表中可知最大弯矩位于内支座处 -36.09KN•m，跨中弯矩Mmax =30.82KN•mδ＝M MAX/ W X＝36.09*106/477*103＝75.66 N/mm2＜215 N/mm2 强度满足要求。

连续梁边跨直线段技术交底

技术交底内容：一、技术交底范围本交底适用于中铁一局商合杭铁路河南段连续梁边跨直线段支架现浇施工。

二、设计情况商河杭铁路河南段商丘特大桥142#墩～145#墩设计采用（40+64+40）m连续梁跨越，连续梁主梁共划分为18个梁段，其中142#墩9#块和145#墩9#块采用支架现浇法施工。

三、开始施工的条件与施工准备工作(1)连续梁施工前，应对进场的操作人员进行培训，并对施工现场所有管理与操作人员进行专业技术交底；(2)在承台、扩大基础上用全站仪放线确定螺旋钢管的精确位置；(3)机具与材料应根据方案与图纸要求准备，并符合验标与设计文件要求，所有材料应经检验合格后方可投入使用；四、施工工艺1、地基处理对原地面进行触探试验，对原地面设计承载力进行验证。

不符合施工设计要求应提供承载力数据与时对地基处理并进行计算调整换填深度，直至符合要求。

对承台周边4m范围翻挖至承台底，用蛙式打夯机进行夯实，再采用砖渣改良进行换填夯实，分层夯实，每层厚度不大于15cm，施工过程中严格控制回填土的含水量，避免出现局部弹簧现象。

碾压完成后对地基承载力用K30检测填料压实度，确保地基承载力不小于220KPa。

施做外排钢管支墩临时条形基础，基础长宽高尺寸为2×8×1m，基础采用C30混凝土浇筑，在基础下部位各放置一层Φ12钢筋网片，纵向间距200mm，横向间距采用Φ16的钢筋网片，间距200mm，基础上层放置Φ12的钢筋网片，间距400mm，横向用Φ12的钢筋，间距100mm，上下两层钢筋网片用l型钢筋连接，以调高条形基础抗裂性。

2、支墩预埋件施工承台施工时，应准确放样出钢管支墩预埋件位置，根据放样点位，准确预埋钢管支墩连接钢筋。

连接钢筋采用Φ32螺纹钢，嵌入承台50cm，外露10cm。

连接钢筋应与承台结构钢筋焊接，确保其抗拔力满足要求。

3、边跨支架搭设为使得操作方便快捷，边墩9#段现浇支架采用钢管柱与型钢托架。

高速铁路64m连续梁施工方案

目录一.编制范围、编制依据及编制原则 (1)1.1编制范围 (1)1.2编制依据 (1)1.3编制原则 (1)二.工程概况 (2)2.1连续梁概况 (2)2.2连续梁下部结构型式 (3)2.3水文及地质情况 (3)2.4施工材料 (3)2.4.1混凝土 (3)2.4.2预应力体系 (4)2.4.3钢筋 (4)2.4.4防水层和保护层 (4)2.4.5支座 (4)2.4.6桥面泄水管及管盖 (4)2.4.7 综合接地设置 (4)2.4.8轨道结构 (5)2.4.9 接触网支柱及拉线 (5)2.5技术标准 (6)2.6工程特点、重难点及对策 (6)2.6.1跨既有公路施工 (6)2.6.2.工期紧任务重 (6)2.6.3安全、质量、环保要求高 (6)三.施工进度计划 (7)四.总体施工组织安排 (7)4.1施工总体目标 (7)4.1.1工期目标 (7)4.1.2质量目标 (7)4.1.3安全目标 (8)4.1.4环保、水保目标 (8)4.1.5廉政建设 (8)4.1.6文明施工目标 (8)4.1.7技术创新 (8)4.1.8投资控制 (8)4.1.9社会稳定 (9)4.1.10资源配置 (9)4.2施工组织机构及职责分工 (9)4.2.1项目组织机构及管理职责 (9)4.2.2施工组织机构 (10)4.2.3职责分工 (10)4.3主要劳动力、材料及机械设备安排 (11)4.3.1机械设备配置 (11)4.3.2人力资源配置 (11)4.3.3临时工程布置 (12)五.连续梁施工工艺 (12)5.1 0#段和直线段支架搭设与预压 (12)5.1.1支架基础施工 (13)5.1.2.支架设计 (14)5.1.3.支架搭设 (16)5.1.4.支架预压 (17)5.2 0#段、直线段施工 (18)5.2.1.支座安装 (18)5.2.2. 0#段模板工程 (20)5.2.3.钢筋绑扎及预应力管道定位 (22)5.2.4预埋件工程 (23)5.2.5.混凝土浇筑 (24)5.2.6.预应力施工 (25)5.2.7.压浆 (29)5.2.8.支架拆除 (30)5.3 悬臂梁段施工 (30)5.3.1.挂篮拼装及预压 (30)5.3.2梁段悬灌施工 (33)5.3.3梁段悬灌施工线型控制 (34)5.3.4 悬臂段施工 (36)5.4 合龙段施工方案 (37)5.4.1合龙段施工 (38)5.4.2连续梁体系转换 (42)5.5挂篮拆除及施工注意事项 (42)5.5.1.挂篮拆除 (42)5.5.2挂篮施工注意事项 (42)5.6封锚 (43)5.6.1凿毛 (43)5.6.2封锚钢筋 (43)5.6.3封锚混凝土的浇筑 (43)5.7 挂篮施工防护措施 (44)5.8.线形监控专项技术方案 (45)5.8.1 线形监控的目的与意义 (45)5.8.2 线形监控内容及流程 (46)5.8.3梁体线形监测 (46)5.8.3.1 测量控制网的建立 (46)5.8.3.2 基础沉降及墩身变形观测 (47)5.8.3.3主梁挠度的观测 (47)5.8.3.4 主梁轴线抽测 (50)5.8.4结构实验数据采集 (50)5.8.4.1混凝土弹性模量的测量 (50)5.8.4.2截面尺寸测量 (51)5.8.4.3 与监控有关的其它资料收集 (51)5.8.5 线形监控目标的实现 (51)5.8.5.1梁体立模标高预测 (51)5.8.5.2 梁体立模标高反馈修正 (52)六.施工技术保证措施 (53)6.1施工技术措施 (53)6.1.1施工组织保证措施 (53)6.1.2施工资源保证措施 (53)6.1.3物资设备保证措施 (54)6.1.4技术保证措施 (54)6.1.5加强梁段混凝土养护措施 (55)6.1.6防止混凝土裂纹技术措施 (55)6.1.7防止梁体变形技术措施 (55)6.2质量技术措施 (56)6.2.1建立质量监控体系 (56)6.2.2强化质量意识和业务能力 (56)6.2.3建立健全质量管理规定 (56)6.2.4 质量检验及验收 (57)6.3安全技术措施 (58)6.3.1挂篮施工安全技术措施 (58)6.3.2 钢筋工程安全技术措施 (60)6.3.3模板工程安全技术措施 (61)6.3.4混凝土工程安全技术措施 (62)6.4环境保护技术措施 (62)6.5工期保证措施 (63)6.6雨（夏）季施工技术措施 (64)6.6.1 雨（夏）季施工组织与计划安排 (64)6.6.2 雨季施工技术方案 (65)6.7 塔吊使用技术安全措施 (67)七.应急预案和危险因素分析及对策 (68)7.1危险源的综合预防、控制措施 (68)7.1.1对重大危险要采取“两个控制”，即前期控制、施工过程控制。

64m连续梁现浇方案

中国中铁五局哈大铁路客运专线工程项目经理部营海特大桥40+64+40米连续梁边跨现浇段施工方案中国中铁五局哈大铁路客运专线工程项目经理部第一总队目录一、工程概况 (1)二、施工方案 (1)三、工艺流程 (1)四、施工方法 (3)1、地基处理及支架基础施工 (3)2、支架搭设 (3)3、支架预压 (3)4、模板 (4)5、钢筋 (4)6、竖向预应力 (5)7、纵向预应力 (5)8、横向预应力 (5)9、混凝土浇筑及养护 (6)10、预应力筋 (6)11、预应力张拉及锚固 (6)12、压浆和封锚: (7)五、施工注意事项 (8)六、施工安全措施 (8)一、工程概况哈大客运专线营海特大桥跨度为40+64+40米现浇连续梁共两处，分别是位于跨沈大高速匝道的65#墩～68#墩，里程为DK 221+127.61～DK221+273.31和跨营大公路的69#墩～72#墩，里程为DK221+306.05～DK221+451.75。

边跨现浇段长度7.75m，梁高3.05m，体积87.136m3,重量226.554t，顶板厚度0.65m，腹板厚度0.6m，底板厚度0.6m。

二、施工方案边跨现浇段采用落地支架法施工，基础采用钢筋混凝土，支架采用Φ426钢管做立柱；上搭贝雷梁和排架做为分配梁。

钢筋由钢筋加工场集中加工制作，运至现场由吊车提升、现场绑扎成型；混凝土由搅拌站集中供应，搅拌输送车运输，混凝土输送泵泵送入模，插入式振捣器捣固。

混凝土采用覆盖塑料薄膜养护。

三、工艺流程四、施工方法1、地基处理及支架基础施工先将边跨现浇段处场地推平、碾压密实，同时做好地基的排水，防止雨水或混凝土浇注和养生过程中滴水对地基的影响。

地基处理完成后施工钢筋混凝土基础，基础结构尺寸见附图《营海特大桥40+64+40米连续梁现浇段支架图（一）》和《营海特大桥40+64+40米连续梁现浇段支架图（二）》。

2、支架搭设边跨现浇段支架采用钢管立柱，上搭贝雷梁和排架。

边跨直线段计算书 (2)

连续梁边跨直线段设计计算书一、概述：1.1 桥梁概述中铁十八局向莆铁路FJ-1A标四公司管段共有四座连续梁桥，分别为黄坊溪1#大桥、黄坊溪2#大桥、黄坊溪3#大桥、楚溪大桥，其跨度布置有40m+56m+40m和32m+48m+32m两种，其中黄坊溪2#大桥为32m+48m+32m连续梁，边跨直线段长度7.55m，线间距5m，楚溪大桥为40m+56m+40m连续梁，边跨直线段长度5.6m（变更后），线间距4.6米，其余两座大桥为40m+56m+40m连续梁，边跨直线段长度11.6m，线间距5m。

1.2 总体方案边跨直线段采用墩顶原位支架现浇施工。

底模依次为12mm竹胶板、100*100纵向分配方木（腹板处间距200mm，其余300mm）、150*120横向分配方木（600mm间距布置）。

底模支撑在工25b纵向分配梁上，其一端支撑在墩帽上，另一端支撑墩旁托架或钢管临时墩上，并在墩帽和墩旁托架或钢管临时墩上的横梁设置落架楔块。

工25b纵向分配梁根据箱梁横截面不同部位而设置不同间距，腹板下按270mm布置，底板下按540mm布置，悬臂板部位按1080mm布置。

外模采用在150*120横向分配方木上按600mm*600mm搭设碗扣式脚手架，其上安装纵、横向方木以及12mm竹胶板。

内模也搭设碗扣式脚手架，其上安装纵、横向方木以及12mm竹胶板。

内、外模采用对拉杆对拉。

工25b纵向分配梁支撑墩旁托架或钢管临时墩上，根据各桥特点布置也不相同。

1、楚溪大桥边跨直线段较短（5.6m），直接采用墩身预埋牛腿，安装托架施工，托架采用四片（相互之间通过横联联结成整体），托架前端安装2工25b横梁来作为工25b纵向分配梁前支点；2、黄坊溪2#大桥边跨直线段长度7.55m，采用2*4钢管柱临时墩，其中纵桥向两排钢管（靠近桥墩为1#，其次为2#），间距4.9m，纵桥向四排钢管，间距2.7m，钢管采用Φ500*8mm，钢管之间通过联结系联结整体（平撑为Φ200*5mm，斜撑为[16），钢管下端通过锚栓或预埋螺杆锚固在混凝土内。

跨铁路连续梁支架计算书

目录1、工程概况 (1)2、支架设计 (1)3、荷载计算 (2)3.1 箱梁最大截面荷载计算 (2)3.2 门洞处截面荷载计算 (3)3.3 计算依据及规范 (3)3.4 荷载组成 (4)4、底模、侧模检算 (4)4.1 翼缘板底模计算 (4)4.2 腹板底模计算 (5)4.3 底板底模计算 (5)4.4 腹板侧模（外模）计算 (6)5、底模、侧模纵横梁检算 (7)5.1 纵梁计算 (7)5.2 底模横梁计算 (9)6、碗扣件检算 (13)6.1 立杆计算 (13)6.2 剪刀撑计算 (13)7、碗扣件底工字钢检算 (15)8、贝雷梁及钢管立柱检算 (16)8.1贝雷梁计算 (16)8.2 贝雷片底分配梁计算 (7)8.3 钢管立柱检算 (6)9、基础检算 (7)9.1扩大基础 (7)9.2挖孔桩基础 (7)10、承台防护挖孔桩 (12)11．结论及建议 (14)杜家岗特大桥跨铁路60m+100m+60m连续梁支架检算1、工程概况杜家岗特大桥跨淮南铁路连续梁设计为60m+100m+60m连续梁，跨淮南铁路连续梁墩柱为587#～590#墩，墩高为7.5m～12m，其中主墩为588#、589#墩，分别位于淮南铁路两侧，其中588#墩承台一角距离铁轨为4.6m，承台底距离轨顶为6.05m，589#墩承台一角距离铁轨为7.5m，承台底距离轨顶为5.85m。

跨淮南铁路连续梁截面最大高度为8.9m，最小高度为5.7m，连续梁桥面宽度为13.4m，连续梁与铁路交叉角度为21o，跨越铁路范围内连续梁底距离轨顶最小距离为10.5m。

2、支架设计边跨采用沿垂直线路方向架设贝雷梁，跨度为9m。

两侧支墩采用Φ529mm单排螺旋钢管立柱，螺旋钢管间设[20a槽钢剪刀撑。

螺旋钢管顶架设两根I45a型钢做分配梁，贝雷梁上横向铺设I14a型工字钢，上搭设碗扣件支架。

主跨采用沿垂直既有铁路线路方向架设贝雷梁，跨度为12m，在跨铁路位置形成预留行车门洞。

连续梁直线段支架计算书

大桥连续梁边跨现浇段模板支架设计计算书一.工程概况*********铁路****高速公路特大桥，16#-17#墩上***高速公路，其跨径为64m。

设计为40m+64m+40m连续梁，挂篮悬臂施工。

交叉处铁路里程为：DK19+410，**公路里程为K877+350，公路大里程与铁路大里程方向平面夹角为75°。

15#、18#墩边跨箱梁直线段长度7.6米，梁体采用C50混凝土，体积为96.44m3,重量为250.7t，梁底距离地面高度16米，采用WDJ碗扣脚手架搭设满堂支架现浇施工。

二．支架设计边跨现浇直线段支架立杆纵向（顺桥方向）间距60cm、横向（横桥方向）间距60cm和30cm（腹板下3排采用30cm），外模桁架外侧采用90cm，横杆步距全部采用60cm，支架高度取15米计算。

支架通过30cm可调顶托和20cm可调底托调整高度，顶托上方纵向布置10＃槽钢，槽钢上方布置横向6×9cm方木，间距20cm。

底托直接坐立于C20砼表面。

扫地杆距地面高度为20cm。

模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距小于或等于4.5m，模板支撑架的顶端和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距小于或等于4.8米。

竖向剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°～60°之间，斜杆每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离不应大于150mm，当出现不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件握紧力矩应为40～65KN.m。

三.计算依据1.《钢结构设计规范》GB50017-20032.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008四．计算参数1.Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215MPa,抗剪强度设计值fv=125MPa,弹性模量E=206GPa。

2.WDJ碗扣脚手架横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载为40KN。

64m梁边跨直线段计算书

大顶山大桥边跨直线段计算书施工人员及设备荷载：2.5KN/m 2 振捣荷载：2.0KN/m 2混凝土冲击荷载:2.0 KN/m 2翼缘板容重 1.1625×26=30.22＋6.5×3.3=51.67KN/m (3.3m) 腹板容重 54.041＋6.5×0.57=57.746KN/m(0.57m) 底板容重 150.3＋4.5×4.6=180.2KN/m(4.6m) 梁体计算长度为 5.65m 1)底板(竹胶板)尺寸为122cm ×244cm ×1.2cm 顺纹取f1＝80MPa ，E1＝8000MPa横纹取f2＝80×60％＝48MPa ，E2＝8000×60％＝4800MPa 腹板下按轴间距为10cm 布置I102257.74610080.571.2 6.31000126MM PaW⨯⨯∂==⨯=⨯44101.31001001.2 1.20.1380.21281284800144000500qlf mm mm EI⨯=⨯=⨯=<=⨯⨯底板下按轴间距为15cm 布置I1022180.21508 4.61.2 6.2961000126MM PaW⨯⨯∂==⨯=⨯4439.1741501501.2 1.20.290.31281284800144000500qlf mm mm EI⨯=⨯=⨯=<=⨯⨯2)I10I=245 W=49 S=28.2 悬臂段21101.30.275021.214049000M M Pa W⨯⨯⨯∂==⨯=简支段21101.30.2120081.289.349000M M Pa W⨯⨯⨯∂==⨯=44101.30.2120012001.20.664 1.20.6641 2.41001002100002450000500qlf mm mmEI⨯⨯=⨯⨯=⨯⨯=<=⨯⨯ 3)横梁1 双I18腹板下每根方木下单根工字钢受力为57.746×5.65÷4÷5=16314N 底板下每根方木下单根工字钢受力为180.2×5.65÷21÷5=9697N 模板悬臂段腹板下单根工字钢受力为16314+14436.5=30750.5N 模板悬臂段底板下单根工字钢受力为9697+8581=18282N最大弯矩为25913055N ·mm2259130551.280/2 1.05185400x MN m mWγ∂==⨯=⨯⨯最大剪力 91695.93N291695.931065001.254/216690000 6.5V S N m mIt τ⨯==⨯=⨯⨯支座反力从左至右分别为68362.57N 166888.74N 162308.38N36330N 88906.17N 86562.22N 4)托架○1上弦杆I36 最大弯矩为 66887449.1N ·mm 最大剪力为 167311N66887449.11.287.11.05877600x MM Pa Wγ∂==⨯=⨯21673115088001.261/16796000010V S N m mItτ⨯==⨯=⨯○2直立杆双I20 最大轴力为187660.21N最大弯矩为8657910.3N ·mm8657910.3187660.211.2532 1.0523********x MNM Pa WA γ⎛⎫∂=+=⨯+= ⎪⨯⨯⎝⎭300,8.18,7.537,400.910,0.899x y x y x y l cm i i λλϕϕ===⇒==⇒==面内稳定1'2210.8187660.218657910.31.20.9107110187660.21 1.1371.0547380010.8 3.14210000711056m x xx x x Ex MNf AN W N βϕγ=+⎛⎫- ⎪⎝⎭⎡⎤⎢⎥⎢⎥=⨯+⎢⎥⨯⎛⎫⨯⨯⨯⨯-⨯⎢⎥ ⎪⨯⨯⎝⎭⎣⎦=面外稳定1187660.218657910.31.2570.8997110473800tx xy b xMNf A W βηϕϕ⎛⎫=+=⨯+= ⎪⨯⎝⎭○2斜杆双[36 最大轴力为386783.09N最大弯矩为1091436.2N ·mm1091436.2386783.091.2392 1.0565970012178x MNM Pa WA γ⎛⎫∂=+=⨯+= ⎪⨯⨯⎝⎭ 424,13.96, 5.8230,730.936,0.732x y x y x y l cm i i λλϕϕ===⇒==⇒==面内稳定1'2210.8386783.091091436.21.20.93612178386783.09 1.1301.0513*******.8 3.142100*********.7m x xx x x Ex M Nf AN W N βϕγ=+⎛⎫- ⎪⎝⎭⎡⎤⎢⎥⎢⎥=⨯+⎢⎥⨯⎛⎫⨯⨯⨯⨯-⨯⎢⎥ ⎪⨯⨯⎝⎭⎣⎦=面外稳定21.070.9544000yb λϕ=-=1386783.091091436.21.2530.732121780.951319400tx x y b x M Nf AW βηϕϕ⎛⎫=+=⨯+= ⎪⨯⨯⎝⎭○3下弦杆I36 最大轴力为277573.7N最大弯矩为2870791.5N ·mm2870791.5277573.71.2542 1.0523********x MNM Pa WA γ⎛⎫∂=+=⨯+= ⎪⨯⨯⎝⎭150,8.18,7.518,200.976,0.970x y x y x y l cm i i λλϕϕ===⇒==⇒==面内稳定1'2210.8277573.72870791.51.20.9767110277573.7 1.1181.0547380010.8 3.14210000711055m x xx x x Ex M Nf AN W N βϕγ=+⎛⎫- ⎪⎝⎭⎡⎤⎢⎥⎢⎥=⨯+⎢⎥⨯⎛⎫⨯⨯⨯⨯-⨯⎢⎥ ⎪⨯⨯⎝⎭⎣⎦=面外稳定1277573.72870791.51.2560.977110473800tx x y b xM Nf AW βηϕϕ⎛⎫=+=⨯+= ⎪⨯⎝⎭5)横梁采用双I40b最大弯矩为 163212412N ·mm 最大剪力为 517244.7N1632124121.2822 1.051139000x MM PaWγ∂==⨯=⨯⨯2517244.76712001.273/222781000012.5V S N m mItτ⨯==⨯=⨯⨯满足要求最大支座反力为 831987.02N 6)墩顶焊缝焊缝设计为高8mm 长1mQ=277573.7 N=69613.68 M=7325084.81.268τ=⎛=⨯ ⎝=7)锚固筋长度2350.142461.431.151y a ta f l d f l l cmα==⨯⨯===8)钢管立柱243233,1112116,3531,222000,91,0.614,831987.02NA cm I cm W cm i cm l cm N λϕ========831987.021.23611.05353100023300x MNM e m m WA γ⎛⎫∂=+=⨯+⇒= ⎪⨯⎝⎭ 面内稳定1'2210.8831987.02M140 1.20.61423300831987.02 1.1911.0535*******.8 3.1421000023300228m x xx x x Ex M Nf AN W N e m mβϕγ=+⎛⎫- ⎪⎝⎭⎡⎤⎢⎥⎢⎥⇒=⨯+⎢⎥⨯⎛⎫⨯⨯⨯⨯-⨯⎢⎥ ⎪⨯⨯⎝⎭⎣⎦⇒= 面外稳定1831987.02140 1.22480.614233003531000tx x y b x M NM f e AW βηϕϕ⎛⎫=+⇒=⨯+⇒= ⎪⨯⎝⎭最大偏心e=228cm。

直线段计算书

连续梁段桥墩墩号为6#～9#，桥墩类型为圆端形空心墩，主墩：7#墩高46m，8#墩高44.5m；边墩(半简支半连续)：6#墩墩高47.5m，9#墩墩高47.5m。连续梁主跨梅溪河，9#墩边跨跨越乡村便道。
2、结构设计方案
（1）方案概况
由于本连续梁主跨梅溪河，墩柱均为高墩，连续梁直线段不适合落地式支撑架方安。为保证施工安全，根据现场实际情况，采用墩身上挂三角形托架方案。
现浇直线段梁总长4.15m，伸出墩顶外长1.75米，支架采用三角托架，单侧布设2榀，整体一次搭设完成，外伸较短，不考虑配重。受力按外伸墩部分进行受载检算。
2）结构恒载
直线段梁块墩外支架支撑部分荷载横截面积如图2-1所示图2-1直线段梁断面图Fra bibliotek尺寸单位：cm）
支架承担梁段对应横截面积：
S1-1截面面积：A1=7.822m2；
边跨现浇梁支（托）架计算书
1、工程概况
青坑特大桥位于浙江省丽水市龙泉市青坑岙村内，桥址两侧山坡较徒，植被较茂盛，杂草丛生，山谷有大片田地。桥址右侧350m为青坑岙村，有较多民房。桥址跨越梅溪干流，河道宽阔，河床以大卵石为主。
青坑特大桥中心里程DK170+620.710，桥梁全长584.060m，单线有砟桥梁，全桥设计两台15墩，实体墩4个，空心墩11个，最高墩身48.5m，最低墩身5.5m。梁跨布置形式为1-24m+5-32m+ (40+72+40)m连续梁+7-32m简支T梁。
4、结构内力计算
（1）直线梁段结构内力计算
①支撑点内力计算
浇筑直线梁段时，悬出墩外1.75m作用在支架上。支撑架的荷载示意图如图4-1所示。墩身上支撑点2个A点，每点支撑力设为R1；墩外支撑柱2个B点，每点竖向支撑力设为R2。断面取平均值计算与内力图基本稳合。

边跨现浇段支架计算书

附件三：边跨现浇支架计算书1 计算依据1、《边跨现浇段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案边跨现浇段支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。

3.2 边跨现浇段情况图1 支架侧面图图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。

3、容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。

5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。

6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。

7、[10槽钢截面面积A=12.74cm2，250cm W X =39.7cm3；2500cm I x =198.3cm4。

64m边跨支架计算

新建铁路宝鸡至兰州客运专线甘肃段站前工程BLTJ-10标段碱窝川东河特大桥跨天定高速公路（40+64+40）m连续梁边跨现浇支架计算书批准：翟新分审核：侯奇编制：张银宝中国水电路桥公司宝兰客专甘肃段10标项目经理部二0一三年五月目录1、计算依据 (1)2、工程概况 (1)3、支架设计 (1)3.1设计方案 (1)3.2直线段情况 (2)3.3主要设计参数 (3)4、材料主要参数及截面特性 (3)5、计算 (4)5.1建立计算模型 (4)5.2受力验算 (4)5.3支架结构变形情况 (5)5.4Φ630MM钢管受力检算 (7)6、Φ630MM钢管基础检算 (8)6.1承台局部承压检算 (8)6.2Φ80CM钻孔桩基础检算 (9)7、结论 (10)碱窝川东河特大桥（40+64+40）m连续梁边跨现浇段支架计算书1、计算依据⑴《碱窝川东河特大桥64m跨直线段支架设计图》⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62--2004）⑶《钢结构(第三版)》（武汉理工大学出版社）⑷《路桥施工计算手册》（人交版）⑸《结构力学》、《材料力学》（高教版）⑹《结构设计原理》（人交版）2、工程概况碱窝川东河特大桥梁体采用（40+64+40）m三跨单箱单室变高度直腹板预应力砼连续箱梁结构，主墩墩顶5.0m范围内梁高相等，梁高6.05m，跨中及边跨墩墩顶现浇段梁高3.05m，梁底曲线为 1.8次抛物线。

箱梁顶宽12.2m，箱梁底宽 6.7m，单侧悬臂长2.75m，悬臂端部厚0.248m，悬臂根部厚0.65m，箱梁腹板厚度由箱梁梁体主墩墩顶根部0.85m变至跨中及边墩支点附近梁段0.48m；底板在箱梁梁体主墩墩顶根部厚1.2m变至跨中及边跨直线段厚0.4m；顶板厚0.4m，其中箱梁梁体墩顶根部加厚至0.8m。

顶板设90*90cm的倒角，底板设60*30cm的倒角。

箱梁在中墩及边墩墩顶设置横隔墙，中墩墩顶横隔墙厚2m，该处横隔墙设置1.75*1.5m（高*宽）的过人洞；边墩墩顶横隔墙厚1.5m，该处横隔墙设置1.25*1.5m（高*宽）的过人洞。

边跨直线段现浇箱梁设计计算书

边跨直线段现浇箱梁设计计算书一、支架设计概要（一）设计计算依据1、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08—016—2004）。

2、《建筑施工碗口式脚手架安全技术规程》（JGJ166—2008）3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）4、《旺庄路2标工程施工设计图》（二）计算内容1、15mm厚竹胶板强度、刚度2、10cm×10cm横向方木格栅强度、刚度3、10cm×15cm纵向方木格栅强度、刚度验算。

4、碗口支架稳定性验算（三）模板支架设计基本构造及荷载传递路线1、基本构造：道路顶（基础处理完后）其上搁置支架底托，搭设支架。

在支架顶部为顶托，顶托上放置纵向10cm×15cm方木，再横向放置10cm ×10cm方木，横向方木上部铺设15mm厚竹胶板，作为箱梁底模。

2、荷载传递路线：荷载传递路线：底模→横向格栅→纵向格栅→支架顶托→支架→底托→地基（或支架支承结构）。

二、墩间箱梁支架布置按照本工程的箱梁特点，选用如下的碗扣式支架组合：边跨直线段总长为10.90m ，箱梁宽度为17.20m ，单箱单室，端横梁宽度为2.0m ，箱梁高度达到3.4m ，顶板厚度为28cm ，底板厚度从40过渡至28cm ，腹板厚度从80过渡至50cm 。

根据箱梁的单位面积平均重量，以验算竖杆的允许荷载确定支架搭设尺寸。

当步距为0.6m 时，竖杆允许荷载为40KN/根；步距为1.2m 时，竖杆允许荷载为30KN/根。

跨中段纵向横杆选用0.9m ，横向横杆翼缘板下为1.2m 和0.9m ，底板下为0.6m 和0.9m ，横杆步距为1.2m ，此种组合每根竖杆承载力为3t ；横梁处前后5m 范围内纵向横杆选用0.6m ，横向横杆翼缘板下为1.2m ，底板下为0.6m 和0.9m ，横杆步距为1.2m ，此种组合每根竖杆的承载力为3t 。

（详见箱梁支架布置图）支架横断面、纵断面及平面布置示意图如下剪刀撑立杆横杆WDJ碗扣式支架（顶、底托、立杆、横杆）10*15cm木方10*10cm木方15mm厚胶合板边跨合拢段箱梁标准段横断面图边跨合拢段箱梁近墩处横断面图15mm厚胶合板10*10cm木方10*15cm木方WDJ碗扣式支架（顶、底托、立杆、横杆）剪刀撑立杆横杆三、支架承重结构受力计算：1、模板计算(15mm厚覆膜胶板)⑴施工荷载（取梁高3.4m,计算最大跨度0.2m）砼自重：g1=3.4×25＝85KN/m2；施工荷载（人员、堆载）g2取2.5 KN/m2；倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼产生的荷载按2.0KN/m2考虑；（下同）q＝（85+2.5+2）×0.2＝17.9KN/m⑵弯矩21M21M =81q 2l=81×17.9×0.22=0.0895KN ·m⑶截面模量WW=bh 2/6=0.2×0.0152/6=0.75×10-5m 3⑷应力验算σ＝21M /W=531075.0100895.0－⨯⨯=11.93MPa ＜［σ］＝15MPa∴ δ＝15mm 厚覆膜模板强度满足要求。

高速铁路桥梁64m连续梁临时固结计算书

XXX64m连续梁临时固结计算书编制：复核：审核：项目负责人：XXX二〇一七年一月目录1 临时固结概况 (1)2 设计依据 (1)3 设计参数 (1)4 临时固结荷载 (1)5 墩梁临时固结结构内力设计计算 (2)6 临时固结结构强度设计 (2) (2)6.1 临时支座混凝土强度设计 (3)6.2 临时支座锚固钢筋设计 (3)6.3 Φ32精轧螺纹钢筋锚固长度计算XXX64m连续梁临时固结计算书1 临时固结概况本桥临时固结结构设置为：在墩顶设置四个C50混凝土条形支座，宽度为0.4m、长度为2.7m，临时支座顶面与梁底在同一水平面上。

本方案布置60根φ32精轧螺纹钢，详见设计图纸。

2 设计依据(1)《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线) 跨度：40+64+40m》；(2)《预应力混凝土梁双线连续梁圆端形实体桥墩跨度：40+64+40m》；(3)【TZ324-2010】《铁路预应力混凝土连续梁(钢构)悬臂浇筑施工技术指南》；(4)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)。

3 设计参数(1)抗倾覆安全系数K=1.5；(2)直径φ32精轧螺纹钢，屈服强度标准值830MPa，抗拉强度设计值690MPa。

4 临时固结荷载本桥设计图纸说明关于墩梁临时固结的要求为：“各中墩梁临时固结措施，应能承受中支点处最大不平衡弯矩24862kN·m和相应竖向反力27675kN，其材料与构造由施工单位确定。

”按施工时最不利工况计算倾覆荷载如下：最大竖向反力：QkN=TN244982=+最大不平衡弯矩：()mTWM=LkN+53131⋅=其中，Q为最大T构箱梁自重；T为单支挂篮自重，按0.5倍最重阶段自重取值；W为悬浇最后一节段自重；L为悬浇最后节段重心距桥墩中心的距离。

上述计算的抗倾覆控制荷载，较设计图给出的最大不平衡弯矩大很多，对悬臂施工具有足够的安全保障。

5 墩梁临时固结结构内力设计计算按【TZ324-2010】《铁路预应力混凝土连续梁(钢构)悬臂浇筑施工技术指南》的要求，在临时固结设计上，视永久支座不受力。

高速铁路64m连续梁支架设计计算书

XXX64m连续梁支架计算书编制：复核：审核：项目负责人：XXX二〇一七年一月目录1 工程概况 (1)2 编制说明 (1)3 支架结构 (1)4 计算依据 (3)5 荷载计算 (3)5.1 计算方法 (3)5.2 荷载取值 (3)5.3 荷载组合 (4)6 荷载分布的确定 (4)6.1 0#段荷载计算 (4)6.2 边跨直线段荷载计算 (7)7 0#段模板面板验算 (9)8 0#段分配槽钢验算 (10)9 0#段纵梁验算 (11)9.1 三角桁架验算 (11)9 翼缘板处2I22a纵梁验算 (13)10 0#段2I36a横梁验算 (14)11 0#段钢管墩验算 (16)11.1 钢管墩强度验算 (16)11.2 钢管墩稳定性验算 (17)12 边跨直线段模板面板验算(1.8cm竹胶板) (17)13 边跨直线段分配方木(10×10cm)验算 (18)14 边跨直线段纵梁验算 (19)15 边跨直线段2I36a横梁验算 (21)16 边跨直线段钢管墩验算 (22)16.1 钢管墩强度验算 (23)16.2 钢管墩稳定性验算 (23)17 边跨直线段条形基础地基承载力验算 (24)64m连续梁支架计算书1 工程概况64)m连续梁(悬臂灌筑)梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。

0#段梁段长9m，中支点处梁高6.035m，梁底下缘按二次抛物线变化。

边跨直线段高3.035m、节段长度7.75m。

箱梁顶宽12.6m，底板宽6.7m。

梁体结构采用三向预应力体系，梁体混凝土强度等级为C50，拟对0#段、边跨直线段采取梁柱式支架施工。

2 编制说明为确保(40+64+40)m连续梁0#段、边跨直线段支架结构安全，从上到下逐个验算杆件受力是否符合要求。

0#段验算分为6mm钢面板验算、[10背楞验算、三角桁架验算、2I36a横梁验算、钢管墩验算。

边跨直线段验算分为1.8cm竹胶板验算、10×10cm方木验算、I20a纵梁验算、2I36a横梁验算、钢管墩验算、条形基础验算。

客运专线40+64+40m连续梁64m挂篮计算书(25页)

目录第一章设计计算说明 (1)1.1设计依据 (1)1.2工程概况 (1)1.3挂篮设计 (1)1.3.1 主要技术参数 (1)1.3.2 挂篮构造 (1)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (2)1.3.4 内力符号规定 (2)第二章底托系统计算 (2)2.1腹板处纵梁的计算 (2)2.2底板下纵梁的计算 (4)2.3前托梁计算 (5)第三章前横梁计算 (8)第四章主构架系统计算 (10)4.1浇筑1号块时受力计算 (10)4.2挂篮空载行走时受力计算 (11)4.3主构架杆件计算 (12)4.4主构架位移计算 (13)4.5主构架销轴计算 (14)4.6主构架节点板焊缝强度计算 (15)4.7竖杆轴心受压稳定性计算 (16)4.8侧面吊架的计算 (17)第五章前横梁及托梁倒退过程计算 (20)5.1挂篮倒退时前横梁的受力计算 (20)5.2挂篮倒退时前、后托梁的受力计算 (21)I64m挂篮计算书第一章设计计算说明1.1 设计依据①、石武客专40+64+40m连续梁，图号：参桥通（2008）2368A-Ⅲ；②、《钢结构设计规范》GBJ17-88；③、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；④、其他相关规范手册。

1.2 工程概况本主桥为连续箱梁，主桥桥跨组成为40+64+40m的单箱单室连续梁。

箱梁顶宽12m，底宽6.7m，翼缘板长2.65m，支点处梁高6.05m，跨中梁高3.05m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。

腹板厚80cm（支点）～48cm，底板厚度为80～40cm，顶板厚度40 cm。

箱梁0#块梁段长度为9m，合拢段长度为2.0m,边跨直线段长度为7.75m；最重块段为4#块，其重量为143.775t，计算时取为150t。

该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。

1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、砼自重G C＝26kN/m3；②、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa；③、材料强度设计值：Q235钢[σ]=160Mp，[σw]=160Mp，[τ]=85Mp1.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由2[32a#普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成，前横梁由2工40a普通热轧工字钢组成，底篮前托梁由2I36a普通热轧槽钢组成，底篮后托梁由2I36a普通热轧槽钢组成，底篮腹板下纵梁为工32a#普通热轧工字钢，吊杆采用φ32精轧螺纹钢，吊带采用-25*150材质为16Mn的钢带。

边跨现浇段计算书

40+56+40米连续梁边跨现浇段计算书1、工程概况边跨现浇段全长11m，节段体积128.2m3,节段重量333.4T，顶板厚度65cm，腹板厚度60 cm。

12#墩边直段采用钢管支架体系进行搭设，钢管采用Ф820*10mm，底模分配梁20I，横梁采用双肢36B工字钢，采用Φ1.0mC35钢筋混凝土桩基。

15#墩边直段采用钢管支架体系进行搭设，钢管采用Ф820*10mm，底模分配梁20I，横梁采用双肢36B工字钢，基础采用C30扩大基础。

2、12#墩支架体系结构计算载荷选取混凝土载荷q1=2.5KN/m3，施工人员和振捣荷载q2=2.4×1=2.4kN/m，不考虑风载影响。

2.1底模分配梁20I 结构计算：底模分配梁载荷考虑混凝土载荷和施工人员和振捣荷载，以及底模载荷:P底=（333.4+5）/15=22tQ底=22/11.7+2.4=21.2KN/m根据采用简支梁结构计算校核挠度计算：Y=5pl4/384EI，弯矩计算M max=ql2/8计算得Y=5*21.2*5.854/（384*2.1*23.7）=1.8mm≤L /400=14.6 mm符合要求！σ=M/W=21.2*5.842/8/237=30.5MP≤[σ]=110 MPa强度校核满足要求！2.2 横梁采用双肢36B工字钢P横=（333.4+5+27.9*10-3*15*11.7）/6=57.1tQ横=47.5+2.4=49.6KN/mY=5*49.6*74/（384*2.1*116.2）=6mm≤ L /400符合要求！M max=49.6*72/8=303.8KN·mσ=M/W=9.6*72/8/919=33.1MP≤[σ]=180 Mpa强度校核满足要求！2.3 钢管支架Ф820*10mm自重P=57.7*12*6*10-3=4t承受总重量p1=333.4+4+5=342.7t每根承重P1=342.6/6=57.1t根据压杆稳定长细比进行计算：L=9.5m,计算查得λ=L/I 查表当φ＝0.92。

64m单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥

第一章设计资料 (3)第一节基本资料 (3)第二节设计内容 (3)第二章主桁杆件内力计算 (3)第一节主力作用下主桁杆件内力计算 (3)1 恒载 (3)2 活载 (4)3 列车横向摇摆力产生的弦杆内力 (5)4 MIDAS计算结果 (6)第二节横向风力作用下的主桁杆件附加力计算 (7)1 风荷载施加 (7)2 风荷载计算结果 (8)第三节制动力作用下的主桁杆件附加力计算 (8)1 下弦杆制动力计算 (8)第四节疲劳内力计算 (9)第五节主桁杆件内力组合 (10)1 主力组合 (10)2 主力和附加力组合 (10)第三章主桁杆件截面设计 (12)第一节下弦杆截面设计 (12)1 中间下弦杆E2E4 (12)1)初选杆件截面 (12)2)刚度验算 (12)3)拉力强度验算 (12)4)疲劳强度验算 (12)2 端下弦杆E0E2 (13)1)初选截面 (13)2)刚度验算 (13)3)拉力强度验算 (13)4)疲劳强度验算 (14)第二节上弦杆截面设计 (14)1 端上弦杆A1A2 (14)1)初选截面 (14)2)刚度验算 (14)3)强度以及总体稳定验算 (15)4)局部稳定验算 (15)2 中上弦杆A3A4 (15)1)初选截面 (15)2)刚度验算 (16)3)强度以及总体稳定验算 (16)4)局部稳定验算 (16)第三节端斜杆E0A1截面设计 (16)1)初选截面 (16)2)刚度验算 (17)3)强度以及总体稳定验算 (17)4)局部稳定验算 (18)第四节中间斜杆截面设计 (19)1 斜杆A1E2 (19)1)初选截面 (19)2)刚度验算 (19)3)强度以及总体稳定验算 (19)4)局部稳定验算 (20)5)疲劳验算 (20)2 斜杆A3E2、A3E4 (20)第五节吊杆截面设计 (21)1)初选截面 (21)2)刚度验算 (21)3)拉力强度验算 (21)4)疲劳强度验算 (21)第六节腹杆高强度螺栓计算 (22)第四章弦杆拼接计算和下弦端节点设计 (23)第一节E2节点弦杆拼接计算 (23)1 下弦杆的拼接计算 (23)1)拼接板截面设计 (23)2)拼接螺栓和拼接板长度 (23)3)内拼接板长度 (24)2 斜杆的拼接计算 (24)3 吊杆的拼接计算 (24)第二节E0节点弦杆拼接计算 (24)1)拼接板截面设计 (24)2)拼接螺栓和拼接板长度 (25)3)内拼接板长度 (25)第三节下弦端节点设计 (25)第五章桁架梁桥空间模型计算 (25)第一节建立空间详细模型 (25)第二节恒载以及恒载和活载下竖向变形计算 (26)第三节主力作用下内力校核 (27)第四节主力+风荷载作用下内力校核 (27)第五节主力+制动力荷载作用下内力校核 (28)第六章设计总结 (28)第一章设计资料第一节基本资料1.设计规范：铁路桥涵设计基本规范(TB10002.1-2005)，铁路桥梁钢结构设计规范(TB10002.2-2005)。

边跨段支架结构计算书

附件7：边跨段支架结构计算书一梁荷载：（1）钢筋砼容重：26KN/m3（2）砼超灌系数：1.05（3）动载系数 1.4（4）模板及支架自重：取0.2倍砼重因所用钢材都为热轧钢材，剪力及局部稳定可不验算。

因支架焊接连接，且又有面板连接，整稳可不验算。

只需验算刚度即可。

双榀40#槽钢验算：强度最不利位置位于跨中，将两端视为刚接。

保守计算，是1.65m范围内整个边跨段的重量均由中间两榀40#槽钢承受，则在跨中承受集中荷载为P=10.77X26X1.65X1.4X1.05X1.2/2=407.5NM=PL/8=168kn.mσ=M/W=168000/2X878.9=95.5 n/mm2<215 n/mm2满足挠度f=pl3/48EI=10.77X26X1.65X0.5X3.33/48X206X1000X2X17577=2.4mm<L/400=33 00/400=8.25mm满足56#工字钢验算强度：最不利位置位于6m跨，计算高度按0.8m计算则q=1.4X1.05X1.2X26X1.65X0.8=60.5kn/m按两端铰接处理M= ql2/8=272.5kn.mσ=M/W=272.5X1000/2342=116<215满足挠度f=5ql4/384EI=5X26X0.8X1.65X64/384X206X1000X65576=4.3mm<L/400=6000/40 0=15mm双榀8#槽钢：强度：计算高度按0.9m计算，间距按0.65m计算，跨度1.6mq=1.4X1.05X1.2X26X0.9X0.65=26.8M= ql2/8=8.58kn.mσ=M/W=8.58X1000/2X39.7=108 n/mm2<215 n/mm2验算肋梁处，计算高度按3.5m计算，间距按0.2m计算q=1.4X1.05X1.2X26X0.2X3.5=32.1M= ql2/8=10.3kn.mσ=M/W=10.3X1000/2X39.7=129 n/mm2<215 n/mm2挠度：f=5ql4/384EI=5X26X0.2X3.5X1.64/384X206X1000X2X101.3=3.72mm<L/400=1600 /400=4mm满足二柱钢管柱∅508X8钢管验算：12#边跨段钢管柱计算长度按17m进行计算。