神华煤液化油馏分密度的分析测定

合集下载

煤炭直接液化油的测定分析方法

物）以外的组分称为煤液化油，组成结构非常复杂，其含有较多的氮、、杂原子和芳香烃，因所用煤种氧硫且和液化条件而异。因此，想合理利用煤液化油，先要首要对煤液化油的性质和组成进行全面的分析，便对以煤液化油的物理性质和化学性质有全面的了解，不这
作者简介：学锋（９０毛１８一）男，０３年毕业于辽宁石油，２０化工大学分析化学专业，职硕士，理工程师，要从事在助主煤直接液化油品分析与工艺技术的研究工作。
没于油品液体中，在同步电机以稳定的转速旋转时，
由于煤中含有氧化物，致在煤直接加氢液化过导
程中有水生成，因此液化油中含有一定量的水分，需要对其含量进行测定。本原理是利用二甲苯与水能基
化反应混合物中气体和残渣（一般指四氢呋哺不溶
转子受到液体的黏滞阻力，游丝产生扭矩，刻度盘在
维普资讯
２０年８月０６
１１水分测定．
１１１基本原理．．
煤直接液化就是在高温高压下，借助于供氢溶剂和催化剂，使氢元素进入煤及其衍生物的分子结构，从
而将煤转化为液体燃料或化工原料的先进洁净煤技术［。本文所说的液化油就是指煤直接液化油品。２］煤液化油是煤液化的初级目的产品，常将煤液通

神华煤液化残渣的液化特性的研究

神华煤液化残渣的液化特性的研究【摘要】：试验通过高压釜液化神华煤液化残渣，从液化恒温反应时间、温度和氢初压对神华煤液化残渣的液化特性的影响进行了研究，为煤液化残渣的液化机理的研究奠定基础。

【关键词】：神华煤；液化残渣；液化特性；液化机理煤液化残渣是在煤炭直接液化生产过程中产生的，其主体是由液化原料煤中未转化的煤有机体、无机矿物质以及外加的液化催化剂组成的，在某些工艺中会占到液化原煤总量的30%左右，如此多的残渣量对液化过程经济性所产生的影响是不可低估的[1]。

液化残渣具有一些特殊的性质，如何有效理地利用已成为实现煤炭直接液化工业化的重要课题之一[2]。

文章就是对神华煤低转化率蒸馏残渣加氢液化的特性进行研究，讨论各反应条件对液化特性的影响，以期为煤液化残渣的液化机理的研究奠定基础。

1. 实验部分1.1 试验原料及其分析数据本试验的样品采用神华集团的神华煤液化残渣。

样品按国家标准进行破碎、缩分、研磨至80目以下，并在温度约80℃下烘烤至水分小于1.00%作为液化试验样品。

表1列出了干燥后样品的工业分析和元素分析的分析结果。

表2列出了样品的溶剂萃取分析结果。

由表2可以看出，神华煤液化残渣中含有的油、沥青烯和前沥青烯，且其质量含量分别大于20％、30％和15％。

1.2 试验仪器及其试验条件参数用电子天平称取20.00g神华煤液化残渣和10.00g的溶剂放入高压釜中进行液化试验。

试验采用T36 FYX 0.5高压反应釜。

试验条件：氢气初压分别为6Mpa、8Mpa和10Mpa；反应温度为450℃和460℃；恒温反应时间为0min、20min、40min、60min和80min。

1.3 试验工艺(1) 在高压釜中，通过不同的温度、压力、时间对神华煤液化残渣进行液化；(2) 液化产物依次用正己烷、甲苯、四氢呋喃萃取；(3) 计算转化率、氢耗量、沥青烯产率、前沥青烯产率、气和水、油产率。

2. 试验结果及分析2.1 液化时间的影响2.1.1 液化反应温度为450℃，不同氢气初始压力下的液化特性试验考察了反应温度为450℃时，分别在6Mpa和8Mpa下不同反应时间的液化特性。

神华煤液化中油馏分加氢裂解产物的族组成

效益，时弥补轻质油供需缺口．由于煤液化同中油结构复杂，工艺条件对工业上加氢处理过程来
１实验部分
１１煤液化中油．
煤液化中油取自中国神华煤制油化工有限公司上海研究院直接液化中试装置．其相关性质见表１．
煤１２２仪器＿．
炭
转
化
献［］中油加氢裂解过程中生成产物的族组分离参７．
试样的平均相对分子质量在北京迪索仪器有限公司８３型ＶＰ３Ｏ分子量测定仪上采用气相渗透压法（Ｏ）测定，用溶剂为分析纯的甲苯，使ＶＰ㈣所所
甲醇（）国药集团化学试剂有限公司生产．ＡＲ，
１）博士；）工程师，２中国神华煤制油化工有限公司上海研究院，０１８上海；）教授；）教授、士生导师，东理工大学能源化工系，２１０３４博华
２０３上海０２７
收稿日期：０００ —１修回日期：０００—７２１—３１；２１—６１
第３卷第４期３２１００年１Ｏ月
煤炭转化
ＣＯＡＬＣＯＮＶＥＩＲＳＯＮ
ＶｏＩ３Ｎｏ４ｌ３．
０ｃ．Ｏ１ｔ２Ｏ
神华煤液化中油馏分加氢裂解产物的族组成
蔺华林 ¨ 李永伦
摘要
张德祥。高晋生 ’
煤液化中油馏分是煤液化的主要产物．以煤液化中油为原料，Ｖ一０为催化剂，Ｆ２在微

神华煤直接液化工艺简介

神华煤直接液化工艺简介根据煤直接液化过程中溶剂的作用机理,即溶解煤并分散热解产生的自由基,和及时提供活性氢使自由基稳定,防止发生聚合反应,就要求循环溶剂具有对重质芳香物的溶解性好,同时又有能够释放出氢的化合物。

显然,合适的循环溶剂只能是含有较多稠环芳香烃并经部分加氢的物料。

一般认为,供氢溶剂中提供的氢的反应活性比气态氢要高许多,在高压催化加氢体系中,气相氢是通过与溶剂反应后再转移至煤的。

所以,对循环溶剂的加氢深度要适宜,才能保证溶剂中氢的反应活性高,数量多。

在神华煤直接液化工艺中,将常压蒸馏塔全部馏出物和减压蒸馏塔的全部馏出物进入T-Star装置,按供氢溶剂要求的深度加氢后提供供氢溶剂。

煤浆制备采用全部供氢溶剂配制。

神华煤直接液化工艺采用全部加氢溶剂后,煤浆浓度为45%时,粘度为90厘泊(60℃),煤浆浓度为48%时,粘度为240厘泊(60℃)。

采用减压蒸馏,并通过对其馏份油进行适宜深度的加氢后,作为循环溶剂是保证循环溶剂质量的可靠方法。

因为减压蒸馏分离出的重油含有大量的稠环芳烃,只含极少量的沥青和固体物,通过控制加氢深度来部分饱和稠环芳烃,是其即有溶解分散能力,又有供氢性能。

并且以此溶剂可以配制高浓度的油煤浆,而油煤浆的粘度却适中。

同时,由于溶剂性能的提高,液化条件可以大大缓和,煤在反应器的停留时间可以大大减少,反应器利用率可以提高。

煤液化反应中,除了含有液化生成油外,还含有大量的固体残渣(包括灰和未转化的煤与催化剂)以及沥青类。

因此,对煤液化反应生成物的固液分离,是构成煤液化工艺的一个重要部分。

众所周知,已有的煤液化固液分离方案包括:减压蒸馏、过滤分离和溶剂萃取等。

考虑到技术可靠性、设备的适用性和对分离出的固、液要求指标,以及这些技术在现有工业上的使用效果和成熟程度。

神华煤液化项目选择减压蒸馏技术来分离固液,原因是:1)该技术在炼油化工领域大量使用并且十分成熟;2)采用该技术所获得的油收率并不低。

液化石油气密度测定法(通用版)

液化石油气密度测定法(通用版)Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management.( 安全管理 )单位：______________________姓名：______________________日期：______________________编号：AQ-SN-0069液化石油气密度测定法(通用版)一、概述液化石油气密度检验是一项相当重要的检验项目。

按我国现行的供需双方交接方式，通常以体积计量，以质量结算。

特别是管输或槽车载运，以体积作为计量依据，但结算时却以质量为单位。

所以密度检验就成为供需双方都特别关注的重要指标。

现行的液化石油气密度检验基本都等效采用ISO3993《液化石油气和轻质烃密度和相对密度测定法(压力密度计法)》。

我国现在普遍采用的是SH／T0221《液化石油气密度或相对密度测定法(压力密度计法)》。

二、定义密度是在标准条件下，单位体积内某物质的质量。

单位：kg／m3或g／cm3。

相对密度：在某一温度t下，单位体积内某物质的质量，也用某一单位体积液体的质量与在温度t2下单位体积的纯水质量之比。

报告结果时，应注明试样温度t 和纯水温度t′，例如相对密度t／t′0.xxxkg／cm3为15°／4°，即试样在15°时的密度与4°纯水的相对密度，标准条件20℃，但对液化石油气密度检验，通常以15.6℃密度值报出。

三、方法概要压力密度计法，适用于测定液化石油气和轻质烃类的密度或相对密度，但对于在试验温度下，蒸气压(表压)超过1.4MPa的试样则不适用于本方法操作。

充装试样前，先用部分试样冲洗仪器，然后将压力圆筒充装试样，充装至密封于筒内的密度计能自由浮起的液位，记下该密度计的读数和试样温度。

煤液化加氢改质油窄馏分密度和黏度与温度的关系

煤液化加氢改质油窄馏分密度和黏度与温度的关系白雪梅;冯玉艳【摘要】为研究煤直接液化加氢改质油的基本物化性质,将神华煤直接液化加氢改质油经实沸点蒸馏切割得到15个窄馏分,测定每个窄馏分在不同温度下的密度和黏度,考察各窄馏分密度、黏度随切割温度的变化规律.结果表明,神华煤液化加氢改质油150 ～250℃喷气燃料馏分占总量的59.96％,具有制备高密度喷气燃料的潜质.窄馏分密度随温度的升高而降低,呈很好的线性关系,且各窄馏分的密度受温度影响程度基本相同.理论推导出窄馏分体积膨胀系数与线性系数也呈线性关系,且体积膨胀系数随沸点的升高而降低;实测不同温度下窄馏分的运动黏度,计算得出对应馏分的动力黏度,动力黏度随温度的升高而降低,且符合Vogel关系式.【期刊名称】《洁净煤技术》【年(卷),期】2015(021)006【总页数】4页(P52-55)【关键词】煤液化加氢改质油;蒸馏;窄馏分;密度;运动黏度【作者】白雪梅;冯玉艳【作者单位】中国神华煤制油化工有限公司上海研究院,上海201108;煤炭直接液化国家工程实验室,上海201108;中国神华煤制油化工有限公司上海研究院,上海201108;煤炭直接液化国家工程实验室,上海201108【正文语种】中文【中图分类】TQ529.12008年，神华集团采用现代煤直接液化技术建成了世界上第一个百万吨级工业化煤制油示范装置[1]。

煤直接液化就是油煤浆在高温、高压、氢气和催化剂作用下首先打断煤的大分子结构，然后将外供氢加到碳原子上形成液体油的过程。

经固-液分离后的煤直接液化粗油再通过加氢精制和加氢改质的提质加工，除去煤液化粗油的各种杂原子，得到洁净的煤液化加氢改质油品。

目前我国对于煤液化加氢改质油的物理化学性质还缺乏系统研究，对煤液化油品基本性质的研究大多集中在煤液化粗油上。

朱肖曼等[2]在0.1 t/d煤液化连续试验装置上对神华上湾煤进行煤液化试验，研究了煤液化粗油的基本物理化学性质；王迎春等[3]探讨了煤液化粗油各窄馏分平均相对分子质量、表面张力、密度、黏度等物理性质及测定方法，从中选出最佳测定方法，并根据各馏分在20 ℃和50 ℃时的密度对神华煤液化粗油各馏分进行分类。

油品馏程分析简介-孙晓华

油品馏程分析简介石油产品中绝大部分是作为液体使用。

汽油、航煤、柴油都是重要的内燃机燃料。

蒸发性能是液体燃料的重要特性之一，它对于油品的储存、输送和使用均有重要影响。

评定油品蒸发性可用馏程、蒸汽压和液气比等方法进行。

我们今天主要介绍馏程1、馏程的测定及意义对于纯化合物，在一定外压下，当其加热到某一温度时，其饱和蒸汽压等于外界压力，此时在气液界面和液体内部同时出现沸腾现象，这一温度即称为沸点。

在外压一定时，沸点是一个恒定值。

石油产品是一个复杂的混合物，它与纯化合物不同，没有一个恒定的沸点。

由于油品的蒸气压随汽化率不同而不同，所以在外压一定时，油品沸点随汽化率增加而不断升高，因此油品的沸点则以某一温度范围来表示，这一温度范围称为沸程或馏程。

油品的沸点范围因所用蒸馏设备不同，测定的数值也有差别。

在石油产品质量控制和工艺计算或石油的初步评价中，使用的是简单的恩氏蒸馏设备来测定油品的沸点范围。

1.1馏程测定恩氏蒸馏测定轻质石油产品（如汽油、喷气燃料、溶剂油、煤油、柴油）的馏分组成，按照GB/T6536和ASTMD86进行。

测定时将100mL 试油在规定的试验条件下，按产品性质的要求进行蒸馏。

当油品在恩氏蒸馏装置进行蒸馏加热时，流出第一滴冷凝液时的气相温度称为初馏点。

蒸馏过程中烃类分子按其沸点高低的次序逐渐蒸出，汽相温度也逐渐升高，当馏出物体积为10%、50%、90%时汽相温度分别称为10%、50%、90%的馏出温度，蒸馏终了的最高汽相温度称为终馏点。

蒸馏烧瓶底部最后一滴液体汽化一瞬间所测得的汽相温度称为干点。

初馏点到终馏点这一温度范围称为沸程或沸程范围。

蒸馏完毕，以原装试油量100mL减去馏出液和残留物的体积，所得之差称为蒸发损失。

以上这套完整的数据称为馏程。

馏程是石油产品蒸发性大小的主要指标，可大致判断油品中轻重组分的相对含量。

根据馏程可确定加工和调合方案，检查工艺和操作条件，控制油品的质量和使用性能。

高温高压下煤液化油气液平衡体系的研究

高温高压下煤液化油气液平衡体系的研究煤液化油气液平衡体系在运行过程中需要在高温和高压条件下进行，而在这個系统运行过程中，液化体系的高压气液平衡数据就成为气液液化过程中重要的设计基础数据，因此，为了得到高压下的气液平衡数据，本次研究主要采用了流程模拟软件Aspen Plus，针对系统中的高温和低温的分离器，建立了相应的煤液化油闪蒸模型，通过相应的计算和文献值进行对比，选择出适合这个系统运行的物性方法，最终得出适合高温分离器和低温分离器的比较合适的气液平衡数据。

希望通过本次研究对更好的促进高温高压下煤液化油气液平衡体系的应用和发展有一定的助益。

标签：高温高压煤液化油气液平衡体系数据研究分析煤炭直接液化技术产业化发展是我国能源结构进行调整的一个十分重要的部分，而这个体系在运行过程中需要在高温和高压环境下进行，气体、液体和固体混合进行，液相主要是由不同碳氢有机物质构成的，其中主要包括了氢气、甲烷、乙烯、乙烷、丙烷和丁烷等，固体多数为煤炭液化所产生的残渣和煤。

对于煤炭直接液化技术的产业化发展来说，高压和高温环境下的气液相平衡数据是煤炭液化产物分离过程设计的重要实现基础。

煤炭的液化反应和初步的分离过程都是在高温和高压环境下进行的，严格的操作条件使得压力和温度都接近甚至是超过了体系中某些成分的临界值和最大值，这就会导致热力学反应出现异常。

而在高温和高压环境下，其能够实现反应的操作条件已经是远远超出了很多气液平衡模型的使用范围，从已经发表的很多文献信息可以看出，关于煤炭液化体系气液平衡数据的研究还存在较大的不足，特别是针对我国现阶段煤炭性质的煤液化体相平衡数据的研究更是少之又少，针对这种现状，本文主要结合中国神华煤制油化工有限公司鄂尔多斯煤制油分公司的实际数据和实际情况，并积极应用了Aspen Plus软件系统对煤液化油榨馏建立一个虚拟的模型，并对高温和低温环境下的临界性质进行全面的估算，将不同方法模型下的计算结果和实验数值进行对比，从中得出在不同分离部分合适的分离方法。

神华煤直接液化项目

摘要神华煤制油项目是世界上首个建设的工业化项目，工程分为先期和一期，总建设规模为年生产油品500万t，自2004年8月先期工程开工建设，到2009年一期工程第一条生产线基本完成，并计划于2009年5月正式投产。

本文对神华煤直接液化工艺项目进行了综合评价，主要分为3个部分，包括经济分析、技术分析和环境分析。

同时，本文还介绍了煤直接液化的工艺流程，重点介绍了煤制油工艺的特殊的单元，例如：煤液化单元，煤制氢单元，T-star工艺单元。

经济分析部分，采用技术经济学的知识，计算了项目的总投资、总成本、项目销售收入和税金以及现金流量。

计算出了项目的内部收益率为13.13%，全投资的回收期为7.73年，大于石油化工项目的平均内部收益率10%。

从经济方面，神华煤制油项目是有优势的。

技术分析部分，主要从煤直接液化工艺的技术方案，工程放大和项目的建设进行了研究。

重点分析了液化工艺核心技术—采用美国的HTI工艺，液化工艺的催化剂制备单元—采用新型高效“863”合成催化剂，液化工艺煤制氢单元—采用Shell粉煤加压气化工艺等先进的技术。

神华煤制油项目在产品分离、加氢改质、空分、水处理方面都采用了先进的技术。

同时项目的工程放大和项目的建设都保证了神华煤制油项目的有条不紊的建设。

环境分析部分，重点研究了神华项目污水和液化残渣的利用。

对这两部分分别提出了建议意见。

最后，本文对神华项目提出了发展建议，提出了神华项目要加大自主技术研究，完善绿化方案，建立水库储备水源，研究煤、电和化工的结合。

关键词：煤制油；直接液化；综合评价AbstractShenhua coal to oil was the first industrialization project on construction in the world, which was divided into two stages,including the early one and the first one.the gross of project is five million tons/year in petroleum product. The early stage started to be constructed since August, 2004, the first stage will be finshed in 2009, and plan to put into production in may.The comprehensive evaluation of the project in direct liquefaction process on shenhua coal was studied in this paper, which mainly was divided into three parts, including the economic analysis, technical analysis and environmental analysis. At the same time, this paper also introduced the process flow in coal liquefaction, major introduced special unit of coal to oil, for example: coal liquefaction unit, hydrogen unit, T-star process unit.Economic analysis, using knowledge of technical economics, the project total investment, total cost, project sales income and tax and cash flow were calculated,then the internal rate of return and investment recoupment period of project were 13.13% and 7.73 years respectively.The internal rate of return was more than the one for petrochemical industry which was 10%. From the economic aspect, the project was profitable.Technical analysis, mainly studied from coal direct liquefaction technical scheme, engineering enlargement and project construction. The core technology liquefaction process - HTI process employing the America technology, catalyst preparation process - using new efficient "863" synthesis catalyst, coal liquefaction process for hydrogen production unit by adding pressurized gasification - employing Shell advanced pressurized gasification technology were emphatically analyzed. Shenhua coal to oil project in product separation unit, hydrogenation modification uint,airseparation unitand water treatment were adopted advanced technology. Meanwhile the engineering and construction of the project also guaranteed the system of shenhua coal to oil on construction orderly.Environmental analysis, mainly studied sewage and liquefaction residues in the project. The Suggestions were put forward for this project.Finally, this paper gave the advices for shenhua program, consisting of strengthening technology study, establishing reservoir, completing green program and studying electricity, water, chemical combination.Key Words：coal to oil; direct liquefaction; comprehensive evaluation目录摘要 (I)Abstract (II)目录 ........................................................................................................ I V 第1章前言 . (1)第2章文献综述 (3)2.1煤直接液化技术概论 (3)2.1.1煤直接液化的基本原理 (3)2.1.2煤直接液化工艺介绍 (3)2.1.3煤直接液化技术的发展 (5)2.1.4煤炭直接液化典型工艺 (6)2.2国外煤液化项目发展情况 (9)2.2.1美国、澳大利亚、印度、新西兰、和菲律宾的情况 (9)2.3神华项目简介 (12)2.3.1项目背景介绍 (12)2.3.2神华煤直接项目介绍 (13)2.3.3项目进展 (14)2.3.4 神华集团发展煤直接液化的优势 (16)2.4小结 (17)第3章神华煤直接液化工艺流程 (18)3.1总加工流程 (18)3.1.1先期总加工流程简介 (18)3.1.2一期总加工流程简介 (20)3.2煤直接液化工艺特点 (22)3.2.1采用悬浮床反应器，处理能力大，效率高 (22)3.2.2催化剂制备单元 (24)3.2.2采用T-star工艺对液化粗油进行精制 (24)3.2.3加氢改质单元 (25)3.2.4重整抽提单元 (26)3.2.5异构化单元 (26)3.2.6煤制氢单元 (27)3.2.7空分装置 (28)3.2.8自备电站 (28)3.2.9水处理装置 (29)3.3小结 (29)第4章煤直接液化工艺经济分析 (30)4.1投资估算与资金筹措 (30)4.1.1建设投资与流动资金估算 (30)4.1.2资金筹措及用使用计划 (33)4.1.3总投资 (34)4.2总成本费用估算 (34)4.2.1炼油总成本的构成 (34)4.2.2生产成本 (35)4.2.3管理费用 (38)4.2.4财务费用 (38)4.2.5销售费用费用 (38)4.2.6合计 (39)4.3销售收入与税金计算 (39)4.3.1销售收入 (39)4.3.2流转税及附加计算 (40)4.4现金流量计算 (42)4.4.1计算依据 (42)4.4.2相关指标计算及其结果 (42)4.5其它指标计算 (43)4.6各种经济指标汇总 (44)4.6小结 (45)第5章煤直接液化技术研究 (46)5.1神华采用的技术方案 (46)5.1.1最核心工艺的选择 (47)5.1.2煤直接用煤的洗选 (49)5.1.3煤直接液化反应器的制造 (50)5.1.4煤直接液化催化剂 (51)5.1.5煤直接液化制氢单元 (52)5.1.6煤直接液化空分装置 (52)5.1.7煤直接液化自备电站 (52)5.1.7煤直接液化控制系统 (53)5.1.8煤直接液化固液分离系统 (53)5.1.9煤直接液化固液供氢溶剂 (53)5.1.10煤直接液化T-star工艺 (53)5.2神华项目工程放大研究 (54)5.3神华项目建设研究 (54)5.4小结 (55)第6章煤直接液化环境分析 (56)6.1神华煤直接液化污水回用 (56)6.1.1神东矿区污水回用分析 (56)6.1.2神华项目供水、污水回用方案 (57)6.1.3分析结论 (58)6.2煤直接液化残渣利用 (58)6.2.1干馏焦化 (59)6.2.2燃烧发电 (59)6.2.3气化 (60)6.2.4分析结果 (60)第7章神华煤直接液化项目发展建议 (61)7.1项目的发展前景 (61)7.1.1国家政策 (61)7.1.2我国的能源结构 (61)7.1.3神华集团的实力 (62)7.2项目的发展建议 (62)7.2.1优化技术方案，掌握核心技术 (62)7.2.2建立完善的绿化方案 (63)7.2.3建立水库储备水量 (63)7.2.4 研究项目煤、电和化工的结合 (63)第8章结论与建议 (65)参考文献 (67)附图 (72)附表 (73)第1章前言能源和环境是当今我国面临的两大严峻问题，如何在保护环境的条件下，合理高效的使用能源是大家共同关心的话题。

油品密度测定方法

国联质检Untied Nations Quality Detection 权威检测机构
油品密度测定方法---国联检测提供
在规定温度下，单位体积内所含物质的质量
密度：用石油密度计测定密度时，在某一温度下所观察到的石油密度计读数，单位为千克每立方米。

仪器：
（1）石油密度计
（2）密度计量筒
（3）温度计
准备工作：
（1）用石油密度计测密度时，在标准温度20℃下或接近这个温度（20±5）℃下测定最为准确。

（2）为石油计量而测定密度时，测定温度要尽量接近油罐中贮存油的实际温度，应在实际温度的±3℃范围内测定。

如果在此温度范围内，被测定的某些黏稠试样下达不到足够流动性时，要继续提高试样温度。

使其达到具有足够流动性的最低温度为止，在此温度下，石油密度计应能在试样中自由地漂浮。

试验步骤：
（1）将用于测定的密度计量筒和温度计的温度处于和被测试样大致相同的温度。

（2）将均匀的试样小心地沿量筒壁倾入清洁的密度计量筒中，要防止溅泼和避免生成气泡。

（3）将盛有试样的密度计量筒垂直地放在没有较大空气流动的地方，要确保试样温度在完成测定所需的时间内设有显著变动，以免过大的温度变化。

（4）将温度计插入试样中，小心搅拌试样，注意温度计的水银线要保持全浸在将石油密度计轻轻地放在试样中。

（5）待密度计静止后，将密度计压入试样约两个刻度，再放开。

（6）当密度计静止并离开密度计量筒自由地漂浮时，读取试样的弯月面上边缘与密度计相切的点即为石油密度计读数。

神华煤直接液化残渣中无机物成分分析

神华煤直接液化残渣中无机物成分分析神华煤直接液化残渣中无机物成分分析随着全球能源需求的不断增长，煤炭作为一种重要的能源资源在能源结构中扮演着重要的角色。

然而，煤炭的使用也带来了一系列环境问题，包括大气污染和温室气体排放等。

为了降低燃煤过程对环境的影响，煤炭直接液化技术被广泛研究和应用。

神华煤作为中国最主要的煤炭资源之一，其直接液化残渣成分的分析对于探索可持续利用利用煤炭资源以及减少环境污染具有重要意义。

本文将对神华煤直接液化残渣中的无机物成分进行详细分析。

首先，我们将介绍煤炭的直接液化过程，包括反应机理和工艺流程。

然后，我们将详细描述实验的方法和步骤，包括样品采集、样品制备和实验仪器的使用。

在分析过程中，我们选取了多个不同条件下的直接液化残渣样品，并采用X射线荧光光谱（XRF）和扫描电子显微镜-能谱仪（SEM-EDS）等常用的分析方法进行成分分析。

通过X射线荧光光谱分析，我们得到了直接液化残渣中的主要无机元素含量。

结果表明，神华煤直接液化残渣中主要的无机元素包括碳、氧、氮、硫、钾、钠、钙、铁、锰等。

其中，碳是残渣中主要的元素组成部分，占总质量的70%以上。

氧的含量较高，可能与残渣中的气体中所含的氧有关。

硫的含量较低，这与直接液化过程中的硫损失有关。

进一步，通过扫描电子显微镜-能谱仪分析，我们获得了直接液化残渣中微观颗粒的形貌和元素组成。

结果显示，残渣中的微观颗粒形态各异，包括球形、片状和颗粒状等。

元素分析结果显示，这些颗粒主要由碳、氧、钠、铁等元素组成，与XRF分析结果吻合。

通过对神华煤直接液化残渣中无机物成分进行综合分析，我们可以得出以下结论：神华煤的直接液化残渣中主要的无机元素成分包括碳、氧、氮、硫、钾、钠、钙、铁、锰等。

这些无机物成分的分析结果对于神华煤直接液化工艺的优化和环境保护具有重要意义。

此外，通过了解直接液化残渣中微观颗粒的形态和元素组成，我们可以更好地理解煤炭直接液化过程中的反应机理，为煤炭资源的可持续利用提供参考。

神华煤液化油窄馏分饱和蒸气压的测量与计算

ＺＨＵＸｉａｏｍａｎ，，
（１．ＢｅｒｉｎｇＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＣｏａｌＣｈｅｍｉｓｔｒｙ，ＣｈｉｎａＣｏａｌＲｅｓｇ１０００１３，Ｃｈｉｎａ；
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｏｍａｋｅｂｅｔｔｅｒｕｓｅｏｆｃｏａｌ — ｄｅｒｉｖｅｄｏｉｌａｎｄｏｐｔｉｍｉｚｅｕｐｇｒａｄｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓ，ｏｂｔａｉｎｅｄＳｈｅｎｈｕａｃｏａｌ — ｄｅｒｉｖｅｄｏｉｌｓａｍｐｌｅｓｆｒｏｍｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｄｉｒｅｃｔｃｏａｌｌｉｑｕｅｆａｃｔｉｏｎｔｅｓｔ．Ｎｉｎｅｎａ￣ｏｗｆｒａｃｔｉｏｎｓａｒｅｇａｉｎｅｄｂｙｔｈｅｔｒｕｅｂｏｉｌｉｎｇｐｏｉｎｔ
摘要：为了合理利用煤液化油及优化煤液化油提质加氢工艺，以神华煤为例，对其进行煤
炭直接液化ＢＳＵ实验。将液化生产油进行实沸点切割，＜３００有９个窄馏分。测定了各个
窄馏分在低温下的饱和蒸气压。重点考察了Ｃｌａｐｅｙｒｏｎ方程和Ａｎｔｏｉｎｅ方程对煤液化油窄馏分蒸气压与温度的回归计算。结果表明：神华煤液化油窄馏分的饱和蒸气压与温度的关系符合Ｃｌａｐｅｙｒｏｎ方程和Ａｎｔｏｉｎｅ方程．但Ａｎｔｏｉｎｅ方程的精度高于Ｃｌａｐｅｙｒｏｎ方程。关键词：煤液化油；窄馏分：饱和蒸气压；关联式

神华煤直接液化技术研发进展

神华煤直接液化技术研发进展李克健;程时富;蔺华林;章序文;常鸿雁;舒成;白雪梅;王国栋【摘要】我国自主建设的世界首座煤直接液化示范工程神华100万t/a煤直接液化装置于2008年底成功试运行.经过几年的优化和完善,2011-2013年间,神华煤直接示范装置持续稳定运行、连续3a盈利.列举了神华煤直接液化示范装置运行和研发情况,介绍了煤直接液化基础理论研究,煤液化残渣溶剂萃取分离与应用研究.在煤液化沥青应用研究中,重点介绍了在针状焦、防水卷材、配煤捣固炼焦和COPNA 树脂制备技术开发方面取得的的应用效果.神华煤直接液化示范工程建设、装置稳定运行并取得较好经济效益的实践表明,我国在煤直接液化领域已取得世界领先地位并日趋成熟.【期刊名称】《洁净煤技术》【年(卷),期】2015(021)001【总页数】6页(P50-55)【关键词】煤直接液化;技术研发;产业化【作者】李克健;程时富;蔺华林;章序文;常鸿雁;舒成;白雪梅;王国栋【作者单位】中国神华煤制油化工有限公司上海研究院,上海201108;煤炭直接液化国家工程实验室,上海201108;中国神华煤制油化工有限公司上海研究院,上海201108;煤炭直接液化国家工程实验室,上海201108;中国神华煤制油化工有限公司上海研究院,上海201108;煤炭直接液化国家工程实验室,上海201108;中国神华煤制油化工有限公司上海研究院,上海201108;煤炭直接液化国家工程实验室,上海201108;中国神华煤制油化工有限公司上海研究院,上海201108;煤炭直接液化国家工程实验室,上海201108;中国神华煤制油化工有限公司上海研究院,上海201108;煤炭直接液化国家工程实验室,上海201108;中国神华煤制油化工有限公司上海研究院,上海201108;煤炭直接液化国家工程实验室,上海201108;中国神华煤制油化工有限公司上海研究院,上海201108;煤炭直接液化国家工程实验室,上海201108【正文语种】中文【中图分类】TQ529;TD849自1913年，德国柏吉乌斯(Bergius)发明煤高温高压加氢生产液体燃料研究开始至20世纪70年代因石油危机而重新开始新一轮煤液化技术开发高潮，煤加氢液化技术几经起伏，最终未能实现大规模工业化[1－10]。

神华煤液化油窄馏分假临界性质的研究(Ⅰ)假临界温度

２１计算关联式．
计算石油馏分假临界温度的方法一般都与一定的热力学性质和传递性质计算方法相配套，体归大
１８３（Ｔ）．６２∑” ］７ △
（１）
应用此估算法时，原理工大学用ＧＣＭＳ得太 —
数据比较缺乏和实验测定技术上的困难，煤液化对
窄馏分的假临界温度，其结果见图
油假临界温度的计算通常是利用建立煤液化油实验
测定数据的半经验关联公式．于计算神华煤液化鉴
２４６８０２４６８００１０ｌ０１０２０２０２０２０２０３０Ｄｉｉａｉｎｔｍｐｒｔｒ／℃ ｓｌｔｔｌｏｅｅａｕｅ
油的假临界温度半经验关联公式尚属空白，文借本鉴石油馏分假临界温度的方法进行计算．
图１采用基团贡献法计算神华煤液化油馏分的假临界温度
ＦｉＰｓｕｄｒｔｃｌｔｍｐｅａｔｒｓｃｌｕａｅｏｕｐｇ．１ｅｏｃｉｉａｅｒｕｅａｃｌｔｄｂｙｇｒｃｎｔｉｔｏｎｍｅｈｈｅＳｈｎｈｕｒｏｗｒｔｏｏｒｂｕｉｔｏｄｏｆｔｅａｎａｒｆａｃｉｎｓ
３２
煤
炭
转化
２１００年
纳起来有以下几种．
１基团贡献法算假临界温度
实验用样品由煤炭科学研究总院０１ｔｄ煤直．／

《2024年神华煤直接液化残渣中无机物成分分析》范文

《神华煤直接液化残渣中无机物成分分析》篇一摘要：本研究通过对神华煤直接液化过程中产生的残渣进行详细的无机物成分分析，探究其化学组成与分布情况，旨在为煤炭的深度开发与综合利用提供科学依据。

通过对残渣进行一系列化学分析实验，包括X射线衍射、红外光谱、元素分析和热重分析等手段，得到了无机物的具体成分及其含量分布，为后续的煤炭液化工艺优化和资源回收利用提供了理论支持。

一、引言随着煤炭的深度开发与利用，煤直接液化技术作为一种重要的煤炭转化方式，得到了广泛的研究与应用。

在煤直接液化过程中，产生的残渣是一种重要的产物，其中含有大量的无机物成分。

对这些无机物成分进行深入分析，有助于了解煤的化学组成与结构，同时也能为煤炭的综合利用提供重要依据。

二、实验材料与方法本实验选用的样品为神华煤直接液化后的残渣。

实验过程中，首先对残渣进行破碎、研磨处理，使其达到实验所需的粒度要求。

然后采用X射线衍射、红外光谱、元素分析和热重分析等手段对残渣中的无机物成分进行检测与分析。

三、实验结果与分析1. X射线衍射分析：通过对残渣进行X射线衍射分析，我们发现其中含有多种无机矿物成分，如石英、长石、粘土矿物等。

这些矿物的存在形式和含量可以通过衍射图谱的峰值和强度来反映。

2. 红外光谱分析：红外光谱分析结果表明，残渣中的无机物具有特定的红外吸收峰，这些吸收峰与无机物的化学键类型和结构密切相关。

通过对比标准谱图，可以确定残渣中无机物的具体类型和结构。

3. 元素分析：元素分析结果显示，神华煤直接液化残渣中无机物的主要元素包括Si、Al、Fe、Ca等。

这些元素在残渣中的含量分布因煤种和液化条件的不同而有所差异。

4. 热重分析：热重分析结果表明，残渣中的无机物在加热过程中具有不同的热稳定性和分解行为。

这有助于了解残渣的热处理过程和无机物的转化情况。

四、讨论与结论通过对神华煤直接液化残渣的无机物成分进行分析，我们得出了以下结论：1. 残渣中含有多种无机矿物成分，包括石英、长石、粘土矿物等。

神华煤液化油窄馏分假临界性质的研究(Ⅰ) 假临界温度

神华煤液化油窄馏分假临界性质的研究(Ⅰ) 假临界温度朱肖曼;王伟;李培霖;王勇;王雨【摘要】对神华煤进行煤炭直接液化实验,将300 ℃之前的液化生成油切割成8个窄馏分,利用基团贡献法计算得到窄馏分的假临界温度随蒸馏温度升高而升高,且符合线性方程T_c=435.4+1.298t.采用6种不同关联式计算得到的煤液化油窄馏分的假临界温度与基团贡献法的估算值有较好的一致性,相对误差在5%之内,其中采用Watanasiri关联式和日本NEDO法的相对误差在2%之内.【期刊名称】《煤炭转化》【年(卷),期】2010(033)001【总页数】3页(P31-33)【关键词】煤液化生成油;窄馏分;假临界温度;关联式【作者】朱肖曼;王伟;李培霖;王勇;王雨【作者单位】煤炭科学研究总院北京煤化工研究分院,100013,北京;煤炭科学研究总院北京煤化工研究分院,100013,北京;煤炭科学研究总院北京煤化工研究分院,100013,北京;煤炭科学研究总院北京煤化工研究分院,100013,北京;煤炭科学研究总院北京煤化工研究分院,100013,北京【正文语种】中文【中图分类】TQ529.10 引言煤液化油的热力学参数不仅是研究煤液化油性质的基本数据,也是液化设备设计和放大的依据.假临界温度作为煤液化油的重要热力学性质之一,是关联其他物性的基础数据.由于煤液化油各种物性数据比较缺乏和实验测定技术上的困难,对煤液化油假临界温度的计算通常是利用建立煤液化油实验测定数据的半经验关联公式.鉴于计算神华煤液化油的假临界温度半经验关联公式尚属空白,本文借鉴石油馏分假临界温度的方法进行计算.1 基团贡献法计算假临界温度实验用样品由煤炭科学研究总院0.1 t/d煤直接液化实验装置中获取的神华煤液化油产品经精密蒸馏而得.[1]考察300℃前的8个窄馏分:110℃～150℃,150℃～180℃,180℃～200℃,200℃～220℃,220℃～240℃,240℃～260℃,260℃～280℃和280℃～300℃.采用(M XXC)基团贡献法[2]对煤液化油窄馏分的假临界温度进行估算,其计算公式如下:应用此估算法时,太原理工大学用 GC-M S得到的化合物基团数据为基本数据[3],计算时以各种基团相对含量除以各自所占百分数作为总含量计算窄馏分的假临界温度,其结果见图1.图1 采用基团贡献法计算神华煤液化油馏分的假临界温度Fig.1 Pseudo-critical temperatures calculated by group contribution method of the Shenhua narrow fractions由图1可知,煤液化油窄馏分的假临界温度随蒸馏温度升高而升高,符合线性方程Tc=435.4+1.298 t,相关系数 R为0.999 1.因为假临界温度与沸点温度成正比,而煤液化油馏分是根据蒸馏温度切割而成,所以随着煤液化油馏分的切割温度规律性升高,其馏分的平均沸点呈规律性升高,相对应的假临界温度也呈规律性升高.2 利用密度和平均沸点及分子量计算假临界温度2.1 计算关联式计算石油馏分假临界温度的方法一般都与一定的热力学性质和传递性质计算方法相配套,大体归纳起来有以下几种.2.1.1 改进的Riazi-Daubert的关联式此套关联式由张建忠等[4,5]建立,有更广泛的烃类数据基础.2.1.2 Lee-Kesler方法此方法用于Lee-Kesler三参数对应状态关联式计算焓、熵、比热容和气体密度中.[6]方程如下:2.1.3 Cavett的方法此方法用于计算气液相平衡的CS和GS方法中.[7]2.1.5 周佩正推荐式[9]对于恩氏蒸馏斜率大约0.4～0.5以上的石油馏分,用下式计算假临界温度:当恩氏蒸馏斜率低于0.4～0.5时,采用的关联式为:2.1.6 日本NEDO法[10]2.2 神华煤液化油窄馏分假临界温度的计算值首先利用比重瓶法测定了各窄馏分的相对密度(SG)[11],利用冰点降低法测定了各窄馏分的分子量(MW).[12]然后采用上述关联式,计算神华煤液化油馏分的假临界温度,计算结果见图2.图2 采用不同的关联式计算神华煤液化油馏分的假临界温度Fig.2 Pseudo-critical temperatures calculated by six different equations of the Shenhua narrow fractions■——Riazi-daubert equatio;●——Zhou Peizheng equation;▲——Watanasiri equation;▼ ——NEDO equation;◀——Cavett equation;▶——Evaluation of organic group;◆——Lee-kesler equation由图2可知,采用 Watanasiri关联式与日本NEDO法计算神华煤液化油馏分的假临界温度有很好的一致性,采用周佩正推荐式、Cavett关联式和Lee-Kesler关联式计算得到的假临界温度在110℃～240℃温度范围,与日本NEDO法和 Riazi-Daubert关联式计算值误差较小,但在240℃～360℃温度范围内计算值误差较大.3 关联式计算结果与基团贡献法的比较对神华煤液化油馏分通过密度、平均沸点关联式的计算结果与基团贡献法计算得到的假临界温度进行比较,两者之间的相对误差见表1.表1 各种关联式计算的假临界温度与基团贡献法计算值之间的相对误差Table 1 Relative error of calculated values between six different equations and group contribution method of the pseudo-critical temperaturesNarrow fractions/℃ Relative error/% Riazi-daubert Zhou Peizheng Watanasiri NEDO Cavett Lee-Kesler 110～150 130 3.51 0.85 0.60 1.52 1.42 0.97 150～180 165 2.61 0.72 0.81 1.54 2.00 1.66 180～200 190 1.80 1.39 0.43 0.66 1.64 1.19 200～220 210 1.22 2.05 0.26 0.60 1.75 1.39 220～240 230 0.94 2.97 0.32 0.86 2.16 1.93 240～260 250 1.05 4.19 0.72 1.40 2.89 2.76 260～280 270 1.13 5.29 0.99 1.74 3.47 3.39 280～300 290 1.72 6.81 1.68 2.43 4.46 4.33由表1可见,采用不同的计算关联式得到的煤液化油馏分的假临界温度与基团贡献法计算值有比较好的一致性,相对误差都在5%之内,其中采用Watanasiri关联式和日本NEDO法得到的假临界温度计算值与估算值的相对误差绝大部分都在2%之内,故推荐采用Watanasiri关联式和日本NEDO法计算煤液化油窄馏分的假临界温度.4 结论1)神华煤液化油小于300℃窄馏分的假临界温度随蒸馏温度升高而升高,符合线性方程:Tc=435.4+1.298 t.2)通过6种计算关联式的计算和比较,推荐采用Watanasiri关联式和日本NODEL 法计算煤液化油窄馏分的假临界温度.3)此结论对于其他煤种和高于300℃馏分的适用性需要进一步研究和讨论.符号说明参考文献[1] 朱肖曼.煤液化油基本性质的研究[D].北京:煤炭科学研究总院,2006:25-29.[2] 马沛生.化工数据[M].北京:中国石化出版社,2003:42-66.[3] 杨春雪,冯杰,徐英.神华煤液化油窄馏分的临界性质[J].燃料化学学报,2008,36(5):534-539.[4] Zhang Jianzhong,Zhang Biao,Zhao Suoqi etal.Simplified Prediction of Critical Properties of Nonpolar Compounds,Petroleum and Coal Liquid Fractions[J].Industrial and Engineering Chemistry Research,1998,37:2059-2060.[5] 张建忠,张彪,王仁安.用改进的Riazi-Daubert法预测烃类临界性质[J].石油炼制与化工,1998,29(3):55-56.[6] Kesler M G,Lee B I.Imp rove Prediction of Fractions[J].HydrocarbonProcessing,1976,55(3):153.[7] Grayson H G,Streed CW.Vapor-liquid Equilibria for High Temperature,High Pressure Hydrogen-hydrocarbonSystems[C]∥Proceedingsof the V IWorld PetroleumCongress.Frankfort:Berlin Chemical Press,1963:19-26.[8] Watanasiri S,Ow ens V H,Starling K.Co rrelations for Estimating Critical Constants,Acentric Factor and Dipole Moment fo r Undefined Coal-fluid Fractions[J].Industrial&Engineering Chemistry Product Research and Development,1985,24(2):294-296.[9] 周佩正.石油馏分的平均沸点和假临界常数的关联[J].华东石油学院学报,1980(2):93-104.[10] Kouzu M,Onozaki M,Ol S.Conceptual Study of Hydrogen Donor Solvent in the NEDOL Coal Liquefaction Process[J].化学工学论文集,2002,28(2):129.[11] 朱肖曼,李培霖,史士东等.神华上湾煤液化油窄馏分密度和黏度随温度变化规律的研究[J].煤炭学报,2008,33(6):681-684.[12] 朱肖曼,李培霖,王雨等.煤液化生成油窄馏分平均分子量的研究[J].煤炭学报,2009,34(3):386-389.。

神华煤液化油窄馏分饱和蒸气压的测量与计算_朱肖曼

收稿日期： 2013 － 05 － 02 责任编辑：宫在芹基金项目：国家重点基础研究发展计划（973）资助项目（2011CB201303）作者简介：朱肖曼（1978—），女，山东定陶人，工程师，硕士。E-mail：zhuxiaoman1999@ sina．com。引用格式：朱肖曼．神华煤液化油窄馏分饱和蒸气压的测量与计算［J］．洁净煤技术，2013，19（3）：68 －70，88．
温度 /℃
文献值 / kPa
测量值 / kPa 相对误差 / %
30
4. 8503
4. 9769
2. 61
35
6. 1946
6. 3208
2. 04
40
7. 8365
7. 9602
1. 58
45
9. 8254
9. 9450
1. 22
50
12. 215
12. 362
1. 20
55
15. 065
15. 311
由图 1 可以看出： 1）对于同一馏分油，随着温度的升高饱和蒸气压逐渐增大，这主要是因为分子运动速度随温度升高而增大；低沸点馏分油的饱和蒸气压随温度变化较大，而高沸点馏分油具有较小的蒸气压，且随着温度的变化其值变化也越来越小。 2）在同一温度下，随着蒸馏温度的升高，饱和蒸气压减小，这主要是因为低沸点馏分气化温度较低，所以在相同温度下其饱和蒸气压较大。
1 煤液化油窄馏分饱和蒸气压的测定
实验用样品由煤炭科学研究总院 0. 1 t / d 煤直接液化试验装置获取的神华煤液化油产品经精密蒸馏而得［4］；测量仪器为大连分析仪器厂生产的雷德饱和蒸气压测定仪。
神华煤液化油窄馏分的饱和蒸气压按照 GB / T 8017—2012《石油产品蒸气压的测定（雷德法）》进行［5］。该方法适用于测定汽油、易挥发性原油及其他易挥发性石油产品的蒸气压，沸点大于 300 ℃ 的煤液化油窄馏分在 100 ℃ 之内，饱和蒸气压的值较小，因此不予讨论。